Đang tải... (xem toàn văn)
Cường độ cọc đất ximăng hình thành nhờ quá trình phản ứng hoá học giữa ximăng với thành phần khoáng chất, ion trong các hạt đất, do đó mỗi loại đất có tính chất cơ lý hoá khác nhau sẽ ảnh hưởng đến chất lượng cọc đất ximăng khác nhau. Sự khác nhau về điều kiện thử nghiệm (đặc điểm địa chất, năng lượng trộn, điều kiện bảo dưỡng) giữa công tác chế tạo mẫu trong phòng và thi công ngoài hiện trường sẽ tác động khác nhau đến chất lượng cọc. Đất ximăng gia cố hai đoạn đê (1) dài 60 m ở An Giang và (2) dài 30 m ở Đồng Tháp được thi công bằng thiết bị NSV. Khoan lấy lõi lấy mẫu thí nghiệm nén nở hông tự do nhằm đánh giá chất lượng cọc hiện trường. Kết quả nghiên cứu cho thấy địa chất An Giang, Đồng Tháp phù hợp với công nghệ đất trộn ximăng. Đất có thành phần hạt thô lớn, hàm lượng sét thấp, độ ẩm tự nhiên cao và hàm lượng hữu cơ nhỏ sẽ cho cọc có cường độ cao. Độ pH trong nước tại vị trí thử nghiệm ảnh hưởng không rõ ràng đến chất lượng cọc đất ximăng
1 PHÂN TÍCH ẢNH HƯỞNG CỦA ĐỊA CHẤT AN GIANG, ĐỒNG THÁP ĐẾN CƯỜNG ĐỘ CỌC ĐẤT XIMĂNG Ở ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG Trương Đắc Châu1, Mai Anh Phương1, Nguyễn Bình Tiến1, Trần Nguyễn Hoàng Hùng2 Học viên cao học, Khoa KTXD, Trường Đại Học Bách Khoa TP HCM Tiến sĩ, giảng viên, Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng, Trường Đại Học Bách Khoa TP HCM, tnhhung@hcmut.edu.vn TÓM TẮT: Cường độ cọc đất ximăng hình thành nhờ trình phản ứng hoá học ximăng với thành phần khoáng chất, ion hạt đất, loại đất có tính chất lý hoá khác ảnh hưởng đến chất lượng cọc đất ximăng khác Sự khác điều kiện thử nghiệm (đặc điểm địa chất, lượng trộn, điều kiện bảo dưỡng) công tác chế tạo mẫu phòng thi công trường tác động khác đến chất lượng cọc Đất ximăng gia cố hai đoạn đê (1) dài 60 m An Giang (2) dài 30 m Đồng Tháp thi công thiết bị NSV Khoan lấy lõi lấy mẫu thí nghiệm nén nở hông tự nhằm đánh giá chất lượng cọc trường Kết nghiên cứu cho thấy địa chất An Giang, Đồng Tháp phù hợp với công nghệ đất trộn ximăng Đất có thành phần hạt thô lớn, hàm lượng sét thấp, độ ẩm tự nhiên cao hàm lượng hữu nhỏ cho cọc có cường độ cao Độ pH nước vị trí thử nghiệm ảnh hưởng không rõ ràng đến chất lượng cọc đất ximăng Từ Khóa: cọc đất ximăng, công nghệ trộn sâu, NSV, địa chất, gia cố đê, cường độ nén nở hông tự I GIỚI THIỆU CHUNG Những tổn thất người thiệt hại sở hạ tầng vỡ đê hàng năm cho thấy hạn chế biện pháp gia cố đê [1, 2] Đê xây dựng dọc sông, hồ với mục đích ngăn lũ, chống ngập cho vùng sản xuất, nuôi trồng cụm dân cư Do đê đặt đất yếu đắp đất nạo vét từ đáy kênh nên khả chịu lực Khi lũ về, mực nước dâng cao (từ ÷ m so với mặt ruộng) nguyên nhân gây vỡ đê Theo Ban đạo Phòng chống lụt bão Trung ương, tính đến ngày 24/10/2011, lũ đồng sông Cửu Long làm ngập 89.813 nhà, 23.172 lúa, 1.370 km đê bao bị sạt lở 57 người chết, tổng thiệt hại lũ gây gần 1.480 tỷ đồng [3] Đê vỡ sạt lở giải pháp gia cố mang tính tạm bợ hạn chế mặt kỹ thuật Đê bao gia cố chủ yếu cừ tràm, đắp bao tải cát, rọ đá đắp thoải kết hợp lát bêtông phù hợp với chiều cao đắp thấp tải trọng tác dụng lên đê nhỏ Đối với đê bao chống lũ, chiều cao đắp lớn (3 ÷ m) dùng làm đường giao thông nông thôn (GTNT) nên đê chịu tác động triều cường tải trọng xe Khi nước sông dâng cao thấm vào thân đê làm giảm sức chống cắt khối đất gây xói lở trượt sâu Tường chắn bêtông cốt thép (BTCT), cọc ván BTCT khắc phục giải pháp có chi phí xây dựng lớn [4] Công nghệ cọc đất ximăng phù hợp với việc gia cố đường đê nhờ khả tăng ổn định, giảm dòng thấm qua thân đê tăng khả chịu tải cho đê kết hợp GTNT [5, 6, 7] Công nghệ cọc đất ximăng cánh trộn kim loại nghiên cứu phát triển từ năm 1950, ứng dụng hiệu gia cố công trình giao thông, thủy lợi v.v với mục đích chống lún, sạt lở chống thấm [7] Ở Việt Nam, công nghệ ứng dụng từ năm 2000, chủ yếu ứng dụng gia cố móng công trình (như cầu đường, cảng biển, dân dụng, hố đào v.v.) [8, 9] ứng dụng nhằm chống sạt lở, chống thấm cho đê hạn chế thiết bị thi công cọc đất ximăng thường có kích thước, trọng lượng lớn so với kích thước đê bao kết hợp đường GTNT (như bề rộng mặt đê khoảng m) Công nghệ thi công cọc đất ximăng theo phương pháp trộn sâu trộn ướt cánh trộn kim loại tập đoàn SomeThing - Nhật Bản (công nghệ NSV) với ưu điểm thiết bị thi công nhỏ gọn, trọng lượng nhẹ linh hoạt, thi công đường đê có kích thước nhỏ, chưa ứng dụng gia cố đê Việt Nam [10] Các kết nghiên cứu phòng cho thấy địa chất An Giang, Đồng Tháp phù hợp với công nghệ cọc đất ximăng [11, 12] công tác chế tạo mẫu phòng điều kiện thi công trường hoàn toàn khác nên việc xác định ảnh hưởng địa chất đến chất lượng cọc thi công trường cần thiết Bài báo tập trung vào việc phân tích, đánh giá nhân tố địa chất ảnh hưởng đến cường độ cọc đất ximăng tạo từ công nghệ NSV II PHƯƠNG PHÁP THỬ NGHIỆM Phương pháp nghiên cứu thực nghiệm trường Trình tự thực sau: - Thi công thử nghiệm gia cố hai đoạn đê dài 60 m (ở An Giang) 30 m (ở Đồng Tháp) - Khoan lấy lõi đánh giá sơ lõi, khả hình thành cọc thí nghiệm nén nở hông tự - Phân tích xác định mối quan hệ chất lượng cọc đất ximăng với tính chất lý hóa đất nguyên dạng 2 2.1.1 Vị trí thử nghiệm Vị trí thi công thử nghiệm chọn đoạn kênh Mười Cai, xã Vĩnh Trạch, huyện Thoại Sơn, tỉnh An Giang (chiều dài gia cố 60 m) đoạn kênh 2/9, xã An Hoà, huyện Tam Nông, tỉnh Đồng Tháp (chiều dài gia cố 30 m) (H1) Đê dùng để ngăn lũ bảo vệ hoa màu kết hợp đường GTNT Hai đoạn đê mang đặc trưng đê bao ĐBSCL đắp đất nạo vét từ kênh, mặt đê rộng 3.5 đến 4.5 m, chiều cao đắp 2.5 đến 3.0 m so với mặt ruộng a) Vị trí thi công thử nghiệm (Google Map) trạng đoạn đê gia cố An Giang b) Vị trí thi công thử nghiệm (Google Map) trạng đoạn đê gia cố Đồng Tháp Hình 1:Vị trí thi công thử nghiệm trường 2.2 Điều kiện địa chất vị trí thử nghiệm Năm bốn lớp đất khảo sát dọc theo chiều sâu hố khoan 25 m vị trí nghiên cứu An Giang Đồng Tháp Kết thí nghiện trường phòng hai vị trí nghiên cứu phạm vi gia cố cho Bảng Bảng 1: Chỉ tiêu lý hoá lớp đất hai vị trí thử nghiệm An Giang Đồng Tháp STT Vị trí thi công / Tên đất Sét pha Bùn Sét pha Bùn sét Sét pha dẻo mềm sét dẻo cứng kẹp cát bụi dẻo cứng (4.1 m) (6.4 m) (4.6 m) (2.9 m) (7.0 m) 17.95 15.64 19.36 16.03 20.26 Dung trọng tự nhiên, γw (kN/m3) Hàm lượng sét ( 240 lần/m, số lần trộn rút lên > 360 lần/m số lần trộn mũi cọc (0.5 m gia cố cùng) > 600 lần/m [10] 2.6 Đánh giá chất lượng cọc thử nghiệm Chất lượng cọc thử nghiệm đánh giá cách đào lộ đầu cọc, khoan lấy lõi thí nghiệm nén nở hông tự (UCS) - Đào lộ đầu cọc với chiều sâu đào 1.0 m nhằm kiểm tra kích thước, hình dạng đầu cọc (Hình 4a) - Khoan lấy lõi cọc nhằm kiểm tra tính liên tục đồng cọc Các vị trí khoan lấy lõi gồm tim cọc, D/4, vị trí chồng nối hai cọc ba cọc Quá trình khoan lấy lõi thực theo tiêu chuẩn 22TCN 259 - 2000 “Quy trình khoan thăm dò địa chất công trình” thiết bị XY-100 (Hình 4b) a) Đào lộ đầu cọc b) Khoan lấy lõi lấy mẫu Hình 4: Thí nghiệm trường - Thí nghiệm UCS nhằm xác định cường độ nén nở hông tự (qu) mẫu đất ximăng theo tiêu chuẩn ASTM D2166, ASTM D1633 TCVN 9403:2012 Mẫu gia công có tỉ số chiều dài đường kính (L/D) từ đến 2.5 Trong trường hợp L/D < giá trị qu, qui đổi theo tiêu chuẩn ASTM C42 Thiết bị TSZ30-2.0 (thiết bị dùng cho thí nghiệm nén trục) dùng cho UCS công ty Nanjing T-Bota Scietech Instruments & Equipment (Hình 5) Mẫu nén với tốc độ gia tải không mm/phút (a) Thiết bị nén mẫu TSZ30-2.0 (b) Thí nghiệm nén mẫu Hình 5: Hình ảnh thí nghiệm nén mẫu soilcrete trường III KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN Kết nghiên cứu dựa vào số liệu thí nghiệm, phân tích với 56 mẫu đất ximăng khoan lấy lõi vị trí công trình thử nghiệm An Giang 61 mẫu đất ximăng khoan lấy lõi vị trí công trình thử nghiệm Đồng Tháp (Hình 3) Các mẫu đánh giá sơ trường, bảo quản gia công trước thí nghiệm xác định cường độ UCS độ tuổi > 240 ngày 3.1 Ảnh hưởng loại đất Cường độ cọc đất ximăng, qu có giá trị khác qua lớp đất khác Đồng Tháp An Giang với điều kiện thử nghiệm (cùng hàm lượng ximăng, lượng trộn điều kiện bảo dưỡng) Cường độ, qu cọc đất ximăng Đồng Tháp cao An Giang Thí nghiệm UCS lõi cọc đất ximăng qua năm lớp đất khác (hai lớp An Giang ba lớp Đồng Tháp) cho thấy lớp Sét pha (Đồng Tháp) có qu lớn nhất, thấp lớp Bùn sét (An Giang, Đồng Tháp) thấp lớp Sét dẻo (An Giang) dù cọc thi công với thiết bị, thông số vận hành hàm lượng ximăng giống (Hình 6) Nguyên nhân loại đất có tính chất lý hoá riêng ảnh hưởng khác đến phản ứng hoá học đất ximăng nên hình thành cường độ lớp đất khác [5] Hình 6: Quan hệ cường độ nén nở hông tự hàm lượng ximăng 3.2 Ảnh hưởng phân bố thành phần hạt đến cường độ nén nở hông tự do, qu Cường độ đất ximăng bị ảnh hưởng thành phần cấp phối đất nguyên dạng Đất có tỷ lệ thành phần hạt cát lớn cường độ đất ximăng cao tỷ lệ hạt sét lớn cường độ đất ximăng thấp [5, 13] 6 3.2.1 Ảnh hưởng hàm lượng sét Với điều kiện thử nghiệm, đất có hàm lượng sét lớn cường độ đất ximăng thấp [13, 14] Cường độ cọc đất ximăng An Giang thấp Đồng Tháp hàm lượng sét đất An Giang (52.93 ÷ 57.70 %) lớn đất Đồng Tháp (42.59 ÷ 47.27 %) (Hình 7) Kết tương tự với cọc thử nghiệm An Giang, qu cọc đất ximăng lớp Bùn sét (Lớp 2) lớn lớp Sét dẻo mềm (Lớp 1) hàm lượng sét lớp Bùn sét (52.93 %) thấp lớp Sét dẻo mềm (57.70 %) (Hình 9, Bảng 1) Diện tích bề mặt phân tử sét lớn nên hàm lượng sét cao làm tăng diện tích bề mặt hạt đất Do đất có hàm lượng sét lớn cần lượng trộn hàm lượng ximăng cao nhằm trộn đều, tăng khả tiếp xúc đất ximăng Kết thí nghiệm nén mẫu đất ximăng Đồng Tháp cho kết ngược lại, dù lớp Sét pha (Lớp 1) có hàm lượng sét (47.27 %) lớn Bùn sét (42.59 %) qu mẫu đất ximăng lớp Sét pha (Lớp 1) cao ảnh hưởng thành phần hạt cát (được phân tích mục 3.2.2) Hình 7: Quan hệ cường độ nén nở hông tự hàm lượng sét 3.2.2 Ảnh hưởng hàm lượng cát Đất có hàm lượng cát lớn (đặc biệt cỡ hạt 0.5 ÷ mm) cường độ mẫu đất ximăng cao, nghiên cứu phù hợp với kết cường độ mẫu đất ximăng tăng hàm lượng cát tăng dần đến 60 % sau giảm dần [5, 14] Thí nghiệm UCS mẫu đất ximăng An Giang cho thấy qu cọc đất ximăng lớp Bùn sét (Lớp 2) cao lớp Sét dẻo (Lớp 1) hàm lượng cát lớp Bùn sét (20.81 %) lớn lớp Sét dẻo (13.15 %) Ở Đồng Tháp, qu cọc đất ximăng lớp Sét pha (Lớp 1) cao lớp Bùn sét (Lớp 2) (Hình 8) dù hàm lượng cát lớp Sét pha (16.16 %) thấp lớp Bùn sét (20.38 %) nguyên nhân thành phần hạt có kích thước từ 0.25 ÷ mm đạt 1.62 % (so với lớp Bùn sét 1.27 %) hạt có kích thước từ ÷ mm đạt 0.09 % (so với lớp Bùn sét %), thể Bảng Hình Kết phù hợp với kết quả nghiên cứu ứng xử phòng đất Đồng Tháp trộn với xi măng của [11] Tỷ lệ phù hợp hàm lượng cát giúp cho hỗn hợp đạt độ chặt lớn nhất, hạt cát chèn lấp khoảng trống hạt cốt liệu lớn, giảm lỗ rỗng cho hỗn hợp đồng thời kết hợp với ximăng tạo thành khung vững cho hỗn hợp 7 Hình 8: Quan hệ cường độ nén nở hông tự hàm lượng cát Hình 9: Đường cong tích lũy thành phần hạt 3.3 Ảnh hưởng độ ẩm tự nhiên Đất ximăng đạt cường độ cao độ ẩm tự nhiên đất nguyên dạng lớn giới hạn nhão 70 % Kết trình thi công thí nghiệm cho thấy độ ẩm thực tế lúc thi công cọc lớn cho kết cường độ cao Cường độ lớp đất Bùn sét (An Giang, Đồng Tháp) cao có độ ẩm lớn giới hạn chảy ( B) qu lớp Sét pha (Đồng Tháp) cao trước thi công cọc đất ximăng khoan làm mềm tơi đất với nước nên độ ẩm thực tế hỗn hợp lớn so với độ ẩm tự nhiên Lớp đất Sét dẻo (An Giang) có độ ẩm thấp giới hạn chảy nên cường độ đạt thấp (thể Bảng 1và Hình 10) Tổng lượng nước hỗn hợp (gồm nước lỗ rỗng nước trộn vữa) tối ưu vừa đủ cho phản ứng hoá học đất – ximăng, độ ẩm tự nhiên đất nhỏ không đủ lượng nước để phản ứng thuỷ hoá xảy hoàn toàn, độ ẩm lớn đất lớn lượng nước dư làm giảm cường độ đất ximăng [5, 15] 8 Hình 10: Quan hệ cường độ nén nở hông tự độ ẩm tự nhiên 3.4 Ảnh hưởng độ pH Không có ảnh hưởng rõ ràng độ pH đến cường độ cọc đất ximăng Hai khu vực thử nghiệm có môi trường trung tính, độ pH đất dao động không lớn (độ pH An Giang từ 7.71 ÷ 7.81 Đồng Tháp từ 7.43 ÷ 7.79) nên ảnh hưởng độ pH đến phản ứng hoá học đất ximăng không lớn, biểu đồ Hình 11 cho thấy cường độ thay đổi lớn vị trí có độ pH khác Nước có độ pH cao thúc đẩy phản ứng pozzolanic tạo sản phẩm dạng keo liên kết hạt đất lại với nhau, nhiều kết nghiên cứu cho thấy cường độ đất ximăng môi trường acid cao môi trường kiềm, đất có độ pH < mức độ gia tăng cường độ thấp pH > [5, 13] Hình 11: Quan hệ cường độ nén nở hông tự độ pH 3.5 Ảnh hưởng hàm lượng hữu Đất có hàm lượng hữu cao cường độ đất ximăng thấp [5, 13] Cường độ cọc đất ximăng An Giang nhìn chung thấp so với Đồng Tháp hàm lượng hữu đất An Giang (5.86 ÷ 6.43) cao Đồng Tháp (4.73 ÷ 5.30) (Hình 12) Trong phạm vi thử nghiệm An Giang, lớp Sét dẻo có cường độ thấp hàm lượng hữu cao so với lớp Bùn sét Thành phần hữu đất có chứa chất làm chậm trình phản ứng mùn axit hữu cơ., axit hữu làm giảm độ pH nước đất làm chậm phản ứng pozzolanic mặt axit hữu tác dụng với Ca(OH)2 tạo chất không tan bao quanh hạt đất cản trở tiếp xúc hạt đất ximăng, không tham gia vào phản ứng hoá học nguyên nhân giảm cường độ [16] 9 Hình 12: Quan hệ cường độ nén nở hông tự hàm lượng hữu IV KẾT LUẬN Ảnh hưởng địa chất trường đến chất lượng cọc đất ximăng đánh giá dựa cọc thử nghiệm gia cố hai đoạn đường đê An Giang Đồng Tháp Quá trình thử nghiệm gồm nội dung: Thi công cọc đất ximăng, khoan lấy lõi thí nghiệm nén nở hông tự 240 ngày tuổi Việc phân tích dựa khác biệt tiêu lý lớp đất Các mẫu đánh giá với điều kiện hàm lượng ximăng, lượng trộn bảo dưỡng Kết đạt sau: (1) Địa chất An Giang, Đồng Tháp phù hợp với công nghệ cọc đất ximăng thi công thiết bị NSV theo phương pháp trộn ướt – trộn sâu, cọc tạo có tính đồng liên tục (2) Địa chất Đồng Tháp tạo cọc đất ximăng có cường độ cao địa chất An Giang Cường độ cọc đất ximăng lớp đất Sét pha (Đồng Tháp) đạt giá trị cao nhất, lớp Sét dẻo (An Giang) thấp (3) Thành phần cấp phối đất nguyên dạng ảnh hưởng lớn đến cường độ đất ximăng Đất có thành phần hạt thô lớn cường độ cao đất có hàm lượng sét lớn cường độ thấp (4) Độ ẩm tự nhiên lớn giới hạn nhão 70 % cho cọc có cường độ cao Lượng nước tối ưu cung cấp đủ nước cần thiết cho phản ứng hóa học đất ximăng Nếu hỗn hợp có lượng nước dư lớn làm giảm cường độ (5) Độ pH nước An Giang Đồng Tháp từ 7.4 ÷ 7.8 không ảnh hưởng rõ ràng đến cường độ cọc đất ximăng (6) Hàm lượng hữu lớn cho cọc đất ximăng có cường độ thấp TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Ban huy phòng chống thiên tai tìm kiếm cứu nạn Tp Hồ Chí Minh “Đồng sông Cửu Long: Vỡ đê hàng loạt.” Internet: http://www.phongchonglutbaotphcm.gov.vn 29/09/2011 [2] Báo Tuổi trẻ Online “An Giang, Đồng Tháp: Vỡ đê, nước tràn thác.” Internet: http://www.tuoitre.vn 28/09/2011 [3] Báo điện tử Đảng Cộng Sản Việt Nam “Đồng sông Cửu Long thiệt hại nặng nề lũ.” Internet: http://www.dangcongsan.vn 25/10/2011 [4] Lê Xuân Việt Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Nghiên cứu chống sạt lở Km88+937 quốc lộ 91, Bình Mỹ, An Giang,” Tạp chí Giao Thông Vận Tải, số 6, trang 17-20, 6/2011 [5] M Kitazume and M.Terashi The Deep Mixing Method CRC Press, Balkema Book, UK, 2013, 405 pp [6] Lê Khắc Bảo, Lê Phi Long, Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Ảnh hưởng tường đất-xi măng đến dòng thấm ổn định đê bao chống lũ Đồng Tháp” Tạp chí xây dựng, số 12, trang 66-70, 12/2014 [7] Lê Phi Long, Lê Khắc Bảo, Trần Nguyễn Hoàng Hùng, Quách Hồng Chương “Phân tích chất lượng cọc xi măng - đất trường từ công nghệ trộn sâu - ướt để gia cố đường đê ven sông Đồng Tháp”, Tạp chí Xây dựng, số 1, trang 21-28, 1/2015 [8] Nguyễn Quốc Dũng Phùng Vĩnh An “Công nghệ trộn sâu tạo cọc ximăng đất khả ứng dụng gia cố đê đập”, Viện khoa học thủy lợi, 2005, trang [9] Bộ Xây dựng “Gia cố đất yếu – Phương pháp trụ đất ximăng.” Tiêu chuẩn Việt Nam, TCVN 9403:2012, 42 trang, 2012 [10] Kamimura Makoto Trương Thiên Khang “Gia cố nhà dân dụng bằng cọc ximăng đất TP Hồ Chí Minh - Thử nghiệm”, in Proc 13th Conference on Science and Technology, HCMUT Vietnam, 2013, pp 1-9 10 [11] Lê Khắc Bảo, Lê Phi Long, Đỗ Thị Mỹ Chinh, Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Nghiên cứu ứng xử đất Đồng Tháp trộn xi măng, trộn ướt - sâu ứng dụng gia cố đê bao chống lũ Đồng Tháp”, Tạp chí Xây dựng, số 6, trang 77-83, 6/2014 [12] Mai Anh Phương, Nguyễn Bình Tiến, Trương Đắc Châu, Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Nghiên cứu ứng xử đất An Giang trộn xi măng công nghệ trộn ướt trộn sâu”, Tạp chí Địa kỹ thuật, số 2, trang 34-43, 7/2014 [13] C.Q Cai, X Li, J Zhang, and Q.S Guo “Study on influence factors of cement - stabilized soil compressive strength.” Global Geology No [15], pp 130-134, 2012 [14] H M Kwon, A T Le, and N T Nguyen, “Influence of Soil Grading on Properties of Compressed Cement-soil”, KSCE Journal of Civil Engineering, vol 14, pp 845-853, 2010 [15] S Horpibulsuk, R Rachan, A Chinkulkijniwat, Y Raksachon and A Suddeepong “Analysis of strength development in cement-stabilized silty clay from microstructural considerations,” Construction and Building Material Vol 24, No [10], pp 2011-2021, 2010 [16] K Axelsson, S.E Johanson, and R Andersson “Stabilization of Organic Soils by Cement and Puzzolanic Reactions - Feasibility Study”, collaborative of Swedish Deep Stabilization Research Centre and the US National Deep Mixing program, Report 3, Jun 2002, 54 pp