ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP -* - Đặng Hoài Nam NGHIÊN CỨU MỘT SỐ YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG ĐẾN QUÁ TRÌNH SỤP ĐỔ ĐIỆN ÁP TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN Chuyên ngành: Thiết bị mạng và nhà máy điện LUẬN VĂN THẠC SĨ: THIẾT BỊ MẠNG VÀ NHÀ MÁY ĐIỆN NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS Nguyễn Đăng Toản Thái Nguyên - 2010 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP -* - Đặng Hoài Nam NGHIÊN CỨU MỘT SỐ YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG ĐẾN QUÁ TRÌNH SỤP ĐỔ ĐIỆN ÁP TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN Chuyên ngành: Thiết bị mạng và nhà máy điện LUẬN VĂN THẠC SĨ: THIẾT BỊ MẠNG VÀ NHÀ MÁY ĐIỆN NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS Nguyễn Đăng Toản Thái Nguyên, năm 2010 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Luận văn Thạc sĩ Lời cam đoan Luận văn Thạc sĩ LỜI CAM ĐOAN Lời cảm ơn LỜI CẢM ƠN Tác giả xin cam đoan luận văn công trình tổng hợp nghiên cứu Tác giả bày tỏ lòng biết ơn chân thành tới TS Nguyễn Đăng Toản hướng dẫn Trong luận văn có sử dụng tài liệu tham khảo nêu phần tài liệu tận tình, bảo cặn kẽ để tác giả hoàn thành luận văn Xin gửi lời cảm ơn tới tham khảo tất thầy, cô Khoa sau đại học, Khoa điện bạn đồng nghiệp trường Thái Nguyên, ngày 24 tháng năm 2010 Đại học kỹ thuật công nghiệp Thái Nguyên Tác giả luận văn Thái Nguyên, ngày 24 tháng năm 2010 Tác giả luận văn Đặng Hoài Nam Đặng Hoài Nam Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên http://www.lrc-tnu.edu.vn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Học viên: Đặng Hoài Nam Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Tóm tắt luận văn Luận văn Thạc sĩ Tóm tắt luận văn kết mô với HTĐ Bắc Âu đưa phân tích.Và để ngăn chặn sụp TÓM TẮT LUẬN VĂN đổ điện áp, biện pháp sử dụng hệ thống rơle xa thải phụ tải theo điện áp thấp Hệ thống điện (HTĐ) đóng vai trò quan trọng phát triển kinh tế quốc gia sở hạ tầng quan trọng kinh trình bày chương IV luận văn Chương V kết luận chủ yếu kiến nghị tế quốc dân Do phát triển kinh tế áp lực môi trường, cạn kiệt tài nguyên thiên nhiên, tăng nhanh nhu cầu phụ tải, thay đổi theo hướng thị trường hóa ngành điện lực làm cho HTĐ ngày trở lên rộng lớn quy mô, phức tạp tính toán thiết kế, vận hành mà HTĐ vận hành gần với giới hạn ổn định Và đặc biệt HTĐ “nhạy cảm” với cố xảy Theo kết nghiên cứu, HTĐ bị sụp đổ ổn định điện áp hệ thống Một số cố tan rã HTĐ gần giới với hậu to lớn ví dụ sinh động cho luận điểm Chính mà đề tài tập trung nghiên cứu ổn định điện áp, phương pháp nghiên cứu đặc biệt phân tích kết mô phỏng, kinh nghiệm nhằm đưa biện pháp ngăn chặn sụp đổ điện áp Trong luận văn này, sử dụng mô hình phụ tải, mô hình máy phát điện, mô hình điều áp tải, mô hình giới hạn kích từ để phân tích chế trình sụp đổ điện áp dài hạn Từ đưa rút kinh nghiệm để đưa phương pháp nhằm ngăn chặn sụp đổ điện áp hệ thống điện Một phương pháp đưa thảo luận cho kết tốt sử dụng hệ thống rơle xa thải phụ tải theo điện áp thấp Các nội dung luận văn: Tính cấp thiết đề tài trình bày chương I luận văn Chương II luận văn tóm tắt số cố tan rã HTĐ điển hình giới số năm gần Trong đó, ổn điện áp nguyên nhân Các nguyên nhân chủ yếu dẫn đến cố này, định nghĩa, phương pháp nghiên cứu ổn định điện áp trình bày cụ thể chương Chương III, giới thiệu mô hình phụ tải, mô hình máy phát điện, mô hình điều áp tải, mô hình giới hạn kích từ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Mục lục MỤC LỤC Trang Lời cam đoan Lời cảm ơn Tóm tắt luận văn Mục lục Danh mục hình vẽ Danh mục bảng 12 Thuật ngữ viết tắt 13 Chương Giới thiệu chung 15 1.1 Tính cấp thiết đề tài 15 1.2 Các nội dung luận văn 17 1.2.1 Nghiên cứu cố tan rã HTĐ liên quan đến vấn đề ổn định ổn định điện áp 17 1.2.2 Tìm hiểu phương pháp nghiên cúu biện pháp nâng cao ổn định điện áp 18 1.3 Cấu trúc luận văn 18 1.4 Giới hạn luận văn 19 Chương 2: Ổn định điện áp 20 2.1 Phân tích cố tan rã hệ thống điện gần 20 2.1.1 Những cố tan rã hệ thống điện gần giới 20 2.1.2 Các nguyên nhân cố tan hệ thống điện 33 2.1.3 Cơ chế xẩy cố tan rã hệ thống điện 35 2.1.4 Các dạng ổn định hệ thống điện: 38 2.2 2.2.1 Ổn định điện áp Các định nghĩa ổn địng điện áp 38 38 2.2.1.1 Định nghĩa ổn định điện áp 38 2.2.1.2 Sự ổn định sụp đổ điện áp 40 2.2.1.3 An ninh điện áp 41 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Mục lục 2.2.2 Các kịnh sụp đổ điện áp 41 2.2.2.1 Kịch 41 2.2.2.2 Kịch 42 2.2.2.3 Kịch 42 2.2.2.4 Kịch 43 2.2.3 Phương pháp nghiên cứu ổn định điện áp 43 2.2.3.1 Hướng tiếp cận dựa mô động 45 2.2.4 Phương pháp phòng ngừa ngăn chặn sụp đổ điện áp 46 2.2.4.1 Điêù khiển khẩn cấp ULTC 47 2.2.4.2 Xa thải phụ tải 48 2.3 Các đề xuất ngăn chặn cố tan rã hệ thống điện 49 2.4 Kết luận 52 Phân tích yếu tố ảnh hưởng đến sụp đổ điện áp hệ thống điện 53 3.1 Giới thiệu chung 53 3.2 Phần mềm mô hệ thống điện – PSS/E 54 3.2.1 Giới thiệu chung 54 3.2.2 Giới thiệu tổng quan chương trình PSS/E 55 3.2.3 Các thủ tục tính toán trào lưu công suất 58 3.2.3.1 Kiểm tra liệu 58 3.2.3.2 Chỉnh sửa số liệu 58 3.2.3.3 Quá trình tính toán với GAUSS-SEIDEL 58 3.2.3.4 Quá trình tính toán với NEWTON-RAPHSON 59 3.2.3.5 Báo cáo kết in ấn 60 3.2.4 Tính toán tối ưu trào lưu công suất 60 3.2.4.1 Hàm mục tiêu 62 3.2.4.2 Các ràng buộc điều khiển 62 3.2.4.3 Độ nhạy 63 3.2.4.4 Các mô hình tính toán trào lưu công suất thông thường 64 3.2.4.5 Mô đại lượng điều khiển trào lưu công suất 67 3.2.5 Tính toán mô trình độ, cố PSS/E 71 Chương Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Mục lục Luận văn Thạc sĩ Mục lục 3.2.5.1 Tóm tắt qui trình tính toán mô cố 71 4.3.1.3 Kịch 118 3.3 Mô động sụp đổ điện áp 75 4.3.1.4 Kịch 119 3.3.1 Các yếu tố ảnh hưởng đến sụp đổ điện áp hệ thống điện “BPA” 75 4.3.1.5 Kịch 120 4.4 Kết luận 121 3.3.1.1 Mô tả hệ thống điện “BPA” 75 Chương Kết luận kiến nghị 123 3.3.1.2 Ảnh hưởng loại phụ tải khác 77 5.1 Kết luận 123 3.3.1.3 Ảnh hưởng điều áp tải (ULTC) đến sụp đổ 81 5.1.1 Các gợi ý việc ngăn chặn tan rã hệ thống điện 123 5.1.2 Các đóng góp cho việc nghiên cứu ổn định điện áp 124 5.2 Các kiến nghị 125 điện áp Ảnh hưởng giới hạn kích từ (OEL) ULTC đến sụp đổ điện áp 84 3.3.1.5 Ảnh hưởng phụ tải động 89 3.3.2 Mô sụp đổ điện áp hệ thống điện Bắc Âu “Nordic Power System” 92 3.3.2.1 Mô tả hệ thống điện Bắc Âu 92 3.3.2.2 Kịch 95 3.3.2.3 Kịch 97 3.3.2.4 Kịch 99 3.3.2.5 Kịch 100 3.4 Kết luận 103 Biện pháp ngăn chặn sụp đổ điện áp việc dung rơle xa thải phụ tải theo điện áp thấp 104 4.1 Giới thiệu chung 104 4.2 Lựa chọn thông số đặt cho rơle 108 4.2.1 Chọn ngưỡng tác động cho rơle UVLS 108 4.2.2 Chọn lượng tải xa thải 113 4.2.3 Lựa chọn thời gian khởi động rơle UVLS khoảng thời gian sa thải phụ tải 115 4.2.3.1 Xác định khoảng thời gian sa thải phụ tải rơle UVLS 115 4.2.3.2 Xác định thời gian bắt đầu khởi động rơle UVLS 115 4.3 Kiểm tra tính hiệu mô động 116 4.3.1.1 Kịch 116 4.3.1.2 Kịch 117 3.3.1.4 Chương Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Phụ lục 126 Tài liệu tham khảo 129 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Danh mục hình vẽ Luận văn Thạc sĩ 10 Danh mục hình vẽ MAXEX2 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Hình vẽ Trang Chương Hình vẽ 2-1: Sụp đổ điện áp HTĐ Pháp 12/01/1987 22 Hình vẽ 2-2: Quá trình sụp đổ điện áp hệ thống 500kV 24 Hình vẽ 2-3: Sơ đồ trình tự cố dẫn đến tan rã HTĐ WSCC 10/08/1996 24 Hình vẽ 2-4: Tổng công suất truyền tải đường dây CaliforniaOregon [19] 26 Hình vẽ 2-5: Công suất tác dụng hệ thống điện Đan Mạch (vùng Zealand) 29 Hình vẽ 2-6: Tần số điện áp HTĐ Đức Hungary trước 30 sau 3h25phút33giây HTĐ Italy bị tách rời khỏi HTĐ UCTE Hình vẽ 2-7 Tần số HTĐ châu Âu trước sau tan rã [17] 31 Hình vẽ 2-8: Tóm tắt nguyên nhân cố tan rã HTĐ 35 Hình vẽ 2-9: Cơ chế xảy cố tan rã hệ thống điện 37 Hình vẽ 2-10: Sự phân loại dạng ổn định Hệ thống điện 38 Hình vẽ 2-11: Sụp đổ điện áp cố tan rã HTĐ Mỹ 14/08/2003 [14] 41 Hình vẽ 2-12: Các phương pháp nghiên cứu sụp đổ điện áp 45 Chương Hình vẽ 3-1: Sơ đồ khối chương trình PSS/E 57 Hình vẽ 3-2: Sơ đồ hệ thống điện BPA 75 Hình vẽ 3-3: Mô hình tải động phức hợp (loại LOAD) 80 Hình vẽ 3-4: Điện áp nút 11 trường hợp A,B, C 80 Hình vẽ 3-5: Điện áp nút 11 trường hợp C (không có ULTC) D (có ULTC) 83 Hình vẽ 3-6: Sự dịch chuyển ULTC với điện áp nút 11 nút 10 trường hợp D 83 Hình vẽ 3-7: Sơ đồ khối đặc tính thời gian nghịch đảo 84 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Hình vẽ 3-8: Ảnh hưởng ULTC OEL sụp đổ điện áp 88 Hình vẽ 3-9: Điện áp 11 hai trường hợp E,và F 88 Hình vẽ 3-10: Trường hợp G: ảnh hưởng động sụp đổ 91 điện áp Hình vẽ 3-11: Sơ đồ hệ thống điện Bắc Âu 93 Hình vẽ 3-12: Kịch - Điện áp 4043 hai 96 trường hợp có ULTC OEL Hình vẽ 3-13: Kịch - Công suất phản kháng G4042 hai trường hợp có ULTC OEL 96 Hình vẽ 3-14: Điện áp 41 hai trường hợp có thiết bị ULTC OEL 98 Hình vẽ 3-15: Kịch 2- Công suất phản kháng MPĐ G4042 hai trường hợp có thiết bị ULTC OEL 98 Hình vẽ 3-16: Kịch 3- Điện áp 46 hai trường hợp 99 Hình vẽ 3-17: Kịch 4- Điện áp 41, 42, 43 46 101 Hình vẽ 3-18: Kịch 4- Công suất phản kháng MPĐ G4041,G4042,G4047, G4051 101 Chương Hình vẽ 4-11: Ngưỡng tác động cho rơle UVLS 109 Hình vẽ 4-2: Điện áp nút 42 áp dụng qui tắc C W Taylor [26] 110 Hình vẽ 4-3: Điện áp nút 42 áp dụng qui tắc tác giả [37] 111 Hình vẽ 4-4: Điện áp nút 41 áp dụng qui tắc tác giả [37] 112 Hình vẽ 4-5: Cấu trúc dùng rơ le UVLS tập trung 113 Hình vẽ 4-6: Cấu trúc dùng rơ le UVLS phân tán với khái niệm phụ tải thông minh 114 Hình vẽ 4-7: Kịch 1- Điện áp góp 41 có cấu rơle UVLS đề xuất 117 Hình vẽ 4-8: Kịch – Điện áp 46 có cấu UVLS đề xuất 118 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ 11 Danh mục hình vẽ Hình vẽ 4-9: Kịch – Điện áp 42 có cấu Luận văn Thạc sĩ DANH MỤC CÁC BẢNG Hình vẽ 4-10: Kịch – Điện áp 41 có cấu UVLS đề xuất 120 Hình vẽ 4-11: Kịch – Điện áp 41,42,42 có 121 cấu UVLS đề xuất Học viên: Đặng Hoài Nam Danh mục bảng 119 UVLS đề xuất Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên 12 http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Stt Bảng Trang Bảng 3-1: Điện áp công suất phản kháng điều kiện ban đầu 76 Bảng 3-2: Các trường hợp nghiên cứu kịch điển hình 76 Bảng 3-3: Các giá trị hệ số mũ điển hình loại tải khác [2] 78 Bảng 3-4: Các MPĐ với giới hạn công suất phản kháng đầu 95 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ 13 Thuật ngữ viết tắt Luận văn Thạc sĩ State Estimator SE (Hệ thống đánh giá trạng thái) THUẬT NGỮ VIẾT TẮT Seclective Modal Analysis (Phân tích mô hình lựa chọn) SMA Conseil International des Grands Réseaux Électriques CIGRE or : International Council on Large Electric systems (Hiệp hội hệ thống điện lớn) A Transmission System Operator in Germany E.ON Netz EPRI Energy System Management (Hệ thống quản lý lượng) Flexible AC Transmission System FACTS IEEE Small Signal Stability (Ổn định với nhiễu loạn nhỏ) Static Var Compensator SVC (Thiết bị bù công suất phản kháng tĩnh) TenneT The transmission system operator in Netherlands (Trung điều độ hệ thống điện Hà Lan) ULTC Under Load Tap Changer (Bộ phận tự động điều chỉnh điện áp tải) WAMS Wide Area Measurement Systems (Hệ thống đo lường diện rộng) WAPC Wide Area Protection and Control (Hệ thống bảo vệ điều khiển diện rộng) (Hệ thống truyền tải điện xoay chiều linh hoạt) A transmission system operator in Germany – RWE Transportnetz Strom (Trung tâm điều độ hệ thống điện Đức) Institute of Electrical and Electronics Engineers PTI RTCA (Cộng hưởng tần số thấp) SSS (Viện nghiên cứu điện lực Mỹ) ESM RWE TSO Sybsynchronous Resonance SSR (Trung tâm điều độ hệ thống điện Đức) Electric Power Research Institute Thuật ngữ viết tắt 14 Under Load Tap Changer model: Mô hình tự động điều áp (Viện kỹ thuật Điện điện tử Mỹ) OLTC Power Technology Inc (Công ty phần mềm Inc - Mỹ) OEL Over Excitation Limiter: Mô hình giới hạn kích từ MPĐ Máy phát điện Real Time Contingency Analysis HTĐ Hệ thống điện tải (Hệ thống đánh giá cố ngẫu nhiên thời gian thực) HVDC High Voltage Direct Current (Đường dây tải điện chiều) PMU Phasor Measurement Unit (Hệ thống đo góc pha) PSS Power System Stabilizer (Bộ ổn định công suất) PSS/E Power System Simulation Engineering (Mô hệ thống điện) Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Chƣơng 15 Luận văn Thạc sĩ 16 Chƣơng CHƢƠNG tư lớn Vấn đề thứ ba xuất sử dụng ngày nhiều nguồn GIỚI THIỆU CHUNG lượng tái tạo bình diện nước Một mặt, nhà máy phát điện phân tán góp phần giảm thiểu gánh nặng cho ngành điện phương diện đáp ứng nhu cầu phụ tải, giảm tổn thất, tiết kiệm chi phí truyền tải, tận dụng lượng tái tạo sẵn 1.1 TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI: Hệ thống điện đóng (HTĐ) vai trò quan trọng phát triển kinh tế có Cùng với xuất thiết bị điện tử công suất phía truyền tải quốc gia sở hạ tầng quan trọng kinh phân phối làm thay đổi khái niệm HTĐ phân phối truyền thống, làm tế quốc dân Một HTĐ thường phân chia thành ba phần chính: Phần phát điện - hay khó khăn quản lý, vận hành, giám sát điều khiển hệ thống điện Một phần nguồn điện - bao gồm nhà máy phát điện như: nhiệt điện chạy than, nhiệt vấn đề mà Việt Nam phải đối mặt áp lực môi trường điện chạy khí, nhà máy thủy điện, nhà máy điện hạt nhân, số loại phát điện nhà máy điện gây Do cần phải xem xét kỹ lưỡng vấn đề khác Phần truyền tải, coi hệ thống xương sống định đầu tư xây nhà máy điện chạy than, hay đập HTĐ bao gồm đường dây cao áp, máy biến áp truyền tải Phần phân phối, thủy điện lớn Vấn đề thứ năm xu hướng thị trường hóa ngành điện Nó làm nơi điện áp hạ thấp để cung cấp trực tiếp cho phụ tải Đây phần có hay đổi hoàn toàn khái niệm HTĐ truyền thống, phần nguồn, phần phân nhiều nút hệ thống điện, với nhiều loại phụ tải khác Để đảm phối hoàn toàn mở cho doanh nghiệp tham gia xây dựng nhà máy điện, bảo chế độ vận hành bình thường HTĐ cần thoả mãn điều kiện an ninh, kinh doanh điện Và đặc biệt xu hướng kết nối HTĐ với nhau, điều tin cậy, đảm bảo chất lượng điện năng, yêu cầu kinh tế làm cho HTĐ ngày phức tạp qui mô, rộng lớn không gian, khó khăn Tuy nhiên, HTĐ nói chung HTĐ Việt Nam nói riêng phải đối mặt việc quản lý, vận hành, điều khiển giám sát với khó khăn: Thứ tăng lên nhanh phụ tải: Đặc biệt với Tất vấn đề khiến cho HTĐ vận hành gần với giới hạn nước phát triền nhanh Việt Nam, tỉ lệ tăng tải khoảng 15- ổn định Và đặc biệt HTĐ “nhạy cảm” với cố xảy Một số 20% năm đặt thách thức lớn cho ngành điện đất nước nói cố tan rã HTĐ gần châu Âu, Bắc Mỹ với hậu to lớn ví chung: phải đáp ứng nhu cầu phụ tải Vần đề thứ hai cạn dụ sinh động cho luận điểm Ví dụ cố xảy Bắc Mỹ tháng năm kiệt tài nguyên thiên nhiên than đá, dầu mỏ, khí đốt, nguồn thủy điện 2003, tổng lượng tải bị cắt 65GW, với tổng thời gian điện gần 30 Ở Không riêng Việt Nam giới nhận thức cố Ý tháng năm 2003, tổng lượng tải bị cắt 27GW, tổng thiệt hại vào phải đối mặt với vấn đề cạn kiệt lượng sơ cấp, giá nhiên liệu ngày khoảng 50 tỉ đô la Một cố khác sụp đổ tần số nước Tây Âu năm 2006 tăng bình diện quốc tế Ở cần hiểu nguồn thủy điện cạn kiệt làm khoảng 15 triệu người bị ảnh hưởng, nhiều cố khác… Có nghĩa tiềm thủy điện phát khai thác gần hết Đây nhiều cố liên quan trực tiếp đến tượng sụp đổ điện áp Chính mà việc áp lực to lớn ngành điện quốc gia Việc ứng dụng công nghệ nghiên cứu ổn định điện áp nhu cầu cấp thiết HTĐ nói chung hạt nhân sản xuất điện nước ta nhiều khó khăn, vấn đề công HTĐ Việt Nam nói riêng Trong đề tài nghiên cứu mô nghệ, lo ngại an toàn, nguồn cung cấp nhiên liệu huy động vốn đầu yếu tố ảnh hưởng đến trình sụp đổ điện áp hệ thống điện Việc nghiên cứu thành công luận văn giúp ích cho ngành điện lực, tính toán thiết kế, vận Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ 104 Chƣơng Luận văn Thạc sĩ Chƣơng 105 thống điện như: Máy phát điện, phụ tải, động điện, OEL, ULTC, FACTS, CHƢƠNG 4: HVDC, hệ thống bảo vệ Trong HTĐ thực tế thường phức tạp nên việc BIỆN PHÁP NGĂN CHẶN SỤP ĐỔ ĐIỆN ÁP BẰNG VIỆC ngăn chặn sụp đổ điện áp nhiệm vụ khó khăn Bên cạnh số thiết DÙNG RƠLE XA THẢI PHỤ TẢI THEO ĐIỆN ÁP THẤP bị/biện pháp không áp dụng thực tế trình sụp đổ điện áp diễn khoảng thời gian ngắn Trái lại, số phương pháp kinh nghiệm thực tế việc thiết kế rơle xa thải phụ tải theo điện áp thấp 4.1 GIỚI THIỆU CHUNG: Trong trường hợp cố không nghiêm trọng, có đủ công suất phản kháng dự trữ, biện pháp phòng ngừa áp dụng để tránh xẩy sụp đổ điện áp Tuy nhiên, trường hợp cố nặng nề đủ công suất dự phòng biện pháp phòng ngừa trì hoãn thời gian xẩy sụp đổ điện áp vài phút Trong trường hợp này, phải áp dụng biện pháp ngăn chặn Các biện pháp ngăn chặn nhằm khôi phục giá trị điện áp nút giá trị ban đầu gây ảnh hưởng đến máy phát điện/hoặc phụ tải, biện pháp áp dụng xẩy cố nghiêm trọng hệ thống Nhiều biện pháp ngăn chặn sụp đổ điện áp nêu chương 2, phương pháp có hiệu dung rơle xa thải phụ tải theo điện áp thấp (UVLS- undervoltage load shedding) Biện pháp chứng minh có hiệu cao để ngăn chặn sụp đổ điện áp Đã có nhiều đề tài nghiên cứu phương pháp này, nhiên phương pháp quan tâm đến nhiều chứng minh với khả làm việc hiệu có độ tin cậy cao để ngăn chặn sụp đổ điện áp nêu tài liệu: [26], [37], [45] Ví dụ , C W Taylor tài liệu [26] đề xuất việc sử dụng UVLS cho HTĐ Puget Sound (Vùng Pacific Northwest) dùng qui tắc sau:  5% lượng phụ tải cắt điện áp giảm 10% so với điện áp bình thường thời gian 3.5 (s)  5% lượng phụ tải cắt điện áp giảm 8% so với điện áp bình thường thời gian (s)  5% lượng phụ tải cắt điện áp giảm 8% so với điện áp bình thường thời gian (s) Tác giả tài liệu [37] thảo luận hệ thống UVLS dùng HTĐ Hydro-Québec dựa qui luật sau:  Cắt 400 MW (R1) phụ tải điện áp giảm xuống 0,94(pu) với khoảng trễ 11s nhà nghiên cứu Các mục tiêu chủ yếu phương pháp tập chung vào vấn đề sau: 1) Tối thiểu hóa lượng tải bị cắt  Cắt 400 MW (R1) phụ tải điện áp giảm xuống 0,92(pu) với khoảng trễ 9s 2) Xác định vị trí tải bị cắt  Cắt 700 MW (R1) phụ tải điện áp giảm xuống 0,90(pu) với khoảng trễ 6s 3) Thời gian thực xa thải phụ tải mong muốn nhanh tốt Ngoài có tiêu chuẩn khác thảo luận tài liệu [46]  Tốc độ thay đổi mô đun điện áp (TEPCO- Nhật Bản) (có xem xét đến vấn đề dao động) Tuy nhiên, hầu hết phương pháp nghiên cứu mặt lý thuyết dẫn đến giải vấn đề toán tối ưu Hơn nữa, để có toán tối ưu hoá áp dụng cho trường hợp cần phải có mô hình thiết bị hệ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ  Đặc tính thời gian ngược theo điện áp thấp (South Africa – Nam Phi)  Giám sát dòng điện điều kiện điện áp giảm thấp (Để ngăn chặn trình vận hành điện áp thấp có ngắn mạch) (TVA) Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ 106 Chƣơng  Biện pháp đo lường diện rộng điện áp công suất phản kháng dự trữ Luận văn Thạc sĩ 107 Chƣơng khiển, từ số rơle đó, lượng tải bị cắt vùng mà chưa có nguy sụp đổ (BC Hydro, and Entergy)  Giám sát diện rộng điện áp câu hình hệ thống điện (Saudi Arabia)  Trong cấu phân tán, thường không yêu cầu nhiều hệ thống thông tin liên  Đo lường diện rộng nhiều tiêu chí trạng thái hệ thống, nguồn công lạc từ trung tâm điều khiển Các rơle máy cắt nút phụ tải hoạt suất tác dụng phản kháng, hệ thống đường dây liên lạc với rơ le tần động độc lập có hư hỏng hệ thống thông tin liên lạc từ trung tâm số thấp (Florida, FALS) điều khiển Ngược lại, cấu tập trung phụ thuộc nhiều vào hệ thống Trên quan điểm điều khiển giám sát: Hiện có hai cấu UVLS thông tin liên lạc cho việc định xa thải, mà để thực áp dụng giới: cấu phân tán (phi tập trung) (áp dụng công ty Puget định Điều làm cho cấu tập trung trở lên đắt đỏ Sound) cấu tập trung (dùng Hydro Quebec, New Mexico utilities [47], cấu phân tán Tuy nhiên, hệ thống thông tin liên lạc lại hữu ích [48]) trường hợp yêu cầu cho việc khôi phục lại phụ tải từ trung tâm điều Trong cấu phân tán thường có rơle gắn liền với phụ tải mà bị xa khiển thải Khi điện áp đặt vào rơle giảm xuống đến ngưỡng mà dẫn đến nguy  Độ tin cậy hệ thống điện tập chung tăng lên cách sử dụng sụp đổ, vào vùng nguy hiểm, rơle tác động để cắt lượng tải đặt trước số khác từ phần hệ thống điện để tăng cường khả dự Triết lý giống với chế hoạt động rơle xa thải phụ tải theo tần số thấp đoán ổn định điện áp hệ thống điện Trong tương lai gần, người ta quan tâm nhiều đến vấn đề quản lý phụ tải, Trong chương này, quy tắc UVLS dụng để tránh sụp điều khiển, giám sát phụ tải mà quan tâm đến phụ tải thông minh đổ điện áp đề xuất phù hợp với giả định phụ tải thông minh trực tiếp điều Các khách hàng (phụ tải) linh hoạt thông minh việc chống lại cố khiển Phương pháp dựa lợi hai quy tắc thảo luận nguy hiểm sụp đổ điện áp Do đó, cấu ưa chuộng tương Những “Hệ thống điện Bắc Âu” coi trường hợp thử nghiệm phần lai với ưu điểm sau: mềm PSS/E sử dụng để mô động dài hạn  Độ tin cậy cung cấp điện cấu tăng tỉ lệ thuận với số lượng rơle Cơ cấu xa thải phụ tải tập trung lấy tín hiệu nhiều lắp đặt Sự hư hỏng vài rơle không ảnh hưởng đến làm khu vực, phát tín hiệu xa thải phụ tải đến điểm khác khu việc rơle khác hệ thống rơle xa thải phụ tải Trong vực giám sát Vì việc ổn định điện áp cảm nhận việc quan sát cấu tập trung độ tin cậy cung cấp điện phụ thuộc vào số chí giảm điện áp khu vực, sở đo lường cấu tập trung khái niệm rơle Việc hư hỏng rơle dẫn đến hư hỏng hệ thống xa thải phụ điện áp thấp số điểm quan trọng, thấp tải, cắt nhiều lượng tải khu vực Cơ cấu sử dụng hệ thống thông tin liên lạc sử dụng thông số  Trong cấu xa thải phụ tải phân tán, lượng tải bị cắt thường xác định khác để tiến hành xa thải phụ tải Cơ cấu tập chung có số ưu điểm sau: vùng mà khả xảy ổn định điện áp lớn Đối với  Trong cấu tập trung, vị trí rơle áp không bắt buộc phải gần cấu tập trung, định xa thải phụ tải xác định từ trung tâm điều phụ tải Tín hiệu điện áp lấy từ quan trọng hệ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Chƣơng 108 Luận văn Thạc sĩ Chƣơng 109 thống điện Thông thường mà điện áp giám sát động phải lựa chọn đẻ tránh sụp đổ điện áp trường điện áp thấp cách chặt chẽ điều kiện làm việc bình thường trì phụ tải tình bình thường với điện áp thấp  Bằng cách sử dụng phương tiện thông tin liên lạc lấy tín hiệu điện áp điểm quan trọng hệ thống, từ đưa định xa thải phụ tải Điều giúp tránh thực việc xa thải phụ tải khu vực có dao động lớn điện áp Khi so sánh với giảm áp nút khác quan trọng HTĐ, cần có giảm điện áp chút nút quan trọng xem ổn định điện áp  Độ tin cậy phương pháp tăng lên nhờ việc sử dụng hệ thống thông tin lấy tín hiệu không điện áp mà lấy thông số  Dải cho phép vận hành Voltage (pu) 1.05 Tiêu chuẩn vận hành bình thường 5% dự trữ để tránh xa thải chế độ làm việc bình thường 0.95 Ngưỡng tác động 0.93 Sự tác động UVLS 0.90 Độ dự trữ ổn định điện áp 1.00 Điểm sụp đổ khác, từ có thêm cách tiếp cận với vấn đề ổn định điện áp Điều giúp cho việc đưa định xa thải phụ tải xác  Thời gian trễ ngắn liên quan đến suy giảm chút điện áp thường phối hợp với thiết bị loại trừ cố nút quan trọng Do đó, dễ dàng để nhận thông số cài đặt rơle nút quan trọng Trong phần này, quy tắc dùng UVLS tránh sụp đổ điện áp, đồng thời giả sử ta có phụ tải thông minh Phương pháp dựa ưu điểm hai nguyên tắc thảo luận Hệ thống điện Bắc Âu dung để thực P (MW) Hình vẽ 4-1: Ngưỡng tác động cho rơle UVLS Khi đứng quan điểm ngăn chặn sụp đổ điện áp, theo qui tắc đề xuất C W Taylor [26], ngưỡng tác động thấp cho lần đầu tác động rơle UVLS Trong thực tế, có nhiều HTĐ vận hành điều kiện nặng tải mà mô đun điện áp nút gần với ngưỡng điện áp thấp mô động lâu dài phần mềm PSS/E cho phép (ví dụ 0.95(pu)) (do đó, ngưỡng cho rơle UVLS chọn 8% ngưỡng điện áp thấp khoảng 0,95*0,92= 0,874(pu) thấp) 4.2 LỰA CHỌN CÁC THÔNG SỐ ĐẶT CHO RƠLE Do đó, HTĐ sụp đổ mà mô đun điện áp nút HTĐ nhở 0,9 4.2.1 Chọn ngƣỡng tác động cho rơle UVLS: Đối với HTĐ cụ thể, thường có tiêu chuẩn an ninh điện áp, có xem xét đến đặc tính cụ thể hệ thống Nói chung, dải điện áp mong muốn (pu) Do ngưỡng tác động rơle UVLS chọn theo cách thấp để ngăn chặn sụp đổ điện áp vận hành bình thường dao động phạm vi từ 0,95(pu) đến 1,05(pu) Hình vẽ 4-1Hình vẽ 4-1 Việc lựa chọn ngưỡng tác động rơle UVLS luôn phụ thuộc vào HTĐ cụ thể Công việc đòi hỏi cần có hiểu biết đầy đủ hệ thống điện nghiên cứu Các giá trị điện áp để rơle UVLC tác Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Trong phần trình bày mô theo qui tắc C W Taylor [26] thực với HTĐ Bắc Âu Điện áp vận hành có giá trị thấp 0.9605 (pu) nút 1041 Do đó, ngưỡng để tác động rơle UVLS chọn sau: Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ 110 Chƣơng  5% tổng lượng tải điện áp 10% điện áp thấp 0.86445 (pu) với Luận văn Thạc sĩ 111 Chƣơng giảm xuống thấp 0.94(pu) khoảng thời gian trễ cho ngưỡng tác động (11 seconds), lúc rơle UVLS tác động không chọn lọc thời gian trễ 3,5s  5% tổng lượng tải điện áp 8% điện áp thấp 0.88366 (pu) với thời trình biến động điện áp khoảng thời gian dài hạn Ở thực hai mô động áp dụng theo qui tắc gian trễ 5,0 s Mô thứ thực để mô tả trường hợp sụp đổ sau: Cắt  5% tổng lượng tải điện áp 8% điện áp thấp 0.88366 (pu) với thời máy phát điện nút 4042 sau khoảng s Hình vẽ 4-3 vẽ điện áp nút 42 tương gian trễ 8,0 s Hình vẽ 4-2Hình vẽ vẽ điện áp nút 42 tương ứng với kịch sụp đổ điện ứng với kịch sụp đổ điện áp Khi, rơle (đường màu xanh mạ), điện áp: Cắt đường dây nút 4011 4032, sau cắt G1022 sau 0,1s Từ áp bị sụp đổ sau 130 s Trong trường hợp 2, tương ứng với trường hợp có rơle Hình vẽ - 2Hình vẽ , ta thấy việc chọn ngưỡng cho rơle thấp UVLS (đường màu xanh nước biển), hiệu việc ngăn chặn sụp đổ điện áp có hệ thống UVLS ngăn chặn sụp đổ điện áp minh họa Tuy nhiên, ngưỡng tác động rơle UVLS cao, làm cho rơle UVLS tác động trước làm việc ULTC OEL Điều 1.2 hiệu trường hợp dài hạn, sụp đổ điện áp 1.0 0.9 0.8 VOLTAGE MAGNITUDE (PU) VOLTAGE MAGNITUDE (PU) 1.0 0.6 0.4 0.8 0.7 0.6 0.2 Hình vẽ - 2: Điện áp nút 42 áp dụng qui tắc C W Taylor [26] 0.5 Theo qui tắc tác giả [37] , ngưỡng rơle UVLS chọn tương ứng 0.94(pu), 0.92(pu) 0.90(pu), giá trị cho rơle UVLS có Hình vẽ - 3: Điện áp nút 42 áp dụng qui tắc tác giả [37] thể cao để giữ phụ tải điều kiện làm việc bình thường, dao động Kịch thứ hai tạo để diễn tả trường hợp sụp đổ điện áp: Cắt điện áp Trong số trường hợp, sau trải qua trình độ, mô đun điện áp máy phát điện nút 5051 lúc t = s Hình vẽ 4-2 mô tả điện áp nút 41 tương ứng với kịch Khi rơle UVLS (màu xanh cây), sau thời gian Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ 112 Chƣơng mô 500 s, điện áp HTĐ giữ ổn định giá trị nhỏ 0.94(pu) Luận văn Thạc sĩ Chƣơng 113 4.2.2 Chọn lƣợng tải xa thải: chút Trong trường hợp có rơle UVLS, 5% lượng tải bị xa thải mà thời gian Lượng phụ tải bị xa thải nhằm ngăn chặn sụp đổ điện áp cần phải lựa chọn độ lớn thời gian trễ cho tác động lần đầu rơle UVLS (11s) mô đun cẩn thận Lượng tải bị xa thải phụ thuộc vào đặc tính HTĐ cụ thể Ví dụ điện áp nhỏ 0.94(pu) Điều có nghĩa hệ thống rơle UVLS không C W Taylor [26] không thảo luận việc sa thải phụ tải cách tối ưu, hoạt động cách hiệu quả, chọn lọc (Chú ý: Vẫn đề liên quan đến khái niệm mà lựa chọn lượng tải xa thải thực sở vận hành thực tế ổn định điện áp khoảng thời gian ngắn hạn đề xuất nghiên cứu HTĐ Puget Sound Số lượng tải cắt bước khác từ 5% J A Diaz de Leon II tài liệu tham khảo [49]) đến 8%, tổng lượng tải bị xa thải đạt từ 15% đến 20% so với tổng phụ tải hệ thống Các tác giả tài liệu [37] đề xuất phương án dùng rơle 1.00 UVLS xa thải lượng phụ tải cố định Trong khứ, hệ thống điện thông thường kiểm soát phụ tải cách tập trung số đường dây trung thế, không VOLTAGE MAGNITUDE (PU) 0.98 thể kiểm soát phụ tải cuối đường dây Bất rơle UVLS làm việc, hệ thống tự động cắt hai đường dây để ngăn chặn sụp đổ điện 0.96 áp Do đó, toàn phụ tải đường dây bị cắt Trong Hình vẽ 4-3 minh hoạ vị trí đặt rơle UVLS phía cao áp 0.94 HV Busbar Transmission line HV Busbar Transmission line 0.92 HV/MV Transformer 0.90 Hình vẽ 4-2: Điện áp nút 41 áp dụng qui tắc tác giả [37] UVLS Relay Feeders Feeders The loads of the feeder is  Ngưỡng tác động thứ cho rơle UVLS điện áp nhỏ 0.93(pu)  Ngưỡng tác động thứ cho rơle UVLS điện áp nhỏ 0.92(pu)  Ngưỡng tác động thứ cho rơle UVLS điện áp nhỏ 0.90(pu) Việc chứng minh tính hiệu việc chọn ngưỡng thực UVLS Relay MV Busbar MV Busbar Chính mà luận án náy đưa qui tắc chọn ngưỡng tác động dựa sở cân nhắc ưu điểm hai qui tắc trên, cụ thể sau: HV/MV Transformer a) Vận hành bình thường b) Với 5% phụ tải xa thải Hình vẽ 4-3: Cấu trúc dùng rơ le UVLS tập trung phần sau luận văn Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Chƣơng 114 Chƣơng 115 4.2.3 Lựa chọn thời gian khởi động rơle UVLS khoảng thời gian sa thải Transmission line HV Busbar Luận văn Thạc sĩ phụ tải: UVLS Relay HV/MV Transformer 4.2.3.1 Xác định khoảng thời gian sa thải phụ tải rơle UVLS: Việc chọn bước thời gian tác động UVLS nhỏ làm giảm nguy xẩy sụp đổ điện áp Tuy nhiên, giá trị phụ thuộc vào nhiều yếu tố phận máy cắt điện, thời gian truyền tín hiệu điều khiển thông qua phương MV Busbar tiện thong tin, tính chọn lọc phối hợp điều kiện Quá trình độ sa thải phụ tải xem xét chọn bước thời gian Những giá trị phải Feeders chọn tuỳ thuộc vào HTĐ cụ thể Trong phần này, ta chọn quy tắc C W Taylor [26] sau:  5% xa thải phụ tải điện áp 0.9(pu) với thời gian trễ 3,5 (s)  5% xa thải phụ tải điện áp 0.92(pu) với thoài gian trễ (s) Intelligent and direct control load  5% xa thải phụ tải điện áp 0.92(pu) với thoài gian trễ (s) 4.2.3.2 Xác định thời gian bắt đầu khởi động rơle UVLS: Như phân tích chương 4, ULTC OEL yếu tố đóng vai trò Customer ends quan trọng sụp đổ điện áp Trong thực tế, việc kích hoạt ULTC OEL Hình vẽ 4-4: Cấu trúc dùng rơ le UVLS phân tán với khái niệm phụ tải thông minh nguyên nhân dẫn đến sụp đổ điện áp toàn hệ thống điện Vì vậy, chọn Với xu hướng việc phát triển phụ tải thông minh, linh hoạt với nhu thời gian để khởi động cho UVLS, cần quan tâm đến thời gian làm việc ULTC cầu sử dụng điện khách hàng, việc vài phần trăm tải không ảnh OEL Nói chung, thời gian để kích hoạt ULTC khoảng 30 (s), (s) để chuyển hưởng đến mức độ thỏa mãn nhu cầu tối thiểu khách hàng đổi đầu phân áp (Trong mô hình ULTC phần mềm PSS/E, thời gian chuyển Do đó, đầu rơle UVLS truyền tải trực tiếp khách hàng Ở phía hai đầu phân áp 10(s)) Trong trường hợp điện áp dao động không xẩy khách hàng, tín hiệu điều khiển xa thải phụ tải biến đổi thành tín hiệu điều sụp đổ điện áp, ULTC kích hoạt để phục hồi điện áp khiển khác tương ứng với ngưỡng đầu vào lò sưởi, điều hòa cách chuyển đổi vị trí đầu phân áp, thời gian kích hoạt ULTC lớn không khí … Các phụ tải thông minh điều khiển để giảm vài phần 30 (s) Trong thực tế, vị trí ban đầu đầu phân áp vị trí số 0, vị trí trăm tổng lượng tải để ngăn chặn sụp đổ điện áp [50] Trong phần này, qui tắc +16, vị trị -16 Do đo, hướng có 16 đầu phân áp Vì vậy, thời gian tối C W Taylor [26] dùng để chọn lượng tải cần xa thải tương ứng với khái đa để thay đổi vị trí làm việc đầu phân áp khoảng 16x10 = 160 (s) Để ngăn niệm kể Tính hiệu phương pháp mô chặn sụp đổ điện áp kích hoạt ULTC, thời gian kích hoạt UVLS phảo nhỏ phần sau, ý tưởng thực mô tả Hình vẽ 4-4 160 (s) Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Chƣơng 116 Luận văn Thạc sĩ Trong truờng hợp điện áp dao động gây sụp đổ điện áp, hệ thống điện bình 117 Chƣơng 1.05 thường nguy hiểm điện áp sụp đổ sau OEL kích hoạt để bảo không lớn 120 (s) Trong phần luận văn, thời gian khởi động rơle UVLS chọn 120 (s) sau có cố điện áp nhỏ ngưỡng 4.3 KIỂM TRA TÍNH HIỆU QUẢ BẰNG MÔ PHỎNG ĐỘNG: Đề xuất sử dụng cấu rơle UVLS sơ ưu điểm phương pháp kể trên, với việc dùng phụ tải thông minh ( điều khiển được) tổng 0.95 VOLTAGE MAGNITUDE (PU) vệ cuộn dây rôto (sau 120 (s)) [36] Vì vậy, thời gian kích hoạt UVLS chọn 0.85 0.75 0.65 kết sau: Rơ le UVLS khởi động sau thời gian 120(s) mà điện áp giảm:  5% phụ tải cắt điện áp 0.9(pu) với thoài gian trễ 3,5 (s) 0.55  5% phụ tải cắt điện áp 0.92(pu) với thoài gian trễ (s) Hình vẽ 4-5: Kịch 1- Điện áp góp 41 có cấu rơle UVLS đề  5% phụ tải cắt điện áp 0.92(pu) với thoài gian trễ (s) xuất Hiệu phương pháp minh hoạ cách mô số kịch tạo sụp đổ điện áp cho hệ thống điện Bắc Âu sau: 4.3.1.1 Kịch 1: 4.3.1.2 Kịch 2: Nội dung kịch sau: Cắt máy phát điện 4047 khu vực miền Trung khỏi lưới (Máy phát điện có công suất tác dụng 540 MW công suất Nội dung kịch sau: Một đường dây khu vực Bắc Âu, phản kháng 152 MVar) 4011 4021 cắt thời điểm t = (s) máy phát điện Hình vẽ 4-6 biểu diễn thay đổi điện áp 46 hai trường hợp: 4012 cắt (Có công suất tác dụng 600 MW) sau thời gian tiếp Có làm việc UVLS Đường mầu xanh biểu diễn thay đổi điện theo 0,1 (s) áp 46 làm việc UVLS, điện áp hệ thống sụp Trong Hình vẽ 4-5 biểu diễn biến thiên điện áp 41 hai đổ vào khoảng sau 120 (s) Đường mầu xanh biểu diễn thay đổi điện áp trường hợp có làm việc UVLS Đường mầu xanh nước biển ( 46 có làm việc UVLS Hệ thống điện ổn định với giá trị nét đứt) đồ thị biểu diễn điện áp 41 UVLS không làm việc, điện điện áp định mức khoảng 0,95 (pu) thời điểm t = 300 (s) áp sụp đổ vào khoảng thời gian sau 130 (s) Đường mầu xanh biểu diễn thay đổi điện áp 41 có làm việc UVLS Rõ ràng cấu UVLS làm việc hiệu giữ cho HTĐ ổn định với điện áp định mức khoảng 0,95 (pu) Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ 118 Chƣơng Luận văn Thạc sĩ 1.0 1.0 0.9 0.9 VOLTAGE MAGNITUDE (PU) VOLTAGE MAGNITUDE (PU) Luận văn Thạc sĩ 0.8 0.7 0.6 119 Chƣơng 0.8 0.7 0.6 0.5 0.5 Hình vẽ 4-6: Kịch – Điện áp 46 có cấu UVLS đề xuất 4.3.1.3 Kịch 3: Hình vẽ 4-7: Kịch – Điện áp 42 có cấu UVLS đề xuất 4.3.1.4 Kịch 4: Nội dung kịch sau: Cắt máy phát điện 4042 khu Nội dung kịch sau: Căt đường dây nối khu vực phía Bắc vực trung tâm thời điểm t = 5(s) (Máy phát có công suất tác dụng 630 MW khu vực phía Nam, 4031 4041 thời điểm t = 5(s) công suất phản kháng 265 MVar) cắt máy phát điện 4031 khỏi hệ thống điện sau 0,5 (s) (Máy Hình vẽ 4-7 biểu diễn thay đổi điện áp 42 hai trường phát có công suất tác dụng 310 MW công suất phản kháng 113 MVar) hợp: Có làm việc UVLS Đường mầu xanh biểu diễn thay đổi Hình vẽ 4-8 đồ thị biểu diễn thay đổi điện áp 41 hai điện áp 42 làm việc UVLS, điện áp hệ thống trường hợp: Có không UVLS Đường mầu xanh biểu diễn thay đổi điện áp sụp đổ sau khoảng thời gian 200 (s) Đường mầu xanh lsa biểu diễn thay 41 UVLS, điện áp sụp đổ sau khoảng 200 (s) Đường đổi điện áp 42 có làm việc UVLS Hệ thống điện ổn định mầu xanh biểu diễn thay đổi điện áp 41 có làm việc với điện áp định mức khoảng 0,9 (pu) UVLS Hệ thống điện ổn định với điện áp định mức khoảng 0,95 (pu) Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ 120 Chƣơng Luận văn Thạc sĩ 1.0 121 Chƣơng 1.00 0.98 VOLTAGE MAGNITUDE (PU) VOLTAGE MAGNITUDE (PU) 0.9 0.8 0.7 0.96 0.94 0.6 0.92 0.5 Hình vẽ 4-8: Kịch – Điện áp 41 có cấu UVLS đề xuất 4.3.1.5 Kịch 5: 0.90 Để minh hoạ rõ phương pháp dùng UVLS trường hợp sụp đổ điện áp, kịch đề xuất với nội dung sau: Cắt đường dây truyền Hình vẽ 4-9: Kịch – Điện áp 41,42,42 có cấu UVLS đề tải nối khu vực phía Bắc khu vực phía Nam, 4032 xuất 4044 thời điểm t = 5(s) Trong phần này, điện áp 41, 42 có giá trị lớn ngưỡng xẩy 4.4 KẾT LUẬN: sụp đổ điện áp nên nguy có xẩy sụp đổ điện áp Sau hệ thống Trong chương này, yếu tố ảnh hưởng đến sụp đổ điện áp nghiên cứu kích thích thời điểm t = 120(s), rơle UVLS không tác động để sa thải cách sử dụng mô động áp dụng cho hai hệ thống điện BPA hệ thống phụ tải điện Bắc Âu Từ kết mô trên, phương pháp sử dụng rơle UVLS phương pháp hiệu nhằm ngăn chặn sụp đổ điện áp hệ thống điện Ảnh hưởng mô hình tải tĩnh tải động nhiên cứu chế sụp đổ điện áp nghiên cứu chi tiết Sự ảnh hưởng mô hình tải tĩnh đến sụp đổ điện áp phụ thuộc vào thay đổi phụ tải điện áp Phụ tải công suất không thay đổi ( constant P) có ảnh hưởng xấu đến sụp đổ điện áp điện áp hệ thống giảm, điện áp giảm phụ tải cố gắng khôi phục lại giá trị tải ban đầu Kết việc điện áp hệ thống giảm Các phụ tải có tính Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ 122 Chƣơng Luận văn Thạc sĩ Chƣơng 123 chất kháng có ảnh hưởng đến sụp đổ điện áp, điện áp giảm phụ CHƢƠNG tải giảm theo Phụ tải động đóng vai trò quan trọng đến sụp đổ điện áp, KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ đặc biệt phụ tải động điện, động điện nguyên nhân dẫn đến sụp đổ điện áp hệ thống điện 5.1 KẾT LUẬN: Sự ảnh hưởng thiết bị ULTC OEL nguyên nhân trực tiếp Luận văn trình bày số nội dung để phân tích chế dẫn đến sụp đổ điện áp hệ thống điện Sự tác động ULTC OEL dẫn đến tượng sụp đổ điện áp hệ thống điện Từ học kinh nghiệm sụp đổ sụp đổ điện áp mô động khoảng thời gian dài điện áp xẩy khứ, số phương pháp đề cập nhằm ngăn chặn nghiên cứu phân tích chi tiết sụp đổ điện áp cho hệ thống điện tương lai Trước hết, kinh nghiệm Một số kịch phù hợp cho việc nghiên cứu chế sụp đổ điện áp nêu sụp đổ điện áp số hệ thống điện lớn tóm tắt theo kinh mô hai hệ thống điện lớn điển hình, hệ thống điện BPA nghiệm quốc tế Những đóng góp vào việc phân tích nâng cao ổn định điện áp hệ thống điện Bắc Âu Với thời gian tiến hành mô động lâu dài cho thấy nghiên cứu cách chi tiết Từ luận văn, rút số kết luận chế xẩy sụp đổ điện áp làm việc nhiều thiết bị tự động hệ sau: thống điện điện áp giảm 5.1.1 Các gợi ý việc ngăn chặn tan rã hệ thống điện: Trong chương này, vấn đề liên quan đến việc ngăn chặn sụp đổ điện áp đưa Tan rã HTĐ có nguyên nhân phức tạp đa dạng Chúng kết hợp yếu tố ngẫu nhiên nguy hiểm, thiết bị làm việc không xác phối Từ quan điểm ngăn chặn sụp đổ điện áp, sa thải phụ tải theo điện áp thấp hợp trung tâm điều khiển Tan rã HTĐ kết cuối xem đề xuất nhằm kiểm soát phụ tải thử nghiệm hệ loạt kiện liên tiếp tạo nên Vì vậy, số gợi ý từ quan điểm ngăn chặn thống điện Bắc Âu Trong số trường hợp khẩn cấp, điện áp sụp đổ, sử sụp đổ điện áp hệ thống điện nêu sau: dụng rơle UVLS giải pháp khả thi, đồng thời tránh cho hệ thống xảy sụp đổ Cải tiến trạm máy biến áp thiết bị kèm theo trạm máy biến áp Thông điện áp Bởi thời gian xảy sụp đổ điện áp ngắn, mục đích phương qua việc kiểm tra thường xuyên, bảo trì thay phận quan trọng Đồng pháp nêu nhằm ngăn chặn xẩy sụp đổ điện áp cho hệ thống điện tính thời đầu tư xây dựng đường dây truyền tải nhà máy điện mới, toán đến tính tối ưu lựa chọn phụ tải bị sa thải Trong chương này, đề xuất sử biện pháp nhằm ngăn chặn tan rã HTĐ dụng UVLS có hiệu số kịch sụp đổ điện áp khác Việc qui hoạch tính toán thiết kế thường nắm bắt tất kịch xảy hệ thống điện chế độ vận hành hệ thống điện Vì vậy, tiêu chuẩn áp dụng nghiên cứu độ tin cậy hệ thống điện phải liên tục phát triển theo tiêu chuẩn HTĐ quốc tế quốc gia Trong thiết kế quy hoạch lưới điện, cần xét đến cố phần tử N-m (với m2) để phân tích tính dự phòng hệ thống điện, đặc biệt việc kết nối hệ thống điện Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ 124 Chƣơng Luận văn Thạc sĩ 125 Chƣơng Việc sử dụng tăng cường hệ thống bảo vệ đặc biệt hiệu thống tình khẩn cấp, sau tín hiệu cắt đưa đến phụ thời điểm việc ngăn chặn ngừng cung cấp điện Việc ứng dụng thiết bị tải Các lệnh chuyển đổi tín hiệu điều khiển đầu vào phụ tải Các phụ tự động điều chỉnh điện áp, ổn định công suất cần thiết bắt buộc đối tải cắt giảm số phần trăm tổng phụ tải, nhiên khách hàng với máy phát điện không bị ảnh hưởng sinh hoạt bình thường Phương pháp không coi Rất cần thiết phải thực liên tục khuyến khích chương trình đào tạo cho kỹ sư vận hành HTĐ Cần phải rút học kinh nghiệm từ sai tối ưu việc lựa chọn phụ tải để cắt ra, có lợi đẽ thực hệ thống điện, coi phương pháp dự phòng thông minh lầm khứ, phải kết hợp vào quy trình vận hành sử dụng học vào việc phát triển công nghệ mới, cải tiến khả kiểm soát điều khiển hệ thống điện 5.2 CÁC KIẾN NGHỊ: Từ kết luận văn, số quan điểm hướng nghiên cứu cần Một thách thức lớn để bảo đảm tính dự phòng độ tin cậy việc điều khiển tiếp tục nghiên cứu sau: từ xa thông qua thiết bị viễc thông, tương tác chúng với hệ thống điều Khi tiếp cận với vấn đề sụp đổ điện áp, xa thải phụ tải trọng tâm cần khiển cần nghiên cứu Điều đặc biệt đóng vai trò quan trọng thiết hệ thống điện Công việc đòi hỏi mô động cho kết việc phối hợp trung tâm điều khiển thực định khẩn cấp xác với trường hợp cụ thể để lựa chọn giá trị vị trí nhằm ngăn chặn khắc phục sụp đổ điện áp xác để UVLS làm việc xa thải phụ tải động công việc có quy mô lớn liên Nhanh chóng khôi phục làm việc hệ thống điện vô quan trọng để quan đến khả lập trình phức tạp, giải vấn đề giảm thiểu ảnh hưởng cho xã hội bị điện Người vận hành hệ thống phương pháp tối ưu có Cần đề xuất số nghiên cứu xác điện cần phải đào tạo, bồi dưỡng thường xuyên thực tập phục hồi hệ việc chọn xác thời gian sa thải phụ tải, phương pháp nêu thống điện, nhằm đảm bảo công nhân vận hành hệ thống điện thực thành thạo luận văn Trong tương lai gần, phụ tải làm việc thông minh thao tác tốt hiệu suất Chúng kiểm soát điều chỉnh thuận lợi Bằng cách 5.1.2 Các đóng góp cho việc nghiên cứu ổn định điện áp: kiểm soát hiệu phụ tải, từ ngăn chặn sụp đổ điện áp cho hệ thống Những yếu tố ảnh hưởng đến sụp đổ điện áp nghiên cứu Đặc biệt điện mà không ảnh hưởng đến nhu cầu sử dụng điện khách hàng Do đặc tính làm việc loại phụ tải, máy biến áp có trang bị đầu hướng nghiên cứu tập trung vào lĩnh vực nghiên cứu điều phân áp, giới hạn kích thích nghiên cứu cụ thể thông qua việc thực khiển phụ tải thông minh mô động thời gian dài Bên cạnh phát triển hệ thống PMU để tăng cường khả Từ quan điểm ngăn chặn sụp đổ điện áp, xa thải phụ tải theo điện áp thấp giải kiểm soát thay đổi hệ thống điện Từ giúp cho việc quản lý vận pháp cuối nhằm giữ hệ thống điện làm việc ổn định tính khẩn hành xử lý tượng bất thường hệ thống điện cách nhanh cấp Trong luận văn này, phương pháp sa thải phụ tải theo điện áp thấp xây chóng hiệu dựng dựa việc sử dụng phụ tải thông minh trực tiếp thử nghiệm hệ thống điện Bắc Âu Trước tiên cần xác định số lượng phụ tải bị cắt khỏi hệ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Phụ lục 126 Luận văn Thạc sĩ Phụ lục A Bảng A-4: Thông số MBA HTĐ “BPA” HTĐ BPA HTĐ Bắc ÂU A.1: Thông số HTĐ -“BPA” Thông số trào lưư công suất: Sbase=100MVA Bảng A-1: Thông số nút HTĐ “BPA” No Bus 10 11 Bus Name Base (kV) ’GEN 1’ 13.8000 'GEN 2' 13.8000 'GEN 3' 13.8000 'BUS 5’ 500.000 'BUS 6’ 500.000 'BUS 7’ 500.000 'BUS 8’ 13.8000 'BUS 9’ 115.0000 'BUS10’ 230.000 'BUS11’ 13.8000 Bus Type Shunt (MVAr) VSheduled (pu) Angle (degree) Pload (MW) Qload (MVAr) 2 1 1 1 0.000 0.000 0.000 100.000 100.000 963.000 700.000 400.000 0.000 100.000 0.98000 0.96400 1.0400 1.08799 1.06304 1.02337 0.94072 0.93775 0.88961 0.91255 0.0000 -8.3710 -26.4296 -3.9654 -12.2425 -30.2168 -36.5965 -36.2825 -43.3881 -45.7697 0 0 0 3359 0 3486 0 0 0 1044 0 From Bus To bus R (pu) X (pu) 7 0.000 0.00200 0.000 0.00450 0.000 0.00625 0.000 0.00300 10 11 0.000 0.000 0.00260 0.00100 Gen Name 'GEN 1’ ’GEN 2’ ’GEN 3’ Model Xd Xq Xl X’d X’q X’’d X’’q T’d0 T’q0 T’’d0 T’’q0 S(1.0) S(1.2) H D Base Pgen Qgen Sbase Qmin Qmax (kV) (MW) (MVAr) (MVA) (MVAr) (MVAr) 13.8000 4162.494 1166.611 9999 -5000 5000 13.8000 1736.000 672.133 2200 -200 725 13.8000 1155.000 653.724 1600 -200 700 To bus ID 7 7 10 ’1’ '1' '2' '3' '4' '5' '1' R (pu) 0.00000 0.00150 0.00150 0.00150 0.00150 0.00150 0.00100 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam X (pu) 0.00400 0.02880 0.02880 0.02880 0.02880 0.02880 0.00300 B (pu) 0.0000 1.17300 1.17300 1.17300 1.17300 1.17300 0.00000 http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ TAP Min TAP Max Vmin (pu) Vmax (pu) No of TAP Type 0.8857 0.8857 0.9024 1.0664 1.0800 0.9750 0.9 0.9 0.9 0.9 1.1 1.1 1.1 1.1 0.9 0.9 0.9 1.1 1.1 1.1 33 33 33 0.9 1.1 33 Fixed Fixed Fixed Fixed 0.9 0.9 1.1 1.1 0.9 0.9 1.1 1.1 33 33 Fixed ULTC Bảng A-5: Thông số động MPĐ HTĐ “BPA” Bảng A-3: Thông số nhánh HTĐ “BPA” From Bus 6 6 TAP Thông số nghiên cứu mô động HTĐ “BPA” Bảng A-2: Thông số MPĐ HTĐ “BPA” No Bus Phụ lục 127 G1 G2 G3 GENCLS GENROU GENROU 0 0 0 0 0 0 999.00 0.0000 2.070 1.9900 0.1550 0.2800 0.4900 0.2150 0.2150 4.1000 0.5600 0.0330 0.0620 0.1000 0.4000 2.0900 0.0000 2.070 1.9900 0.1550 0.2800 0.4900 0.2150 0.2150 4.1000 0.5600 0.0330 0.0620 0.1000 0.4000 2.0900 0.0000 Bảng A-6: Thông số hệ thống kích từ HTĐ “BPA” Model G2 SEXS G3 SEXS TA/T B TB K TE Emax Emin 0.1 10 400 0.02 0.1 10 400 0.02 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ Phụ lục 128 Luận văn Thạc sĩ 129 Tài liệu tham khảo TÀI LIỆU THAM KHẢO Mô hình OEL: MAXEX2 Mô hình ULTC: OLTC1 [1] Mô hình tải động cơ: CIM5 [2] A 2: Thông số hệ thống điện Bắc Âu- “NORDIC power system” Thông số trào lưu công suất mô động lấy tài liệu [43] [3] Mô hình máy phát điện: Máy phát thủy điện: GENSAL [4] Máy phát nhiệt điện: GENROU Hệ thống kích từ: Simplified Excitation System: SEXS [5] Hệ thống điều tốc tua bin : HYGOV Bộ ổn định công suất: STAB1 [6] Bộ giới hạn kích từ: MAXEX2: Bộ phận điều áp tải : OLTC1 [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Prabha Kundur, Power System Stability and Control New York: McGrawHill, 1994 Carson W Taylor, Power System Voltage Stability New York: McGrawHill, 1994 Sami Repo, "On-Line Voltage Stability Assessment of Power System – An Approach of Black-Box Modelling," Doctoral thesis at Tampere University of Technology, available at website:http://butler.cc.tut.fi/~repo/Julkaisut/SR_thesis.pdf, 2001 Brant Eldridge, "August 2003 Blackout Review," available at website: http://www.indiec.com/Meeting%20Schedule/2004/IEC%20Program%20Ag enda%202004.html "2003 North America Blackout," available at website: http://www.answers.com/topic/2003-North-america-blackout S Corsi and C Sabelli, "General Blackout in Italy Sunday September 28, 2003, h 03:28:00," IEEE Power Engineering Society General Meeting, vol 2, pp 1691-1702, June 2004 A Berizzi, "Security Issues Regarding the Italian Blackout," in Presentation at the IEEE PES General Meeting, Milano, Italia, June 2004 A Allegato, "Report on Events of September 28th, 2003," Italia April 2004 "Resources for Understanding Electric Power Reliability," Available at website: http://www.pserc.wisc.edu/Resources.htm#European_Blackout.htm R G Farmer and E H Allen, "Power System Dynamic Performance Advancement from History of North American Blackouts," IEEE PES Power Systems Conference and Exposition, pp 293-300, 2006 M Schläpfer, "Comparative Case Studies on Recent Blackouts " in Workshop on Interdependencies and Vulnerabilities of Energy, Transportation and Communication 22 – 24 September 2005 Zurich, Switzerland available at website: http://pforum.isn.ethz.ch/docs/BAAF270D65B0-58E9-217BE9DF3A540E24.pdf, 2005 D Novosel, "System Blackouts: Description and Prevention," in IEEE PSRC System Protection RC, WG C6 "Wide Area Protection and Control", Cigre TF38.02.24 Defense Plans November 2003 G Andersson et al, "Causes of the 2003 Major Grid Blackouts in North America and Europe, and Recommended Means to Improve System Dynamic Performance," IEEE Transactions on Power Systems, vol 20, no 4, pp 1922-1928, November 2005 "U.S-Canada Power System Outage Task Force Final Report on the August 14, 2003 Blackout in the United States and Canada: Causes and Recommendations," Available at website: http://www.nerc.com., 2004 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] 130 Tài liệu tham khảo S Larsson and E Ek, "The Black-out in Southern Sweden and Eastern Denmark, September 23, 2003," IEEE Power Engineering Society General Meeting, 2004 C D Vournas, V C Nikolaidis, and A Tassoulis, "Experience from the Athens Blackout of July 12, 2004," in IEEE Power Tech Russia, 2005 UCTE, "Final Report System Disturbance on November 2006," available at website: http://www.ucte.org/_library/otherreports/Final-Report20070130.pdf Jean-LucThomas, "Rapport D'enequête de la Commission de Régulation de L'élergie sur la Panne D'électricité du Samedi Novembre 2006, Commssion de Régulation de L'énergie- L’enquête réalisée par la CRE a été menée avec l’appui technique de Monsieur Jean-LucThomas, Professeur Titulaire de la Chaire d’Électrotechnique au Conservatoire national desarts et métiers (CNAM)," Paris, février 2007 D N Kosterev, C W Taylor, and W A Mittelstadt, "Model Validation for the August 10,1996 WSCC System Outage," IEEE Transactions on Power Systems, vol 14, no 3, pp 967-979, August 1999 S Paduraru, "The Leap Forward Raising the Functionality and Impact of the Synchrophasor Measurement Systems on Power Systems Stability-A presenation at: International Conference on Synchrophasor Measurement Applications," Rio de Janeiro BRASIL, June 2006 Prabha Kundur et al, "Definition and Classification of Power System Stability- IEEE/CIGRE Joint Task Force on Stability Terms and Definitions," IEEE Transactions on Power Systems, vol 19, no 3, pp 13871401, May 2004 Prabha Kundur et al, "Definition and Classification of Power System Stability, IEEE/CIGRE Joint Task Force on Stability Terms and Definitions," in IEEE Transactions on Power System vol 19, May 2004 V Ajjarapu and B Lee, "Bibliography on Voltage Stability," IEEE Transactions on Power Systems, vol 13, no 1, pp 115-125, February 1998 Q Wang and V Ajjarapu, "A Critical Review on Preventive and Corrective Control Against Voltage Collapse," Electrical Power Components and Systems, vol 29, December 2001 T V Cutsem, "Voltage Instability: Phenomena, Countermeasures, and Analysis Methods," Proceeding of The IEEE, vol 88, February 2000 C W Taylor, "Concepts of Undervoltage Load Shedding for Voltage Stability," IEEE Transactions on Power Delivery, vol 7, no 2, pp 480-488, April 1992 T V Cutsem, "An Approach to Corrective Control of Voltage Instability Using Simulation and Sensitivities," IEEE Transactions on Power Systems, vol 10, no 2, pp 616-622, May 1995 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ [28] [29] [30] [31] [32] [33] [34] [35] [36] [37] [38] [39] [40] [41] 131 Tài liệu tham khảo J V Hecke, N Janssens, J Deuse, and F Promel, "Coordinated Voltage Control Experience in Belgium," available at website: http://www.eurostag.be/download/TVC_BE_E.pdf H Lefebvre, D Fragnier, J Y Boussion, P Mallet, and M Bulot, "Secondary Coordinated Voltage Control System: Feedback of EDF," IEEE Power Engineering Society Summer Meeting, vol 1, pp 290-295, 2000 T V Cutsem and C D Vournas, "Emergency Voltage Stability Controls: an Overview," in IEEE Power Engineering Society General Meeting, 2007 M K Pal, "Assessment of Corrective Measures for Voltage Stability Considering Load Dynamics," Electrical Power & Energy Systems, vol 17, pp 325-334, 1995 B Otomega, V Sermanson, and T V Cutsem, "Reverse-logic control of load tap changers in emergency voltage conditions," in Proceeding of IEEE Power Tech Confonference, Bologna, June 2003 C Moors, D LeCebvre, and T V Cutsem, "Design of Load Shedding Schemes Against Voltage Instability," IEEE Power Engineering Society Winter Meeting, vol 2, pp 1495-1500, 2000 J E Dagle, "Data Management Issues Associated with the August 14th, 2003 Blackout Investigation," IEEE Power Engineering Society General Meeting vol 2, pp 1680-1684, June 2004 J F Hauer, N B Bhatt, K Shah, and S Kolluri, "Performance of WAMS East in Providing Dynamic Information for the North East Blackout of August 14, 2003," IEEE Power Engineering Society General Meeting, vol 2, pp 1685-1690, June 2004 T V Cutsem and C D Vournas, "Emergency Voltage Stability Controls: an Overview," IEEE Power Engineering Society General Meeting, pp 1-10, June 2007 D Lefebvre, S Bernard, and T V Cutsem, "Undervoltage Load Shedding Scheme for The Hydro-Québec System," IEEE Power Engineering Society General Meeting, vol 2, pp 1619-1624, June 2004 "The CIGRE TF 38-02-08 BPA Test System Voltage Collapse," available at website: http://wwweurostag.epfl.ch/users_club/cases/bpa/bpa.html, December 1995 "Load Representation for Dynamic Performance Analysis-IEEE Task Force on Load Representation for Dynamic Performance " IEEE Transactions on Power Systems, vol 8, no 2, pp 472-482, May 1993 "Standard Load Models for Power Flow and Dynamic Performance Simulation-IEEE Task Force on Load Representation for Dynamic Performance," IEEE Transactions on Power Systems, vol 10, no 3, pp 1302-1313, August 1995 C D Vournas and G A Manos, "Modelling of Stalling Motors During Voltage Stability Studies," IEEE Transactions on Power Systems, vol 13, no 3, pp 775-781, August 1998 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ Luận văn Thạc sĩ [42] [43] [44] [45] [46] [47] [48] [49] [50] [51] 132 Tài liệu tham khảo I Dobson and L Lu, "Voltage Collapse Precipitated by the Immediate Change in Stability When Generator Reactive Power Limits are Encountered " IEEE Transactions on circuits and systems-I: Fundamental Theory and Applications, vol 39, no 9, pp 762-766, September 1992 "CIGRE TF 38-02-08: Long Term Dynamics Phase II," 1995 C A Aumuller and T K Saha, "Investigating the Impact of Powerformer on Voltage Stability by Dynamic Simulation," IEEE Transactions on Power Systems, vol 18, no 3, pp 1142-1148, August 2003 S Kolluri and T He, "Design and Operating Experience with Fast Acting Load Shedding Scheme in the Entergy System to Prevent Voltage Collapse," IEEE Power Engineering Society General Meeting vol 2, pp 1625-1630, June 2004 IEEE PES Power System Relaying Committee, "Working Group C-13, System Protection Subcommittee- Undervoltage Load Shedding Protection," vol Draft 4.1, available at website: http://www.pes-psrc.org/c/ S Imai, "Undervoltage Load Shedding Improving Security as Reasonable Measure for Extreme Contingencies," IEEE Power Engineering Society General Meeting, vol 2, pp 1754-1759, June 2005 M Begovic et al, "Summary of System Protection Voltage Stability," IEEE Transactions on Power Delivery, vol 10, no 2, pp 631-638, April 1995 J A Diaz de Leon II and C W Taylor, "Understanding and Solving ShortTerm Voltage Stability Problems," IEEE Power Engineering Society Summer Meeting, vol 2, pp 745-752, July 2002 Le Ky, "Gestion optimale des consommations d'énergie dans les bâtiments." vol Thèse pour obternir le degré Docteur: Laboratoire Génie ElectriqueInstitute National Polytechnique De Grenoble, 10, Juillet 2008 Dang Toan NGUYEN, "Contribution l’analyse et la prévention des blackouts de réseaux électriques," in GIPSA-Lab - Grenoble INP, 2008 Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại học Thái Nguyên Học viên: Đặng Hoài Nam http://www.lrc-tnu.edu.vn Lớp: K11 TBM&NMĐ