Đang tải... (xem toàn văn)
Tiếp nối phần 1, mời bạn đọc cùng tham khảo phần 2 cuốn sách Thiết kế kết cấu nhịp cầu dầm SuperT theo tiêu chuẩn 22TCN 27205 sau đây. Sách gồm 2 chương và 3 phụ lục. Mời các bạn cùng tham khảo nội dung chi tiết.
Phụ lục V Í D Ụ T ÍN H T O Á N T H IẾ T K Ê D Ẩ M S U P E R -T C Ả N G T R Ư Ớ C T H E O P H Ư Ơ N G P H Á P Đ Ơ N G IẢ N Quy ước sử dựng: + Nhập số liệu vào ô sẫm màu + Di chuyển đến phần tính duyệt tất mục "Đạt" thiết kế thỏa mãn Nếu "Không đạt" cần thay đổi số liệu đầu vào (kích thước dầm, đặc trưng vật liệu )- Tuy nhiên giá trị nội lực, ứng suất nhỏ so với giá trị giới hạn cần thay đổi số liệu để có thiết kế tối ưu 1.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ Chiều dài toàn dầm L := 38.3m Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: a :s 0.35m Khẩu độ tính toán: Ltt := L -2-a Ltt = 37.6m Tải trọng thiết k ế : + Hoạt tải HL 93 + Tải trọng người 3kPa Mặt xe chạy: B, := 9.75m Dải an toàn: B2 := 0.5m Lề người đi: B, := Om Gờ lan can: B4 ■:= 0.5m Tổng bể rông cầu : B := Bj + 2-B2 + 2-B3 + 2-Bị B = 11.75m Vật liệu kết cấu: BTCT dự ứng lực Cấp bê tông : dầm chủ: f cl := 50MPa mặt cầu: f c2 := 32MPa Tỷ trọng bê tông: yc := 2450kg/m 141 Loại cốt thép DƯL: tao thép Tao sợi xoắn đường kính Dps := 15.2mm Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn: fpu := 1860MPa Thép thường: f„ := 620MPa fy := 420MPa Quy trình thiết kế: 22TCN 272 - 05 1.2 CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ HÌNH HỌC 1.2.1 Lựa chọn kích thước mặt cắt ngang cầu - Số lượng dầm chủ: - Khoảng cách Nb := dầm chủ: s := 2280mm - Lề người đồng mức với mặt cầu phần xe chạy, ngăn cách với gờ phân cách - Bố trí dầm ngang vị trí gối cầu: mật cắt Số lượng dầm ngang : N n :=(Nb - l) - Phần cánh hẫng: s k := N n =8 B - (N b - 1)S - • 150mm Sk = 1.165m - Chiều dày trung bình cúa bản: hf := 16cm Lớp bê tông atphan: tj := 75mm Lớp phòng nước: t2 := 5mm 2+100 ỈOC 1Ữ753 MK> itìl IM FME A5PHALT COHCRCTE 75nm 1HICK WATER PR«CFW6 5mm 1HICK R.c DECK SLAB 1SĐmm 1HICK rrPOJ- HirH 1.1: Mặt cắt ngarg kết cẩu nhịp 142 ịữ 1.2.2 Thiết kế dầm chủ - Chiều cao dầm Super-T: H := 175cm H' := 80cm - Chiều cao bầu dưới: h6 := 21cm - Chiều cao vút dưới: h5 := 5cm h4 := 30cm - Chiều cao vút trên: h2 := 7.5cm - Chiểu cao sườn: h3 := 101.5cm - Chiều cao cánh dầm: h; := lOcm Hình 1.2: M ặt cắt ngang dầm vị trí gối - Bể rộng bầu dầm dưới: b] := 70cm b'| := 89cm = 8cm = 22.6cm b5 - Bể rộng sườn : b3 = lOcm - Bề rộng cánh trên: b6 = 65.5cm b~ = 89cm = 2.b6 + b7 b2 = 2.2m - Chiều cao toàn dầm (cả mặt cẩu): h := H + hf h = 1.9 lm Đoạn cắt khấc: Lck := 800mm Đoạn dầm đặc: Ldac := 1200mm Hình 1.3: Mặt cắt ngang điển hình 143 1.2.3 Cấu tạo dầm ngang - Chiểu cao dầm ngang: Hdn := H' 100 1020 L O Hdn = 0.8m - Bể dày dầm ngang: ^dn - Chiều dài dầm ngang: a’dn := 1020mm 11 ^ck adn := 1350mm Bề rộng vút trên: 1350 := lOOmm Cao vút trên: hvdn := 75mm Diện tích m/c dầm ngang: Sdn : = ( ad n + avđn)-h vđn + dn + 2.a ^ -ha ^ adn-(H dn - h vdn) sdn= 1.016m2 1.3 TÍNH TOÁN CÁC THAM s ố THIÊT KẾ 1.3.1 Tính đặc trưng hình học mật cát dầm Super-T Xét mặt cắt đặc trưng gồm: + Mặt cắt gối: x0 := Om + Mặt cắt cách gối dv (kiểm tra lực cắt) Xj := 1-59m + Mặt cắt không dính bám 1: x2 := 3m + Mặt cắt không dính bám x3 := 6m -L u + Mặt cắt L/2 Lập véc tơ toạ độ mặt cắt đặc trưng: mc V ' > X1 := x2 1.59 x mc = x3 ,x4, ,18.8, 1.3.1.1 X ét m ặt cắt gối x0 Điện tích mặt cắt: A0 := 0.87894 m2 Mômen tĩnh đáy dầm: Sb() := 0.1145 m3 144 m Mômen tĩnh thớ dầm : St0 := 0.04295m3 Mômen quán tính trục trung hoà : Id0: = 0.0515 m4 Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến đáy dầm: yy, := 0.45009 m Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến thớ dầm: yt0 := H' - Yb0 y.0 = °-35m 1.3.1.2 X ét mặt cắt bất lợi lực cất cách gối dv: Xj Mặt cắt Super-T đặc: - Diện tích mặt cắt: Aị := 1.65419m2 - Mômen tĩnh đáy dầm: Sb, := 0.4564 lm3 - Mômen tĩnh thớ dầm: s tl := 0.59452m3 - Mômen quán tính trục trung hoà; Idl := 0.45184m4 - Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến đáy dầm: ybl := 0.98999m - X h o ả n g c c h từ trọ n g tâm tiế t d iệ n đ ế n th trê n d ầ m : yti := H - ybl yt l :=0.76m 1.3.1.3 M ặt cắt đặc trưng x2, x3>x4 Mặt cắt Super-T rỗng: - Diện tích mặt cắt: A := 0.61598m2 - Mômen tĩnh đáy dầm: S^2 := 0.28407m3 - M ô m e n tĩn h th trê n dầm : st2 := 0.28314m3 - M ô m e n q u n tín h trụ c tru n g ho à: Iđ2 := 0.24815m4 145 - Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến đáy dầm: yh2 ^ 0.87356m - Khoảng cách từ trọng tâm tiết diệiỉ đến thớ dầm: yự := H - yb2 ya -0 m Tổ hợp đặc trưng hình học mặt cắt: -+ Diện tích mặt cắt: f ì ( A ') "0.879" 1.59 A, A 1.654 » m A^ mc A ,18.8; ,A , ■^mc 0.616 0.616 0.616^ + Mômen tĩnh đáy dầm; ' Ó' 'V 1.59 m sb '0.115" Sbl 0.456 $b2 s„ = 0.284 ^b2 0.284 ^Sb2> ^0.284, V "0.043" + Mômen tĩnh thó ữên dầm: í " 1.59 Ị m s„ St := St2 ^t2 ^St2> ,18.8, 0.595 s t = 0.283 0.283 0.283, + Mômen quán tính trục trung hoà: ' ' (T > '0 ' 1.59 Id 0.452 Id := I(i2 Id = 0.248 *d2 0.248 > , Jà2 ) ,0 -2 , dO m + Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến đáy dầm: 146 *mc = í N 'ybo' 1.59 ybi m "0.45 N 0.99 yb = 0.874 m y b := yb2 y b2 0.874 3 Smg3 if s •H •Ltt.Nb " Không nằm phạm vi áp dụng, dùng phương pháp đòn bẩy" othenvise = "Không nằm phạm vi áp dụng, dùng phương pháp đòn bẩy" L ’:= ỗm gH maxííĩ_.- m a x ( g mg, ge,., ^L l) ỖHL1 ỗrrmlarr o th erw ise m a x ( g mg, ỗLani if êmg 2_= 2êmg3 , ểmgHL - 0.514 §Lan|) lf êmg ~ êmg3 o th erw ise ểmglan 1.3.3.2 Hệ số phân bô'hoạt tải mômen dầm biên - Một thiết kế chịu tải: dùng phương pháp đòn bẩy 149 Hình 1.6: Sơ đồ tính theo phương pháp đòn bẩy cho dầm biên Phương trình tung độ đường ảnh hưởng: ydb(x) := § Một thiết kế hệ số = 1.2 yi := ydb(S + \ + Y2 := 150mm - b4) y) y4 := ydb(S + Sk + 150mm - B4 - B3 - B2 - 0.3m) y5 := if s y5 = 0.217 < B3 + B2 + B4 - S k - 150mm + 2.1rr ydb(S + Sk + m m -B - B - B2 -2 m ) othenvise Với xe tải thiết kế: gHL2 = 0.734 gHL2 : = y ( y + y 5) Với tải trọng người đi: không xét " 1-2 , gpL2 : = ^ Ỷ (y i+ y ) ỖPL2 “ 1-211 Với tải trọng làn:1.2 gun :=T ^- ^ y -(S + Sk + m m -B - B - B 2) ỏm L 150 gLan2 = 0.591 Hai nhiều thiết k ế Khoảng cách tim bụng phía dầm biên mép bó vỉa lan can chắn xe: de := Sk + 0.15m - B4 - B3 - B2 f êm b2 ' êmg3 d 0.97 + — -8700mm de = 0.315 m x êmb2 = Phạm vi áp dụng: êmb ■ de Omm) ■(de < 1400mm) s 1800mm) •(S < 3500mm) Smb2 if de S "Không nằm phạm vi áp dụng" othenvise gmb = 0.539 êmbHL * maX(gmb’g HL2) if gmb=gmb2 ỖH L2 êmblan * othenvise SmbHL - 0-734 maX(ễmb>gLan2) if ỗmb = gmb2 ỖLan2 otherwise ỗmblan = 0.591 maX(gmb>gpL2) if gmb=gmb2 SmbPL * gpL2 otherwise êmbPL - 0.539 1.3.4 Hệ sô phân bô hoạt tải theo đỏỉ với lực cắt 1.3.4.1 Hệ số phân bố hoạt tải lực cắt dầm dọc - Với thiết kế chịu tải: 0.6 Svg] í s ì í— ^3050mmy êvgl = 0.618 Với hai nhiều thiết kế chịu tải: 0.8 CT _ *: vo ‘ í s ì v2250mm , (tì) êvg2 = 0.744 Phạm vi úp dụm>: Giá trị cực đại chọn cho phân bố hệ số lực cắt thiết kế dầm giữa: 151 gv g := max(gvgl, gvg2) g v g = 0.744 Kiểm ưa hệ số phân bô' thoả mãn tiêu chuẩn 22TCN-272-05 đối vói phạm vi áp dụng s 1800mm) •(S < 3500mm) 8vg • H < -(H > 450mm) •(H < 1700mm) (L„ > óOOOmm) •(Ln < 43000mm) N, Nb >3 gvg3 if S H L„ N b "Không nằm phạm vi áp dụng, dùng phương pháp đòn bẩy" othenvise gvg = "Khổng nằm phạm vi áp dụng, dùng phương pháp đòn bẩy" S v g H L •“ maX(gvg.gHLl) if Svg = Svg3 gHL1 ỗ v g la n • otherwise SvgHL = max(gvg,gLanl) if gvg= g v g gLani othenvise Svglan 1.2 1.3.4.2 Hệ số phân bô' hoạt tải lực cắt dầm dọc biên - Một thiết kế chịu t ả i : Dùng phương pháp đòn bẩy Đã tính phần trên: §HL2 = - g p L2 = ễLan2 = - - Hai nhiều thiết kế chịu tải: 8vb2 ■ 8vg3 0.8 d 3050mm gvb2 = °-672 Phạm vi áp dụng: Kiểm tra hộ số phân bố thoả mãn tiêu chuẩn 22TCN 272-05 phạm vi áp dụng: ểvb de -300mm) •(de < 1700mm) s gHL2) if gvb=Svb2 §HL2 ỗ v b la n ' maX(gvb’gLan2) if gvb=gvb2 LanI êvbPL othenvise othenvise gvblan=0 -672 max(gvb>gpL2) if gvb=gvb2 g PL2 othenvise ểvbPL -6 72 1.3.5 Hệ sô điều chỉnh tải trọng Ta có r)D: hệ số dẻo r|D:= phận liên kết thông thường t |R: hệ số dư thừa r|R := mức dư thừa thông thường r |j : hệ số quan trọng r)ị := 1.05 cầu thiết kế quan trọng Hệ SỐ đ iề u c h ỉn h c ủ a tả i trọng: Ti:= TỊ if TỊ > 0.95 n := TÌD-TlR-Tli 0.95 othenvise T| = 1.05 1.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỤC TẠI CÁC MẶT CẮT ĐẶC TRUNG 1.4.1 Xác định tĩnh tải 1.4.1.1 Tĩnh tải dầm chủ + Xét đoạn dầm cắt khấc Lấy diện tích tiết diện : A0 = 0.879m2 Tỷ trọng bê tông dầm chủ: Ỵc = x l0 kg/m3 Trọng lượng đoạn dầm: • DCd0 := yc •A0 •Lck •2 DCd0 = 3.445 X 103kg + Xét đoạn dầm đặc: A] = 1.654m2 Lấy diện tích tiết diện : Trọng lượng đoạn dầm: DCdl := Yc.A].Ldac.2 DCdl = 9.727xl03kg 153 + Xét đoạn dầm lại: Lấy diện tích tiết diện : A = 0.616m2 Trọng lượng đoạn dầm: DCd := yc.A.[L - 2.(Lck + Ldac)] DCđ = 176x 104kg + Tĩnh tải dầm chủ coi tải trọng rải suốt chiều dài dầm: £)£ ■= ìt ^~'dl + DCdc = 1.695 x i o kg/m 1.4.1.2 Tĩnh tải mặt cầu + Dầm giữa: A-bmg ■- s.h DCbmg = 893.76 kg/m + Dầm biên: ■^bmb ' + s, DCbmb yc.Abmb DCbmb = 903.56 kg/m 4.1.3 Tĩnh tải dầm ngang DCdn := y, (Sdn.tdn).Nn DCdn = 84.707 kg/m N b.Ltt 1.4.1.4 Tĩnh tải ván khuôn lắp ghép DCvk = 109.025 kg/m DCvk := yc.b7.5cm 1.4.1.5 Tĩnh tải vách ngăn DCvn := 0.38 kg/m 1.4.1.6 Lan can có tay yịn Phrn thép có trọng lượng: DC := 16 kg/m bó vỉa cao := 0.3m Phần bê tông có trọng lượng: DCbt := B4 hB4 Ỵc (Tính gần đúng) Tổng: DClc := DCt + DCbt DClc = 383.5 kg/m - Gờ chắn: DCgc := Ỵc- B2 hB4 DCgc = 367.5 kg/m 1.4.1.7 Trọng lượng lớp phủ mặt cầu tiện ích công cộng Lớp bê tông Atphan: t] = 0.075m y, := 2400 kg/m3 Lớp phòng nước: t2 = x l0 '3 m y9 := 1800 kg/m3 Tổng trọng lưọfng lớp phủ mặt cầu: DW|P := (t]-y1 + t2-Ỵ2)-S Các tiện ích: DWti := kg/m :54 DW := DWlp + DWti DW = 430.92 kg/m DW DC, , Ị ị ị Ị Ị Ẳ L\ Ị A Ẩ A Vib y2b Hình 1.9: Phân bố tĩnh tải Dầm biên: / s + s k + 0.15m - — k y Ìb:= S + Sk +0.15m y2b DC| b = 562.635 kg/m DC|cb D^lc ■ylb DWb :: DW,•p Sk + m -B - B + ^ DC]cg := kg/m - Dầm dọc giữa: DWg := DW 1.4.1.8 Tổng cộng fính tải tác dụng lên dăm dọc chủ 1.4.1.8.1 Dầm + Giai đoạn chưa liên hợp mặt cầu: DCdc= 1.695x1 o3 kg/m + Giai đoạn khai thác: đổ mặt cầu: DCg := DCdc + DCbmg + DCdn + DC|Cg + DCvk + DCvn DCg = 2.783 X 103 kg/m DWg = 430.92 kg/m 1.4.1.8.2 Dầm biên + Giai đoạn chưa liên hợp mặt cầu: DCdc = 1.695 X 103 kg/m + Giai đoạn khai thác: đổ mặt cầu: DCi, := DC,1„ + DCk^ k + DCi„ + DC„^ + DC^K + DC„t + DC, DCb = 3.723 X 103 kg/m DWb = 274.995 kg/m 155 1.4.2 Hoạt tải HL93 1.4.2.1 Xe tải thiết k ế n mo -1f ỵ )f 4,3m -ỉ- 9,Om 145 krs (14.78T) 145 kN 1ĩ , p,6m , 4,3m 1.8m 3,6m / 14.78T) 35 kN (3,68T) Hình 1.10: Cấu tạo Xe tải thiết k ế 1.4.2.2 Xe hai truc thiết k ế 1.2m (11.21T) 110 kN 110 kN (11.21T) Hình 1.11: Cấu tạo Xe hai trục thiết k ế 1.4.2.3 Tải trọng 9.3 kN/rn M M M w M * 3.0m Hình 1.12: Tdi trọng thiết kế 1.4.3 Đường ảnh hưởng mômen lực cắt mặt cắt đặc trưng 1.4.3.1 Xác định mặt cắt đặc trưng + Mặt cắt gối: x0 = Om + Mặt cắt cách gối 0.72h: Xj = 1.59m (kiểm tra lực cắt) + Mặt cắt không bám dính 1: x2 = 3m + Mặt cắt không dính bám x3 = 6m + Mặt cắt L/2 x4 = 18.8m Lập véc tơ toạ độ mặt cắt đặc trưng: 156 ị ,1,2m, 7' ' ' 1.59 m XHK = \ 18.8 /, 1.4.3.2 Xác định đường ảnh hưởng nội lực mặt cắt l Phương trình đường ảnh hưởng Phương trình đường ảnh hưởng mômen mặt cắt xk sau: + Trên đoạn X = - » xk : f)(x,xk):= k j i Z xk (_x) + Trên đoạn X = x k -» L tt ■ f2(x ,x k) : = A ( x - L n) Dưới dạng phương trình v iế t: yM(x, xk):= f|(x ,x k) if < x < x k f 2( x , xk) if xk < X < Ltt otherwise Phương trình đưòmg ảnh hưởng lực cắt: Trên đoạn = r ' X ụ * ’ x k) -x := — Ì-J tt Trên đoạn X = xk —>Ltt f4(x, xk) := - Dưới dạng phương trình viết: yv(x, xk) := f3(x, xk) if < X < xk f4(x, xk) if xk < X < Ltt ®Mk - ■2 ^ tt othenvise ■y M (xk’xk) Diện tích phần đảh dương: Đường ảnh hưởng mômen m/c fa(x,x ®vkd = ~ ( L , - xk) - yv( xk, x k) Diện tích phần đảh âm: f3(x.xk, Đường ảnh hưởng mômen lực cắt m/c xk ®Vka = | x k -f3-(x k>x k) Tổng diện tích đường ảnh hưởng: Hình 1.13 Cừvk - covkđ + 0)vka 157 1.4.3.22 Tại mặt cắt đặc trưng thứ0 (mặt cắt gối) *k := x° 1| © M O = -V Ltt-yM(Xk»Xk) ,4 _ yM (x’ ®M0 = m 0I -L 10 15 20 25 30 X Hình 1.14: Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt gối Hình 1.15: Đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt gối ® voo : = ' (L " - x ® V O a := ^ k ) - y v ( x k>x k ) x k - f3(x k ’x k ) (Ov o : = G )VOd + coVOa coVOd = m CửV O a = cov0 = 18.8m 1.4.3.23 Tại mặt cắt đặc trưng thứ (cách gối dv) x k := X| ®MI : = “ Xị = 1.59 m -L „ -y M (x k, x k) C0M1 = 8 m Hình 1.16: Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt 158 35 yv(x,xk) Hình 1.17: Đường ánh hưởng lực cắt mặt cắt ® v id i := ~ ( L „ - x k) - y v (xk, x k) covld = 17.244m « V ! a := ~ X k - f ( X k - X k ) ®via = -0.034m ® V1 : - < a v id + < B v ia (0V| = 17.21m 1.4.3.2.4 Tại mặt cắt đặc trưng thứ2 (mặt cất không dính bám 1) X l = 3m CỪM2 =51.9m « M := - ~ L n - y M ( x k ’ X k ) yM(x,xk) -2 -4 10 15 20 25 30 X Hình 1.18: Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt yv(x' xk> -1 10 15 20 25 30 35 X Hình 1.19: Đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt 159 ®Y2d := ^ - ( L tt- x k)-y v (xk,x k) (0v2d = 15.92m coV2a =-0.12m (Oy^ —^V2d ^V2a ^V2 —15.8ĩĩl 1.43.2.5 Tại mặt cắt đặc trưng th ứ (mặt cắt không dính bám 2) xk := x3 xk = m ©M3 := -“ V ÍỪM3 = 94.8m y M( X k * k ) 10 -15 20 25 30 X Hình 120: Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt Hình 1.21: Đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt ®v3d := '( L » - x k>-yv(xk,x k) (0v3d = 13.279m ®V3a ®Y3a = -0-479m := “ Xk ' f ( Xk , X k ) ú)v3 := cov3d +cov3a 160 Cừv3 = 12.8m 35 [...]... Xe t i thi t k ế 1.4 .2. 2 Xe hai truc thi t k ế 1.2m (11 .2 1T) 110 kN 110 kN (11 .2 1T) Hình 1.11: Cấu t o Xe hai trục thi t k ế 1.4 .2. 3 T i trọng làn 9.3 kN/rn M M M w M * 3.0m Hình 1. 12: Tdi trọng làn thi t kế 1.4.3 Đường ảnh hưởng mômen và lực c t tại các m t c t đặc trưng 1.4.3.1 Xác định các m t c t đặc trưng + M t c t gối: x0 = Om + M t c t cách gối 0.72h: Xj = 1.59m (kiểm tra lực c t) + M t c t không... a t i trọng: Ti:= T if T > 0.95 n := T D-TlR-Tli 0.95 othenvise T| = 1 .05 1.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỤC T I CÁC M T C T ĐẶC TRUNG 1.4.1 Xác định t nh t i 1.4.1.1 T nh t i dầm chủ + X t đoạn dầm c t khấc Lấy diện t ch ti t diện : A0 = 0.879m2 T trọng bê t ng dầm chủ: Ỵc = 2 4 5 x l0 3 kg/m3 Trọng lượng đoạn dầm: • DCd0 := yc •A0 •Lck 2 DCd0 = 3.445 X 103kg + X t đoạn dầm đặc: A] = 1.654m2 Lấy diện t ch ti t. .. L2 = 0 ễLan2 = 0 - 5 9 1 - Hai hoặc nhiều làn thi t kế chịu t i: 8vb2 ■ 8vg3 0.8 d 3050 mm gvb2 = °-6 72 Phạm vi áp dụng: Kiểm tra hộ số phân bố thoả mãn tiêu chuẩn 22 TCN 27 2- 05 đối với phạm vi áp dụng: ểvb de -300mm) •(de < 1700mm) s gpL2) if gvb=gvb2 g PL2 othenvise ểvbPL 0 -6 72 1.3.5 Hệ sô điều chỉnh t i trọng Ta có r)D: hệ số dẻo r|D:= 1 đối với các bộ phận và liên k t thông thường t |R: hệ số dư thừa r|R := 1 đối với mức dư thừa thông thường r |j : hệ số quan trọng r)ị := 1 .05 cầu thi t kế là quan trọng... êmblan * othenvise SmbHL - 0-734 maX(ễmb>gLan2) if ỗmb = gmb2 ỖLan2 otherwise ỗmblan = 0.591 maX(gmb>gpL2) if gmb=gmb2 SmbPL * gpL2 otherwise êmbPL - 0.539 1.3.4 Hệ sô phân bô ho t tải theo làn đỏỉ với lực c t 1.3.4.1 Hệ số phân bố ho t tải đối với lực c t trong các dầm dọc giữa - Với m t làn thi t kế chịu t i: 0.6 Svg] í s ì í— ^ 3050 mmy êvgl = 0.618 Với hai hoặc nhiều làn thi t kế chịu t i: 0.8 CT _ *:... ti t diện : Trọng lượng đoạn dầm: DCdl := Yc.A].Ldac .2 DCdl = 9. 727 xl03kg 153 + X t đoạn dầm còn lại: Lấy diện t ch ti t diện : A = 0.616m2 Trọng lượng đoạn dầm: DCd := yc.A.[L - 2. (Lck + Ldac)] DCđ = 5 176x 104kg + T nh t i dầm chủ coi là t i trọng rải đều trên su t chiều dài dầm: £)£ ■= t ^~'dl + DCdc = 1.695 x i o 3 kg/m 1.4.1 .2 T nh t i bản m t cầu + Dầm giữa: A-bmg ■- s.h DCbmg = 893.76 kg/m + Dầm. .. 1: x2 = 3m + M t c t không dính bám 2 x3 = 6m + M t c t L /2 x4 = 18.8m Lập véc t toạ độ các m t c t đặc trưng: 156 ị ,1,2m, 7' ' 0 ' 1.59 m XHK = 3 6 \ 18.8 /, 1.4.3 .2 Xác định đường ảnh hưởng nội lực t i các m t c t l 4 3 2 1 Phương trình đường ảnh hưởng Phương trình đường ảnh hưởng mômen t i m t c t xk như sau: + Trên đoạn X = 0 - » xk : f)(x,xk):= k j i Z xk (_x) + Trên đoạn X = x k -» L tt ■... DCgc := Ỵc- B2 hB4 DCgc = 367.5 kg/m 1.4.1.7 Trọng lượng lớp phủ m t cầu và tiện ích công cộng Lớp bê t ng Atphan: t] = 0.075m y, := 24 00 kg/m3 Lớp phòng nước: t2 = 5 x l0 '3 m y9 := 1800 kg/m3 T ng trọng lưọfng lớp phủ m t cầu: DW|P := (t] -y1 + t2 - 2) -S Các tiện ích: DWti := 0 kg/m :54 DW := DWlp + DWti DW = 430. 92 kg/m DW DC, , Ị ị ị Ị Ị Ẳ L\ Ị A Ẩ A Vib y2b Hình 1.9: Phân bố t nh t i Dầm biên: /... 2 ‘ í s ì v 225 0mm , (t ) êvg2 = 0.744 Phạm vi úp dụm>: Giá trị cực đại được chọn cho sự phân bố hệ số lực c t thi t kế của các dầm giữa: 151 gv g 3 := max(gvgl, gvg2) g v g 3 = 0.744 Kiểm ưa hệ số phân bô' thoả mãn tiêu chuẩn 22 TCN- 27 2- 05 đối vói phạm vi áp dụng s 1800mm) •(S < 3500mm) 8vg • H < -(H > 450mm) •(H < 1700mm) (L„ > óOOOmm) •(Ln < 43000mm) N, Nb >3 gvg3 if S H L„ N b "Không nằm trong