Mục lục Số trang Mở đầu Phần I :Lợc giới thiệu xi măng Pooclăng I Các khái niệm II Thành phần khoáng hoá clinker XMP III Quá trình hoá lý nung luyện IV Các tính chất XMP 10 V Quá trình hydrat hoá đóng rắn 12 Phần II : Lợc giới thiệu tình hình phát triển ngành công nghiệp xi măng giới Việt Nam 18 I Sự phát triển xi măng phơng hớng chung giới 18 II Sự phát triển xi măng Việt Nam định hớng ngành đến năm 2010 Phần III : Lựa chọn địa điểm xây dựng nhà máy 23 I Các yêu cầu lựa chọn địa điểm 23 II Giới thiệu địa điểm xây dựng nhà máy 25 III Ưu nhợc điểm địa điểm xây dựng nhà máy xi măng Tam Điệp 27 Phần IV : Tính toán phối liệu 31 I Chọn modun hệ số 31 II Chọn số nguyên liệu 32 III Quy nguyên liệu nung 100 % tính lợng tro clinker 34 IV Dựng giải hệ phơng trình 35 V Tính kiểm tra 35 VI Tính thành phần hoá phối liệu, thành phần đóng góp nguyên liệu phối liệu tít phối liệu 37 VII Nhận xét 39 VIII Tính cờng độ xi măng 40 Phần V : Tính cân vật chất toàn nhà máy 41 Phần VI : Tính cân vật chất hệ thống lò 46 I Tính chọn lò nung 46 II Tính trình cháy nhiên liệu 48 III Thiết lập cân vật chất lò nung 51 Phần VII : Tính nhiệt lý thuyết tạo clinker cân nhiệt hệ thống lò 56 I Tính nhiệt lý thuyết tạo clinker 56 II Tính cân nhiệt hệ thống lò Phần VIII : Tính lựa chọn số thiết bị dây chuyền sản xuất I Phân xởng lò nung II Phân xởng nguyên liệu III Phân xởng nghiền đóng bao IV Phân xởng nhiên liệu V Thiết lập dây chuyền công nghệ Kết luận Tài liệu tham khảo 59 64 64 76 87 94 96 98 99 Mở đầu Đất nớc ta thời kỳ đổi mới, bớc xoá bỏ lạc hậu nghèo nàn Đảng Chính phủ định rõ đờng lối phát triển kinh tế theo hớng Công nghiệp hoá, Hiện đại hoá vận động theo chế thị trờng Để tạo tiền đề vững đa đất nớc tiến lên CNXH tơng lai gần, phải có sở hạ tầng thợng tầng kiến trúc đảm bảo cho ngành nghề phát triển Ngay sau ngày nớc nhà thống nhất, để khôi phục kinh tế, nhiều sở hạ tầng đợc xây dựng, nhiều công trình đại mọc lên đáp ứng bớc đầu trình phát triển đất nớc Song song với tiến trình đó, nhu cầu chất kết dính phục vụ xây dựng công trình nh : thuỷ điện, cầu cống, đờng xá, thuỷ lợi, nhà ởngày tăng Đến nay, với tăng trởng kinh tế mạnh mẽ, tốc độ đô thị hoá ngày lớn đòi hỏi lợng không nhỏ sản phẩm chất kết dính, có xi măng Mặc dù sản lợng chất lợng xi măng đợc cải thiện nhiều thời gian qua nhng không đáp ứng nhu cầu sử dụng nớc Để tiến tới cung cấp đủ lợng xi măng phục vụ cho phát triển kinh tế xã hội, phần tham gia xuất nhằm tăng tỷ trọng ngành việc đầu t xây dựng nhà máy cải tạo nhà máy có cần thiết Với nội dung đó, em đợc giao thiết kế nhà máy sản xuất xi măng sử dụng lò quay phơng pháp khô với công suất 1,4 triệu xi măng PCB 40/ năm(10% phụ gia đầy, 11% phụ gia khoáng hoạt tính) Phần I : Lợc giới thiệu xi măng poóc lăng I Các khái niệm : Xi măng Poóc lăng (XMP) : Là sản phẩm nghiền mịn hỗn hợp gồm clinker XMP thạch cao (CaSO4.2H2O) (3 ữ 5%) Ngoài có phụ gia công nghệ (phụ gia trợ nghiền, phụ gia bảo quản) Xi măng Poóc lăng hỗn hợp (PCB) : Là sản phẩm nghiền mịn hỗn hợp gồm clinker XMP, thạch cao (3 ữ 5%) phụ gia hỗn hợp (< 40%).Trong đó, phụ gia đầy(lời) không vợt 20% Ngoài có phụ gia công nghệ Clinker XMP : Là sản phẩm thu đợc sau nung đến kết khối hỗn hợp nguyên liệu chủ yếu gồm đá vôi đất sét Trong sản phẩm này, khoáng khoáng silicát canxi có độ bazơ cao Phụ gia xi măng : 4.1 Phụ gia hỗn hợp : hỗn hợp hai loại phụ gia đầy phụ gia khoáng hoạt tính + Phụ gia đầy : chất độn đa vào với mục đích tăng sản lợng xi măng, giảm giá thành sản phẩm Nó không tham gia phản ứng trình đóng rắn sau xi măng + Phụ gia khoáng hoạt tính : loại phụ gia đa vào nhằm cải thiện tính chất xi măng Phụ gia tham gia phần vào phản ứng sau trình đóng rắn xi măng 4.2 Phụ gia công nghệ : có tác dụng cải thiện tính chất xi măng nhằm đáp ứng yêu cầu sử dụng có phụ gia tăng cờng trình nghiền, vận chuyển, đóng bao bảo quản (hàm lợng < 1%) II Thành phần khoáng hoá clinker XMP : II.1 Thành phần hoá : Các ôxit : CaO, SiO2, Fe2O3, Al2O3 Các ôxit khác : MgO, R2O, Cr2O3, MnO, TiO2, SO3, Các ôxit chiếm 95 ữ 97 % Ôxit canxi CaO : + Hàm lợng clinker : 62 ữ 69% + Tham gia tác dụng với ôxit khác tạo khoáng clinker XMP (C3S, C2S, C3A, C4AF) + Nếu sau hình thành clinker mà CaO tồn dạng tự (không tạo khoáng với ôxit khác) CaO tự gây ổn định thể tích đá xi măng bê tông có phản ứng sau : CaOtd + H2O = Ca(OH)2 + V + Nhiều CaO ta thu đợc clinker cho XMP đóng rắn nhanh, toả nhiều nhiệt bền môi trờng xâm thực Ôxit Silic SiO2 : + Hàm lợng clinker : 17 ữ 26% + Chủ yếu tác dụng với CaO tạo khoáng Silicat Canxi(C3S, C2S) + Nếu clinker tồn SiO2 tự kéo theo CaO tự tăng + Nếu clinker có nhiều SiO2 cho XMP đóng rắn chậm, toả nhiệt, bền môi trờng xâm thực, cờng độ lâu dài cao Ôxit nhôm Al2O3 : + Hàm lợng clinker : ữ 10% + Chủ yếu tác dụng với Fe2O3 CaO tạo khoáng nóng chảy(C 3A, C4AF) + Nếu clinker có nhiều ôxit nhôm cho XMP đóng rắn nhanh, toả nhiều nhiệt, bền môi trờng xâm thực Ôxit sắt Fe2O3 : + Hàm lợng clinker : 0,1 ữ 5% + Tham gia phản ứng với CaO, Al2O3 tạo khoáng alumo ferit canxi(CF, C4AF) + Nếu clinker có nhiều ôxit sắt làm cho nhiệt độ nung hạ thấp, cho XMP bền môi trờng xâm thực băng giá Cờng độ lâu dài không cao Ôxit magiê MgO : + Hàm lợng clinker : ữ 4% + Có mặt số dung dịch rắn nằm pha thuỷ tinh, dạng ôxit tự Tinh thể MgO tự nguy hiểm CaOtd (tinh thể periclazơ) Ôxit kiềm R2O : + Hàm lợng clinker : 0,2 ữ 2% Yêu cầu Na2O + K2O < 1% + Tham gia tạo số khoáng chứa kiềm gốc khoáng clinker XMP + Kiềm nhiều clinker cho XMP cờng độ thấp, không ổn định mặt thể tích, gây khó khăn vận hành lò lò quay phơng pháp khô có cyclone trao đổi nhiệt Ngoài xi măng từ clinker gây ăn mòn cốt thép, loang màu bề mặt trang trí Ôxit lu huỳnh SO3 : + Hàm lợng clinker : ữ 1% + Làm giảm số khoáng clinker XMP + Dễ bay vùng nhiệt độ cao, sau dễ dàng tác dụng với kiềm tạo hợp chất nóng chảy nhiệt độ thấp dẫn đến vận hành lò không ổn định + Nhiều SO3 làm giảm cờng độ lâu dài XMP II.2 Thành phần khoáng : Trong clinker có 95 ữ 97 % khoáng Bốn khoáng chia làm nhóm : + Khoáng khó nóng chảy : C3S (3CaO.SiO2), C2S (2CaO.SiO2) chiếm 72 ữ 85 % + Khoáng nóng chảy : C3A(3CaO.Al2O3), C4AF(4CaO.Al2O3.Fe2O3) Có ữ % khoáng khác ôxit tự Trong clinker có dạng tồn : tinh thể vô định hình (pha thuỷ tinh) : _Pha tinh thể : C3S, C2S, CaOtd, MgOtd, _Pha thủy tinh : C3A, C4AF, Khoáng C3S (3CaO.SiO2) : + Hàm lợng clinker : 40 ữ 60% + Khối lợng riêng : 3,28 (g/cm ) + C3S tinh khiết tồn phòng thí nghiệm Trong điều kiện công nghiệp, C3S tồn dới dạng dung dịch rắn (bền vùng nhiệt độ thấp) gọi Alít với công thức gần : C54S16AM + C3S bền vùng nhiệt độ 1250 ữ 1900 C Trên 1900 C, C3S nóng chảy Dới 1250 C, C3S phân huỷ theo phản ứng sau : 1250 C C3S < C2S + CaO + C3S tinh khiết có dạng lục giác + C3S khoáng đóng rắn nhanh, toả nhiều nhiệt hydrat hoá, cho XMP có mác cao nhng không bền môi trờng xâm thực + Nhiều C3S , trình nung luyện trở nên khó khăn Khoáng C2S (2CaO.SiO2) : + Hàm lợng clinker : 25 ữ 32% + C2S tinh khiết tồn phòng thí nghiệm Trong công nghiệp, C2S tồn dạng dụng dịch rắn bền gọi Bêlít + C2S có dạng thù hình : * Dạng : tồn vùng nhiệt độ 1425 ữ 2130 C Khối lợng riêng 3,04 (g/cm ) * Dạng , : tồn vùng nhiệt độ 830 ữ 1425 C, t > 1425 C chuyển thành dạng Khối lợng riêng 3,40 (g/cm ) * Dạng : tồn vùng nhiệt độ 675 ữ 830 C Khối lợng riêng 3,28 (g/cm ) Tuy nhiên, trình chuyển , thành phụ thuộc tốc độ làm lạnh Dới 830 C, làm lạnh nhanh chuyển dạng , ngợc lại làm lạnh chậm chuyển dạng kèm theo tăng thể tích 10% gây tả clinker * Dạng : tồn vùng nhiệt độ < 675 C Khối lợng riêng 2,98 (g/cm ) Trong dạng thù hình trên, hoạt tính thuỷ lực giảm dần từ xuống Trong điều kiện thờng, đợc dạng dạng , , dạng hầu nh hoạt tính thuỷ lực + Để có _C2S điều kiện thờng, ngời ta chuyển vào dung dịch rắn mà _C2S` làm lạnh nhanh qua vùng 675 C + Khoáng C2S đóng rắn chậm tạo sản phẩm đóng rắn bền môi trờng xâm thực, cờng độ lâu dài cao Khoáng C3A(3CaO.Al2O3) : + Hàm lợng clinker : ữ 15% + Khối lợng riêng : 3,04 (g/cm ) + Là khoáng chủ yếu dãy dung dịch rắn : C 3A, C5A3,C12A8, CA, CA2, CA6 + C3A có cấu trúc xốp, phản ứng nhanh với nớc, toả nhiều nhiệt không bền môi trờng xâm thực Khoáng C4AF(4CaO.Al2O3.Fe2O3) : + Hàm lợng clinker : 10 ữ 18% + Khối lợng riêng : 3,77 (g/cm ) + Là khoáng chủ yếu dãy dung dịch rắn khoáng từ C 6A2F đến C6AF2 + Khoáng C4AF đóng rắn chậm, toả nhiệt đóng rắn, cho XMP có cờng độ thấp nhng sản phẩm đóng rắn bền môi trờng xâm thực, băng giá Khoáng chứa kiềm : K2O.23CaO.12SiO2 (KC23S12) 12C2S Na2O.8CaO.3Al2O3 (NC8A3) 3C3A Việc tạo khoáng làm giảm đáng kể hàm lợng khoáng Chúng bị phân huỷ có mặt CaSO4 hệ nung : Na2O.8CaO.3Al2O3 + CaSO4 = NaSO4 + 9C3A K2O.23CaO.12SiO2 + CaSO4 = K2SO4 + 12C2S Các ôxit tự : CaO không nằm khoáng mà nằm dạng tự Pha thuỷ tinh : + Hàm lợng clinker : ữ 10% phụ thuộc tốc độ làm lạnh thành phần hoá phối liệu + Pha thuỷ tinh chủ yếu chứa phức silic có ôxit kim loại Làm lạnh nhanh có nhiều thành phần làm lạnh chậm II.3 Quan hệ thành phần hóa thành phần khoáng clinker XMP CK = 0,7369.C3S + 0,6512.C2S + 0,6227.C3A + 0,4616.C4AF (%) SK = 0,2631.C3A + 0,3488.C2S (%) AK = 0,3773.C3A + 0,2098.C4AF (%) FK = 0,3286.C4AF (%) C3S = 4,07.CK 7,6.SK 6,72.AK 1,42.FK (%) C2S = 8,6.SK + 5,07.AK + 1,07.FK 3,07.CK (%) C3A = 2,65.AK 1,7.FK (%) C4AF = 3,04.FK (%) III Quá trình hoá lý nung luyện : Nhiệt độ Quá trình Phản ứng Tách nớc tự H2OL H2Oh < 100 C Bay nớc hấp phụ H2OL H2Oh Mất nớc hoá học (phân huỷ AS H AS + 2H 2 h Caolinit) Phân huỷ MêtaCaolinit AS2 AS + S 600 ữ 900 C Hoặc AS2 A + 2S 600 ữ 1000 C Phân huỷ đá vôi, tạo khoáng CaCO3 CaO + CO2 CS, CA C + S CS C + F CF C + A CA CA + 2C C3A 800 ữ 1300 C Tạo khoáng C2S, C3A, C4AF CS + C C2S C3A + CF C4AF C2S + Ctd C3S 1250 ữ 1450 C Tạo khoáng C3S Trong hệ thống lò diễn đủ tất trình : Tại cyclone tầng : Mất nớc lý học Tại cyclone tầng 2,3 : Phân huỷ Caolinit Tại cyclone tầng 4,5 : Phân huỷ phần đá vôi (< 15%) Phối liệu cyclone tầng vào calciner, sau vào cyclone tầng đợc đa vào lò quay Vật liệu can xi hoá tới 90 ữ 95% trớc vào lò Có lợng nhỏ khoáng tạo calciner cyclone tầng Tại Calciner, 80% đá vôi đợc phân huỷ, sau bột liệu phân huỷ nốt lò xảy trình tạo khoáng Lò quay đợc chia làm khu vực : * Phần đầu lò : tạo khoáng C2S, C3A, C4AF (zôn phản ứng toả nhiệt) * Phần lò : tạo khoáng C3S (zôn nung) * Phần cuối lò : zôn làm nguội IV Các tính chất XMP : Khối lợng thể tích : Đối với XMP, khối lợng thể tích dạng tơi 900 ữ 1100 (g/l) Còn dạng chặt, khối lợng thể tích 1400 ữ 1700 (g/l) Độ mịn : Xi măng nghiền mịn ảnh hởng đến lợng nớc tiêu chuẩn, tốc độ ninh kết đóng rắn Đặc biệt xi măng nghiền mịn có khả tăng mác xi măng Xi măng nghiền mịn cờng độ phát triển nhanh ngày đầu trình đóng rắn Đánh giá độ mịn xi măng độ sót sàng 008 (< 15%) 100 ữ 400 C 400 ữ 750 C tỷ diện (bề mặt riêng cm /g) Xi măng portland thông thờng có S = 2500 ữ 3000 cm /g Lợng nớc tiêu chuẩn : Lợng nớc tiêu chuẩn gọi độ nhão tiêu chuẩn, cho vào xi măng tính theo % trọng lợng xi măng lợng nớc cần thiết để thực trình ban đầu đóng rắn : trình hoà tan, trình hydrat hoá khoáng tạo nên hồ xi măng, vữa xi măng có độ linh động để tạo khuôn dễ dàng Nếu cho nhiều nớc lợng nớc d sau phản ứng hoá học giữ lại mẫu vữa xi măng lỗ rỗng làm giảm cờng độ nén xi măng Khi giải phóng khuôn mẫu, bảo dỡng trời, nớc thoát dới dạng bốc tạo nên tợng biến dạng co vật liệu Vì vậy, lợng nớc tiêu chuẩn nhỏ mà cho vữa có độ linh động cao dễ đổ khuôn xi măng mác cao, chất lợng tốt Lợng nớc tiêu chuẩn XMP khoảng 24 ữ 29%, phụ thuộc vào độ mịn thành phần khoáng, điều kiện môi trờng phụ gia hoạt tính Khoáng C 3S C3A đòi hỏi lợng nớc tiêu chuẩn cao C2S cần lợng nớc tiêu chuẩn Thời gian đông kết : Quá trình đông kết đặc tính quan trọng XMP Nếu xi măng đông kết nhanh việc chuẩn bị vữa hay bê tông phải tạo hình nhanh Nếu vữa không kịp dễ sinh phế liệu Với XMP, tốc độ đông kết bắt đầu không sớm 45 phút, kết thúc không sớm 10 Nó phụ thuộc vào lợng thạch cao có xi măng, thành phần khoáng, điều kiện môi trờng, độ mịn phụ gia Độ ổn định thể tích : xác định dụng cụ Le Chatelier với V 10 cm Nó phụ thuộc thành phần khoáng độ mịn XMP Cờng độ uốn nén XMP : Ngời ta đánh giá XMP cờng độ chịu nén (KG/ cm ) gọi mác Mác xi măng cờng độ chịu nén mẫu vữa xi măng cát tiêu chuẩn sau thời gian bảo dỡng kể từ ngày tạo mẫu 28 ngày Mác xi măng phụ thuộc vào thành phần khoáng clinker, điều kiện môi trờng, thời gian đông kết, độ mịn, đặc biệt mác xi măng phụ thuộc vào phơng pháp thử mẫu Độ giảm mác lúc lu kho : Xi măng nghiền mịn lu kho lâu sử dụng, ẩm CO2 không khí xâm nhập gây phản ứng cacbônat hydrat hoá làm cho xi măng kéo dài thời gian đông kết giảm mác Trung bùnh độ giảm mác nh sau : Sau tháng lu kho giảm : 10 ữ 20% Sau tháng lu kho giảm : 15 ữ 30% Sau 12 tháng lu kho giảm : 25 ữ 40% Tính chịu lửa : Về lý thuyết XMP không chịu lửa hợp chất tạo thành đóng rắn xi măng hợp chất hoá học không bền nhiệt độ không cao Cấu trúc xi măng, bê tông 200 C , cờng độ giảm 50% Đến 547 C xi măng, bê tông tan Muốn cho bê tông, xi măng chịu lửa đợc ta phải dùng phụ gia nh Quartz, samôt, đất sét chịu lửa 25 ữ 35% Bê tông nh chịu tới 1250 C sử dụng nh vật liệu chịu lửa V Quá trình hyĐrat hoá đóng rắn : Quá trình hyđrát hoá đóng rắn khoáng : 1.1 Khoáng C3S : đóng rắn phụ thuộc nồng độ CaO môi trờng đóng rắn : Khi nồng độ CaO < 0,08 g/l : O C3S H 3Ca(OH)2 + SiO2.nH2O Khi nồng độ CaO = 0,08 g/l : O C3S H 3CSH(B) + Ca(OH)2 Khi nồng độ CaO = 1,1 g/l : O C3S H C2SH2 + Ca(OH)2 Điều kiện thực tế theo sơ đồ sau : O C3S H C2SH2 + Ca(OH)2 2 2 CSH(B) + Ca(OH)2 Mức độ hyđát hoá : Sau ngày : 25 ữ 35% Sau 10 ngày : 55 ữ 65% Sau 28 ngày : 78 ữ 80% Tác dụng hoá học C 3S tạo Ca(OH)2 , nguyên nhân C 3S bền môi trờng muối khoáng, nớc sunphat Trong môi trờng bê tông dễ bị ăn mòn 1.2 Khoáng C2S : Khi đóng rắn mà khuấy liên tục cộng d nớc C2S cho ta sản phẩm dung dịch keo có cờng độ : C2S + nH2O Ca(OH)2 + SiO2(n-1).H2O Khi đủ nớc, C2S đóng rắn cho ta CSH(B có cờng độ : 10 Ngoài ra, có phơng pháp rải khác nh : rải thành lớp ngang, rải theo trục, rải lớp liền liên tục rải lớp xen kẽ * Hiệu trộn phối liệu : Nếu kiểm tra tốt việc rải liệu thành đống sai lệch ban đầu hàm lợng CaCO3 đá vôi (khoảng 10%) giảm xuống 1,5% nhỏ Đá vôi qua đồng sơ với thành phần khác hỗn hợp nguyên liệu đợc phối liệu trọng lợng cân băng tải nhờ máy phân tích Rơn gen_huỳnh quang sau đa vào máy nghiền nguyên liệu Bột nguyên liệu từ máy nghiền đợc nạp vào silô có cấu đồng khí nén, mà sai lệch thành phần hoá học bột nguyên liệu giảm xuống 1/10 so với thành phần ban đầu sau máy nghiền Trong đồ án này, vào tính chất nguyên liệu chọn phơng pháp rải liệu theo kiểu mái (kiểu Chevron) cho đá vôi phơng pháp rải theo vệt (kiểu Windrow) cho đất sét Chọn máy rải máy xúc đá vôi : 5.1 Máy rải đá vôi : + Năng suất : > 700 tấn/h + Tốc độ : m/s + Băng tải đầu vào : rộng/nghiêng : 1000mm/45 + Băng tải cần : 1000mm/45 + Băng tải đầu : 800 mm/45 + Chiều dài tầm với : 22,158 m + Băng tải rải liệu : công suất động 30 KW, tốc độ 1465 vòng/phút + Dẫn động bánh xe goòng : công suất động ì 5,5 KW, tốc độ 1440 vòng/phút + Động bơm dầu cho xi lanh thuỷ lực : công suất 2,2 KW, tốc độ 940 vòng/phút + Động tang quấn cáp : công suất 0,75 KW, tốc độ 1395 vòng/phút 5.2 Máy xúc đá vôi : * Hệ thống cào : _Số lợng hàng cắt : _Công suất động : 15 KW, tốc độ 1460 vòng/phút _Dòng điện : 30 A, tần số 50 Hz * Hệ thống xích : _Khoảng cách lỡi bàn nạo : 630 mm 67 _Tốc độ xích : 0,63 m/s _Công suất động : 75 KW, tốc độ 1480 vòng/phút, dòng điện 141 A * Hệ thống thuỷ lực căng xích tự động : công suất động 2,2 KW * Cần cào : có bánh xe (2 bánh chủ động đờng kính 630 mm), công suất động 7,5 KW, dòng điện 15,5 A, tốc độ 1450 vòng/phút Máy rải máy xúc đất sét : 6.1 Máy rải đất sét : + Năng suất : > 115 tấn/h + Kích thớc đất sét : 90% < 50 mm + Tốc độ cầu rải : 1,2 12 m/s + Chiều rộng băng tải đầu vào/ra : 800/800 mm + Băng tải chuyển sét vào kho : rộng/nghiêng : 800/45 Tốc độ băng tải : 1,5 m/s + Giá di chuyển cửa đổ : công suất động : KW, tốc độ 1500 vòng/phút; tốc độ giá : 30 mm/s + Băng tải rải liệu : _Động dẫn động chuyển động quay băng tải : công suất 5,5 KW _Động dẫn động di chuyển ngang : công suất 0,55 KW, tốc độ 1400 vòng/phút + Bộ dẫn động di chuyển cầu rải : công suất 7,5 KW, tốc độ 1450 vòng/phút + Động tang quấn cáp : công suất hai động lần lợt 1,5 0,75 KW, tốc độ 1500 vòng/phút 6.2 Máy xúc đất sét : + Năng suất xúc : < 140 tấn/h + Bộ dẫn động xích gầu xúc : tốc độ xích 0,66 m/s, công suất động 45 KW, tốc độ 1470 vòng/phút + Tời nâng hạ dầm đỡ xích gầu : công suất động 7,1 KW, tốc độ kéo 2,6 m/s, tốc độ động 1410 vòng/phút + Bộ dẫn động dịch chuyển cần đỡ xích gầu : công suất 2,2 KW, tốc độ 1420 vòng/phút + Bộ dẫn động dịch chuyển cầu xúc : công suất KW, tốc độ 2273 vòng/phút + Bộ dẫn động băng tải : chiều rộng băng tải 1000 mm, công suất động KW, tốc độ 1350 vòng/phút Chọn két chứa nguyên liệu trớc máy nghiền liệu : 68 + Két chứa đá vôi : dung tích 360 m Cân đôsimat đặt dới két : có hai động công suất 2,2 KW, điện áp 400 V, tốc độ động 150 3000 vòng/phút, suất cân 34 337 tấn/h, công suất động xích cào 0,75 KW + Két chứa quặng sắt : dung tích 100 m Cân cấp liệu : công suất động 0,75 KW, tốc độ 150 3000 vòng/phút, U = 400 V, Năng suất cân 1,4 22 tấn/h + Két chứa điatômit : dung tích 100 m Cân cấp liệu : công suất động 1,1 KW, tốc độ 150 3000 vòng/phút, suất cân 2,1 33 tấn/h Chọn máy nghiền nguyên liệu : Dự trữ công suất để ngừng sửa chữa máy : P1 = 1197/87,6 = 13,66 % Dự trữ công suất cho lò làm việc liên tục : chọn P2 = 15 % Năng suất yêu cầu máy nghiền : G = G1.BH.K = 158,333.1,655.1 = 262,041 (tấn/h) Trong G1 suất lò, tấn/h BH tiêu hao nguyên liệu ẩm cho clinker, tấn/tấnCL K hệ số ca làm việc máy Máy làm việc ca/ngày nên K = Chọn máy nghiền Atox 45 hãng FLS có suất 340 tấn/h, ta có : P= 340 262,041 100% = 29,751% 262,041 Vậy P3 = P (P1 + P2) = 29,751 (13,66 + 15) = 1,091% < % * Một số thông số kỹ thuật : + Công suất máy nghiền : 2530 KW + Tốc độ bàn nghiền : 26,4 vòng/phút + Lu lợng khí vào : 109 Nm /s + Đờng kính bàn nghiền : 4,5 m + Con lăn nghiền : đờng kính 2700 mm, chiều rộng 900 mm, trọng lợng 40 tấn/1 lăn + Máy phân ly : công suất 186 KW, tốc độ 76 vòng/phút * Ưu nhợc điểm máy nghiền Atox 45 : + Ưu điểm : _Có thể kết hợp sấy nghiền phân ly máy _Tiêu hao điện thấp (giảm 20 40% so với máy nghiền bi) _Nghiền đợc nguyên liệu có độ ẩm < 20% nguyên liệu có kích thớc cục 5% đờng kính lăn nên giảm đợc nhu cầu đập sơ trớc nghiền 69 _Năng suất cao máy nghiền bi _Năng suất độ mịn sản phẩm đợc điều chỉnh nhờ thay đổi áp lực nghiền, tốc độ dòng khí tốc độ máy phân ly _Độ ồn nghiền thấp cho phép đặt máy nhà xởng không gian mở + Nhợc điểm : _Vận hành, bảo dỡng, sửa chữa, vệ sinh máy phức tạp _Chi phí sửa chữa, thay lớn Chọn tổ hợp cyclon lắng : Cyclon lắng gồm vỏ hình trụ, phần dới gắn vỏ hình nón cụt ống xả bụi Hỗn hợp khí chứa bụi vào cyclon qua ống đặt tiếp tuyến với vỏ phía Nắp cyclon đợc chế tạo theo đờng xoắn ốc Hỗn hợp thổi vào theo đờng tiếp tuyến xuống phía dới theo đờng xoắn ốc Dới tác dụng lực ly tâm, bụi văng khỏi vòng xoáy va vào thành động lắng xuống Khí đợc hút ngợc lên qua ống trung tâm Kích thớc cyclon : D = 1,8 m; H = m, tốc độ khí vào cyclon khoảng 20 25 m/s, suất vài chục nghìn m /h Cyclon thu hồi đợc vật liệu d < 40 50 àm Qua cyclon lắng, 95 % bột liệu đợc thu hồi (tính theo tổng lợng liệu từ phân ly máy nghiền tới) 10 Lọc bụi tĩnh điện : lọc khí sau tổ hợp cyclon lắng + Điện áp : 380 660 V, tần số 50 60 Hz + Điện áp điều khiển : 220 V + Có trờng điện từ : ì 125 KV 145 KV + Lu lợng khí vào : 137 m /s + Nhiệt độ vận hành : 150 C + Tải trọng bụi khí thải : 50 g/m Tải trọng gió : KN/m + Hiệu suất lọc : 99,94 % *Ưu điểm lọc bụi tĩnh điện : + Năng lợng tiêu hao ít, 1000 m khí tiêu tốn 0,1 0,8 KW trở lực không 15 mm H2O + Hiệu suất làm cao + Có thể tiến hành môi trờng nhiệt độ cao ăn mòn hoá học + Có thể tự động hoá khí hoá hoàn toàn 70 11 Chọn silô đồng tinh : sức chứa đảm bảo cho lò hoạt động liên tục ngày Lợng bột liệu cần cung cấp cho lò ngày : Q = 3800.1,59 = 6042 (tấn/ngày) Trong 3800 suất lò, tấn/ngày 1,59 tiêu hao phối liệu khô thực tế nung kg clinker, kg/kgCL Sức chứa silô : G = 6042.3 = 18126 (tấn) Mặt khác, G = D H Với D : đờng kính silô, m H : chiều cao hình học silô, m : khối lợng thể tích bột liệu, tấn/m : hệ số chứa bột nguyên liệu silô Trung bình chọn = 0,9 Từ công thức suy : H = 4.G 4.18126 = 54(m) D 3,1416.20 2.1,2.0,9 (ở công thức ta chọn D = 20 m) Vậy ta chọn silô CF hãng FLS đờng kính 20 m, chiều cao 54 m sức chứa 20000 * Nguyên tắc hoạt động : Bột liệu từ máy nghiền liệu đợc vận chuyển tới silô CF để đồng Silô đợc chế tạo bê tông cốt thép Đáy silô có bố trí cửa xả liệu tơng ứng với khoang tròn hình nón đợc sục khí hệ thống quạt Hệ thống đờng ống cấp khí sục vào hộp khí đặt đáy silô tạo nên tầng sôi bột liệu xả qua cửa tháo theo chơng trình đặt trớc Mỗi lần xả gồm cửa đáy tơng ứng với phần tam giác 42 phần tam giác đáy silô Trong chu kỳ xả đáy 12 phút, phần tam giác đợc sục khí lần Quá trình sục khí silô xả đáy đợc điều khiển PLC lắp đặt hệ thống vi sử lý * Đặc trng silô CF : + Có thể dự trữ, đảo trộn vận hành liên tục + Đảm bảo vận hành lò ổn định + Giảm điện tiêu tốn riêng lợng khí nén yêu cầu + Hiệu đồng cao 10 : + Giá thành bảo dỡng thấp + Có thể điều khiển đợc dòng bột liệu 71 III Phân xởng nghiền đóng bao : Phân xởng sau silô chứa ủ clinker đến hết trạm xuất xi măng Nhiệm vụ phân xởng : + Tiếp nhận clinker đạt tiêu chuẩn kỹ thuật từ silô chứa clinker + Nghiền hỗn hợp clinker, thạch cao phụ gia thành xi măng bột đạt tiêu chuẩn + Đảm bảo suất 1,4 triệu xi măng PCB 40/năm Chọn máy đập phụ gia thạch cao : Thời gian bảo dỡng, sửa chữa máy năm 902 tức P = 902/87,6 = 10,297% Máy làm việc ca/ngày có kho dự trữ nên K = 3/2 P2 = Do đó, P3 = P 10,297 (%) Năng suất yêu cầu máy đập : G= G1 A.K 158,333.25.1,5 = = 59,375 (tấn/h) 100 100 Trong A : phần trăm phụ gia phối liệu nghiền, A = 25% G1 : suất lò, tấn/h Chọn máy đập búa trục có suất 68 tấn/h (XI-143), ta có : P= 68 59,375 100% = 14,526% 59,375 Do đó, P3 = 14,526 10,297 = 4,229% < 5% Đặc trng máy giống nh máy đập clinker (trang 49) Chọn máy nghiền xi măng : chọn chu trình nghiền kín, bán hoàn tất để tăng suất máy nghiền bi sản phẩm đạt độ mịn yêu cầu Dự trữ công suất để ngừng máy sửa chữa : P1 = 1465 = 16,72% 87,6 Dự trữ cho lò làm việc liên tục : P2 = 1314 = 15% 87,6 Năng suất yêu cầu máy nghiền : G= 1,4.106 = 176,768 (tấn/h) 8760 840 72 Chọn máy nghiền bi UMS 54 ì 14.5 suất 240 tấn/h, ta có : P= 240 176,768 100% = 35,771% 176,768 Do đó, P3 = 35,771 31,72 = 4,051% < 5% * Nguyên tắc hoạt động máy nghiền bi UMS : Máy nghiền bi UMS cấu trúc dạng ống trụ thép có hai khoang chứa bi nghiền, vách ngăn Hai đầu máy nghiền bi hai vòng trợt gối lên ổ đỡ kiểu đế trợt đợc bôi trơn hai trạm dầu đợc làm mát nớc Dẫn động máy nghiền dẫn động kiểu trung tâm qua hộp giảm tốc Khi máy nghiền quay, nhờ lực va đập chà xát bi nghiền, vật liệu đợc nghiền mịn đợc vận chuyển tới đầu máy nghiền nhờ hệ thống thông gió máy nghiền Vật liệu nghiền đợc gầu nâng máng khí động đa lên phân ly Sepax hiệu suất cao * Một số đặc trng máy nghiền bi UMS : + Đờng kính máy nghiền : 5,4 m + Chiều dài máy nghiền : 14,5 m + Chiều dày lớp lót máy nghiền : 115 mm + Số bạc đỡ ổ trợt : + Kích thớc bạc đỡ ổ trợt : 1420 ì 710 mm + Nớc phun vào ngăn thứ hai máy nghiền : = 0,15 m /h, max = 4,3 m /h, áp suất 4,8 bar + Độ mịn đầu : 2800-3200 cm /g + Động máy nghiền công suất 6142 KW, tốc độ 594 vòng/phút, điện áp KV + Nhiệt độ xi măng : 80-120 C + Khối lợng bi hai ngăn : 347 * Ưu nhợc điểm máy nghiền bi : + Ưu điểm : _Cấu tạo tơng đối đơn giản, làm việc ổn định tin cậy _Có thể nghiền tất loại xi măng sản phẩm tơng tự theo chu trình kín tới độ mịn yêu cầu _Đợc thiết kế cho sấy nghiền vật liệu ẩm nạp vào máy nghiền (phụ gia, thạch cao) _Vật liệu đợc trộn đồng _Sử dụng dễ dàng, hệ số đập nghiền cao 73 + Nhợc điểm : _Tốc độ chuyển động bi đạn nhỏ làm hạn chế số vòng quay máy nghiền (khoảng 20-40 vòng/phút) _Tất bi đạn máy nghiền không đồng thời tham gia làm việc _ Thể tích sử dụng thùng nghiền khoảng 35-45% _Kích thớc lớn, nặng làm việc ồn _Tiêu hao điện lớn, mô men mở máy lớn Chọn máy nghiền sơ clinker (đặt trớc máy nghiền bi UMS) : Năng suất yêu cầu : 240 tấn/h Chọn máy nghiền đứng CKP 200 với đặc trng sau : + Kích thớc vật liệu vào : < 70 mm + Năng suất nghiền : 228-240 tấn/h + Chiều cao vành chặn bàn nghiền : 53 mm + Kích cỡ vật liệu : 35 mm (0,5%), 25 mm (max = 5%) + Độ mịn : 1050 cm /g + Nhiệt độ bên máy max = 110 C + Độ ẩm đầu : 0,3% + Kích thớc bàn nghiền : 2000 mm + Công suất động ; 1350 KW + Tốc độ động : 990 vòng/phút + Tốc độ bàn nghiền : 36,67 vòng/phút + Chiều dày lớp liệu bàn nghiền : 30-35 mm + Đờng kính chiều rộng lăn : 1370 530 mm + áp lực nghiền lăn : 110 + Số bạc đỡ hộp giảm tốc : 12 Máy phân ly Sepax : * Nguyên tắc hoạt động : Vật liệu sau máy nghiền bi qua máng khí động đến gầu nâng đợc đa vào phân ly qua máng khí động Vật liệu đa vào qua cửa phân tán vật liệu hoà chung với dòng khí xoáy phân ly dới tác dụng lực ly tâm, hạt bị văng Dới tác dụng trọng lực, hạt thô bị động lắng lại, rơi xuống đợc thu hồi đáy phễu Các hạt mịn theo dòng khí sức hút quạt đa tới lọc bụi túi Sản phẩm đợc lắng đợc thiết bị vận chuyển đa tới silô chứa 74 * Một số đặc trng CKP 200 : + Nhiệt độ vật liệu vào max : 120 C + Cỡ hạt vào < mm + Năng suất : 605 tấn/h + Độ mịn sản phẩm : 3200 cm /g + Đờng kính rôto : 3130 mm Chiều cao 2810 mm Tốc độ 60-171 vòng/phút + Động : công suất 362 KW, tốc độ 600-180 vòng/phút Thiết bị lọc bụi : đặt sau máy phân ly Sepax để thu hồi xi măng đạt yêu cầu Chọn lọc bụi Filtax có đặc tính sau : _ Kiểu lọc bụi túi : D24-4.5-2712 _ Số khoang lọc : 24 Mỗi khoang có 50 túi lọc _ Số dãy túi lọc : 120 _ Tổng số túi lọc : 1200 _ Điện tích lọc : 2712 m _ Phần tử đốt nóng : số lợng 144, điện 72 KW _ Tiêu tốn khí nén tiêu chuẩn : max = 5,4 m /phút Lọc bụi tĩnh điện : đặt sau máy nghiền bi UMS * Một số đặc trng : + Số hệ thống điện cực : + Máy biến áp/Bộ nạp : ì 100/300 (KV/mA) + Lu lợng khí : 16,9 Nm /s 42090 Nm /h + Tốc độ khí : 0,8 m/s + Nhiệt độ vận hành : 114 C + Nồng độ bụi vào : 690 g/Nm , : 50 mg/Nm + Năng suất thu hồi bụi : 28,8 tấn/giờ Chọn silô xi măng : Xi măng ủ silô từ 7-15 ngày có tác dụng : hạ nhiệt độ xi măng (vì trình nghiền lại sinh nhiệt), khử bớt vôi tự làm cho xi măng ổn định thể tích đóng rắn Nhng ủ lâu làm giảm mác xi măng Ngoài ra, kho trung chuyển để xuất xi măng rời mà không ảnh hởng đến phân xởng nghiền Năng suất xi măng nhà máy : 240 tấn/giờ Khối lợng xi măng dự trữ 10 ngày : 75 240.10.24 = 57600 (tấn) Chọn silô CFS hệ số chứa xi măng silô = 0,9 (lấy trung bình) Sức chứa silô : G = 57600/4 = 14400 (tấn) Mặt khác ta có : G = D H (II-135) Trong : G dung tích hữu ích silô (tấn) D đờng kính silô (m) khối lợng thể tích xi măng Với XMP, = 1,45 (tấn/m ) H : Chiều cao hình học silô không kể phần phía đáy, m Suy : H = 4.G 4.14400 = 44(m) D 3,1416.182.1,45.0,9 * Một số đặc trng silô CFS : + Chỉ phần đáy silô đợc tháo lần tháo + Silô dự trữ vận hành cách liên tục + Giá thành bảo dỡng thấp + Tiêu tốn lợng riêng lợng không khí sục vào đáy silô thấp + Khả tháo có độ tin cậy cao Máy đóng bao : Xác định số máy đóng bao : m= n.G.24.1000 1.240.24.1000 = = (cái) q p.t 50.2400.15 với G : suất máy nghiền xi măng, tấn/h n : số máy nghiền loại q : khối lợng bao xi măng Chọn q = 50 (kg) p : suất máy đóng bao, chọn loại 2400 bao/h t : thời gian làm việc máy đóng bao, chọn t = 15 * Nguyên tắc hoạt động máy đóng bao : Xi măng bột đợc vận chuyển từ silô xi măng đến két chứa trung gian máy đóng bao hệ thống băng tải gầu nâng Từ két chứa này, xi măng đợc cấp vào máy đóng bao qua van quay Dới tác dụng khí nén tua bin vận hành động cơ, xi măng đợc nạp vào bao qua vòi nạp Sau đó, bao xi măng đợc đa xuống hệ thống băng tải vận chuyển đến đầu dỡ tải xi măng Một máy nạp bao tự động nạp bao vào máy đóng bao theo 76 chu kỳ dừng vòi Máy đợc trang bị hệ thống cân điện tử để điều chỉnh trọng lợng bao * Một số thông số kỹ thuật : + Số vòi nạp : + Năng suất max : 2400 bao/h (khoảng 120 tấn/h) + Số máy đóng bao : + áp suất khí nén yêu cầu : bar + Phơng pháp dỡ tải : băng tải + Phơng pháp làm bao : khí nén + Trọng lợng bao : 50 kg Chọn két chứa cung cấp cho máy nghiền bi : + Két chứa clinker : đợc cung cấp từ silô clinker : dung tích 180 m + Két chứa thạch cao phụ gia : đợc cung cấp từ kho tổng hợp : dung tích két 200 m IV Phân xởng nhiên liệu : Nhiệm vụ phân xởng tiếp nhận than nhập vào kho sau gia công đến cỡ hạt yêu cầu cấp cho phân xởng lò Dầu sau hâm sấy đợc cung cấp cho phân xởng lò buồng đốt phụ phân xởng khác Than : Than thô đợc vận chuyển tàu hoả ôtô nhà máy sau đợc cấp vào két chứa với suất 284 341 tấn/giờ, dung tích két chứa khoảng 200 m Than thô qua ghi dới đáy két xuống xích cào đợc xích cào đổ vào vít tải để cấp liệu cho máy nghiền than Nguồn khí nóng để sấy than đợc lấy từ máy làm lạnh clinker (hoặc lò đốt phụ) có nhiệt độ khoảng 170 C thổi vào từ khoang dới máy nghiền hạt mịn lên phân ly nhờ quạt hút Dòng khí đợc quạt hút vào lọc bụi tay áo để thu hồi than mịn Nhiệt độ khỏi máy nghiền khoảng 80 C độ ẩm 12% Khí khỏi lọc bụi phần quay trở lại máy nghiền, phần qua ống khói Than mịn sau thu hồi từ lọc bụi đợc chuyển vào két chứa than mịn (két 77 m cấp cho vòi đốt lò, két 151 m cấp cho vòi đốt calciner) cấp cho nơi cần thông qua cân quay hệ thống bơm * Xác định suất máy nghiền than : 77 Năng suất yêu cầu máy nghiền than : G = G1.XTT.K = 158,333.0,126.1 = 19,95 (tấn/h) Trong G1 suất lò, tấn/h XTT tiêu hao than thực té có kể đến tổn thất, kg/kgCL K hệ số ca làm việc máy Máy làm việc ca nên K = Dự trữ công suất ngừng sửa chữa máy : P1 = 1197/87,6 = 13,66% Dự trữ công suất cho lò làm việc liên tục : chọn P2 = 25% Chọn máy nghiền Atox 27.5 hãng FLS có suất 28 tấn/h, ta có : P= 28 19,95 100% = 40,351% 19,95 Suy ra, dự trữ công suất d : P3 = P (P1 + P2) = 40,351 - (13,66 + 25) = 1,691% < 5% * Một số thông số máy nghiền Atox sấy nghiền liên hợp chu trình kín phân ly khí động hiệu suất cao : + Nguyên liệu : than antraxit thô loại cám nhập từ Quảng Ninh : _Độ ẩm : 7% _Kích thớc vào máy nghiền : < 15 mm _Chất bốc : 8% _Hàm lợng tro than : 15,12% _Nhiệt trị : 6678,535 kcal/kg + Năng suất : 28 tấn/h + Độ mịn sản phẩm : < 5% sàng 009 + Độ ẩm vật liệu : 1% + Đờng kính bàn nghiền : 2,75 m + Tốc độ bàn nghiền : 33,8 vòng/phút + Con lăn hình trụ đờng kính 1,65 m, chiều rộng 0,55 m + Công suất động máy nghiền : 740 KW + Công suất máy phân ly RAKM : 69 KW, tốc độ tối đa : 183 vòng/phút * Một số đặc trng Atox 27.5 : _Nghiền có hiệu cao loại than _Phân ly động đảm bảo khả phân loại cao sản phẩm cuối _Chiếm diện tích _Các lót lăn bàn nghiền có tuổi thọ lâu dài lắp đặt dễ dàng 78 _Con lăn lớn cho phép nạp liệu thô lớp liệu dày _Không cần động phụ _Giảm tổn thất dòng khí, vận hành ổn định Dầu FO : dầu đợc dùng cung cấp cho hệ thống lò nhóm lò bổ sung nhiệt cần thiết Ngoài đợc dùng cung cấp cho buồng đốt phụ máy nghiền liệu, nghiền than Dầu trớc đem sử dụng phải đảm bảo điều kiện sau : + Hàm lợng lu huỳnh : < 2,1% + Tỷ trọng 20 C : 0,93 - 0,98 kg/l + Nhiệt lợng : 9800 10000 kcal/kg + Độ nhớt : 2,5 E + Nhiệt độ sấy dầu : 120 - 140 C + áp lực phun dầu : 25 30 kg/cm V Thiết lập dây chuyền công nghệ : Đá vôi sau đợc khai thác mỏ theo phơng pháp khoan nổ mìn cắt tầng có kích thớc < 1500 mm đợc vận chuyển trạm đập ôtô Tại đây, đá vôi đợc máy đập búa EV trục tác động va đập phản hồi đập xuống kích thớc < 75 mm Sau đá vôi đợc băng tải vận chuyển kho để đồng sơ Trong kho chứa, đá vôi đợc rải thành hai đống dọc (mỗi đống khoảng > 15000 tấn) theo băng tải dỡ liệu đổ vào két chứa Đất sét sau khai thác mỏ đợc vận chuyển ôtô công suất lớn trạm đập Tại nhờ máy đập hai trục có răng, đất sét đợc đập xuống kích thớc < 50 mm đợc chuyển kho đồng sơ băng tải Đất sét đợc rải theo phơng pháp Windrow theo băng tải dỡ liệu đến trạm cân trớc vào máy nghiền nguyên liệu khác Quặng sắt điatômit đợc nhập tàu hoả vận chuyển vào kho chứa trớc đợc băng tải dỡ liệu đa tới két chứa Tại trạm cân, nguyên liệu đợc định lợng theo tỷ lệ phối liệu đổ vào băng tải chung vận chuyển tới máy nghiền nguyên liệu Máy nghiền Atox 45 lấy khí nóng sau tháp điều hoà khí thải làm tác nhân sấy (hoặc lấy khí nóng cung cấp từ buồng đốt phụ) Vật liệu đợc nghiền tới độ mịn có độ sót sàng < 10 % sàng 009, độ ẩm 1% đợc vận chuyển silô CF hệ thống máng khí động 79 Phối liệu từ silô CF đợc tháo qua thùng cân chuyển tới hệ thống cyclon trao đổi nhiệt hệ thống gầu nâng máng khí động Qua calciner bột liệu đợc canxi hoá tới > 90% trớc vào lò để nung luyện thành clinker Clinker sau khỏi máy làm lạnh đợc đa tới silô chứa ủ xuất rời tuỳ theo yêu cầu khách hàng Nhiên liệu sử dụng cho hệ lò loại than cám 3, sau đợc nghiền máy nghiền Atox 27.5 đợc bơm cao áp vận chuyển tới két chứa than mịn trớc cung cấp cho lò, calciner buồng đốt phụ Khí làm nguội clinker phần đợc đa sang máy sấy nghiền than liên hợp qua lọc bụi điện thải qua ống khói Clinker từ silô chứa sau ủ đợc vận chuyển đến máy nghiền sơ CKP thạch cao phụ gia, sau cấp cho máy nghiền bi UMS để tăng suất Tại hệ thống nghiền này, phối liệu đợc nghiền mịn qua thiết bị phân ly đợc tập trung vào hệ thống silô chứa xi măng Từ silô này, xi măng xuất rời theo xe téc đóng bao để xuất cho khách hàng Kết luận Công nghệ xi măng ngành công nghiệp nặng đòi hỏi khả tiếp thu công nghệ tốt, có hiểu biết rộng lực tìm tòi sáng tạo lớn kỹ s ngành để với phát triển khoa học kỹ thuật tạo sản phẩm có chất lợng cao, giá thành hợp lý đáp ứng nhu cầu sử dụng ngày lớn xã hội Với hớng dẫn tận tình thầy cô môn silicat với nỗ lực thân, sau tháng học hỏi, làm việc nghiêm túc em hoàn thành đồ án Thiết kế nhà máy sản xuất xi măng lò quay, phơng pháp khô công suất 1,4 triệu PCB/năm Tài liệu tham khảo 80 I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII XIII XIV XV Bùi Văn Chén Kỹ thuật sản xuất xi măng Pooclăng chất kết dính Khoa Đại học Tại chức xuất Năm 1984 Bùi Văn Chén Hớng dẫn thiết kế đồ án môn học tốt nghiệp kỹ thuật xi măng chất kết dính Năm 1984 Đu_đa Xi măng Nhà xuất Baupherlag Visbaden Cộng hoà liên bang Đức Nhà máy xi măng Bỉm Sơn dịch Lê Hữu Đỗ, Tạ Văn Khao Báo cáo nghiên cứu khả thi Nhà máy xi măng Tam Điệp Viện Vật liệu Xây dựng Năm 1995 Nhà máy xi măng Tam Điệp Báo cáo nhận biết vòi đốt lò Đánh giá trạng sản xuất xi măng lò quay Việt Nam Năm 1997 Tài liệu vận hành nhà máy xi măng Tam Điệp Năm 2003 Vũ Linh Kỹ thuật sản xuất chất kết dính Trờng Đại học Bách Khoa xuất Ngô Bình Cơ sở xây dựng nhà công nghiệp Bộ môn xây dựng công nghiệp Năm 1997 Khoa Silicat_Xây dựng Thiết bị nhà máy Silicat tập 1,2 Trờng Đại học Bách Khoa Hà Nội Năm 1994 Tính lựa chọn thiết bị Silicat tập 1,2 Bộ môn Silicat trờng Đại học Bách Khoa Hà Nội Năm 1976 Ullmanns encyclopedia of industrial chemistry F Thomas Campbell, Rudolf Pfefferkorn, James F Rounsaville Nguyễn Đăng Hùng Lò Silicat tập Trờng Đại học Bách Khoa Hà Nội Tập thể tác giả Sổ tay Quá trình Thiết bị công nghệ hoá chất tập Khoa Hoá trờng Đại học Bách Khoa Hà Nội Năm 1978 Thông tin khoa học kỹ thuật xi măng Phòng kỹ thuật Tổng công ty xi măng Việt Nam phát hành năm 2003 81 [...]... thêm các nhà máy công suất lớn, hiện đại để đáp ứng nhu cầu xi măng cho tái thiết đất nớc sau chiến tranh Kết quả là 2 nhà máy (công suất trên 1 triệu tấn ở miền Bắc) đợc xây dựng Đó là nhà máy xi măng Bỉm Sơn ở Thanh Hoá và Hoàng Thạch ở Hải Hng 15 Dây chuyền 1 của Hoàng Thạch công suất 1,1 triệu tấn/ năm đợc đa vào vận hành cuối năm 1983 Đây là một nhà máy hiện đại với hệ lò quay phơng pháp khô đầu... cấp những nhà máy hiện có và xây dựng các nhà máy mới công suất trên 1,4( triệu tấn/ năm) , thiết bị hiện đại nhất để theo kịp công nghệ của thế giới nh Hoàng Mai_Nghệ An (1,4 triệu tấn/ năm) , Tam Điệp_Ninh Bình (1,4 triệu tấn/ năm) , Làng Bang_Quảng Ninh(2,0 triệu tấn/ năm) , ChinFon_Hải Phòng (1,4 triệu tấn/ năm) Đây là những hệ lò quay phơng pháp khô năng suất cao, điều khiển tự động, hiệu quả cao, năng lợng... Polysius (Pháp) Từ năm 1991 đến năm 1995, nhu cầu xi măng cho xây dựng và dân dụng tăng cao, trung bình 20% /năm Trong năm 1995, lợng xi măng đã bán là 6,8 (triệu tấn) , năm 1999 là 1,1 (triệu tấn) , năm 2002 là 20 (triệu tấn) Để đáp ứng từng bớc nhu cầu đó và giảm lợng clinker, xi măng phải nhập khẩu, Nhà nớc có chủ trơng đẩy nhanh tốc độ đầu t, cải tiến, nâng cấp những nhà máy hiện có và xây dựng các nhà máy. .. nhiều loại xi măng mới II Sự phát triển của xi măng Việt Nam và định hớng phát triển của ngành đến năm 2010 Ngành công nghiệp xi măng Việt Nam đã tồn tại khoảng 100 năm với sự ra đời của nhà máy xi măng Hải Phòng năm 1899 trên cơ sở những lò đứng đầu tiên Khoảng 30 năm sau(1926-1936), hệ lò quay đầu tiên sản xuất theo phơng pháp ớt đợc xây dựng ở đây, thay thế cho hệ lò đứng đã quá cũ Nhà máy gồm 3... vê viên trong lò đứng, lò theo phơng pháp ớt hoặc khô chỉ chiếm một lợng nhỏ Sản lợng xi măng phơng pháp ớt chiếm 70 ữ 80% Ngày nay trên thế giới ngời ta đang sản xuất xi măng với lò quay phơng pháp khô là chủ 14 yếu vì nó có nhiều điểm tốt Hệ lò quay này với hệ thống can xi hoá sơ bộ (calciner) và cyclone đạt mức độ can xi hoá tới hơn 90% trớc khi và lò Để tiết kiệm nhiên liệu và nhiệt, với sự phát... Trong khi đó, ở Đông Nam á, sản lợng của 6 nớc(Thái Lan, Việt Nam, Indonesia, Philippine, Singapore, Malaysia) năm 1995 là 94 (triệu tấn) , năm 1997 là 140 (triệu tấn) , năm 1998 là 165 (triệu tấn) Phơng hớng phát triển của ngành công nghiệp xi măng trên thế giới là: tăng quy mô, công suất của các nhà máy mới để đạt tới chất lợng cao, máy móc đợc tự động hoá cao, sử dụng máy tiết kiệm năng lợng, vận... dựng nhà máy xi măng công suất lớn ( >1 triệu tấn Xm /năm) I.1 Các yêu cầu chung : 1 Về quy hoạch : Địa điểm xây dựng nhà máy đợc lựa chọn phải phù hợp với quy hoạch lãnh thổ, quy hoạch vùng, quy hoạch cụm kinh tế công nghiệp đã đợc các cấp có thẩm quyền phê duyệt Tạo điều kiện phát huy tối đa công suất nhà máy và khả năng hợp tác sản xuất với các nhà máy lân cận 2 Về điều kiện tổ chức sản xuất : Địa... bảo vệ môi trờng cao Theo dự đoán của Nhà nớc, năm 2005 nhu cầu là 29,1 (triệu tấn) , sản lợng đạt đợc là 22 (triệu tấn) nghĩa là cầu luôn cao hơn cung Năm 2010, nhu cầu là 404 5 (triệu tấn) đáp ứng mọi loại xi măng cho xây dựng công nghiệp, nông nghiệp, giao thông và dân dụng Một loạt các nhà máy mới, quy mô lớn do Tổng công ty Xi măng Việt Nam tự đầu t hoặc liên doanh với các đối tác nớc ngoài đã và đang... khoa học và công nghệ thì công nghệ sản xuất xi măng trên thế giới đã đạt tới mức độ cao, sản lợng tăng, chất lợng tốt, phong phú về chủng loại Các nớc đứng đầu về phát triển xi măng đó là Mỹ, Nhật Bản, Tây Âu Quốc gia Sản lợng Xi măng hàng năm (triệu tấn) Năm 1937 Năm 1950 Năm 1965 Năm 1980 Năm 1985 Mỹ 20,1 38,7 62,5 68,2 70,3 Liên Xô 5,5 10,2 72,4 124,8 129 Nhật Bản 6,1 4,5 32,7 87,4 81,7 Pháp 4,3 7,4... hiệu suất cao, tiết kiệm điện năng * Nghiên cứu sử dụng nguồn phế thải làm phụ gia hoặc nhiên liệu thay thế rẻ tiền và góp phần bảo vệ môi trờng * Sử dụng các thiết bị điện-tự động hoá mới, hiện đại, công suất lớn * Sản xuất các chủng loại xi măng mới * Phát triển lĩnh vực cơ khí phục vụ sản xuất xi măng 17 PHần III : Lựa chọn địa điểm xây dựng nhà máy I Các yêu cầu khi lựa chọn địa điểm xây dựng nhà máy