LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN CHƯƠNG 0: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH MỞ ĐẦU: Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trò trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nước với nhiều quan đầu ngành , sân bay, bến cảng bước xây dựng sở hạ tầng Đặc biệt giai đoạn năm 1990 đến năm 1997 giai đoạn phát triển rầm rộ nhiều cung trình lớn nhiều nhà cao tầng xây dựng giai đoạn Cao ốc văn phòng SUNWAH TOWER số Công trình công ty EAWES ARCHITECTS thiết kế, khởi công vào cuối năm 1994 Sau công trình hoàn thành đưa vào sử dụng cho công ty lớn nước thuê đặt văn phòng đại diện kinh doanh 2.ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG : Cao ốc SUNWAH TOWER đặt trung tâm thành phố (115 Nguyễn Huệ Q.I ), bốn trục đường Nguyễn Huệ, Hồ Tùng Mậu, Huỳnh Thúc Kháng Tôn Thất Thuyết Vị trí thuận lợi cho việc lưu thông gần trung tâm thành phố, gần sân bay quốc tế, gần cảng 3.ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HỒ CHÍ MINH Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa: 1- Mùa nắng : Từ tháng 12 đến tháng có : Nhiệt độ cao : 400C Nhiệt độ trung bình : 320C Nhiệt độ thấp : 180C Lượng mưa thấp : 0,1 mm Lượng mưa cao : 300 mm Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% 2- Mùa mưa : Từ tháng đến tháng 11 có : Nhiệt độ cao : 360C Nhiệt độ trung bình : 280C Nhiệt độ thấp : 230C Lượng mưa trung bình: 274,4 mm Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) Lượng mưa cao : 680 mm (tháng 9) Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67% Độ ẩm tương đối thấp : 74% SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 92 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Độ ẩm tương đối cao Lượng bốc trung bình Lượng bốc thấp : 84% : 28 mm/ngày : 6,5 mm/ngày 3- Hướng gió : Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới 4.GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG : Tòa nhà gồm 19 tầng với đặc điểm sau : - Mỗi tầng điển hình cao m - Mặt hình chữ nhật 51,8 x 28,4 m , thiết kế dạng hình tháp, tận dụng hết mặt không gian - Tổng chiều cao công trình 91,5 m ( Chưa kể tầng hầm ) - Phần lớn diện tích mặt đứng công trình lắp kính màu khiến công trình có dáng vẻ kiến trúc đại tận dụng ánh sáng tự nhiên Chức tầng sau : •* Tầng hầm : Diện tích tầng hầm nhỏ tầng khác dùng làm phòng cầu thang, phòng thiết bị kỹ thuật thang máy, phòng xử lý nước cấp nước thải * Tầng : Nơi sãnh tiếp tân, phòng quản lý, khu vực trung tâm trưng bày thông tin thương mạivà giao dịch * Tầng lửng : Trung tâm thông tin tư liệu, tài chính, điều hành * Tầng 1, 2, : Khu vực đậu xe tòa nhà * Tầng -19 : Khu vực văn phòng, không xây tường ngăn, bên có lắp ô cửa kính Khi có nhu cầu phân cách ngăn vật liệu nhẹ * Tầng mái : Gồm phòng kỹ thuật ( cơ, điện, nước thông thoáng ) nghỉ ngơi Có hồ nước mái cung cấp nước cho toàn nhà CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT : SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 93 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Thông thoáng : Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo Gain lạnh khu xử lý trung tâm Chiếu sáng : Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng phòng hành lang , khối nhà chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên (kính bao, cửa) Kết hợp chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa  Hệ thống điện : • Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bị tòa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục • Máy điện dự phòng 250KVA đặt tầng ngầm, để giảm bớt tiếng ồn rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt • Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy  Hệ thống cấp thoát nước : • Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước tầng hầm qua hệ thống bơm bơm lên bể nước tầng mái nhằm đáp ứng nhu nước cho sinh hoạt tầng • Nước thải từ tầng tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm • Các đường ống đứng qua tầng bọc gain, ngầm hộp kỹ thuật  Di chuyển phòng hỏa hoạn : • Tòa nhà gồm cầu thang bộ, thang máy thang máy phục vụ bảo đảm thoát người hỏa hoạn • Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy , thiết bị chữa cháy • Dọc theo cầu thang có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa • Ngoài tòa nhà đặt hệ thống chống sét SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 94 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN  CHƯƠNG I: HỆ CHỊU LỰC VÀ GIẢI PHÁP KẾT CẤU I PHÂN TÍCH HỆ CHỊU LỰC NHÀ : Hệ chịu lực nhà nhiều tầng phận chủ yếu công trình nhận loại tải trọng truyền chúng xuống đất Hệ chịu lực công trình SUNWAH TOWER tạo thành từ cấu kiện khung vách cứng • Hệ khung chịu lực : Được tạo thành từ đứng ( cột ) ngang ( Dầm, sàn ) liên kết cứng chỗ giao chúng, khung phẳng liên kết với tạo thành khối khung không gian • Hệ tường cứng chịu lực (Vách cứng): Bố trí hệ tường cứng ngang dọc theo chu vi thang máy tạo hệ lõi chịu lực Đối với nhà nhiều tầng tác dụng tải trọng ngang đáng kể, vách cứng thiết kế để chịu tải trọng ngang làm việc console Mặt hình chữ nhật : A x B = 28,4 x 51,8 m, tỉ số B/A = 1,8 Chiều cao nhà tính từ mặt móng H = 98,5 m tải đứng lớn , tải trọng ngang tác dụng lên công trình lớn ảnh hưởng nhiều đến độ bền độ ổn định nhà Từ ta thấy hệ khung chịu lực ta phải bố trí thêm hệ vách cứng để chịu tải trọng ngang • Tải trọng ngang ( điều kiện nước ta chủ yếu xét tới gió ) chủ yếu hệ vách cứng chịu Do ta xét gió tác dụng hai phương số yêu cầu cấu tạo vách cứng ta bố trí vách cứng theo hai phương dọc ngang nhà II.PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH NỘI LỰC : Hiện giới có ba trường phái tính toán hệ chịu lực nhà nhiều tầng thể theo ba mô sau : • Mô hình liên tục túy : Giải trực tiếp phương trình vi phân bậc cao, chủ yếu dựa vào lý thuyết vỏ, xem toàn hệ chịu lực hệ chịu lực siêu tónh Khi giải theo mô hình này, giải hệ có nhiều ẩn Đó giới hạn mô hình Tuy nhiên, mô hình cha đẻ phương pháp tính toán • Mô hình rời rạc : ( Phương pháp phần tử hữu hạn ) Rời rạc hoá toàn hệ chịu lực nhà nhiều tầng, liên kết xác lập điều kiện tương thích lực chuyển vị Khi sử dụng mô hình với trợ giúp máy tính giải tất toán Hiện ta có phần mềm trợ giúp cho việc giải toán kết cấu STAAD III, Feap, Xetabs95, FBTW, SAP86, SAP90, SAP2000 SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 95 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN • Mô hình Rời rạc - Liên tục : Từng hệ chịu lực xem Rời rạc , hệ chịu lực liên kết lại với thông qua liên kết trượt (lỗ cửa, mạch lắp ghép , ) xem liên tục phân bố liên tục theo chiều cao Khi giải toán ta thường chuyển hệ phương trình vi phân thành hệ phương trình tuyến tính phương pháp sai phân Từ giải ma trận tìm nội lực  Gới thiệu phương pháp phần tử hữu hạn (PPPTHH) : Trong phương pháp phần tử hữu hạn vật thể thực liên tục thay số hữu hạn phần tử rời rạc có hình dạng đơn giản, có kích thước nhỏ tốt hữu hạn, chúng nối với số điểm quy định gọi nút Các vật thể giữ nguyên vật thể liên tục phạm vi phần tử, có hình dạng đơn giản kích thước bé nên cho phép nghiên cứu dễ dàng dựa sở quy luật phân bố chuyển vị nội lực (chẳng hạn quan hệ xác lập lý thuyết đàn hồi) Các đặc trưng phần tử xác định mô tả dạng ma trận độ cứng ( ma trận độ mềm) phần tử Các ma trận dùng để ghép phần tử lại thành mô hình rời rạc hóa kết cấu thực dạng ma trận độ cứng (hoặc ma trận độ mềm) kết cấu Các tác động gây nội lực chuyển vị kết cấu quy đổi thành ứng lực nút mô tả ma trận tải trọng nút tương đương Các ẩn số cần tìm chuyển vị nút (hoặc nội lực) điểm nút xác định ma trận chuyển vị nút (hoặc ma trận nội lực nút) Các ma trận độ cứng, ma trận tải trọng nút ma trận chuyển vị nút liên hệ với phương trình cân theo quy luật tuyến tính hay phi tuyến tùy theo ứng xử thật kết cấu Sau giải hệ phương trình tìm ẩn số, người ta tiếp tục xác định trường ứng suất, biến dạng kết cấu theo quy luật nghiên cứu học Sau thuật toán tổng quát phương pháp PTHH Rời rạc hóa kết cấu thực thành thành lưới phần tử chọn trước cho phù hợp với hình dạng hình học kết cấu yêu cầu xác toán Xác định ma trận cho phần tử (ma trận độ cứng, ma trận tải trọng nút, ma trận chuyển vị nút ) theo trục tọa độ riêng phần tử Ghép ma trận loại thành ma trận kết cấu theo trục tọa độ chung kết cấu Dựa vào điều kiện biên ma trận độ cứng kết cấu để khử dạng suy biến Giải hệ phương trình để xác định ma trận chuyển vị nút kết cấu Từ chuyển vị nút tìm được, xác định nội lực cho phần tử Vẽ biểu đồ nội lực cho kết cấu SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 96 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Thật toán tổng quát sử dụng cho hầu hết toán phân tích kết cấu : phân tích tónh, phân tích động tính toán ổn định kết cấu PHÂN TÍCH TĨNH KẾT CẤU ĐÀN HỒI TUYẾN TÍNH Phương trình cân có dạng [ K ] {u} = {P} (1.1) Trong [K] – ma trận độ cứng kết cấu ghép lại từ ma trận độ cứng phần tử hữu hạn {u} – ma trận chuyển vị nút kết cấu rời rạc hóa {P} – ma trận tải trọng nút tương dương kết cấu rời rạc hóa PHÂN TÍCH ĐỘNG KẾT CẤU ĐÀN HỒI TUYẾN TÍNH {M] { u } + [c]{ u } + [K]{u} = {P} (1.2) Trong [M] – ma trận khối lượng tập trung từ ma trận khối lượng phần tử [c] – ma trận hệ số cản làm hao tốn lượng dao động tắt dần {P} – ma trận tải trọng kích thước, thường lực có chu kỳ phụ thuộc vào thời gian Trường hợp dao động riêng kết cấu không xét đến ảnh hưởng lực kích thích lực cản môi trường phương trình (1.2 ) viết lại tương ứng sau [ M ] { u } + [ K ] { u} = { } (1.3) Giả thiết dao động có dạng tuần hoaøn: { u } = { uo } coswt (1.4) Trong {uo } ma trận chuyển vị thời điểm t = ω - tần số riêng dao động Từ (1.3) (1.4) ta rút dạng đặc trưng xác định tần số riêng ω [ K ] - ω2 [ M ] {uo } = { } (1.5) { uo } khác không nên : det | [ K ] - ω2 [ M ] | = (1.6) Khai trieån định thức (1.6) để xác định tần số riêng ωi tương ứng với dạng dao động riêng kết cấu  Trong năm gần đây, với phát triển thuận lợi máy vi tính, ta có nhiều chương trình tính toán khác nhau, với quan niệm tính toán sơ đồ tính khác Trong nội dung Luận án tốt nghiệp em chọn mô hình thứ ba ( Mô hình rời rạc) với trợ giúp phần mềm SAP2000 để xác định nội lực hệ kết cấu  ĐÔI NÉT VỀ PHẦN MỀM SAP2000 : SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 97 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN • SAP (Structural Analysis Program) Mỹ chương trình phân tích thiết kế kết cấu chịu tác động tải trọng: tónh di động , động lực học, ổn định công trình nhiệt độ, động đất , với giả thuyết kết cấu có biến dạng nhỏ (tuyến tính) có biến dạng lớn (phi tuyến) Sap khởi thảo từ năm 1970 nhóm nhà khoa học giáo sư Edward L Winlson chủ trí thực Trường đại học Berkley bang California Hệ thống Sap qua nhiều hệ, từ chưong trình SAP, SOLID SAP, SAP3 SAPIV – chạy máy tính điện tử hệ cũ có trước năm 80 sau SAP80, SAP86,SAP90 sau SAP2000 chạy WINDOWS9x hay WINDOWSNT SAP2000 đột phá họ phần mềm SAP hãng CSI đưa vào cuối năm 90 đầu năm 2000  CÁC TÍNH NĂNG CỦA PHẦN MỀM:  Phân tích tónh động lực học  Phân tích tuyến tính phi tuyến, bao gồm phân tích động đất  Phân tích cầu với tải trọng xe cộ di động  Phân tích P – delta  Các phần tử mô hình gồm có : dàn, dầm, cột, vỏ – màng, phần tử hai chiều – ứng suất phẳng, đối xứng trục, phần tử khối Vật liệu đẳng hướng trục, vật liệu không đẳng hướng (vật liệu dị hướng)  Phần tử phi tuyến lò xo  Đa hệ tọa độ  Nhiều cách thức ràng buộc thành phần kết cấu, nhiều loại tải trọng tổ hợp  Khả giải toán lớn không hạn chế số ẩn số, giải thuật ổn định hiệu cao  CÁC PHIÊN BẢN CỦA SAP2000: Bộ chương trình SAP2000 gồm có phiên thương mại (Standard, PLUS, Nonlinear) phiên dùng để nghiên cứu hoc tập (Student and Educational) với tính phiên sau:  SAP2000 STANDARD : có khả chạy toán lên đến 1500 nút phần tử, phân tích tónh động giải toán gồm có phần tử dầm cột (FRAME), vỏ (SHELL) , phần tử liên kết phi tuyến (linear NLLINK elements) Thiết kế bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn ACI 318-95, AASHTO LRFD 97, BS8110-85, CSA-A23.3-94, EUROCODE ENV 1992-1-1, NZS 3101-95 Thiết kế thép theo tiêu chuẩn AISCASD89, AISC-LRFD94, AASHTA LRFD 97, BS5950-90, CAN/CSAS16.1.94, vaø EUROCODE ENV 1993-1-1  SAP2000 PLUS : có khả phân tích đến 2147483647 nút phần tử, phân tích tónh, động lực dao đông, tải trọng di động ( dùng cho phân tích cầu), phân tích dao động theo thời gian giải toán động lực học ( gió động, động đất).có thể giải toán gồm phần tử dầm, cột (FRAME), vỏ, kết cấu màng mỏng, phần tử phẳng ( SHELL, PLANE), phần tử đối xứng trục, ứng suất phẳng biến dạng phẳng(ASOLID), phân khối ba chiều (SOLID), phần tử liên kết phi tuyến SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 98 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN (linear NLLINK elements) Thiết kế bê tông kết cấu thép theo tiêu chuẩn SAP2000 STANDARD  SAP2000 NONLINEAR : phân tích kết cấu có 2147483647 nút Có thể phân tích tónh, phân tích dao động theo thời gian, phân tích tuyến tính, phi tuyến theo thời gian, phân tích lượng dao động xung tải trọng động, phân tích tải trọng động theo thời gian, phân tích tải chuyển động, phân tích tónh kết cấu phi tuyến xét đến vật liệu không đẳng hướng Có thể phân tích phần tử phiên (PLUS) Thiết kế bê tông cốt thép phiên STANDARD  SAP2000 STUDENT : có khả phân tích đến 100 nút Các phân tích khác giống phiên PLUS  SAP2000 EDUCATIONAL : có khả phân tích đến 30 nút Các tính khác giống phiên Nonlinear • Một số khái niệm sử dụng : • Label : Nhãn tên (ký hiệu) mà ta gán cho thành phần khác để tạo nên mẩu phần tử kết cấu phân tích chúng • Joins : Nút phần tử nơi giao phần kết cấu ta chia nhỏ công trình thành hữu hạn phần tử • Frame : Bao gồm cột thẳng đứng dầm nằm ngang Phần tử Frame tạo thành từ hai nút Tải trọng đứng nhập dầm khung, tải trọng ngang quy lực phân bố đặt trọng tâm mặt sàn cao trình sàn Các tải tác dụng lên Frame gồm có tải phân bố đều, tải phân bố dạng tam giác, hình thang, lực tập trung lên phần tử • Shell : phần tử tấm, vỏ (sàn, vách ) tạo thành từ đến nút Lực tác dụng lên shell gồm lực phân bố diện tích shell, áp lực nước, lực tác dụng nút shell • Hệ tọa độ tổng thể ( Global coordainate system ) : Là hệ trục chung cho toàn công trình (tùy ý chọn) để từ xác định vị trí phần tử kết cấu • Hệ trục tọa độ điạ phương (Local coordinate system ): Là hệ trục tọa độ phần tử kết cấu dùng Hệ trục tọa độ có ba trục ký hiệu 1,2,3 xác định theo quy tắc bàn tay phải • Các giả thiết tính toán nhà nhiều tầng sử dụng SAP2000: • Sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng liên kết khớp với phần tử khung hay vách cứng cao trình sàn Không kể biến dạng cong (ngoài mặt phẳng sàn) lên phần tử Bỏ qua ảnh hưởng độ cứng uốn sàn tầng đến sàn tầng kế bên • Mọi thành phần hệ chịu lực tầng có chuyển vị ngang • Các cột (vách cứng) ngàm chân cột (chân vách cứng) SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 99 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN • Khi tải trọng ngang tác dụng tải trọng tác dụng sẽû truyền vào công trình dạng lực phân bố dầm có sàn nên lực truyền sang sàn từ truyền sang vách • Biến dạng dọc trục sàn,của dầm xem không đáng kể Trình tự giải toán phần mềm SAP2000: 1- Xác định tất nhóm đặc trưng vật liệu, kích thước hình học cấu kiện 2- Xác định tải trọng tác dụng : Tải ngang : Chuyển thành lực phân bố mét dài đặt cao trình sàn Tảûi đứng : Tất tónh tải, hoạt tải sàn đặt lên sàn Đối với tải khung có dạng lực tập trung cần chuyển đổi cặp moment lực tập trung nút có liên quan 4- Qui tải trọng từ hồ nước, cầu thang bộ, thang máy lực tập trung lên dầm cột 5-Chạy chương trình SAP2000  Tổ hợp nội lực tính cốt thép : *0 Các trường hợp tải trọng : * Tải trọng đứng : - Tónh tải - Hoạt tải : Hoạt tải cách ô - Hoạt tải : Hoạt tải cách ô - Hoạt tải : Hoạt tải tầng - Hoạt tải : Hoạt tải cách tầng * Tải trọng ngang : - Hoạt tải : Hoạt tai gió trái - Hoạt tải : Hoạt tải gió trước - Hoạt tải : Hoạt tải gió phải - Hoạt tải : Hoạt tải gió sau *1 Sử dụng phần mềm C2000S C2000P thầy Trần Quang Hiền để chuyển File nội lực SAP2000 định dạng (FORMAT) giống định dạng phần mềm SAP 86 MICRO FEAP I để tổ hợp nội lực tính cốt thép *2 Tổ hợp nội lực tính cốt thép phần mềm STEEL Tầng thứ i+1 Tầng thứ i+1 Tầng thứ i Tầng thứ i SƠ ĐỒ CHẤT HOẠT TẢI CÁCH Ô SƠ ĐỒ CHẤT HOẠT TẢI CÁCH Ô SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 100 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN * Ghi : : Ô chất tải trọng đứng : Ô không chất tải trọng đứng III ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU : Bêtông : Bêtông chọn thiết kế cho toàn khung có Mac 300 với số Cường độ tính toán gốc chịu nén : Rn = 130 [ Kg/cm2 ] Cường độ tính toán gốc chịu kéo : Rk = 10 [ Kg/cm2 ] Môđun đàn hồi : Eb = 2.9×105 [ Kg/cm2 ] Hệ số Poisson µ = 0.2 Cốt thép : Cốt đai thép CII :Ra=Ran=2600 [ Kg/cm ], R=2100 [ Kg/cm2 ] Cốt chịu lực: CIII :Ra=Ran=3400 [ Kg/cm2 ], R=2200 [ Kg/cm2 ] Module đàn hồi Ea=2.0×106 [ Kg/cm2 ] IV TẢI TRỌNG TÁC DỤNG : Tải trọng đứng : • Chiều dày sàn chọn dựa yêu cầu: Về mặt truyền lực: đảm bảo cho giả thiết sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng (để truyền tải ngang, chuyển vị…) Yêu cầu cấu tạo: Trong tính toán không xét việc sàn bị giảm yếu lỗ khoan treo móc thiết bị kỹ thuật (ống điện, nước, thông gió,…) .Yêu cầu công năng: Công trình sử dụng làm cao ốc văn phòng nên hệ tường ngăn (không có hệ đà đỡ riêng) thay đổi vị trí mà không làm tăng đáng kể nội lực độ võng sàn Ngoài xét đến yêu cầu chống cháy sử dụng… Do công trình nhà cao tầng, chiều dày sàn tăng đến 50% so với công trình khác mà sàn chịu tải đứng • Ta chọn sàn Béton cốt thép dày 15cm.(γ=2500 kg/m3) • Số liệu tải trọng đứng cầu tạo sàn tính theo bảng sau :  CẤU TẠO SÀN VĂN PHÒNG : Loại tải trọng Tónh tải Lớp Cấu tạo Chiều dày (cm) Hệ số vượt tải γ (Kg/m3) Tải trọng tính toán tt g (Kg/m2) Gạch Ceramic Vữa lót Bản BTCT Vữa trát trần 0.8 15 1.0 1.1 1.2 1.1 1.2 2000 1800 2500 1800 17.60 43.2 412.5 21.6 SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 101 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Tính Cốt Thép Cho Đài Phương cạnh dài: Mmax = 765.877×0.3 = 229.763 Tm M 229.7630 × 10 Fa = = = 31.9515 cm2 0.9 Ra ho 0.9 ì 3400 ì 235 Choùn ị16a200 Sụ ủo tính hình vẽ: Môment max mặt ngàm: 1659.23 Mmax = 1659.23×1.0 = 1659.230 Tm M 1659.230 × 10 Fa = = = 230.737 cm2 0.9 Ra ho 0.9 ì 3400 ì 235 Choùn ị20a120 Kieồm Tra Với Lực Cắt Ứng suất tải trọng thân gây đáy đài: σ’vp =4×1.7559+1×2.004+1.1×1.0443+1.6×0.9507+0.55×0.9877 = 12.2410 T/m2 p lực tónh đất tác dụng lên đài: Po = (1-sinϕII) σ’vpFxq= (1-Sin(28o.8594))12.241×4.2×2.4 = 63.8323 T Lực tác dụng lên đầu cọc: Ho= Q 141.361 − 63.8332 = = 12.9214 T n Mo = Cát vừa có eo= 0.673 trang bảng G.1 ta K=502 T/m4 Cạnh cọc b=1.2 m nên bc = 1.2+1 = 2.2 m Môment quán tính tiết diện: πD Ib = =0.1018 m4 64 Độ cứng chịu uốn tiết diện: EbIb = 2900000×0.1018 = 295184 Tm2 SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 12 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Hệ số biến dạng: αbd = K bc 502 × 2.20 =5 =0.3270 1/m E b I 295184 Chiều sâu tính đổi cọc: Le = 47×0.3270 =15.3711 Tra bảng G.2 ta hệ số Ao= 2.441 ; Bo = 1.621 ; Co = 1.751 Ta tính được: 2.441 = 0.00024 0.3270 × 295184 1.621 δHM =δMH = =0.0000513 0.3270 × 295184 1.751 δMM = =0.0000181 0.3270 × 295184 δHH = Thay vào công thức (7.12) ta được: yo = 0.00024×12.9214 = 0.003055 m = 3.055 mm ψo = 0.0000513×12.9214= 0.000663 = 0.6634 o oo Từ bảng giá trị σz theo z ta thấy σzmax xuất vị trí Z = 2.752 m Tính toán khã chịu tải ngang cọc Z=2.752 m, đất có tiêu lý sau ϕI=28.9572o, c=0 T/m2, γ’I=0.9877 T/m3 Ứng suất theo phương thẳng đứng z=2.752 m σ’z=2.0484+2.752×0.9877 = 4.7666 T/m2 Mp= -138.13 Tm (Tónh tải) Mv= 2863.19 Tm (Hoạt tải) Lấy n =2.5 Thay vào công thức (7.15) ta 2863.19 − 138.13 η2= 2.5 × (−138.13) + 2863.19 =1.1451 Khả chịu tải ngang tính theo công thức (7.14) ta được: [σz]=1×1.1451× (4.7666×Tan(28.9572)+0.3×0)=13.807 T/m2 cos 28.9572 Bảng Tính Giá Trị σz, T/m2 Độ saâu Zc (m) 0.000 0.306 0.612 0.917 1.223 1.529 1.835 2.140 Ze A1 B1 C1 D1 p lực σz(T/m2) 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.000 0.005 0.020 0.045 0.080 0.125 0.180 0.245 0.000 0.000 0.001 0.005 0.011 0.021 0.036 0.057 0.0000 0.4377 0.8136 1.1293 1.3858 1.5861 1.7310 1.8298 SVTH : NGOÂ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 13 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN 2.446 2.752 3.058 3.363 3.669 3.975 4.281 4.587 4.892 5.198 5.504 5.810 6.115 6.727 7.338 7.950 8.562 8.562 9.173 10.702 12.231 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 2.8 3.0 3.5 4.0 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.848 0.795 0.735 0.575 0.347 0.033 -0.385 -0.385 -0.928 -2.928 -5.853 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.770 1.823 1.887 1.874 1.755 1.490 1.490 1.037 -1.272 -5.941 0.320 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.272 2.609 2.907 3.128 3.128 3.225 2.463 -0.927 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.560 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.720 2.105 2.724 3.288 3.288 3.858 4.980 4.548 1.8801 1.8887 1.8677 1.8092 1.7184 1.6084 1.4839 1.3473 1.1962 1.0380 0.9181 0.7205 0.5649 0.2736 -0.3952 -0.2013 -0.3608 -0.3608 -0.5084 -0.7082 -0.8360 D3 Moment Bảng Tính Giá Trị Mz, Tm Độ sâu Zc Z(m) Ze 0.000 0.306 0.612 0.917 1.223 1.529 1.835 2.140 2.446 2.752 3.058 3.363 3.669 3.975 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 A3 B3 C3 Ze Mz(Tm) 0.000 0.000 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 0.000 0.000 0.000 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.020 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 SVTH : NGOÂ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.960 0.938 0.907 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.699 0.799 0.897 0.994 1.090 1.183 1.273 0.0000 3.9510 7.8055 11.4347 14.8711 18.0497 20.9383 23.4009 25.5481 27.2930 28.4823 29.4686 30.1405 30.3368 Trang 14 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN 4.281 4.587 4.892 5.198 5.504 5.810 6.115 6.727 7.338 7.950 8.562 9.173 10.702 12.231 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.5 4.0 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.919 -1.614 -0.319 -0.420 -0.543 -0.691 -0.867 -1.074 -1.314 -1.906 -2.663 -3.600 -4.718 -6.000 -9.544 -11.731 0.866 0.881 0.739 0.646 0.530 0.385 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -3.408 -4.688 -10.340 -17.919 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.640 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -5.854 -15.076 30.2029 29.7626 29.1220 28.2013 27.0171 25.7570 24.2944 21.0196 17.4847 14.0156 10.6856 7.5629 1.9970 0.0070 D4 Lực cắt Qy (T) Bảng Tính Giá Trị Qz, T Độ sâu Zc(m) 0.000 0.306 0.612 -1 0.917 1.223 1.529 1.835 2.140 2.446 2.752 3.058 3.363 3.669 3.975 Ze 0.0 0.1 0.2- 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 A4 B4 0.000 -0.005 -1 -0.020 -0.045 -0.0801 -0.125 -0.1803 -0.245 -0.3205 -0.404 -0.4997 -0.603 -0.7169 -0.838 -0.96711 0.000 0.000 -0.003 -0.009 -0.021 -0.004 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.730 -0.910 0.000 0.000 0.000 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.030 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.997 0.994 0.989 0.980 0.967 0.917 0.917 0.876 0.821 12.9214 12.7637 12.3534 11.6906 10.8380 9.0538 8.7133 7.5041 6.2678 5.0101 3.7308 2.1085 1.3092 0.1780 -0.8313 -1.116 -1.350 -1.643 -0.630 -0.815 -1.036 0.747 0.652 0.529 -1.8254 -2.6620 -2.7824 C4 13 4.281 4.587 4.892 5.198 1.5 1.6 1.7 -1.105 -1.248 -1.396 SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 15 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC AÅN 0 5.504 5.810 6.115 6.727 7.338 7.950 8.562 9.173 10.702 12.231 1.8 1.9 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.5 4.0 -1.547 -1.699 12 -1.848 -2.125 -2.339 -2.437 -2.346 -1.969 1.074 9.244 -1.906 -2.227 16 -2.578 -3.360 -4.228 -5.140 -6.023 -6.765 -6.789 -0.358 -1.299 -1.608 20 -1.966 -2.849 -3.973 -5.355 -6.990 -8.840 -13.692 -15.611 0.374 0.181 24 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.520 -13.826 -23.140 -4.0392 -4.6038 28 -5.0268 -5.5893 -5.7876 -5.6567 -5.2758 -4.6551 -2.5765 0.0636 32 10 12 Biểu Đồ p Lực Đất Ngang Của Đất Tác Dụng Lên Cọc Biểu Đồ Môment Trong Cọc Biểu Đồ Lực Cắt Tác Dụng Lên Cọc SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 16 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Từ bảng tính giá trị biểu đồ ta có môment, lực cắt áp lực lớn tác dụng lên cọc sau: Mmax=30.3368 Tm Qmax=12.5214 T σzmax=1.8887 T/m2 Tính lại cốt thép dọc cọc (tiết diện vuông tương đương có cạnh b=1.063 m) chọn a=0.15 m, h0 = 1.063 – 0.20 = 0.863 m Fa = 3033680 = 15.057 cm2 0.9 × 2600 × 86.3 Ta thấy 7φ25 có Fa = 34.344 cm2 Đủ khả chịu môment Tính lại cốt thép đai: Q = 12.9214 T Ta có : 0.35Rnbho = 0.35×130×106.3×86.3 = 417403 kG = 417.403 T >Q 0.8Rkbho = 0.6×10×106.3×86.3 = 55042 kG =55.042 T >Q cốt thép đai đặt theo cấu tạo φ6 a200 Chuyền vị góc xoay đầu cọc yo= 3.0547 mm < 10 mm ψo =0.663 o oo < o oo σz=1.8887 T/m2 < [σ} = 13.8070 T/m2 Đủ khả chịu lực chuyển vị thỏa Cắt Thép Trong Cọc: -6 -4 -2 10 12 10 12 a Cắt Theo Môment: Ta thấy M tiến không Z tiến 12.231 m nên ta cắt thép 13 m b Cắt Thép Theo Lực Dọc: Khả chịu lực bê tông: Qbt = 673.8876 T Lực lớn tác dụng lên cọc: Pmax = 765.877 T SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 17 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Thép chịu: Pt = 765.877 – 673.8876 = 91.9894 T (16φ25) + Xét vị trí Z = 30.0m( Zc= 20.5 m) có Qas = 72.3169 × 3.7699 = 90.8761 T, Ta coù 90876.1 = 45.4379 cm2 Cắt 8φ25 có Fa = 39.2699 cm2 2000 133.0077 × 3.7699 + Xét vị trí Z = 38 m (Zc = 28.5 m) coù Qas = = 167.1419 T, Ta có 167141.9 thể cắt Fa= = 83.7095 cm2 Cắt 16φ25 có Fa = 78.5398 cm2 2000 thể cắt Fa= Vậy ta cắt thép sau: Khi Z = 30.5 m (ZC = 21.0 m) caét 8φ25 Khi Z = 38.5 m (ZC = 29.0 m) cắt thêm 8φ25 ta cắt hết thép vị trí 29 m kể từ đáy móng III TÍNH MÓNG M2 Nội lực cột mặt móng N = 2025.1 T Mx = 98.398 Tm My = 96.704 Tm Qx = 48.517 T Qy = 20.099 T Sức chịu tải cọc Qa = 608.3241 T 2025.1 Sơ số cọc đài n= 1.2× = 3.1449 708.13241 Chọn cọc bố trí hình vẽ: Bề trộng đài B =1×3.6+1.2+2×0.80= 6.40 m Chiều dài đài L =1×3.6+1.2+2×0.80 = 6.40 m Chiều cao đài lớp bê tông lót h m1 = 2.4+0.1 =2.5 m Chọn lớp bảo vệ a=0.05 m SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 18 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Chọn chiều cao đài h = 2.4 m, nên h o = 2.4-0.05=2.35 m kiểm tra điều kiện chịu cắt: Pcắt ≤ 0.8Rkbho Lực cắt tác dụng lên đài: N tt 2025.1 Pcắt = = =1012.55 T 2 Khả chịu cắt bê tông: [Qcắt] =0.8×100×6.4×2.4= 1228.8 T > Pcắt =1012.55 T Diện tích đài : Fđài = 6.4×6.4 = 40.960 m2 Thể tích đài cọc Vđài =40.960×2.5 = 102.40 m3 Chọn lớp bảo vệ a=0.05 m Chọn chiều cao đài h = 2.4 m, nên h o = 2.0-0.05=2.35 m Kiểm Tra Khã Năng Chịu Lực Của Cọc Ta có n = ∑ xi = 4×1.82 = 12.96 m2 ∑ yi = 4×1.82 = 12.96 m2 N = 2025.1+ 102.40×(2.5-1) = 2178.7 T My = 98.938+2.4×48.157=214.8388 Tm Mx = 96.786+2.4×20.099=145.0236 Tm Thay vào (7.6) ta tính được: 2178.700 214.8388 × 1.8 145.0236 × 1.8 − − P1 = = 469.7037 T 12.96 12.96 2178.700 214.8388 × 1.8 145.0236 × 1.8 − + P2 = = 530.1302 T 12.96 12.96 2178.700 214.8388 × 1.8 145.0238 × 1.8 + − P3= = 559.2128 T 12.96 12.96 2178.700 214.8388 × 1.8 145.0238 × 1.8 + + P4 = = 619.6463 T 12.96 12.96 Vaäy Pmax = 619.6463 T < Qa = 708.3241 T Pmin = 469.7037 T >0 Thỏa điểu kiện chịu lực Kiểm tra chịu cắt: Qmax = 559.2198 + 619.6463 = 1178.866 T < [Q cắt] = 1228.8 T Tính Lún Cho Móng Cọc a.Tính Khối Móng Qui Ước: Tính góc ma sát trung bình lớp đất có cọc qua ∑ ϕ i li = 28.8594 × 6.5 + 27.6815 × 10.3 + 29.7963 × 27.2 = 29.1628o ϕIItb = 6.5 + 10.3 + 27.2 ∑ li ϕ 29.1628 Đoạn mở rộng x = LcTan =44.0×Tan =5.6293 m 4 Chiều rộng khối móng củakhối móng qui ước Bqư = 3.6+1.2+2×5.6293 = 16.0586 m Chiều dài khối móng khối móng qui ước Lqư = 3.6+1.2+2×5.6293 =16.0586 m Chiều cao khối móng qui ước hqư = 44.0+2.5=46.5 m SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 19 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Diện tích khối móng qui ước Fqư = 16.0586×16.0586 = 257.8786 m2 Mô ment chống uốn tiết diện: bh 16.0586 × 16.0586 Wx= = = 690.195 m3 6 hb 16.0586 × 16.0586 Wy= = = 690.195 m3 6 Thể tích khối móng qui ước Vqư = 257.8786×46.5 = 11991.9052 m3 Thể tích cọc Vc = 4×44.0×1.131 = 199.0513 m3 Thể tích đài Vđài = 2.5×6.4×6.4 =102.40 m3 Thể đất khối móng Vđất = 11991.3565– 102.40 – 199.0513 = 11689.9052 m Khối lượng riêng trung bình lớp đất khối móng qui ước 0.9507 × 0.7 + 0.9853 × 8.3 + 0.9391 × 10.3 + 0.9893 × 27.2 γtb = =0.9769 T/m2 46.5 Khối lượng bê tông Qbt = (199.0513+102.40)×(2.5-1) = 452.177 T Khối lượng đất Qđất = 11689.9052×0.9769 = 11419.8684 T b Kiểm Tra Điều Kiện Nền Còn Làm Việc Đàn Hồi: Tổng lực tác dụng lên khối móng qui ước: 2025.1 Ntc = 11419.8684+452.177+ = 13903.0387 T 1.15 214.8388 Mytc = = 186.8163 Tm 1.15 145.0236 Mxtc = = 126.1075 Tm 1.15 ng suất trung bình đáy khối móng: 13903.0387 σtb = = 53.9131 T/m2 257.8786 ng suất lớn đáy khối móng: 186.8163 126.1075 σmax = 53.9131 + + = 54.3665 T/m2 690.195 690.195 ng suất nhỏ đáy khối móng: 186.8163 126.1075 σmin =53.9131 = 53.460 T/m2 690.195 690.195 Sức chịu tải theo trang thái giới hạn II m1 m2 RII= (Abγ’II+Bσ’vp+DcII) (7.7) k tc Torng đó: m1=1.3, m2= 1.1 nhà tương đối mảnh (H/B = 95.5/28.4=3.363) ktc=1 sử dung trực tiếp kết thí nghiện phòng Góc ma sát ϕII = 29.7963o tra bảng ta A=1.1291, B=5.5163, D=7.8871 ng suất tải thân gây đáy khối móng qui ước: σ’vp= 0.7×0.9507+8.3×0.9853+10.3×0.9391+27.2×0.9893 = 45.4252 T/m2 Thay vào công thức (7.7) 1.3 × 1.1 RII= (1.1291×16.0586×0.9893+5.5163×45.4252+0×7.8871)=380.9421 T/m2 SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 20 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN Vậy ta có σtb =53.9131 T/m2 < RII = 380.9421 T/m2 σmax=54.3665 T/m2 Thỏa điều kiện làm việc đàn hồi c Kiểm Tra Lún Và Góc Xoay: ng suất đáy khối móng qui ước trọng lượng thân gây ra: σ’vp =4×1.7559+1×2.004+1.1×1.0443+0.9×0.9507+45.4252 = 56.4572 T/m2 ng suất gây lún đáy khối móng qui ước: 2025.1 + 452.177 σgl = 1.15 =8.5821 T/m2 257.8786 Ta thấy 5σgl = 5×8.5821 = 42.9104 T/m2 < σ’vp công trình không lún theo khối móng d Tính Lún Theo TCXD 195 – 1997 Ta coù: Qu = 2124.972 T; Qp = 983.382 T; Qs = 2124.972 T neân: 1141.590 × 619.6463 Qas = = 332.890 T 2124.972 983.382 × 619.972 Qap = = 286.7563 T 2124.972 L =44 m; Ep = 2900000 T/m2 α =0.67 Độ lún cọc đơn: 1.2 44 + (286.7563 + 0.67 × 332.890) ρ= = 0.01884 m = 1.884 cm 100 1.131 × 2900000 Độ lún nhóm cọc với B/d = tra bảng ta αG = 1.625: ρG = 1.625×1.884 = 3.061 cm Tính Cốt Thép Cho Đài Sơ đồ tính hình vẽ: a Phương trục x: Môment max mặt ngàm: Mmax = 1.15(559.2198+619.6463)= 1355.969 Tm SVTH : NGÔ TRƯỜNG LÂM VŨ – MSSV : 89702203 Trang 21 LUẬN ÁN TỐT N G H I ỆP KSXD K 97 CAO ỐC VĂN PHÒNG SUNWAH TOWER GVHD : NGUYỄN QUỐC THÔNG – TS CHÂU NGỌC ẨN M 1355.969 × 10 = = 188.5268 cm2 0.9 Ra ho 0.9 ì 3400 ì 235 Choùn ị22a120 b Phửụng trục y: Môment mặt ngàm: Mmax = 1.15(530.1302+619.6463) = 1322.243 Tm M 1322.243 × 10 Fa= = = 183.8747 cm2 0.9 Ra ho 0.9 × 3400 × 235 Chọn Þ22a120 Kiểm Tra Với Lực Cắt Tính Cọc Chịu Tải Ngang Theo TCXD 205 – 1998 (Phụ lục G) Áp lực tónh tác dụng lên dài: P = (1-Sin(28o.8594))12.214×6.4×2.4 = 97.271 T Lực tác dụng lên đầu cọc: Q x − P 98.398 − 97.271 Hx= = =0.282 T n Hy= (Qy