Tính toán thiết kế hệ dẫn động băng tải

60 471 0
Tính toán thiết kế hệ dẫn động băng tải

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Thiết Kế Đồ án Chi Tiết Máy là một môn học cơ bản của ngành cơ khí. Môn học này không những giúp cho sinh viên có một cái nhìn cụ thể hơn thực tế hơn đối với các kiến thức đã được học, mà nó còn là cơ sở rất quan trọng của các môn chuyên ngành sẽ được học sau này.

Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU CHƯƠNG I TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC 1.1 Chọn động .4 1.1.1 Xác định công suất yêu cầu trục động cơ: 1.1.2 Xác định số vòng quay yêu cầu động .4 1.1.3 Chọn động .5 1.2 Phân phối tỉ số truyền 1.2.1 Xác định tỉ số truyền chung hệ thống 1.2.2 Phân phối tỉ số truyền cho hệ 1.3 Tính thông số trục 1.3.1 Số vòng quay 1.3.2.Công suất 1.3.3.Mômen xoắn trục 1.3.4 Bảng thông số động học .7 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 2.1 Thiết kế truyền đai dẹt 2.1.1 Chọn loại đai xác định kích thước đai 2.1.2 Xác định kích thước thông số truyền 2.1.3 Xác định lực tác dụng lên trục 11 2.1.4 Tổng hợp kết tính toán 13 2.2 Thiết kế truyền bánh 14 2.2.1 Chọn vật liệu xác định ứng suất cho phép 14 2.2.2 Xác định thông số truyền 17 2.2.3 Tính kiểm nghiệm .19 2.2.4 Một số thông số hình học cặp bánh 22 2.2.5 Bảng tổng hợp kết tính toán .23 CHƯƠNG III CHỌN KHỚP NỐI, TÍNH TRỤC, THEN VÀ Ổ LĂN .25 3.1 Tính toán khớp nối 25 3.1.1 Chọn khớp nối: 25 3.1.2 Kiểm nghiệm khớp nối .26 3.1.3 Lực tác dụng lên trục 27 3.1.4 Các thông số nối trục vòng đàn hồi: .27 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 3.2 Lực tác dụng lên trục khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực 28 3.2.1 Sơ đồ phân tích lực chung giá trị lực / mômen xoắn 28 3.2.2 Tính sơ đường kính trục 29 3.2.3 Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực 29 3.3 Tính toán thiết kế cụm trục I 32 3.3.1 Tính phản lực biểu đồ momen 32 3.3.2 Định đường kính tiết diện trục .34 3.3.3 Tính toán chọn then 35 3.3.4 Kiểm nghiệm trục theo độ bền mỏi 37 3.3.5 Tính toán chọn ổ lăn .42 3.4 Tính toán thiết kế cụm trục II 46 3.4.1 Thiết kế trục II 46 3.4.2 Chọn then: 46 3.4.3 Chọn ổ lăn 47 3.4.4 Sơ đồ kết cấu trục II 47 CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ KẾT CẤU 48 4.1 Các kích thước hộp giảm tốc .48 4.2 Kết cấu nắp ổ cốc lót 50 4.2.1 Nắp ổ 50 4.2.2 Cửa thăm 50 4.2.3 Nút thông .51 4.2.4 Nút tháo dầu 52 4.2.5 Kiểm tra mức dầu .53 4.2.6 Chốt định vị 53 4.2.7.Bulông vòng .54 4.2.8 Kết cấu bánh 55 4.2.9 Các chi tiết liên quan khác 55 CHƯƠNG V: BÔI TRƠN, LẮP GHÉP, ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP 57 5.1 Bôi trơn .57 5.1.1 Bôi trơn hộp giảm tốc 57 5.1.2 Bôi trơn ổ lăn .57 5.2 Bảng kê kiếu lắp, sai lệch giới hạn dung sai lắp ghép 57 TÀI LIỆU THAM KHẢO .60 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính LỜI NÓI ĐẦU Thiết Kế Đồ án Chi Tiết Máy môn học ngành khí Môn học giúp cho sinh viên có nhìn cụ thể thực tế kiến thức học, mà sở quan trọng môn chuyên ngành học sau Đề tài mà em giao thiết kế hệ dẫn động băng tải gồm có hộp giảm tốc bánh trụ nghiêng truyền đai Trong trình tính toán thiết kế chi tiết máy cho hộp giảm tốc em sử dụng tra cứu số tài liệu sau: -Chi tiết máy tập GS.TS-Nguyễn Trọng Hiệp -Tính toán thiết kế hệ thống dẫn động khí tập PGS.TS Trịnh Chất TS Lê Văn Uyển Do lần đầu làm quen với công việc thiết kế chi tiết máy,cùng với hiểu biết hạn chế dù cố gắng tham khảo tài liệu giảng môn có liên quan song làm sinh viên chúng em tránh khỏi sai sót Kính mong hướng dẫn bảo nhiệt tình thầy cô môn giúp cho sinh viên chúng em ngày tiến học tập Cuối em xin chân thành cảm ơn thầy môn, đặc biệt thầy Trịnh Đồng Tính trực tiếp hướng dẫn, bảo tận tình để em hoàn thành tốt nhiệm vụ giao Em xin chân thành cảm ơn! Sinh viên : Vũ Lê Nghĩa SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính CHƯƠNG I TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC 1.1 Chọn động 1.1.1 Xác định công suất yêu cầu trục động cơ: Pyc  Pct  Trong Pct : Công suất trục công tác Pyc : Công suất trục động Pct = F v 2080.1,85 = = 3,848 kW 1000 1000 Hiệu suất truyền: η = η3ol ηkn ηd ηbr Tra bảng (1) 2.3  I  ta có: 19 Hiệu suất cặp ổ lăn : ol = 0,99 Hiệu suất đai : ηd =0,96 Hiệu suất truyền bánh : ηbr = 0,97 Hiệu suất khớp nối:  kn  Thay số vào (1) ta có:   i  ol3 kn x brt = 0,993.0,96.0,97.1 = 0,9 Vậy công suất yêu cầu trục động : Pct 3,848 Pyc = = = 4,276 (kW) η 0,9 1.1.2 Xác định số vòng quay yêu cầu động Số vòng quay yêu cầu động (sơ bộ) : n SB  n CT u SB Số vòng quay trục công tác n CT SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 Đồ án Chi tiết máy 𝑛𝐶𝑇 = GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 60.1000 𝑣 60.1000.1,86 = = 88,81 (𝑣𝑔/𝑝ℎ) 𝜋𝐷 𝜋400 Tỷ số truyền sơ hệ thống u SB u SB = u SBN u SBH Theo bảng 2.4[1] tr 21 ( Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí tập 1) Chọn sơ bộ: tỷ số truyền sơ truyền (đai) uSBN =3 tỷ số truyền sơ truyền hộp giảm tốc cấp truyền động bánh trụ u SBH =4 u SB = u SBN u SBH =3.4=12 Suy ra: n SB  n CT u SB =88,81.12= 1065.72 (vg/ ph) 1.1.3 Chọn động Từ Pyc= 4,276 ( kW) chọn nđc = 1000 ( vòng /phút) Tra bảng phụ lục ( TTTKHDDCK1- Trang 236) Kiểu động Cơ Pđc ( kW) Số vòng quay ( v/p) Dđc ( mm) 4A132S6Y3 5,5 960 38 1.2 Phân phối tỉ số truyền 1.2.1 Xác định tỉ số truyền chung hệ thống Theo tính toán ta có : Nđc =960 ( vòng/phút) Nct = 88,81 ( vòng/phút) Tỉ số truyền chung hệ thống Uch= Nđc/Nct = 960/88,81 = 10,81 1.2.2 Phân phối tỉ số truyền cho hệ Chọn trước tỉ số truyền truyền Ubr(lv) = Ud= Uch/Ubr= 10,81/4 = 2,71 Vậy ta có SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính Vậy ta có: • uch = 10,81 • ubr = • uđ = 2,71 1.3 Tính thông số trục 1.3.1 Số vòng quay Số vòng quay trục động cơ: ndc = 960 (vg/ph) Số vòng quay trục I: nI = Số vòng quay trục II: nII = ndc uđ nI ubr = = 960 2.71 = 354.24 (v/ph) 354.24 v = 88,56 ( ) ph Số vòng quay thực trục công tác là: nct = nII 88,56 v = = 88,56 ( ) ukn ph 1.3.2.Công suất Công suất trục công tác (tính trên) là: Pct = 3,848( KW ) Công suất trục II : PII = Pct 3,848 = = 3.887 (kW) ηol ηkn 0,99 Công suất trục I : PI = PII 3,887 = = 4,05 (kW) ηol ηbr 0,99.0,97 Công suất thực động là: ∗ Pđc = PI 4,05 = = 4,26 (kW) ηd ηol 0,99.0,96 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 1.3.3.Mômen xoắn trục Mômen xoắn trục I : PI 4,05 TI = 9,55 106 = 9,55 106 = 109184 (N mm) nI 354,24 Mômen xoắn trục II : TII = 9,55 106 PII 3,887 = 9,55 106 = 419160 (N mm) nII 88,56 Mômen xoắn trục công tác : Pct 3,848 Tct = 9,55 106 = 9,55 106 = 414954 N mm nct 88,56 Mômen xoắn thực trục động : Tđc = 9,55 106 Pđc 4,26 = 9,55 106 = 42378 N mm nđc 960 1.3.4 Bảng thông số động học Thông ĐC số/Trục U uđ= 2,71 ubr = CT ukn=1 n(v/ph) 960 354,24 88.56 88.56 P(KW) 4,26 4,05 3.887 3,848 T(N.mm) 42378 109184 419160 414954 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính CHƯƠNG II: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 2.1 Thiết kế truyền đai dẹt Các thông số yêu cầu:      P= Pđc = 4,26 (kW) T= Tđc = 42378 ( N.mm) N= Nđc = 960 ( vòng/ Phút ) β= 135o Ud = 2,71 2.1.1 Chọn loại đai xác định kích thước đai Chọn đai vải cao su 2.1.2 Xác định kích thước thông số truyền a, Chọn đường kính hai đai: d1 d2 4.21 Chọn d1 theo tiêu chuẩn theo bảng: B 1 : 63 d1=(5,2  6,4)  =(5,2  6,4) √42378= (181,3  223.2) chọn d = 200 mm Kiểm tra vận tốc đai: v= 𝜋.𝑑1.𝑛 60000 = 3,14.200.960 60000 = 10,05(𝑚/𝑠) < Vmax=25 (m/s)  thỏa mãn Xác định d : d2= U.d(1-ε)=2,71.200.(1-0.015)=533,9 ( mm) :  :Hệ số trượt,với   0, 01  0, 02 Chọn ε=0,015 Tra bảng B 4.26 1 ta 63 chọn d theo tiêu chuẩn:d2=560 (mm) Tỷ số truyền thực:Ut = 𝑑2 𝑑1(1−𝜀) Sai lệch tỷ số truyền : ΔU= | = 560 200(1−0,01) 𝑈𝑡−𝑈 𝑈 = 2,81 | 100% = | 2,81−2,71 2,71 | 100% = 3,69% ≤ 4%  Thỏa mãn Vậy d1= 200 (mm) ; d2= 560 (mm) SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính b, Xác định khoảng cách trục a Khoảng cách trục a=(1,5÷2).(d1+ d2)= (1,5÷2).(560+200)=(1140÷1520) Vậy : chọn asb= 1200 (mm) Chiều dài đai : L= 2.asb + π d  d  d  d1  L  2.asb    4.asb 𝑑1+𝑑2 + (𝑑2−𝑑1)2 4.𝑎𝑠𝑏 = 2.1200 + π 200+560 + (560−200)2 4.1200  3778 (mm) Vì đai dẹt nên chọn L= 3778 (mm) 𝑣 10,05 𝐿 3,778 Số vòng chạy đai 1 s  i= = 1 𝑠 𝑠 = 2.66 ( ) < imax= (3÷5)( )  Thỏa mãn Xác định góc ôm bánh đai nhỏ: b  arctg  cost tg    arctg (cos20,130.tg 6, 780 )  6.370 1  180  57 d  d1 560  200  180  57  162,9  150 a 1200 Suy thỏa mãn 1  180  57 d  d1 560  200  180  57  162,9  150 a 1200 c, Xác định tiết diện đai chiều rộng bánh đai Diện tích đai : A  b.  Ft K d [ F ] Trong : Ft : lực vòng Ft  Kd : 1000.P 1000.4, 26   405, (N) v 10, 05 hệ số tải trọng động Tra bảng B SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 4.7 [1] 55 ta : MSSV: 20123349 K d  1, Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính  : chiều dày đai xác định theo cao su ta chọn [  d1  4.8 tra bảng B [1] với loại đai vải 55 d1 40 ]max  Do :   d1.[ Tra bảng B 4.1 [1] 51  d1 ]max  200  5,00 (mm) 40 ta dùng loại đai B-800 lớp lót , chiều dày đai   5, 00 (mm) , d  200 140 Kiểm tra : d1  200  d  Thỏa mãn Ứng suất cho phép : [ F ]  [ F ]0C CvC [ ]0  K1  K 2 d1 Trong đó: K1 K2 hệ số phụ thuộc vào ứng suất căng ban đầu Ta có : góc nghiêng truyền trục   600 0 loại đai định kỳ điều chỉnh khoảng cách    1, (Mpa) Tra bảng B 4.9 [1] 56 với  1,6 (Mpa) k  2,3 ta   k2 9,0 K  9,0.5,00 [ ]0  K1   2,3  2,075 (Mpa) v d1 200 C : hệ số kể đến ảnh hưởng góc ôm SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 1 MSSV: 20123349 10 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 3.4 Tính toán thiết kế cụm trục II 3.4.1 Thiết kế trục II Từ sơ đồ bố trí trục II đường kính sơ : dsb2 = 50 mm Sơ đồ lực tác dụng lên trục II: Ry2 Fk Fr2 Rx2 Rx3 Fa2 Ry3 Ft2 Chọn đường kính đoạn trục dựa vào yếu tố công nghệ, lắp ráp  Vị trí số lắp khớp nối ta chọn : d24 = 48 mm  Vị trí số lắp ổ bi ta chọn : d21 = d23 = 50mm  Vị trí số lắp bánh trụ nghiêng ta chọn: d22 = 52mm  Vị trí vai trục ta chọn: dvt =55 mm 3.4.2 Chọn then:  Tại tiết diện lắp bánh trục d22 =52 mm, ta chọn then b = 16 mm bằng:{h = 10 mm t1 = mm Với chiều dài then: lt23 = (0,8 ÷ 0,9) lm2 = 52÷58,5 (mm) => Chọn lt22 = 56 b = 14mm  Tại tiết diện d24 =48 mm, ta chọn then bằng:{ h = mm t1 = 5,5 mm Với chiều dài then: lt24 = (0,8 ÷ 0,9) lm23 = 62÷72 (mm) => Chọn lt24 = 63 (mm) SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 46 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 3.4.3 Chọn ổ lăn Tại tiết diện d21 =d23 =50 mm, ta chọn ổ bi đỡ-chặn với thông số sau: Kí hiệu D D B R r1 C Co (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (kN) (kN) 46310 50 110 27 3,0 1,5 56,03 44,80 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 Ø48 Ø50 Ø52 Ø55 Ø50 3.4.4 Sơ đồ kết cấu trục II 47 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ KẾT CẤU 4.1 Các kích thước hộp giảm tốc Hộp giảm tốc để đảm bảo vị trí tương đối chi tiết phận máy,tiếp nhận trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến,đựng dầu bôi trơn bảo vệ chi tiết máy tránh bụi bẩn Chi tiết hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Chọn vật liệu làm hộp giảm tốc gang xám GX15-32 Chọn bề mặt ghép ráp thân qua tâm trục song song với đáy, phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc Tên gọi Chiều dày: Thân hộp, δ Tính toán δ = 0,03a + = 0,03.160 + = 7,8(mm) Chọn δ = (mm) Nắp hộp, δ1 Gân tăng cứng: δ1 = 0,9.9 = 8,1 (mm) chọn 1  8(mm) Chiều dày, e e = (0,8÷1)δ = 7,2 ÷ mm Chọn e = (mm) Chiều cao, h h=48 (mm) 0,04a + 10 = 0,04.160 + 10 = 16,4 (mm) Chọn d1 = 20 (mm) Bulông cạnh ổ, d2 d2=(0,7÷0,8)d1=14÷16 mm,chọn,d2=16(mm) Bulông ghép bích nắp thân, d3 d3 = (0,8÷0,9)d2 =12,8÷14,4 mm chọn d3 =12 (mm) Vít ghép nắp ổ, d4 d4 = (0,6÷0,7)d2 = 9,6÷11,2 chọn d4 =10 (mm) Vít ghép nắp thăm, d5 d5 = (0,5÷0,6)d2 = 8÷9,6 chọn d5 = (mm) SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 48 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính Kích thước gối trục: Đường kính tâm lỗ vít, Trục I: D=72 mm ,D2 = 88 (mm), D3 = 116(mm) D3, D2 Trục II: D=110mm, D2 = 126(mm), D3 = 154 (mm) Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ, K2 K = E +R +(3÷5)=26+21+3=50 (mm) 2 Tâm lỗ bulông cạnh ổ, E2 C (k E2 = 1,6d2 = 1,6.16=25,6(mm) chọn E2 = 26 khoảng cách từ tâm bulông đến (mm) mép lỗ) R2 = 1,3d2 =1,3.16=20,8 (mm) chọn R2 = 21 (mm) Chiều cao, h Chọn h = 40 (mm) Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp, S3 S3 = (1,4÷1,8)d3 = 16,8÷21,6 mm chọn S3 = Chiều dày bích nắp hộp, S4 18 (mm) Chiều rộng bích nắp thân, K3 S4 = (0,9÷1)S3 = 16,2÷18 mm chọn S4 = 17 (mm) K3 = K2 - (3÷5) = 50- (3÷5)= 47÷45 mm chọn K3 = 45 (mm) Mặt đế hộp: Chiều dày: phần lồi Chọn S1 = (1,3  1,8)d1 =(26  36) chọn =S1 S1 =30 (mm) có phần lồi: Dd, S1 S2 S2=(1,0  1,1)d2=(16  17,6) chọn S2=16 (mm) Bề rộng mặt đế hộp, K1 q K1 = 3d1 = 3.20=60 (mm), q ≥ K1 + 2δ1 =60+2.7= 74 (mm) Khe hở chi tiết: Giữa bánh lớn với thành Δ≥(1÷1,2)δ=(1  1,2).9=(9÷10,8),chọn hộp Δ=12(mm) SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 49 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính Giữa đỉnh bánh lớn với đáy Δ1 ≥ (3÷5)δ1 = (3  5).8=(24÷40) chọn Δ1 = hộp 35 (mm) Số lượng bulông nền, Z Chọn Z=4 4.2 Kết cấu nắp ổ cốc lót 4.2.1 Nắp ổ Đường kính nắp ổ xác định theo công thức : D  D  4.4  d D  D  1.62   d D3 D2 D2I ≈ 72 + (1.6 ÷ 2)𝑥10 = 88 (mm) D4 D3I ≈ 72+ 4,4.10 =116 (mm) D2II≈110+(1.6 ÷ 2)𝑥8 = 126 (mm) D3II≈ 110+4,4x10=154 (mm) Trong D đường kính lắp ổ lăn 4.2.2 Cửa thăm Để kiểm tra qua sát chi tiết máy lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm.Dựa vào bảng B 18.5  2 92 ta chọn kích thước cửa thăm hình vẽ sau SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 50 GVHD: TS Trịnh Đồng Tính Đồ án Chi tiết máy C B1 B K A C1 A1 A B A1 B1 C C1 K R (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 100 75 150 100 125 - 87 12 Vít Số (mm) lượng M8×22 4.2.3 Nút thông Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên.Để giảm áp suất điều hòa không khí bên hộp, người ta dùng nút thông hơi.Nút thông thường lắp nắp cửa thăm Tra bảng SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 B 18.6  2 93 ta có kích thước nút thông MSSV: 20123349 51 Đồ án Chi tiết máy A B GVHD: TS Trịnh Đồng Tính C D E G H I K L M N O P M27×2 15 30 15 45 36 32 10 32 18 36 32 22 Q R S 4.2.4 Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp, bị bẩn (do bụi bặm hạt mài), bị biết chất, cần phải thay dầu mới.Để thay dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu.Lúc làm việc, lỗ bịt kín nút tháo dầu Dựa vào bảng D B 18.7  2 93 b M20×2 15 ta có kích thước nút tháo dầu M f L c q D S Do 28 2,5 17,8 30 22 25,4 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 52 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 4.2.5 Kiểm tra mức dầu Để kiểm tra mức dầu hộp ta dùng que thăm dầu có kết cấu kích thước hình vẽ 30 12 6 12 18 4.2.6 Chốt định vị Mặt ghép nắp thân nằm mặt phẳng chữa đường tâm trục.Lỗ trụ lắp thân hộp & nắp gia công đồng thời, để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép, ta dùng chốt định vị, nhờ chốt định vị xiết bulong không làm biến dạng vòng ổ Thông số kĩ thuật chốt định vị SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 53 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính d=4 c=0,6 l=16…90=40 4.2.7.Bulông vòng Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc nắp thân thường lắp thêm bulong vòng Kích thước bulong vòng chọn theo khối lượng hộp giảm tốc Với a= 160 mm , hộp giảm tốc bánh trụ cấp, tra bảng B 18.3b  2 89 ta có Q = 80(Kg), ta chọn bulông vòng M8 Ren d d1 d2 d3 d4 d5 h h1 h2 M8 36 20 20 13 18 l f b c x r r1 r2 Q(Kg) 18 10 1,2 2,5 4 80 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 54 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 4.2.8 Kết cấu bánh b = 64 Dv = 234 D = 77 c =19 da = 260 d = 52  8 Do = 160 l = 64 4.2.9 Các chi tiết liên quan khác Lót kín phận ổ nhằm mục đích bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn, hạt cứng tạp chất khác xâm nhập vào ổ, đề phòng mỡ chảy Vòng phớt dùng để lót kín chi tiết dùng rộng rãi có kết cấu đơn giản, thay dễ dàng chóng mòn ma sát lớn bề mặt có độ nhám cao Ta cần chọn vòng phớt cho trục vào và tra bảng 15-17 trang 50 Tra theo đường kính bạc d d1 d2 D a b S0 25 26 24 38 4,3 55 56,5 54 74 6,5 12 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 55 GVHD: TS Trịnh Đồng Tính d Đồ án Chi tiết máy d D2 a b S0 a Để ngăn cách mỡ phận ổ với dầu hộp thường dùng vòng chắn mỡ (dầu) Kích thước vòng chắn mỡ (dầu) cho hình vẽ b 60° t a t = 2mm, a = 6mm SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 56 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính CHƯƠNG V: BÔI TRƠN, LẮP GHÉP, ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP 5.1 Bôi trơn 5.1.1 Bôi trơn hộp giảm tốc Do truyền bánh hộp giảm tốc có v  12( m / s ) nên ta chọn phương pháp bôi trơn ngâm dầu Với vận tốc vòng bánh nghiêng v = 1,19 m/s < 12 m/s tra bảng B 18.11  2 100 ta độ nhớt dầu 186 (11) 16 (2) ứng với 50oC (100oC) Ta chọn bôi trơn cách ngâm dầu bánh bị động hộp giảm tốc 1d 256 h w2  32(mm) 4 Do đáy hộp giảm tốc cách đỉnh bị động khoảng 35 (mm) Vậy chiều cao lớp dầu 67 (mm) Tra bảng B 18.13  2 ta chọn loại dầu là: dầu oto máy kéo AK-20 101 5.1.2 Bôi trơn ổ lăn Với v = 1,19 [...]... Trịnh Đồng Tính [ H ]  [ H ].Z R Zv K xH  445, 45.0,95.1.1  423( MPa) ZM – Hệ số kể đến cơ tính vật liệu của bánh răng ăn khớp: Tra bảng B => 6.5 [1] 96 ZM = 274 MPa1/3 ZH – Hệ số kể đến hình dạng của bề mặt tiếp xúc: 2cosb 2cos 13,470   1, 719 sin(2 tw ) sin(2.20,580 ) ZH  Z – Hệ số sự trùng khớp của răng: Phụ thuộc vào hệ số trùng khớp ngang εα và hệ số trùng khớp dọc εβ: εα – Hệ số trùng... Răng thẳng  V =1,19 (m/s) Nội suy tuyến tính ta được:  K Hv  1, 011   K Fv  1, 041  K H   1, 04  K F   1, 06 Hệ số tập trung tải trọng:  KHα , KFα – Hệ số phân bố không đều tải trọng trên các đôi răng khi tính về ứng suất tiếp xúc, uốn: Tra bảng B K 6.14 1 với 107 v  1, 20(m / s)  CCX = 9  1,13 nội suy ta được:  H  K F  1,37 2.2.3 Tính kiểm nghiệm +, Kiểm nghiệm về ứng suất... TS Trịnh Đồng Tính CHƯƠNG III CHỌN KHỚP NỐI, TÍNH TRỤC, THEN VÀ Ổ LĂN 3.1 Tính toán khớp nối Thông số đầu vào: Mô men cần truyền: T = TII = 419160 (N.mm) 3.1.1 Chọn khớp nối: Ta sử dụng khớp nối vòng đàn hồi để nối trục: Ta chọn khớp theo điều kiện: cf  Tt  Tkn  cf  dt  d kn Trong đó: d sb  3 TII 419160 3  47.15 0, 2   0, 2.20 Tt – Mô men xoắn tính toán: Tt = k.T với: k – Hệ số chế độ làm... Đồng Tính b, Xác định ứng suất cho phép +, Ứng suất tiếp xúc và ứng suất uốn cho phép:   H0 lim Z R Z v K xH K HL [ H ]  SH  , trong đó:  0  [ ]  F lim Y Y K K R S xF FL  F SF Chọn sơ bộ:  Z R Z v K xH  1  YRYS K xF  1 SH, SF – Hệ số an toàn khi tính toán về ứng suất tiếp xúc và ứng suất uốn: Tra bảng B 6.2 [1] với: 94  Bánh răng chủ động: SH1= 1,1; SF1= 1,75  Bánh răng bị động: ... Với trục I l11 l21 126(mm) b l 21 65 lc1  o1  hn  k3  mc1   205 68(mm) 2 2 2 2 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 31 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 3.3 Tính toán thiết kế cụm trục I 3.3.1 Tính phản lực và biểu đồ momen Ft1 Fdy Fdx Fa1 Ry1 B D Fr1 c A z Rx0 Rx1 Ry0 x l1c y l22 l12 Sơ đồ các lực tác dụng lên trục 1 Xác định phản lực trên các gối đỡ: Ta có các phương... 214,9( MPa )  [ F 2 ]  [ F 2 ].YRYS K xF  205, 71.0,95.1  195, 4( MPa) KF – Hệ số tải trọng khi tính về uốn KF  KF KF  KFv  1,37.1,06.1,04  1,51 Yε – Hệ số kể đến sự trùng khớp của răng: Y  1   1  0,59 1,696 Yβ – Hệ số kể đến độ nghiêng của răng: Y  1  0 1400  1 14, 360  0,88 1400 YF1, YF2 – Hệ số dạng răng: Phụ thuộc vào số răng tương đương ZV1 và ZV2: Z1 31   Z v1  cos3 ... bánh đai nhỏ 1 162,9 Lực căng ban đầu F0 518,75 (N) Lực tác dụng lên trục Fr 1025,97 (N) SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 13 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 2.2 Thiết kế bộ truyền bánh răng Tính toán bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng Thông số đầu vào: P=PI= 4,05 (KW) T1=TI= 109184(N.mm) n1=nI= 354,24 (v/ph) u=ubr=4 Lh=12000 (h) 2.2.1 Chọn vật liệu và xác định ứng suất... 518,75(N) SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 11 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính Lực tác dụng lên trục: 1 162,90 Fr  2 F0 sin( )  2.518, 75.sin( )  1025,97 (N) 2 2 SVTH: Vũ Lê Nghĩa – Máy Hóa K57 MSSV: 20123349 12 Đồ án Chi tiết máy GVHD: TS Trịnh Đồng Tính 2.1.4 Tổng hợp kết quả tính toán Thông số Loại đai Ký hiệu Giá trị Ƃ-800 Đường kính bánh đai nhỏ d1 200(mm) Đường kính bánh...  H0 lim1  2 HB1  70  2.220  70  510( MPa) 0  F lim1  1,8HB1  1,8.220  396( MPa) Bánh chủ động:   H0 lim 2  2 HB2  70  2.200  70  470( MPa) Bánh bị động:  0  F lim 2  1,8HB1  1,8.200  360( MPa) KHL,KFL – Hệ số tuổi thọ, xét đến ảnh hưởng của thời gian phục vụ và chế độ tải trọng của bộ truyền:   K HL  mH    K  mF  FL  NH 0 N HE , trong đó: NF 0 N FE mH, mF – Bậc... GVHD: TS Trịnh Đồng Tính d a1  d1  2m  64  2.2  68(mm)  d a 2  d 2  2m  256  2.2  260(mm) Đường kính đáy răng: d f 1  d1  2,5.m  64  2,5.2  59(mm)  d f 2  d 2  2,5.m  256  2,5.2  251(mm) Đường kính vòng cơ sở: db1  d1cos  64.cos200  60,14(mm)  0 db 2  d 2cos  256.cos20  240,56(mm) Góc prôfin gốc: α = 200 2.2.5 Bảng tổng hợp kết quả tính toán  P=PI= 4,05 (KW)

Ngày đăng: 15/07/2016, 17:43

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan