Lời nói đầu –—˜™(µ)˜™–— T ính toán thiết kế hệ dẫn động khí là nội dung không thể thiếu chương trình đào tạo kĩ sư khí Đồ án chi tiết máy là môn học giúp cho sinh viên có thể hệ thống hóa lại các kiến thức của các môn học như: Chi tiết máy, Sức bền vật liệu, Dung sai, Vẽ kĩ thuật,…đồng thời giúp sinh viên làm quyen dần với công việc thiết kế và làm đồ án chuẩn bị cho việc thiết kế đồ án tốt nghiệp sau này Hộp giảm tốc là cấu truyền động bằng ăn khớp trực tiếp, có tỉ số truyền không đổi và được dùng để giảm vận tốc góc, tăng momen xoắn Với chức vậy, ngày hộp giảm tốc được sử dụng rộng rãi các nghành khí, luyện kim, hóa chất, công ghiệp đóng tàu Trong giới hạn của môn học em được giao nhiệm vụ thiết hộp giảm tốc Bánh – Trục vít Bánh vít Trong quá trình làm đồ án được sự giúp đỡ tận tình của các thầy cô môn học, đặc biệt là thầy HOÀNG XUÂN KHOA em đã hoàn thành xong đồ án môn học của mình Do là lần đầu, với trình độ và thời gian còn có hạn nên quá trình thiết kế không thể tránh khỏi những sai sót xảy Em xin chân thành cảm ơn những ý kiến đóng góp của các thầy cô bộ môn Sinh viên thực hiện Nguyễn Văn Hùng ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Số: 24 Giáo viên hướng dẫn: Họ và tên sinh viên: Bùi Đình Bút Lớp: CK5 Mã số sinh viên: 0541010410 Khóa: 5…………………….……Khoa: CƠ KHÍ NỘI DUNG THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC HAI CẤP Loại hộp: Hộp giảm tốc Bánh - Trục vít bánh vít Tmm T2 t1 t2 2: Bánh 5: Nối trục đàn hồi Các số liệu cho trước: 1: Lực kéo băng tải:………………F=11500 (N) 2: Vận tốc băng tải:……………….v=0,54 (m/s) = 0,85 T1 =3 h = 4,4 h tck 1: Động 4: Băng tải = 1,6 T1 =8h 3: Trục vít – Bánh vít 3: Đường kính tang:………………D=320 (mm) lh 4: Thời gian phục vụ:…………… =16000 (giờ) 5: Số ca là việc:……………2…… 6: Đặc tính làm việc:………………(Va đập nhẹ) PHẦN THUYẾT MINH PHẦN I: TÍNH TOÁN HỆ THỐNG ĐỘNG CƠ KHÍ I) Chọn động cơ: I.1) xác định công suất động Trong đó: (+) công suất trục máy công tác F : lực kéo băng tải v : vận tốc băng tải (+) hệ số đẳng trị + 0,375 + 0,82.0,55 = 0,85 = +) (hiệu suất) dựa vào bảng 2.3: ; ; ; : (chọn `=> Suy ra: I.2) Tính Sơ Bộ Số Vòng Quay Đồng Bộ: Số vòng quay của tang: (theo công thức 2.16) = = 32,24 (vg/ph) Tỉ số truyền toàn bộ Ta chọn Suy ra: Ta chọn số vòng quay đồng bộ (dựa vào bảng 2.1): Theo bảng 1.1 phụ lục với : Ta chọn động động K160M4 có: (+) (+) (+) (+) (+) Khối lượng động cơ: m=159 (kg) I.3) phân phối tỉ số truyền Ta có tỉ số truyền hệ dẫn động khí nsb = nlv uc uc = Mà Để chọn ndc 1450 = = 45 nlv 32, 24 ubr ta dựa vào hình 3.25 (T48) Vì cặp bánh thẳng lên ta chọn c = 0,9 dựa vào uh =45 gióng lên ta được ubr utv = 22 ubr = 2,05 utv = 22,5 được chọn (+) Công Suất: =22,5 Thay lại công thức (1.3) ta =(KW) = 7,65/(0,99.0,98)=7,42(KW) (+) Số vòng quay: = (+) Tính mômen xoắn: Động I II III ct Trục Khớp nối ubr = 2, 05 utv = 22 Thông số P (KW) 11 7,42 7,65 6,21 6,86 n (vg/ph) 1450 1450 707,32 32,15 32,24 T (N.mm) 49857 48869 103287 1844650 2032040 PHẦN II, THIẾT BÁNH RĂNG I,Chọn vật liệu 1,Do không có yêu cầu gì đặc biệt và theo quan điểm thống nhất hóa thiết kế chọn vật liệu bánh sau: -Bánh nhỏ: thép 45 cải thiện, độ rắn HB1 = 245 có σ b1 = 850 MPa σ ch = 580 MPa -Bánh lớn: thép 45 cải thiện, độ rắn σ ch = 450 MPa HB2 = 230 2, Xác định ứng suất cho phép σ H0 lim1 = HB + 70 = 2.245 + 70 = 560 MPa σ F0 lim1 = 1,8.HB = 1,8.245 = 441MPa σ H0 lim = HB + 70 = 2.230 + 70 = 530 MPa σ F0 lim2 = 1,8.HB = 1,8.230 = 414MPa o Số chu kì thay đổi về ứng suất 2,4 N HO = 30 H HB N HO1 = 30.2452,4 = 1, 6.107 Do đó : N HO2 = 30.2302,4 = 1,39.107 Theo 6.7 ( số chu kì thay đổi ứng suất tương đương ) Do đó ta có: =60.c 60.1.1445.16000 2, 05 = có σ b2 = 750 MPa , , 48, 4.107 = Tương tự ta có > Do đó K HL2 = N HE1 > N HO1 ⇒ K HL1 = Như vậy theo công thức 6.1a, ta xác định sơ bộ: = Bánh nhỏ: = Bánh lớn: = Vậy theo 6.12 với bánh trụ [σ H ]+[σ H ] 509 + 481,8 [σ H ]= = = 495, MPa < 1, 25[σ H ] 2 2 Áp dụng công thức 6.7, tính số chu kì thay đổi ứng suất tương đương thử về uốn: +) =39,56.> 4.= => Do bộ truyền quay một chiều nên Mà Suy : Ứng suất uốn cho phép của bánh nhỏ : Ứng suất uốn cho phép của bánh lớn : Ứng suất tiếp xúc cho phép, theo 6.2a[1] : 3,Tính sơ khoảng cách trục Vì bánh ăn khớp ngoài nên khoảng cách trục được tính theo công thức Trong đó : Dựa vào bảng 6.5 ta chọn Theo bảng 6.6 cặp bánh phân bố chìa nên chọn Mà ta có : ( Dựa vào bảng 6.7 theo ta chọn được : Từ suy khoảng cách trục là : =104 mm Lấy mm Lấy 4,Xác định thông số truyền Theo công thức 6.17 : m=(0 = 1,04 Theo bảng 6.8 ta chọn modun pháp m = 1,25 mm - Ap dụng công thức 6.19 cho bánh trụ thẳng - Vì là bánh trụ thẳng nên Số bánh nhỏ = 2.104/[1,25.(2,05 + 1)] =54,5 Chọn Z = 110 Số bánh lớn: chọn Tổng số răng: Tính lại khoảng cách trục:  mm aw = 103mm  Chọn Vậy tỉ số truyền thực u= z2 110 = = 2, 04 z1 54 5, Tìm hệ số dịch chỉnh ky o Tính hệ số dịch tâm y và hệ số Theo công thức 6.22 (Tr.100) y = aw / m − 0,5.( z1 + z2 ) = 103 / 1, 25 − 0,5.164 = 0, Công thức 6.24 k y = 1000 y / zt = 2, 44 Tra bảng 6.10a ta được k x = 0, 045 Suy hệ số giảm đỉnh ∆y ∆ y = k x zt /1000 = 0, 045.164 / 1000 = 7,38.10 −3 Tổng hệ số dịch chỉnh xt = y + ∆ y = 0, 40738 Do đó hệ số dịch chỉnh bánh chủ động và bị động x1 = 0,5.[xt − ( z2 − z1 ) y / zt ] = 0,5.[0, 40738 − (110 − 54).0, /164] = 0,14mm x2 = xt − x1 = 0, 267 Góc ăn kHzớp : CT6.27 cosα tw = zt m.cosα / (2aw ) = 164.1, 25.cos20 / (2.103) = 0,935 ⇒ α tw ; 21o 6,Các thông số hình học M n = 1, 25 + Modun pháp tuyến + số răng : + góc ăn kHzớp α n = 20o β =0 + góc nghiêng + đường kính vòng chia d1 = m.z1 1, 25.54 = = 67,5mm cosβ d2 = m.z2 1, 25.110 = = 137,5mm cosβ +đường kính vòng lăn d w1 = d1 + [2 y / ( z2 + z1 )]d1 = 67,5 + [2.0, /164].67,5 = 87,83 d w = d + [2 y / ( z2 + z1 )]d = 137, + [2.0, / 164]137,5 = 138,17 +đường kính vòng chân d f1 = d1 − (2,5 − 2.x1 ).m = 76,5 − (2,5 − 2.0,14).1, 25 = 64, 725mm d f = d − (2,5 − 2.x2 ).m = 137,5 − (2,5 − 2.0, 267).1, 25 = 136, 04 mm +đường kính vòng đỉnh d a = d1 + 2.(1 + x1 − ∆ y ).m = 67,5 + 2.(1 + 0,14 − 7,38.10 −3 ).1, 25 = 70,33mm d a2 = d + 2.(1 + x2 − ∆ y ).m = 137,5 + 2.(1 + 0, 267 − 7,38.10 −3 ).1, 25 = 140, 65mm +khoảng cách trục chia a = 0,5.m( z2 − z1 ) = 0,5.1, 25.(110 − 54) = 35 +khoảng cách trục aw = 103mm +chiều rộng bánh bw = ψ bd d w1 = 0, 46.67,83 = 31, 2mm + đường kính sở db1 = d1.cosα = 67,5.cos20 = 63, 43mm db2 = d cosα = 137,5.cos20 = 129, 2mm + góc profin gốc +góc profin α α = 20o : theo tiêu chuẩn VN1065-71 : α t = arctan (tan α / cosβ ) = arctan (tan 20o / cos0)=20 o α tw = 21o +góc ăn kHzớp 7,Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc σ H = z M zH zε 2T1.k H (u + 1) / (bw u.d w2 ≤ [σ H ] (công thức 6.33) Trong đó KẾT CẤU Ổ ĐŨA CÔN - Kiểm nghiệm khả tải động của ổ: + Tải trọng quy ước: Q = (XV+ Y) (ct11.3[I]-tr214 là hệ số kể đến ảnh hưởng của nhiệt độ, với bộ truyền : là hệ số kể đến ảnh hưởng của tải trọng động, tra bảng 11.3 (I), ta có với tải trọng va đập nhẹ ⇒ =1 Vòng quay e = 1,5.tan Tỉ số : ⇒ α X = 0,4 ⇒ V =1 =1,5.tan13,5 =0,3601 α Y = 0,4.cot = 0,4.cot13,5 =1,666 Vậy + Tải trọng tương đương: (ct11.12[I]-tr219) = Với m = 10/3 đối với ổ côn ⇒=19106,57 = 17261,05(N) = 17,26 (KN) + Khả tải động của ổ: (ct11.1[I]-tr213) (ct11.1[I]-tr213) Trong đó: L= 60 = 60.707,32 16000 = 679 (triệu vòng) ⇒ = 122 (KN) > C = 40 (KN) Do đó ổ làm việc không đảm bảo khả tải động Vậy ta chọn lại đường kính ngõng trục đó theo bảng P2.11[I] ta chọn ổ cỡ trung rộng kí hiệu 7608 ta có Đường kính trong: d =60 (mm) Chiều rộng vành ổ: B =46 (mm) Đường kính ngoài: D =130 (mm) Góc = Khả tải động: C = 171 (KN) Khả tải tĩnh: = 157 (KN) Ta kiểm tra lại khả tải của ổ + Tải trọng quy ước: Q = (XV+ Y) e = 1,5.tan Tỉ số : ⇒ α X = 0,4 (ct11.3[I]-tr214 =1,5.tan11,5=0,3 α Y = 0,4.cot = 0,4.cot11,5 =1,966 Vậy Với m = 10/3 đối với ổ côn ⇒=22488 = 20162(N) = 20 (KN) + Khả tải động của ổ: (ct11.1[I]-tr213) (ct11.1[I]-tr213) Trong đó: L= 60 = 60.707,32 16000 = 679 (triệu vòng) ⇒ =170 (KN) < C ổ làm việc đảm bảo điề kiện tải động d, kiểm nghiệm khả tải tĩnh tra bảng 11.6[I] ta có hệ số tải trọng hướng tâm : và hệ số tải trọng dọc trục : = 0,22.cot11,5 = 1,081 áp dụng công thức tính tải trọng tĩnh ổ làm việc đảm bảo khả tải tĩnh 3, tính chọn ổ lăn cho trục III Số liệu thiết kế Đường kính ngõng trục Phản lực tại các ổ ,2 Lực dọc trục Tính toán a.do vận tốc trục quay thấp tải trọng tác dụng lên ổ tương đối lớn đó ta chọn laoij ổ đũa côn lắp theo sơ đồ sau b, sơ đồ bố trí ổ sau R30 F s0 R31 Fa34 Fs1 C, kiểm nghiệm khả tải động của ổ: Với đường kính ngõng trục : mm tra bảng P2.11[I], ta chọn loại ổ đũa côn cỡ nhẹ kí hiệu 7514 có các thong số sau Đường kính trong: d =70 (mm) Chiều rộng vành ổ: B =32 (mm) Đường kính ngoài: D =125 (mm) Góc = Khả tải động: C = 110 (KN) Khả tải tĩnh: = 101 (KN) - Kiểm nghiệm khả tải động của ổ: + Tải trọng quy ước: Q = (XV+ Y) (ct11.3[I]-tr214 Trong đó ⇒ ⇒ ⇒ ⇒ Vậy ổ lăn chịu lực dọc trục và lực hướng tâm đề lớn Ta tiến hành kiểm nghiệm cho ổ đĩa côn số1 là hệ số kể đến ảnh hưởng của nhiệt độ, với nhiệt đọ bộ truyền: ⇒ là hệ số kể đến ảnh hưởng của tải trọng động, tra bảng 11.3[I], ta có với tải trọng va đập nhẹ ⇒ Vòng quay α ⇒ V =1 e = 1,5.tan =1,5.tan 14,5 = 0,38 Tỉ số : ⇒ X = 0,4 α Y = 0,4.cot = 0,4.cot14,5 =1,55 Vậy + Tải trọng tương đương: (ct11.12[I]-tr219) = Với m = 10/3 đối với ổ côn ⇒=13724 = 12304,6(N) = 12,3 (KN) + Khả tải động của ổ: (ct11.1[I]-tr213) (ct11.1[I]-tr213) Trong đó: L= 60 = 60.32,15 16000 = 31(triệu vòng) ⇒ = 38,6 (KN) (mm) Chọn = 10 (mm) Nắp hộp: = 0,9 = 0,9.10 = (mm) - Gân tăng cứng: Chiều dày: e = (0,8 ÷ 1) = ÷ 10 ⇒ chọn e = (mm) Độ cao: h < 58 (mm) Độ dốc: khoảng - Đường kính: Bulông nền: = 0,04.a + 10 = 0,04.250 + 10 = 20 (mm) Bulông cạnh ổ: = (0,7 ÷ 0,8) = 14 ÷ 16 chọn = 14 (mm) Bulông ghép nắp bích và thân: = (0,8 ÷ 0,9) = 12,8 ÷ 14,4 chọn = 14 (mm) Vít ghép nắp ổ: = (0,6 ÷ 0,7) = 8,4 ÷ 9,8 chọn = (mm) Vít ghép nắp cửa thăm dầu: = (0,5 ÷ 0,6) = ÷ 8,4 chọn = (mm) - Mặt bích ghép nắp và thân: Chiều dày bích thân hộp: = (1,4 ÷ 1,8) chọn = 22 (mm) Chiều dày bích nắp hộp: = (0,9 ÷ 1) = 20 (mm) Bề rộng bích nắp hộp: = - (3 ÷ 5) mm = 45 – = 42 (mm) - Kích thước gối trục: Đường kính ngoài và tâm lỗ vít: = D + 4,4 ; = D + (1,6 ÷ 2) D: là đường kính lỗ lắp ổ lăn Z: số lượng vít Tâm lỗ bulông cạnh ổ: = 1,6 = 23 (mm) Khoảng cách từ tâm bu lông đến mép ổ: = 1,3 = 19 (mm) Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ: (3 ÷ 5) mm = 45 (mm) Chiều cao h: phụ thuộc tâm lỗ bu lông và kích thước mặt tựa - Mặt đế hộp: Chiều dày không có phần lồi: = (1,3 ÷ 1,5) = 30 (mm) Bề rộng mặt đế hộp: = = 60 (mm) ; q = + = 80 (mm) - Khe hở giữa các chi tiết: Giữa bánh với thành hộp: ⇒ = 10 (mm) Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp: ⇒ = 30 (mm) Giữa mặt bên các bánh với nhau: ⇒ = 15 (mm) - Số lượng bulông nền: Z = = Kết cấu chi tiết: a Kết cấu bánh răng: ∗ Lắp bánh lên trục và điều chỉnh sự ăn khớp: - Để lắp bánh lên trục ta dùng mối ghép then và chọn kiểu lắp là H7/k6 vì tải trọng là va đập nhẹ - Bánh nhỏ có đường kính chân là = 65 (mm), đường kính ngõng trục là d = 30 (mm), modun m = 1,25 (mm) + Điều kiện làm bánh liền trục X < 2,5.m = (mm) Hình 9: X = - = – 2,8= 14,7 > (với chiều sâu rãnh then bánh 1, tra bảng 9.1a) vậy ta làm bánh rời trục - Các kích thước bánh răng: +d: đường kính mayơ +: chiều dài mayơ +C = (0,2 ÷ 0,3)B: chiều dày của đĩa nối mayơ với vành +B: chiều rộng vành +δ = (2,5 ÷ 4)m: chiều dày vành + = 0,5(D +): đường kính tâm lỗ += (12 ÷ 15) mm: đường kính lỗ +D = (1,5 ÷ 1,8)d: đường kính ngoài mayơ +: đường kính vòng đỉnh Hình 10: KẾT CẤU BÁNH RĂNG TRỤ Bảng 10: đơn vị: mm Kích thước Bánh nhỏ d 30 - D - δ - B 31, 64 - Bánh lớn 25 2,8 40 78 b Kết cấu ống lót và nắp ổ: ∗ Chọn vật liệu làm ống lót là gang GX 15-32 C - 45 15 55 70, 141 15 - Đường kính vít = 10 (mm) - Đường kính tâm lỗ vít ; Đường kính ngoài của bích ; Số lượng lỗ () Z δ Chiều dày, chiều dày vai và chiều dày bích =C.D D: đường kính ống lót, chính là đường kính ngoài ổ lăn ; C – hệ số phụ thuộc δ vào đường kính lỗ cho bảng 15-14 =7 Đường kính tâm lỗ vít , đường kính ngoài của bích tính sau ống lót chỉ lắp tại tiết diện 2-1 trục Tiết diện trục D D’ 130 130 ∗ Chọn vật liệu làm nắp ổ là gang GX15-32 143 174 Hình 12: KẾT CẤU NẮP Ổ - Có loại nắp ổ: Nắp ổ kín H-12a) (tại tiết diện 2-1 và 3-0) ; nắp ổ thủng H-12b) (tại tiết diện 1-1 và 3-1) - Dùng bề mặt có đường kính D làm chuẩn định tâm, chiều dài mặt định tâm từ L = ÷ (mm) - Chiều dày = (0,8 ÷ 0,9) ( với = 10 (mm) là chiều dày thành nắp ổ) - Bề mặt tiếp xúc của nắp với đầu vít kẹp có độ nhám 40 () - Đường kính vít = 10 (mm) - Đường kính tâm lỗ vít ; Đường kính ngoài của bích ; Số lượng lỗ () Z c Kết cấu trục vít – bánh vít ∗ Trục vít: được chế tạo liền với trục - Đường kính chân ren = 80,8 (mm) - Đường kính đỉnh ren = 116(mm) - Chiều dài phần cắt ren L = 125 ∗ Bánh vít: được ghép từ vành và thân Thân bánh vít được chế tạo băng gang xám, vành bánh vít được làm từ đồng không thiếc - Vành bánh vít được lắp với thân bánh vít theo kiểu lắp căng, kết hợp với vít B = 75 (mm) c = (0,2 ÷ 0,8)B chọn c = 50 (mm) d = (1,2 ÷ 1,5)m chọn d = 10 (mm) = 376 (mm) = 340,8 (mm) a = 360 (mm) = 110 (mm) d Chốt định vị: dùng để đảm bảo vị trí tương đối của nắp thân trước và sau gia công lắp ghép Ở ta dùng chốt định vị hình côn: +Độ côn: 1:50 +Đường kính d = (mm) +Chiều dài: l = 50 (mm) (ta có chiều dày của bích nắp hộp và thân hộp lần lượt là 20 và 22 (mm)) e Cửa thăm: Để kiểm tra, quan sát các chi tiết máy hộp lắp ghép và để đổ dầu vào hộp có làm cửa thăm Cửa thăm được đậy bằng nắp, nắp có lắp thêm nút thông Kích thước cửa thăm được chọn theo bảng 18-5 A = 150 (mm); B = 100 (mm); = 140 (mm) K = 120 (mm); R = 12 (mm); C = 175 (mm) Vít M8×22; số lượng CỬA THĂM f Nút thông hơi: Khi làm việc nhiệt độ hộp tăn lên, để giảm áp suất và điều hòa không khí bên và bên ngoài hộp, ta dùng nút thông Nút thông được lắp nút cửa thăm Kết cấu và kích thước nút thông được chọn theo bảng18-6: NÚT THÔNG HƠI Bảng 11: A B C D G H I K M27× 15 30 15 36 32 L M N O P Q 22 32 18 R S 32 g Nút tháo dầu: sau một thời gian làm việc dầu bôi trơn hộp bị bẩn (do bụi bặm và hạt mài) hoặc bị biến chất, đó cần phải thay dầu mới Để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dấu, lúc làm việc lỗ được bịt kín bằng nút tháo dầu Kết cấu và kích thước nút tháo dấu được chọn theo bảng 18-6 d: M20×2 b = 15 (mm) m = (mm) L = 28(mm) D = 30 (mm) S = 22 (mm) = 25,4 (mm) h Que thăm dầu: Khi làm việc bánh và trục vít được ngâm dầu theo điều kiện bôi trơn Để kiểm tra chiều cao mức dầu hộp ta dùng que thăm dầu Kết cấu và kích thước que thăm dầu được tra theo hình 18-11(d) Bảng thống kê các kiểu lắp dung sai: Trụ c I II Vị trí lắp Kiểu lắp ES; EI(µm) Trục-Vòng ổ bi ∅25k6 - es; ei(µm) +15; +2 Vỏ-Vòng ngoài ổ bi ∅62H7 - +21; +2 Trục-Nối trục vòng đàn hồi Vỏ-Ống lót ∅****k6 - +15; +2 ∅130 +40; +28; +3 Trục-Vòng vung dầu ∅45 +240; +80 +18; +2 Trục-Bánh ∅25 +25; +18; +2 Trục-Vòng ổ bi đỡ ∅30k6 - +18; +2 Vỏ-Vòng ngoài ổ bi đỡ ∅90H7 +35; - Trục-Bạc chặn ∅35 ∅50 +240; +80 +18; +2 ∅60k6 +240; +80 - +18; +2 +18; +2 ∅130H7 +35; - ∅70k6 - +21; +2 ∅125H7 +40; - Trục-Vòng chắn dầu ∅80 +30; -100 ; -290 Bánh vít-Trục ∅80 +35; +25; +3 Trục-Vòng ổ đũa côn Ống lót-Vòng ngoài ổ đũa côn Trục-Vòng ổ đũa côn Vỏ-vòng ngoài ổ đũa côn III [...]... cách từ mặt cạnh bánh vít và bánh răng đến mặt trong của hộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay k1 = 8 ÷ 15mm k1 = 13mm =>chọn k2 = 8 ÷ 15mm k2 = 10mm =>chọn k3 = 10 ÷ 20mm =>chọn Chọn Có • l13 = 0,5(lm13 + b0 ) + k1 + k 2 = l11 = 2l13 = 112mm 0,5.(45 + 21) + 13 +10 =56 mm Có Xác định độ dài trục 2 ( trục chứa trục vít) Chiều dài may ơ bánh răng lớn là lm 22... Hệ số dịch chỉnh của bánh vít x=0 Góc vít Chiều dài phần cắt ren của trục vít Chiều rộng của bánh vít Đường kính ngoài của bánh vít Đường kính chia Đường kính đỉnh , Đường kính đáy 7) Tính nhiệt truyền động trục vít: Từ (7.32) diện tích thoát nhiệt cần thiết của hộp giảm tốc ( nếu diện tích bề mặt quạt nguội tức ): - chọn (ứng với ) - thừa nhận... Chiều rộng bánh vít: Khi , thì mm Do đó = 87 Lấy => - 1,21 = 1,23 Theo công thức ( 7.26) =1,4.1844650.1,47.1,2221/(90.360.8) =18 Mpa Trong đó mm thỏa mãn điề kiện bền uốn 6) Các Thông Số Cơ Bản Của Bộ Truyền: Khoảng cách trục: Môđun m=8 Hệ số đường q=12,5 Tỉ số truyền u=22,5 Số ren trục vít và số răng ánh vít Hệ số dịch chỉnh của bánh vít x=0 Góc vít Chiều... chiều rộng bánh răng, k H β = 1, 01 tra bảng 6.7 ta có kHα hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng cho các cặp đôi răng đồng thời ăn kHα kHzớp , đối với răng thẳng =1 - Tính vận tốc vòng và chọn cấp chính xác tạo bánh răng 2π d1.n1 2.3,14.67,5.1450 v= = = 10, 24m / s 60.1000 60.1000 Với v = 10,24 theo bảng 6.13 ta chọn cấp chính xác để chế tạo bánh răng là... điểm ăn khớp - Đặt các lực tác dụng tại điểm ăn kHzớp Các lực ăn kHzớp bánh răng 2T 2.48869 Ft = Ft = 1 = = 1441N dw 67,83 11 22 1 d w1 : là đường kính vòng lăn bánh dẫn lắp trên trục I tan α w Fr11 = Fr22 = Ft11 = 524, 48 N cosβ - Các lực tác dụng tại điểm ăn kHzớp của trục vít – bánh vít 2T 2.1844650 Fa23 = Ft34 = 3 = = 10248 N d3 360 Ft23 = Fa34 = Fa23 tan γ w =... bd =252 Mpa bd Vậy bánh răng cấp nhanh đạt yêu cầu độ bền uốn và độ bền tiếp xúc PHẦN III, THIẾT KẾ TRỤC VÍT 1, tính sơ bộ vận tốc trượt theo công thức v s = 4,5.10 −5.n1 3 T2 = 4,5.10 −5.707,32 1844650 = 3,9(m / s ) Vì < 5 m/s dùng đồng thanh không thiếc Cụ thể là đồng thanh nhôm-sắt-niken БpAжH 10-4-4 để chế tạo bánh vít chọn vật liệu Trục vít là thép 45,... trục ra của hộp giảm tốc d2 ≥ Chọn 3 T3 1844650 =3 = 67,5 ÷ 85mm 0, 2[τ ] 0, 2[τ ] d3 = 70mm ⇒ chọn b0 = 35mm 2, Tính sơ bộ khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực • Xác định độ dài của trục I (bánh răng nhỏ) Chiều dài may ơ nửa khơp nối trục vòng đàn hồi I lm12 = (1, 4 ÷ 2, 5) d1 = 49 ÷ 87,5 lm12 = 60mm mm Chọn Chiều dài may ơ bánh răng trụ lắp trên trục I lm13 = (1,... Chọn = Vì không chịu mômen + đoạn trục có chứa trục vít M td = 0, 75.T 2 + M x2 + M y2 = 0, 75.103287 2 + 5352562 + 199386 2 = 578148 (N.mm) d 23 = 3 578148 = 46,36mm 0,1.58 d 23 = d f 1 = 80,8 Chọn Chọn =90 mm ∗Chọn then và Kiểm nghiệm then: ∗Chọn kiểu lắp ghép: - Tiết diện2-3 : lắp trục vít, kiểu lắp k6 () - Tiết diện 2 - 2: lắp bánh răng, kiểu lắp k6 () kết hợp với... −0,5(lm 22 + b0 ) + k3 + hn = = -[0,5.(55 + 23) + 15 +18] = -72 mm l21 = (0,9 ÷ 1) d aM 2 = (0, 9 ÷ 1)3,98 = (349, 2 ÷ 388) l21 = 360mm • • 2l23 = l21 ⇒ l23 = 180mm Xác định trục 3 ( trục bánh vít ) Chiều dài may ơ của bánh vít lm 32 = (1, 2 ÷ 1,8) d3 = 84 ÷ 126 Chọn lm32 = (1, 2 ÷1,8) d3 = 110mm l32 = 0,5(lm 32 + b0 ) + k1 + k2  =0,5.(110 + 35) +13 + 10 = 95,5 mm l31 = 2l32 = 191mm lc 33 =... tiết diện nguy hiểm trên 3 trục đều đảm bảo an toàn về mỏi III, TÍNH CHỌN Ổ LĂN a, xác định tổng các lực tác dụng lên các ổ trên trục theo công thức ,2 1, tính chọn ổ lăn cho trục I Số liệu thiết kế kính ngõng trục thời hạn sử dụng Tải trọng va đập nhẹ Tải trọng va đập nhẹ ∗Tính toán: a Chọn loại ổ và cỡ ổ: - Dựa vào số liệu thiết kế và bảng P2.7[I]-tr254