trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy Mục lục Lời nói đầu Phần I.Tính động học hệ dẫn động I.Chọn động II.Phân phối tỷ số truyền III Tinh toán công suất, số vòng quay, mô men xoắn trục dẫn động IV.Bảng kết Trang 3 6 Phần II Tính toán thiết kế chi tiết máy I.Thiết kế truyền bánh II.Thiết kế truyền trục vít 7 15 Phần III: Thiết kế trục 22 Phần IV Kết cấu vỏ hộp 54 Phần V.Tài liệu tham khảo TRN HUY DNG 57 trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy Lời nói đầu Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí nội dung thiếu chơng trình đào tạo kỹ s khí Đồ án môn học Chi Tiết Máy môn học giúp cho sinh viên hệ thống hoá lại kiến thức môn học nh: Chi tiết máy, Sức bền vật liệu, Dung sai, Vẽ kỹ thuật đồng thời giúp sinh viên làm quen dần với công việc thiết kế làm đồ án chuẩn bị cho việc thiết kế đồ án tốt nghiệp sau Hộp giảm tốc cấu truyền động ăn khớp trực tiếp, có tỷ số truyền không đổi đợc dùng để giảm vận tốc góc, tăng mô men xoắn Với chức nh vậy, ngày hộp giảm tốc đợc sử dụng rộng rãi ngành khí, luyện kim, hoá chất, công nghiệp đóng tàu Trong giới hạn môn học em đợc giao nhiệm vụ thiết kế hộp giảm tốc cấp bánh - trục vít, bánh vít Trong trình làm đồ án đợc giúp đỡ tận tình thầy môn, đặc biệt thầy Hoàng Xuân Khoa, em hoàn thành xong đồ án môn học Do lần đầu,với trình độ thời gian có hạn nên trình thiết kế tránh khỏi sai sót xảy ra, em xin chân thành cảm ơn ý kiến đóng góp thầy môn Sinh viên TRN HUY DNG TRN HUY DNG trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy Động điện Bộ truyền bánh Bộ truyền trục vít bánh vít Băng tải Khớp nối Phần 1: TíNH TOáN Hệ DẫN ĐộNG I ChN đng Động điện động động điện không đồng ba pha u điểm sau: - Rẻ, dễ kiếm, dễ sử dụng phù hợp với lới điện sản xuất - Để đạt hiệu kinh tế cao cần chọn động có kích thớc công suất phù hợp I.1 Xác định công suất cần thiết động - Công suất cần thiết Pct: F v 14200.0,42 = = 6,67 ( KW ) P ct = 1000 1000 - Hiệu suất hệ dẫn động : -Theo sơ đồ đề thì: =khớp nối kbánh mổ lăn trucvit m: Số cặp ổ lăn (m = 4); k: Số cặp bánh (k = 1); Tra bảng 2.3 (tr 19), ta đợc hiệu suất: Hiệu suất làm việc cặp ổ lăn: ol= 0,99 ( ổ lăn đợc che kín), Hiệu suất làm việc cặp bánh răng: br = 0,96 TRN HUY DNG trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy Hiệu suất làm việc khớp nối: k= Hiệu suất làm việc truyền trục vít bánh vít: đ = 0,75 (z=2) Hiệu suất làm việc chung truyền: = 0,96.(0,99)4 0,75 = 0,69 - Động làm việc với tải trọng thay đổi: T mm =1.65 T 1; T = 0.74T 1; t1= 2,6 (h) ; t2= 4.2(h); tck = 8(h); - Hệ số truyển đổi : T1 t1 T2 t 4,2 2,6 + 0,74 = 0,75 = ( ) +( ) = T1 t ck T1 t ck 8 Công suất yêu cầu đặt lên trục động là: Pyc = Pct 6,67 = 0,75 = 7.25(kw) 0,69 I.2 Xác định tốc độ đồng động - Chọn sơ tỉ số truyền toàn hệ thống Gọi tỉ số truyền sơ toàn hệ thống Usb usb= uh.un Trong đó: uh tỉ số truyền hộp giảm tốc un tỉ số truyền truyền Theo bảng 2.4[1] - Hộp giảm tốc cấp bánh răng-trục vít bánh vít uh=(6090) - un=1 usb =(6090) + Số vòng quay trục máy công tác nlv : nlv = 60000.v 60000.0,42 = = 39.58 (v/ph) D 3,14.400 Trong v : vận tốc băng tải, m/s D: Đờng kính tang quay, mm + Số vòng quay sơ động nsbđc: nsbđc = nlv usb =39,58.(6090) = (2374,8 3562,2) ( v/ph ) Chọn số vòng quay sơ động nsb = 3000( v/ph) Quy cách động phải thỏa mãn đồng thời điều kiện: Pđc Pyc nđc nsb T T mm K T T dn Ta có: Pyc = 7,25( kw); nsb = 3000 (v/ph) ; TRN HUY DNG Tmm Tmm = = 1.8 T T1 trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy Theo bảng phụ lục P1.1 ( trang 234 ) Ta chọn đợc kiểu động là: K160M2 Các thông số kĩ thuật động nh sau: Pđc = 11(kw); nđc = 2935(v/ph); TK = 2,1 Tdn Kết luận: động K160M2 phù hợp với yêu cầu thiết kế II PHÂN PhốI Tỷ Số TRUYềN Tỷ số truyền chung: uc = ndc 2935 = = 74,1 nlv 39.58 - ta co: uc = uh.un= uh (un=1) uh =74,1; uh = ubr utv Để chọn ubr ta dựa vào hình 3.25(trang 48) Vì cặp bánh thẳng ta chọn C=0,9.Dựa vào uh=74.1 gióng lên ta có đợc ubr=2,4 utv = nh 74,1 = = 30,875 nbr 2,4 Chọn utv =31 ubr=2,39 III Tính toán thông số * Tính công suất, momen số vòng quay trục Tính công suất, mô men, số vòng quay trục (I, II, III) hệ dẫn động 1.Công suất, số vòng quay: + Trục công tác (trục III): Pct =P3= 6,67(kW) + Trục II : P2 = P3 6,67 = = 8,98(kw) k ol 0,99.0,75 + Trục I: TRN HUY DNG trờng đại học công nghiệp hà nội P1 = đồ án chi tiết máy P2 8,98 = = 9.44(kw) ol br 0,99.0,96 nI = ndc=2935 (v/ph) ndc 2935 = = 1228,03 (v/ph) ubr 2.39 n2 1228,03 = = 39,61 (v/ph) nIII= nct = utv 31 nII = 2.Mô men xoắn trục Trục động cơ: P 11 dc Ttđc = 9,55 106 n = 9,55.10 2935 = 35792 (N.mm) dc Trục bánh răng: P 9,44 TI = 9,55 106 n = 9,55.10 2935 = 30716 (N.mm) dc Trục bánh - trục vít: TII = 9,55 106 PII 8,98 = 9,55.10 = 69834 (N.mm) nII 1228,03 Trục bánh vít-trục công tác: TIII=Tct = 9,55 106 PIII 6,67 = 9,55.10 = 1608141 (N.mm) n III 39,61 Ta lập đợc bảng kết tính toán sau: Trục Thông số Tỉ số truyền u Số vòng quay n (v/ph) Công suất P (kw) Momen xoắn T (N.mm) TRN HUY DNG Động I 2935 11 35792 II 2.39 2935 9,44 30716 III 31 1228,03 8,98 69834 39,61 6,67 1608141 trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy Phần 2: TíNH TOáN THIếT Kế CHI TIếT MáY I TíNH Bộ TRUYềN BáNH RĂNG TRONG HộP GIảM TốC I.1 Chọn vật liệu - Theo yêu cầu đề truyền bánh thẳng phải truyền đợc công suất tối đa công suất truyền trục I 9,44 (kW) Vậy ta chọn vật liệu làm bánh thuộc nhóm I có độ cứng đạt HB 350 Dựa vào bảng 6.1/91 Chọn vật liệu Bánh nhỏ : Thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB 241 ữ 285 có: b1 = 850 MPa ;ch = 580 MPa Bánh lớp: Thép 45, cải thiện đạt độ rắn HB 192ữ 240 (độ rắn bánh ớn thấp bánh nhỏ để đảm bảo khả chạy mòn răng) b2 = 750 MPa ;ch = 450 MPa I.2 Tính ứng suất Xác định ứng suất tiếp xúc cho phép Với vật liệu chon Ta chon HB1=270;HB2=230 Ho lim Z R ZV K xH K HL ; [ H ] = SH Chọn sơ bộ: ZRZVKxH = Với SH hệ số an toàn theo (bảng 6.2) vật liệu chọn SH = 1,1 ZR Hệ số kể đến độ nhám mặt làm việc ZV Hệ số kể đến ảnh hởng vận tốc vòng KXH Hệ số kể đến kích thớc bánh [ H ] = H lim K HL S H Theo bảng 6.2 ta có: H lim = 2.HB + 70; S H =1,1 H lim1 = 610 MPa; H lim2 = 530 MPa; Hệ số tuổi thọ KHL : KHL= mH N HO N HE TRN HUY DNG trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy với mH = (bậc đờng cong mỏi) Số chu kỳ thay đổi ứng suất sở: NHO = 30 H 2HB, ; N HO1 = 30.270 2, = 2,05.10 N HO = 30.230 2, = 1,40.10 NHE: Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng N HE = 60.c.ni ti ( Ti / Tmax ) ti / ti C: Số lần ăn khớp vòng quay Ti , ni, ti: Lần lợt mômen xoắn , số vòng quay tổng số làm việc chế độ i bánh xét Ta có c1=c2=1,n1=2935(v/ph),n2=1228,03(v/ph) 4,4 2,5 7 N HE = 60.1.1228,03.17000.13 + (0,68) = 60,8.10 > N HO = 1,40.10 Do KHL2 = 1, suy NHL1 > NHO1, KHL1 = 530.1 610.1 = 554,5 MPa; [H]2 = = 481,8 MPa; [H]1 = 1,1 1,1 Do cặp bánh trụ thẳng ăn khớp ứng suất tiếp xúc cho phép xác định nh sau: [ H ] = min( [ H ]1 , [ H ] ) = 481,8 (MPa) Xác định ứng suất uốn cho phép [ F ] = o F lim SF YR YS K xF K FC K FL Trong đó: - [Flim] ứng suất uốn ứng với số chu kỳ sở - SF = 1,75 tra bảng 6.2 Chọn sơ YR.YS.KxF = Theo bảng 6.2 có [ F ] = o F lim K FC K FL / S F F lim1 = 1,8.HB1 = 1,8.270 = 486 (Mpa) F lim2 = 1,8.HB2 = 1,8.230 = 414 (Mpa) Hệ số chu kỳ làm việc bánh đợc xác định nh sau: KFL= N FO N FE NFO = 4.106 (xác định cho loại thép) N FE = 60.c ( Ti / Tmax ) F ti ni m Trong đó: - c số lần ăn khớp vòng quay Nên ta có c =1 - Ti mômen xoắn chế độ i bánh xét TRN HUY DNG trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy - ni số vòng quay chế độ i bánh xét - ti tổng số làm việc chế độ i bánh xét - mF bậc đờng cong mỏi thử uấn mF = Vậy với bánh lớn (lắp với trục II) ta có: N FE = 60.ci ( Ti / Tmax ) t i ni 4,4 2,5 = 60.1.1228,03.17000.16 + (0,68) = 45,9.10 > N FO = 4.10 Ta có : NFE2 > NFO KFL2 = 1, tơng tự KFL1 = Thay số vào ta xác định đợc ứng suất cho phép bánh nh sau: [ F ]1 = F lim1 K FL = 486 = 277,7 (MPa) 1,75 [ F ] = F lim K FL = 414 = 236,6 (MPa) 1,75 o SF o SF ứng suất cho phép tải Theo công thức (6.13), ứng suất tiếp xúc cho phép tải là: [ H ] max = 2,8 ch [ H ] max = 2,8 ch = 2,8.450 = 1260 (MPa) [ F ] max = 0,8 ch [ F ] max = 0,8 ch1 = 0,8.580 = 464 (MPa) [ F ] max = 0,8 ch = 0,8.450 = 360 (MPa) I.3 Xác định thông số truyền Xác định sơ khoảng cách trục: Công thức xác định khoảng cách trục aw truyền bánh trụ thẳng thép ăn khớp nh sau: aw = 49,5 (u1 + 1) T1 K H [ H ] u1. ba Trong đó: - T1 mômen xoắn trục bánh chủ động (là trục I) TRN HUY DNG trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy - ba = bw/aw hệ số chiều rộng bánh răng.(bảng 6.6) - KH hệ số kể đến phân bố tải trọng không chiều rộng vành tính tiếp xúc - u1 tỉ số truyền cặp bánh ta có: - T1 = 30716 (N.mm); u1 = 2,39; ba = 0,3 [H] = 481,8 (MPa) -bd = 0,53.ba.(u+1) = 0,53.0,3.(2,39+1) = 0,539 0,6 Tra Bảng 6.7[1] ta xác định đợc KH = 1,02(Sơ đồ 6) Thay số vào công thức xác định đợc khoảng cách trục aw: 30716.1,02 = 96,17 (mm) 481,8 2.2,39.0,3 Quy tròn ta lấy a w =100(mm) bw = a w. ba =100.0,3=30(mm) aw = 49,5.(2,39+1) Xác định thông số ăn khớp Môđun : m = (0,01 ữ 0,02) aw1 = (0,01 ữ 0,02).100 = ữ Tra theo dãy tiêu chuẩn 6.8/97 ta chọn m=1,5 (mm).(Dãy 1) Chọn môđun m = 1.5 * Tính số bánh răng: bánh nhỏ bánh lớn lần lợt Z1và Z2 ta có : Z1 = 2.aw 2.100 = = 39,33 chọn Z1 = 39 m.( u + 1) 1,5.( 2,39 + 1) Z2 = u1 Z1 = 2,39.39 = 93,21 (răng) chon Z2=93 u 2,39 2,384 = = 0, 25% ( sai số thỏa mãn) u 2,39 I.4 Kiểm nghiệm răng: Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc Yêu cầu cần phải đảm bảo H [H] 2.T1 K H (u1 + 1) H = ZM ZH Z ; bw u1 d w1 Trong : -T1=30716 Nmm;(momen xoắn trục 1) - bw = ba.aw = 0,3.100= 30mm, chiều rộng bánh - u1 = 2.39; - dw1 : Đờng kính vòng chia bánh chủ động dw1 = 2aw/(u1+1) = 2.100/(2,39+1)=58,99 mm TRN HUY DNG 10 trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy td = 0,75.T + M x + M y = 0,75.16081412 + 2673042 + 2156492 td = 0,75.T + M x2 + M y = 0,75.16081412 + 02 + 02 = 1392690( N mm) M = 1434314( N mm) 1434314 d =3 = 65,95(mm) III 0,1.50 +Đoạn trục lắp ổ lăn M = 0,75.T + M x2 + M y = 0,75.16081412 + 4025002 td = 1449687( N mm) 1444926 d =3 = 66,18(mm) III1 0,1.50 +Đoạn trục có khớp nối M 1392690 = 65(mm) III 0,1.50 Vậy để đảm bảo điều kiện bền kết cấu ta chọn: dIII0=dIII1=70(mm),dIII2=75(mm),dIII3=65(mm).dGờ=80(mm) b Chọn kiểm nghiệm then Ta chọn then băng để lắp cho trục.Dựa váo đờng kính d trục chọn đợc kích thớc then định theo bảng (9.1a) Vị trí lắp bánh vít *Chọn then dII2=75(mm) tra bảng 9.1a ta đợc then có kích thớc r=0,3(mm),b=20(mm),h=12(mm),lt=(0,8ữ0,9).115=92ữ103,5(mm).Ta chọn lt=100(mm) +Chiều sâu rãnh then trục t1=7,5(mm) +Chiều sâu rãnh then lỗ t2=4,9(mm) *Kiểm nghiệm then +Theo độ bền dập 2.T III = dIII d l h t d t 2.1608141 = = 95,29( MPa) < = 100 ( MPa ) d 75.100.(12 7,5) d (thỏa mãn điều kiện bền) +Theo độ bền cắt 2.T c = III c d lt b d =3 ( TRN HUY DNG ) 43 trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy 2.1608141 = 21,44( MPa) < c = 40( MPa) 75.100.20 Vậy điều kiện độ bền then đợc thoả mãn Vị trí khớp nối Ta chọn then băng để lắp cho trục.Dựa váo đờng kính d trục chọn đợc kích thớc then định theo bảng (9.1a) *Chọn then Đoạn lắp khớp nối ta cần chọn lắp then để truyền mô men xoấn từ động sang trục I Đờng kính chỗ lắp then dk=65mm,tra bảng ta chọn loại then có kích thớc nh sau: b=20mm, h=12mm, r=0,3mm.Chiều dài then lthen=(0,8ữ0,9).130=104ữ117mm,ta chọn lthen=110mm +Chiều sâu rãnh then trục t1=7,5mm +chiều sâu rãnh then lỗ t2=4,9mm *Kiểm nghiệm then -Theo độ bền dập 2.T III = dI d l h t d t +Ta có TI=1608141(N.mm),d=65(mm),h=12(mm),t1=7,5(mm),lt=110(mm), tra bảng 9.5/176 ta đợc [d]=100(MPa) 2.1608141 = = 99,8( MPa) < = 100 ( MPa ) d 65.110.(12 7,5) d (thỏa mãn đk bền) -Theo độ bền cắt 2.T c = III c d lt b c = ( ) Ta chọn [C]=40(MPa) 2.1608141 c = = 24,7( MPa) c = 40( MPa) 65.100.20 Vậy then thoả mãn điều kiện bền c Kiểm nghiệm độ bền mỏi trục mặt cắt nguy hiểm: Ta có: Sj = S j S j S j + S 2j [S ] Trong đó: TRN HUY DNG 44 trờng đại học công nghiệp hà nội S j = k dj aj + mj S j = k dj aj + mj đồ án chi tiết máy Bộ truyền quay chiều trục quay ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng, mô men xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động Với trục làm thép bon có b=600MPa nên: -1=0,436b=0,43.600=261,60 (MPa); -1=0,58-1=0,58.261,60=151,72 (MPa) =0,05; =0 Hệ số ảnh hởng ứng suất trung bình (Bảng 10-7); kdj=(k/+kx-1)/ky kdj=(k/+kx-1)/ky Hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt: kx=1,06 (Bảng 10-8); Hệ số tăng bền: ky=1,65 k, k: Hệ số tập trung ứng suất thực tế uốn xoắn (Bảng10-9); rãnh then dùng dao phay đĩa để gia công rãnh then: k=1,46; k=1,54 , : Hệ số kích thớc phụ thuộc vào đờng kính trục (Bảng 10-10); ứng suất trục: aj = max = Mj Wj mj = aj = mj = Với: Tj 2W0 j M j = M xj2 + M 2yj TRN HUY DNG 45 trờng đại học công nghiệp hà nội Wj = d 3j 32 bt ( d j t ) ; W0 j = 2d j d 3j 16 đồ án chi tiết máy bt ( d j t ) 2d j Trong b, t1: chiều rộng chiều sâu rãnh then (Bảng 9.1a) dII2=75(mm) b=20(mm) t1=7,5(mm Thay số ta tính đợc mắt cắt 2( lắp bánh vít ): d 23 bt1 ( d t1 ) W2 = 32 2d 2 ( 75 ) 20.7,5 ( 75 7,5 ) = = 36840 ( mm3 ) 32 2.75 d 23 bt1 ( d t1 ) W02 = 16 2d 2 ( 75 ) 20.7,5 ( 75 7,5 ) = = 78236 ( mm3 ) 16 2.75 M = M x22 + M y22 = 2673042 + 2156492 = 343447 ( Nmm ) ) ( M 343447 a = max = = = 9,32 N mm2 W 36840 T 1608141 a = m2 = = = 10, 27 N mm2 2W 2.78236 02 ( ) =0,745; =0,65(tra bảng 10.10 với d2=75mm) kd2=(k/+kx-1)/ky =(1.46/0,745+1,06-1)/1,65=1,224 kd2=(k/+kx-1)/ky=(1,54/0,65+1,06-1)/1,65=1,472 261, 60 = = 22,9 k d a + m 1, 224.9,32 + 151, 71 = = = 10, 04 k d a + m 1, 472.10, 27 + S = S TRN HUY DNG 46 trờng đại học công nghiệp hà nội S2 = S S 2 S +S 2 = đồ án chi tiết máy 22,9.10, 04 22,9 + 10, 04 2 = 9,19 > [ S ] Tại mặt cắt nguy hiểm trục đủ bền Trục đủ bền không cần kiểm tra độ cứng vững trục III Lựa chọn ổ lăn chọn ổ lăn cho trục I a Chọn loại ổ Tải trọng nhỏ trục không chịu tác dụng lực dọc trục nên ta chọn ổ bi đỡ dãy lắp vào ổ lăn Sơ đồ bố trí ổ lăn nh hình vẽ dới Fr0 Fr1 b Chọn kích thớc cấp xác ổ -Dựa vào bảng p2.7/249 với đờng kính lắp ổ lăn d0=d1=30(mm) Ta chọn ổ cỡ trung 306 có: d=30(mm) r=2(mm) D=72(mm) C=22(KN) B=19(mm) Co=15,1(mm) =00 -Chọn cấp xác ổ lăn cấp 0.Chọn hai ổ loại ổ c Kiểm nghiệm ổ khả tải động -Khả tải động Cd đợc tính theo công thức: C = Q.m L ( III 8) d -m bậc đờng cong mỏi thử ổ lăn.Vì ổ bi đỡ nên m=3 -L tuổi thọ tính triệu vòng quay L 60.n L= h 106 Trong hộp giảm tốc ta có Lh=17000 giờ.n=2935(v/phút) TRN HUY DNG 47 trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy 17000.60.2935 = 2993,7 (triệu vòng) 10 -Q tải trọng động quy ớc Q=X.V.Fr.Kt.Kđ (vì lực Fa=0) +Khi tính ổ lăn ta chọn chiều lực khớp nối Fx2 chiều với chiều Fx3 tạo phản lực ổ lăn max.Vậy chiều khớp nối (tờ 4) không đổi +Ta có phản lực gối F = F + F = 7652 + 2052 = 792( N ) r0 lx0 ly0 L= F = F + F = 4352 + 2052 = 481( N ) r1 lx1 ly1 Fa = Ta tiến hành kiểm nghiệm gối có Fr=max.Tức kiểm nghiệm gối +chọn vòng quay nên V=1 +Chọn hệ số ảnh hởng nhiệt độ Kt=1 +Kđ hệ số kể đến đặc trng tải trọng.Tra bảng 11.3/213 ta có kđ=1,2 +X hệ số tải trọng hớng tâm X=1 +Y hệ số tải trọng dọc trục Y=0 Q=1.1.792.1.1,2=0,9504(kN) -Vì tải trọng tác dụng tải trọng thay đổi nên tải trọng tơng đơng đợc tính theo công thức 2 Q = m Qi Li / Li E 1 2,5 4,4 Q = 0,9504.313 + 0,683 = 0,9504.0,785 = 0,746 E 8 Thay lại (III.8) Cd = 0,746.3 2993, = 10.75 C = 22( KN ) thoả mãn Vậy chọn nh thừa bền nên ta chọn loại ổ lăn cỡ nhẹ 206 d=30(mm) r=1,5(mm) D=62(mm) C=15,3(mm) B=16mm) Co=10,2(mm) d Kiểm nghiệm khả tải tĩnh Điều kiện để đảm bảo khả tải tĩnh là: QtCo +Co khả tải tĩnh tra đợc Co=10,2 +Qt tải tĩnh quy ớc Qt=Fr=0,792(KN)e Ta chọn ổ đũa chặn đỡ.Tra bảng 11.4/214 r1 X hệ số tải trọng hớng tâm X = Y hệ số tải trọng dọc trục Y = 1,5.tg15,330 = 0,41 Q = ( 0,6.1.1.437 + 0,41.8656,7 ) 1.1,2 = 4,57( KN ) Q = Q.0,93 = 4,57.0,93 = 4,25( KN ) E Vậy Cd = 4,25.10/3 1252 = 36,11( KN ) 76,1( KN ) L= ( ) Chọn loại ổ nh đảm bảo điều kiện khả tải động.Đồng thời thoả mãn điều kiện khả tải tĩnh *Kết luận lại :Chọn ổ lăn nh hợp lý Chọn ổ lăn cho trục III a Chọn loai ổ lăn Vì trục lăp bánh vít yêu cầu độ cứng vững ổ cao nên gối ta chọn ổ đũa côn.Sơ đồ bố trí ổ nh hình vẽ TRN HUY DNG 51 trờng đại học công nghiệp hà nội Fr0 đồ án chi tiết máy Fr1 Fat Fs0 Fs1 b Chọn kích thớc cấp xác ổ lăn Dựa vào bảng P2.11/256 ta chọn loại ổ trung bình 7315 có kích thớc cụ thể nh sau: d=70mm, D=150mm, D1=158mm, B=35mm, =11,670, C=168KN, C0=137KN c Kiểm nghiệm ổ khả tải động -Khả tả động Cd đợc tính theo công thức: C = Q.m L ( III 8) d +m bậc đờng cong mỏi thử ổ lăn.Vì ổ đũa côn nên m=10/3 +L tuổi thọ tính triệu vòng quay L 60.n L= h 106 Trong hộp giảm tốc ta có Lh=17000 giờ.n=39,61(v/phút) 17000.60.39,61 = 40,4 (Triệu vòng) L= 106 +Q tải trọng quy ớc Q = ( X V Fr + Y Fa ) Kt K d +chọn vòng quay nên V=1 +Chọn hệ số ảnh hởng nhiệt độ kt=1 +kđ hệ số kể đến đặc trng cuảu tải trọng.Tra bảng 11.3/213 ta có Kđ=1,2 2 2 +Các phản lực Fr = Flx0 + Fly0 = 2200,5 + 2727,6 = 3504,5( N ) F = F + F = 9807,52 + 377,42 = 9814,7( N ) r1 lx1 ly1 Vì ổ đũa côn nên e = 1,5.tg = 1,5.tg (11,670 ) = 0,31 F = 0,83.e.F = 0,83.0,31.3504,5 = 901,7( N ) s0 r0 TRN HUY DNG 52 trờng đại học công nghiệp hà nội đồ án chi tiết máy F = 0,83.e.F = 0,83.0,31.9814,7 = 2525,3( N ) S1 r1 Mà Fa0 = Fat + FS1 = 1242 + 2525,3 = 3767,3( N )>FS0 = 901,7( N ) Fa1 = FS Fat = 901,7 1242 = 340,3( N )[...]... -Khoảng cách trục aW 2 T K 170 3 H aw = Z + q 3 2 q Z 2 H ( ) (II.8) + z2 là số răng bánh vít Chọn số mối ren trục vít z1=2z2=u.z1=31 .2= 62 chọn z2=60( khi đó u 31 30 = = 3 .2% < 4% thỏa mãn) u 31 điều kiện 28