Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện ĐỒ ÁN MÔN HỌC NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN Họ tên sinh viên: Nguyễn Thành Luân Lớp: D2-Nhiệt Trường Đại Học Điện Lực Giảng viên hướng dẫn: Ths.Phạm Văn Tân Đề tài: Thiết kế sơ nhà máy nhiệt điện có công suất: 2x25MW Phụ tải nhiệt: Các số liệu cho trước αxả = 0,012 ; αch = 0,008 αrr = 0,011 ; ; ; αej =0,006 *Các thông số -Tuabin K-25-90 -Áp suất tuyệt đối vào tuabin p0 = 90at -Nhiệt độ vào tuabin t0 = 500oC -Áp suất bình ngưng pk =0,065at Stt cửa trích Đi vào bình BGNCA5 BGNCA4 BKK BGNHA3 BGNHA2 Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt Áp suất cửa trích (ata) 33,6 18,6 Áp suất cửa trích (bar) 32,93 18,23 10,7 10,486 5,88 4,6 2,1 4,5 2,058 Nhiệt độ cửa trích (oC) 397 330 272 224 128 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện BGNHA1 0,5 0,49 Phần 1: Lập tính toán sơ đồ nhiệt nguyên lý I.Sơ đồ nguyên lý II.Xây dựng trình giãn nở dòng tuabin i-s III.Bảng thông số nước điểm chu trình Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt tbh = 80 i(kJ/kg) 496oC Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện i = 3390 i = 3240 32,93 bar 18,23 bar s (kJ/kg.K) Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện III.Bảng thông số nước điểm chu trình -Áp suất bao 97 bar -Tổ máy có hâm nước, tổn thất áp lực đường nước bar→ tổn thất áp lực đường nước cho bar -Tổn thất áp suất qua bình gia nhiệt cao áp bar -Tổn thất áp suất qua bình gia nhiệt hạ áp bar Bảng thông số nước STT Thông số đường cửa trích Thông số đường BGN pb ib bar kJ/kg - ptr bar 88,2 ttr C 500 itr kJ/kg 3390 0’ 84,67 496 3390 - CA5 32,93 397 3240 32,27 CA4 18,23 330 3100 BKK 10,486 272 HA3 4,5 HA2 Thông số đường nước tbh C 302 ibh kJ/kg 1355 299 3240 17,87 2990 224 2,058 HA1 BN θ η tnr C - pnr bar - inr kJ/kg - - - 1340 - - - - - 238 1028 236 101 1020 0,98 3100 206 882,7 204 104 874 0,98 5,88 2990 158 667 156 107 664 2908 4,41 2908 148 623 144 7,88 606 0,98 128 2720 2,02 2720 120,5 505 116,5 9,88 489 0,98 0,49 X=0,98 2600 0,48 2600 80 336 76 11,88 319 0,98 0,0637 X=0,95 2450 0,0637 2450 37 156 33 13,88 140 - o Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt o o Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện Phần 2: Tính toán cân nhiệt vật chất cho sơ đồ nhiệt nguyên lý I.Cân nhiệt cho bình phân ly bình gia nhiệt nước bổ sung 1.Bình phân ly Nước xả lò αxả ; i’BH αh; ih BPL PBPL = 12bar αbỏxả ; i’xả Chọn áp suất bình phân ly PBPL = 12 ( bar ) Lưu lượng đưa vào bình khử khí αh Entanpi lấy xác định theo công thức sau ih= i’pBPL+ xh.( i’’pBPL - i’pBPL ) Độ khô sinh chọn xh = 0,98 Tra bảng theo áp suất bình phân ly 12 bar xác định thông số entanpi: i’’pBPL = 798,3 ( kJ/kg ) i’pBPL = 2785 ( kJ/kg) Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện → ta xác định entanpi lấy ih= 798,3 + 0,98.( 2785 – 798,3 ) = 2745,3 ( kJ/kg ) Phương trình cân nhiệt bình phân ly αxả.i’BH = αh.ih + αbỏxả i’xả +Nước xả vào bao có lưu lượng tương đối αxả = 0,012 +Áp suất bao lấy 97 bar → tra bảng xác định i’BH = 1396 ( kJ/kg ) nhiệt độ bão hòa tương ứng áp suất 309 oC i’xả = i’pBPL = 798,3 ( kJ/kg ) → ta có phương trình sau 2745,3.αh + 798,3 αbỏxả = 0,012.1396 = 16,752 ( kJ/kg ) (1) Phương trình cân vật chất bình phân ly αh + αbỏxả = αxả = 0,012 (2) Từ (1) (2) giải hệ phương trình, xác định hai giá trị αh = 0,003684 ; αbỏxả = 0,008316 2.Bình gia nhiệt nước bổ sung BPL tới αbỏxả ; i’xả αbs ; itrbs αbs ; isbs α GNBS nước bổ sung xử lý Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện αbỏxả ; ibỏxả Chọn nhiệt độ nước bổ sung trước vào bình ttrbs = 30 oC Entanpi nước bổ sung đầu vào itrbs = Cp ttrbs = 4,18 30 = 125,4 ( kJ/kg ) Từ phần bình phân ly, xác định giá trị: αbỏxả = 0,008316 ; i’xả = 798,3 ( kJ/kg ) Lượng nước bổ sung xác định theo công thức sau αbs = αrr + αbỏxả + 0,01.αch = 0,011 + 0,008316 + 0,01 0,008 = 0,019396 Phương trình cân nhiệt cho bình gia nhiệt nước bổ sung αbỏxả.( i’xả - ibỏxả ).ηGNBS = αbs.( isbs – itrbs ) +Hiệu suất bình gia nhiệt chọn ηGNBS = 0,96 Thay giá trị biết vào phương trình ta có 0,008316.( 798,3 - ibỏxả ).0,96 = 0,019396.( isbs – 125,4 ) → 0,019396 isbs + 7,98336.10-3 ibỏxả = 8,805374 (3) Chọn độ gia nhiệt không tới mức bình GNNBS θ = 10 Phương trình liên hệ nhiệt độ dòng nước Cp.θ = ( ibỏxả - isbs ) → ibỏxả - isbs = 4,18 10 = 41,8 ( kJ/kg ) Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt (4) Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện Từ (3) (4) giải hệ phương trình ta xác định giá trị sau isbs = 309,4 ( kJ/kg ) ; ibỏxả = 351,2 (kJ/kg ) II.Cân cho bình gia nhiệt cao áp 1.Cân cho bình gia nhiệt cao áp α ; i1 GNCA5 αnc ; irCA5 αnc ; ivCA5 α1 ; i’1 Entanpi trích vào BGNCA5: i1 = 3240 ( kJ/kg) Entanpi nước đọng khỏi BGNCA5: i’1 = i’BH = 1028 ( kJ/kg) Entanpi nước cấp vào BGNCA5: ivCA5 = 874 ( kJ/kg) Entanpi nước cấp khỏi BGNCA5: irCA5 = 1020 ( kJ/kg) Lưu lượng nước cấp tính theo công thức sau αnc = + αrr + αch + αej + αxả = + 0,011 + 0,008 + 0,006 + 0,012 = 1,037 Phương trình cân lượng cho BGNCA5 sau: Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện α1 ( i1 – i’1 ).η5 = αnc.( irCA5 - ivCA5 ) α1 = α nc ( i r CA5 − i v CA5 ) → ( i1 – i’1 ) η5 = 1, 037.(1020 − 874) = 0, 069842 (3240 − 1028).0,98 2.Xác định sơ độ gia nhiệt bơm cấp cho nước cấp Bao ( PBH ) Hch Các hâm nước Hđ ống góp vào hâm nước Bình khử khí ( Pkk ) Các BGNCA Hh ống góp vào đầu bơm cấp Bơm cấp *Chú thích sơ đồ tính độ gia nhiệt bơm cấp -Hđ: chiều cao đầu đẩy -Hch: chiều cao chênh -Hh: chiều cao đầu hút Nước cấp khỏi bơm cấp bị tăng chút entanpi đặc tính trình nén làm tăng nhiệt độ Nước cấp khỏi BKK coi trạng thái sôi, để đáp ứng hiệu Vì thế, trước tính toán BGNCA4, phải xác định sơ Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện độ gia nhiệt bơm cấp để xác định entanpi nước cấp khỏi bơm cấp vào BGNCA Ta có BGNCA, tổng trở lực BGNCA ∑∆pBGNCA 5 = 2.3.10 = 6.10 ( N / m ) Chọn hâm nước, trở lực hâm nước ∑∆pBHN = 2.2.105 = 4.105 ( N / m ) Tổng trở lực đường ống ∑∆pđô = ∑∆ptlđ + ∑∆ptlh = 10.105 ( N / m ) Tổng trở lực đường ống đầu đẩy đầu hút, trở lực BGNCA trở lực hâm nước xác định theo công thức sau ∑∆ptl = ∑∆pBGNCA + ∑∆pBHN + ∑∆pđô = 6.105 + 4.105 + 10.105 = 20.105 ( N / m ) Độ chênh áp bơm cấp xác định theo công thức sau ∆pBC = pđ – ph = ( pBH – pkk ) + ∑∆ptl + g.ρ.( Hđ – Hh ) +Chọn sơ chiều cao đầu đẩy Hđ = 70m +Chọn sơ chiều cao đầu hút Hh = 30m +Khối lượng riêng nước ρ = 970 ( +pBH = 97bar = 97.10 ( N / m ) ; pkk kg / m3 ) ; g = 0,981 ( m2 / s ) = 5,88bar = 5,88.105 ( N / m ) → độ chênh áp bơm ∆pBC = (97 − 5,88).105 + 20.105 + 9,81.970.(70 − 30) = 114,9263.105 ( N / m ) Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 10 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện Hiệu suất bơm chọn ηb=0,8 Độ gia nhiệt bơm cấp τ ∆p BC 114,9263.105 = = 14810( J / kg ) = 14,81(kJ / kg ) η ρ 0,8.970 b = -Kể độ gia nhiệt bơm ngưng độ gia nhiệt dòng nước ngưng BGNLM chèn làm mát ejecto, ta chọn độ gia nhiệt tổng τT = 25 ( kJ/kg) tương ứng với khoảng Entanpi nước cấp vào BGNCA4 ivCA4 = i’kk + τT = 664 + 25 = 689 ( kJ/kg ) 3.Cân cho bình gia nhiệt cao áp α ;i2 α1 ; i '1 r α nc ; iCA GNCA4 v α nc ; iCA (α1 + α );i2' Entanpi trích vào BGNCA4: i2 = 3100 (kJ/kg ) Entanpi nước đọng dồn từ BGNCA5: i’1 = 1028 (kJ/kg ) Entanpi nước đọng khỏi BGNCA4: i’2 = 882,7 (kJ/kg ) Entanpi nước cấp vào BGHCA4: ivCA4 = 689 (kJ/kg ) Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 11 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện Entanpi nước cấp khỏi BGNCA4: irCA4 = 874 (kJ/kg ) Lưu lượng nước đọng dồn từ BGNCA5 về: Lưu lượng dòng nước cấp Hiệu suất BGNCA4 η4 = α1 = 0, 069842 α nc = 1, 037 0,98 Phương trình cân lượng cho BGNCA4 sau r v ( α i2 + α1.i1 ) − ( α1 + α ) i2'  η4 = α nc ( iCA − iCA ) Thay giá trị biết vào phương trình cân lượng cuối ta phương trình rút gọn sau 2217,3α + 10,12 = 195, 760204 → α = 0, 083723 III.Cân bình khử khí α KK ; iKK α h , ih (α1 + α );i2' α bs ; ibss v α nn ; iKK BKKv α nn ; iKK Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 12 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện r α nc ; iKK Entanpi trích vào BKK: Entanpi nước khỏi BKK: iKK = i3 = 2990 ( kJ / kg ) r ' iKK = iKK = 664 ( kJ / kg ) Entanpi nước đọng dồn từ BGNCA4 về: i2' = 882, ( kJ / kg ) Entanpi nước ngưng từ BGNHA3 về: Lưu lượng dòng nước v iKK = 606 ( kJ / kg ) α nc = 1, 037 Lưu lượng nước bổ sung vào Entanpi nước bổ sung: α bs = 0, 019396 ibss = 309, ( kJ / kg ) Lưu lượng đưa vào BKK: α h = 0, 003684 Entanpi đưa vào BKK: ih = 2745,3 ( kJ / kg ) Lưu lượng dòng nước ngưng α nn + α KK = α nc − α1 − α − α bs − α h Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 13 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện α nn + α KK = 1, 037 − 0, 069842 − 0, 083723 − 0, 019396 − 0, 003684 = 0,860355 (*) Phương trình cân lượng cho BKK sau r v α nc iKK = (α1 + α ).i2' + α KK iKK + α nn iKK + α h ih + α bs ibss Thay giá trị biết vào phương trinh ta có phương trình rút gọn sau 2990.α KK + 606α nn = 536, (**) Từ (*) (**) giải hệ phương trình ta xác định nghiệm α KK = 0, 006512 α nn = 0,853843 ; IV.Cân cho bình gia nhiệt hạ áp 1.Cân cho bình gia nhiệt hạ áp số số α ;i5 α ;i4 r α nn ; iHA HA3 Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt α nn ; i3 ; 14 ' r α nn ; iHA HA2 ' v α nn ; iHA Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện (α + α );i5' α ;i4' Entanpi trích vào BGNHA3 là: Entanpi trích vào BGNHA2 là: i4 = 2908(kJ / kg ) i5 = 2720( kJ / kg ) Entanpi nước đọng khỏi BGNHA3 là: Entanpi nước đọng khỏi BGNHA2 là: i4' = 623( kJ / kg ) i5' = 505(kJ / kg ) Entanpi nước ngưng khỏi BGNHA3 là: Entanpi nước ngưng khỏi BGNHA2 là: Entanpi nước ngưng vào BGNHA2 là: Lưu lượng nước ngưng qua BGNHA3 là: 15 r iHA = 489( kJ / kg ) v iHA = 319(kJ / kg ) α nn = 0,853843 -Phương trình cân lượng cho BGNHA3 Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt r iHA = 606( kJ / kg ) Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện r v α (i4 − i4' ).η3 = α nn (iHA − iHA ) Thay giá trị biết vào phương trình ta phương trình rut gọn sau v 2239, 3.α + 0,853843.iHA = 517, 423 (1) -Phương trình cân vật chất cho điểm hỗn hợp sau α nn' = α nn − α − α = 0,853843 − α − α -Phương trình cân lượng cho điểm hỗn hợp sau v ' r ' α nn iHA = α nn iHA + (α + α ).i5 Thay giá trị biết vào phương trình ta phương trình sau v ' 0,853843.iHA = 489.α nn + 505.(α + α ) v → 0,853843.iHA = 489.(0,853843 − α − α ) + 505.(α + α ) v 16.α + 16α − 0,853843.iHA = −417,529227 (2) -Phương trình cân lượng cho BGNHA2 ( ) ' r v  α i5 + α i4' − ( α + α ) i5'  η2 = α nn ( i − i HA HA 2)   Thay giá trị biết vào phương trình ta phương trình sau ' 2170, 7.α + 115, 64.α = 170.α nn → 2170, 7.α + 115, 64.α = 170.(0,853843 − α − α ) Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 16 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện → 2340, 7.α + 285, 64.α = 145,15331 (3) Từ (1), (2) (3) giải hệ phương trình ẩn ta nghiệm sau α = 0, 056657 α = 0, 043891 v iHA = 490,884( kJ / kg ) ' α nn = 0,853843 − 0, 056657 − 0, 043891 = 0, 753295 2.Cân cho bình gia nhiệt hạ áp i6 ;α r ' iHA ; α nn HA1 v ' iHA ; α nn i6' ; α Entanpi trích vào BGNHA1 là: i6 = 2600( kJ / kg ) Entanpi nước đọng khỏi BGNHA1 là: Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 17 i6' = 336(kJ / kg ) Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện Entanpi nước ngưng vào bình là: v iHA = 140( kJ / kg ) r iHA = 319( kJ / kg ) Entanpi nước ngưng khỏi BGNHA1 là: Lưu lượng nước ngưng qua BGNHA ' α nn = 0, 753295 -Phương trình cân lượng BGNHA1 ' r v α (i6 − i6' ).η1 = α nn (iHA − iHA ) Thay giá trị biết lên phương trình trên, xác định α = 0, 0607737 V.Tính toán cân kiểm tra bình ngưng α K ; iK α lm ; ilmv α ;i6' α lm ; ilmr (α ej + α ch ).iv Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 18 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện α nn' ; iBN Entanpi thoát vào bình ngưng: iK = 2450 Entanpi nước ngưng khỏi bình ngưng: Entanpi nước đọng dồn từ HA1: iBN = 140 i6' = 336 Entanpi nước đọng dồn từ bình gia nhiệt làm mát chèn ejecto lấy trung bình iv = 450 α = 0, 0607737 Lưu lượng nước đọng dồn từ HA1 Lưu lượng nước đọng dồn từ BGN làm mát chèn ejecto α ej + 0,99.α ch = 0, 006 + 0,99.0, 008 = 0, 01392 *Kiểm tra cân vật chất chu trình tính toán bình ngưng -Tính theo đường α K = − α1 − α − α KK − α − α − α α K = − 0, 069842 − 0, 083723 − 0, 006512 − 0, 043891 − 0, 056657 − 0, 0607737 = 0, 6786013 -Tính theo đường nước ' α K = α nn − α − α ej − 0,99α ch α K = 0, 753295 − 0, 0607737 − 0, 006 − 0,99.0, 008 = 0, 6786013 Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 19 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện αK ta thấy giá trị tính theo cách giống Quá trình tính toán từ đầu tới sai sót Lưu lượng nước làm mát α lm = α K (iK − iBN ) 0, 6786013.(2450 − 140) = = 37,5 C p ∆ t 4,18.10 Phần 2: Cân công suất tuabin xác định tiêu kinh tế, kỹ thuật tổ máy I.Tính toán cân công suất tuabin Hệ số không tận dụng nhiệt giáng dòng trích xác định theo công thức sau yi = Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt ii − iK io ' − iK 20 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện Bảng xác định hệ số không tận dụng nhiệt giáng Điểm trích αi ii ( kJ / kg ) yi α i yi 0’ 3(BKK) BN 0,069842 0,083723 0,006512 0,043891 0,056657 0,0607737 0,6786013 3390 3240 3100 2990 2908 2720 2600 2450 0,8404255 0,6914893 0,5744681 0,4872340 0,2872340 0,1595744 0,058697 0,0578935 0,0037409 0,0213852 0,0162738 0,0096979 ∑α y i i =0,167 6883 Lượng đưa từ lò vào tuabin tính theo công thức sau D0 = = Ne (i0' − iK ).(1 − ∑ α i yi ).η g η m 25000 (3390 − 2450).(1 − 0,1676883).0,98.0,98 = 33, 271624(kg / s ) =119,777846 (t/h) Bảng kết tính toán công suất cụm tầng Điểm trích Di (kg / s) hi (kJ / kg ) N i ( kW ) 0’ 33,271624 2,323756 150 4990,7436 Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 21 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện 2,785600 140 3(BKK) 0,216665 110 1,460325 82 1,885070 188 2,022040 120 22,578167 150 Tổng công suất toàn tuabin Ni (kW) 4332,70152 3097,84948 2291,53945 4979,23226 2952,02496 3386,72505 26030,81132 Tổng công suất điện phát đầu máy phát ( tính đến tổn thất khí, khớp nối tổn thất từ máy phát) N e = N i η g ηm = 26030,81132.0, 98.0,98 = 24999, 991 ≈ 25000(kW ) Kết tính sai số công suất chứng tỏ tính toán cân lượng cho toàn chu trình sai sót II.Xác định tiêu kinh tế, kỹ thuật tổ máy a.Lượng tiêu hao vào tuabin D0 = = Ne (i0' − iK ).(1 − ∑ α i yi ).η g η m 25000 (3390 − 2450).(1 − 0,1676883).0,98.0,98 = 33, 271624( kg / s) =119,777846 (t/h) b.Suất tiêu hao cho tuabin d0 = D0 119777,846 = = 4,791114( kg / kWh) Ne 25000 c.Tiêu hao nhiệt cho thiết bị tuabin QTB = D0 (i0 − inc ) = 33, 271624.(3390 − 1020) = 78853, 749( kW ) d.Suất tiêu hao nhiệt cho thiết bị tuabin Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 22 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện qTB = QTB 78853, 749 = = 3,15415( kJ / kW s ) = 11354,94( kJ / kW h) Ne 25000 e.Lượng nhiệt tiêu hao cho lò QLH = DLH (iqn − inc ) Lượng khỏi lò xác định theo công thức sau DLH = α nc D0 = 1, 037.33, 271624 = 34,502674( kg / s) = 124, 209626(t / h) iqn entanpi nhiệt khỏi nhiệt cuối lò hơi: áp suất nhiệt chọn sơ 100ata, nhiệt độ nhiệt chọn gần 540oC iqn=3482 (kJ/kg) QLH = 34,502674.(3482 − 1020) = 84945,583( kW ) f.Suất tiêu hao nhiên liệu cho lò qLH = QLH 84945,583 = = 3,397823(kJ / kW s ) = 12232,164(kJ / kWh) Ne 25000 g.Tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy Qc = QLH 84945, 583 = = 98773,93372( kW ) η LH 0,86 h.Suất tiêu hao nhiên liệu cho toàn máy qc = Qc 98773,93372 = = 3,95095( kJ / kW s ) = 14223, 44646( kJ / kWh) Ne 25000 Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 23 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện j.Hiệu suất thiết bị tuabin ηTB = Ne 25000 = = 0,317 = 31, 7% QTB 78853, 749 k.Hiệu suất toàn tổ máy ηc = Ne 25000 = = 0, 2531 = 25,31% Qc 98773,93372 l.Tiêu hao nhiên liệu cho toàn tổ máy nhà máy Nhiên liệu tiêu chuẩn có nhiệt trị Qthlv = 29310(kJ/kg) Tiêu hao nhiên liệu cho toàn tổ máy xác định sau Btc = Ne 25000 = = 3, 37(kg / s ) = 12,132(t / h) lv ηc Qth 0, 2531.29310 m.Suất tiêu hao nhiên liệu cho toàn tổ máy btc = Btc 12132 = = 0, 48528(kg / kWh) N e 25000 Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 24 Đồ Án Nhà Máy Nhiệt Điện Nguyễn Thành Luân_lớp D2-Nhiệt 25