Mang luoi dien Phần thứ Thiết kế mạng điện khu vực Chương I cân công suất vạch phương án nối điện i.1.1 Các số liệu nguồn cung cấp phụ tải 1.1.1 phân tích nguồn tải a nguồn Nguồn cung cấp điều kiện chủ yếu việc lựa chọn kết cấu sơ đồ mang điện, cung cấp cho phụ tải đương dây liên lạc Theo đầu cho nguồn công suất vô lớn, có nghĩa phát tải nhiêu b Phụ tải Mạng điện khu vực mà ta cần thiết kế gồm có phụ tải với tổng công suất lớn là: ΣS max = 229,406 MVA, tổng công suất cực tiểu là: ΣS = 160,583 MVA Nguồn điện đủ cung cấp cho tất phụ tải, Các phụ tải 2,3,4,5 có mức độ đảm bảo cung cấp điện cao (loại I), nên cung cấp đường dây kép mạch vòng để đảm bảo cung cấp điện He thong dien trang11 Mang luoi dien liên tục Phụ tải có mức độ đảm bảo cung cấp điện loại II nên cung cấp điện đường dây mạch Dựa vào bảng 1.1, sau tính toán ta bảng số liệu sau: Phụ tải Hộ Pmax+j.Qmax(MVA) Smax(MVA) Pmin +j.Qmin(MVA) Smin(MVA) II 25 +j.15,493 29,411 17,5 +j.10,845 20,587 I 40 +j.24,789 47,058 28 +j.17,352 32,940 I 45 +j.27,888 52,940 31,5 +j.19,521 37,058 I 35 +j.21,691 41,176 24,5 +j.15,183 28,823 I 30 +j.18,592 35,293 21 +j.13,014 24,705 II 20 +j.12,394 23,258 14 +j.8,676 16,470 195 +j.120,847 229,406 136,5 +j.84,546 160,583 ∑ 1.1.2 Cân công suất tác dụng Để hệ thống điện làm việc ổn định đảm bảo cung cấp điện cho phụ tải nguồn điện phải đảm bảo cung cấp đủ công suất tác dụng P công suất phản kháng Q cho hộ tiêu thụ tổn thất công suất phần tử hệ thống Nếu cân công suất tác dụng phản kháng phát với công suất tác dụng phản kháng tiêu thụ bị phá vỡ tiêu chất lượng điện bị giảm, dẫn đến giảm chất lượng sản phẩm dẫn đến ổn định làm tan rã hệ thống Mục đích phần tính toán xem nguồn phát có đáp ứng đủ công suât tác dụng phản kháng cho phụ tải không? Từ định phương thức vận hành cho nhà máy, lưới điện nhằm đảm bảo cung cấp điện chất lượng điện tức đảm bảo tần số điện áp ổn định giới hạn cho phép Công suất tác dụng phụ tải liên quan với tần số dòng điện xoay chiều Tần số hệ thống thay đổi cân công suất tác dụng hệ thống bị phá vỡ Giảm công suất tác dụng phát dẫn đến giảm tân số ngược lại, tăng công suất tác dụng phát dẫn đến tăng tần số Cân băng công suất tác dụng có tính chất toàn hệ thống, tần số nơi hệ thống điện Vì thời điểm chế độ xác lập hệ He thong dien trang22 Mang luoi dien thống điện, nhà máy điện hệ thống điện cần phải phát công suất công suất hộ tiêu thụ, kể tổn thất công suất hệ thống Cân sơ công suất tác dụng thực chế độ phụ tải cực đại hệ thống Phương trình công suất tác dụng biểu diễn biểu thức sau: ∑p + Ptrạm = m i =1 pti ∆Pmd Trong Ptrạm: công suất trạm ∑p m i =1 pti : tổng công suất phụ tải trạm chế độ cực đại ∆Pmd : tổn thất máy biến áp m: hệ số m=1 tổn thất máy biến áp 5% tổng công suất phụ tải trạm ∑p m i =1 pti = 195 MW ∑p ∆Pmd = 5% m i =1 pti = 0,05.195 = 9,75 MW ⇒ Ptrạm = 195 + 9,75 = 204,75 MW 1.1.3 Cân công suất phản kháng Sản xuất tiêu thụ điện dòng điện xoay chiều, đòi hỏi cân điện sản xuất điện tiêu thụ thời điểm Sự cân đòi hỏi công suất tác dụng, mà công suất phản kháng Sự cân công suất phản kháng có quan hệ với điện áp Phá cân công suất phản kháng dẫn đến thay đổi điện áp mạch điện Nếu công suất phản kháng phát lớn công suất phản kháng tiêu thụ điện áp mạng tăng, ngược lại thiếu công suất phản kháng điện áp mạng giảm Khác với công suất tác dụng, cân công suất phản kháng vừa có tính chất hệ thống, vừa có tính chất địa phương, có nghĩa chỗ hệ thống có He thong dien trang33 Mang luoi dien thể đủ chỗ khác hệ thống lại thiếu công suất phản kháng Vì để đảm bảo chất lượng cần thiết điện áp hộ tiêu thụ mạng điện, cần tiến hành cân sơ công suất phản kháng Sự cân công suất phản kháng biểu diễn biểu thức sau: ∑Q Qbù + Qtrạm = m i =1 pti + ∆QB ∑Q m i =1 pti : Tổng công suất phản kháng phụ tải chế độ cực đại ∆QB : Tổng tổn thất công suất phản kháng máy biến áp − 0,85 0,85 = 126,892 MVAr Qtrạm = Ptrạm tgửHT = 204,75 ∑Q m i =1 pti = 120,847 MVAr ∑Q ∆QB = 15% m i =1 pti 15 = 100 124,847 = 18,127 MVAr Qbù = 120,847 + 18,127 - 126,892 = 12,082 MVAr Đ 1.2 phương án nối dây 1.2.1 Dự kiến phương án Các tiêu kinh tế kỹ - thuật mạng điện phụ thuộc nhiều vào sơ đồ Vì sơ đồ mạng điện cần phải có chi phí nhỏ nhất, đảm bảo độ tin cậy cung cấp điện cần thiết chất lượng điện yêu cầu hộ tiêu thụ, thuận tiện an toàn vận hành, khả phát triển tương lai, tiếp nhận phụ tải Để thực yêu cầu độ tin cậy cung cấp điện cho hộ tiêu thụ loại I, cần đảm bảo dự phòng 100% mạng điện, đồng thời dự phòng đóng tự động Vì để cung cấp điện cho hộ tiêu thụ loại I sử dụng đường dây hai mạch mạch vòng He thong dien trang44 Mang luoi dien Trong sơ đồ cạnh ô vuông nhỏ tương ứng 10km thực địa Sơ đồ mạch điện phương án I i iiI 41,23 42,42 51 i 40 nguån i 67,08 40 i iiI Sơ đồ mạch điện phương án II He thong dien trang55 Mang luoi dien i iii 41,23 42,42 5,1 i 40 nguån i 40 i 36,05 iii Sơ đồ mạch điện phương án III He thong dien trang66 Mang luoi dien 41,23 i iii 51 41,23 40 nguån i i 67,08 40 i iii Sơ đồ mạch điện phương án IV He thong dien trang77 Mang luoi dien i 41,23 50 iii 4,242 51 i 40 nguån 40 i 67,08 i iii 1.2.3 Tính bù công suất phản kháng Ta thấy phụ tải phụ tải 5,phụ tải xa nguồn lại chịu tải lớn lên ta bù sơ cho ba phụ tải để nâng hệ số công suất phụ tải lên từ (0,85 ữ 0,95) Dung lượng bù cho phụ tải và là: ∆Qb3 = MVAr, ∆Qb5 = 3,041 MVAr, ∆Qb6 = 3,041 MVAr  Phụ tải He thong dien trang88 Mang luoi dien Công suất nút trước bù S3 = 45 +j.27,888 MVA Công suất phản kháng cần bù Q3, = Q3 - ∆Qb3 = 21,888 MVAr Hệ số công suất nút sau bù Q3, 21,888 ⇒ tgử3, = P3 = 45 = 0,486 1 = , tg ϕ + , 486 + = 0,899 ≈ 0,9 , Cosử3 =  Phụ tải Công suất nút trước bù S5 = 30 +j.18,592 MVA Công suất phản kháng cần bù Q5, = Q5 - ∆Qb5 = 15,551 MVAr Hệ số công suất nút sau bù Q5, 15,551 ⇒ tgử5, = P5 = 30 = 0,518 1 = , 0,518 + = 0,888 Cosử5, = tg ϕ +  Phụ tải Công suất nút trước bù S6 = 20 +j.12,394 MVA Công suất phản kháng cần bù He thong dien trang99 Mang luoi dien Q6, = Q6 - ∆Qb6 = 9,353 MVAr Hệ số công suất nút sau bù Q6, 9,353 ⇒ tgử6, = P6 = 20 = 0,467 1 = , 0,467 + = 0,906 Cosử6, = tg ϕ + Ta có bảng phụ tải sau bù Đường dây Nguồn – Nguồn - L (km) 42,42 41,23 Pmax+j.Qmax(MVA) 25 +j.15,493 40 +j.24,789 Uđmi (kV) 91,267 82,486 Nguồn – 51 45 +j.21,888 87,985 Nguồn - 40 35 +j.21,691 77,636 Nguồn – 40 30 +j.15,551 72,622 Nguồn – 67,08 20 +j.9,353 85,386 Uđm (kV) 110 Chương tính toán chọn phương án tối ưu A phương án I He thong dien trang1010 Mang luoi dien Sơ đồ thay n s' r/2 s x/2 qb/2 s'' 35 + j21,691  Coi điện áp nút điện áp định mức U1 = U2 = Uđm = 110 kV Phân bố công suất lại tổn thất Công suất phản kháng điện dung cuối đường dây sinh cuối đường dây Qb l 40 = U dm2 b0 = 110 2.2,69.10 −6.2 2 = 1,301 MVAr Công suất cuối đường dây Qb S ‘’ = S1 - j = 35 +j21,691 – j1,301 = 35 + j 20,39 MVA Tổn thất công suất đoạn 1- P '' + Q '' P '' + Q '' 352 + 20,392 R − j X= (10,8 − j16,92) 2 U U 110 ∆S4 = = 0,732 – j1,147 MVA Tổn thất điện áp đoạn – P '' R + Q '' X 35.10,8 + 20,39.16,92 = U 2.110 ∆U = = 3,286 kV Công suất đầu đường dây S ‘ = S ‘’ + ∆S4 = 35 + j 20,39 + 0,732 – j1,147 = 35,732 +j19,243 MVA Công suất đầu nguồn Qb S = S ‘ - j = 35,732 +j19,243 – j1,301 = 35,732 + j17,942 MVA Điện áp nút U2 = UN - ∆U = 110 – 3,286 = 106,714 kV  Coi điện áp UN = 1,1Uđm = 121 kV Tổn thất điện áp đoạn -2 P.R + Q X 35.10,8 + 21,691.16,92 = U 121.2 ∆U = = 3,078 kV Điện áp cuối đường dây U2 = UN - ∆U = 121 – 3,078 = 117,922 kV He thong dien trang4747 Mang luoi dien E Sự cố đứt đường dây ∆UA4SC = ∆UA4bt = 2.3,286 = 6,572 kV 3.5 Tính nhánh N – l = 40 n 30 + j15,551 Sơ đồ thay n s' r/2 s x/2 qb/2 s'' 30 + j15,551  Coi điện áp nút điện áp định mức U1 = U2 = Uđm = 110 kV Phân bố công suất lại tổn thất Công suất phản kháng điện dung cuối đường dây sinh cuối đường dây Qb l 40 = U dm2 b0 = 110 2.2,65.10 −6.2 2 = 1,282 MVAr Công suất cuối đường dây Qb S ‘’ = S1 - j = 30 +j15,551 – j1,282 = 30 + j 14,269 MVA Tổn thất công suất đoạn 1- P '' + Q '' P '' + Q '' 302 + 14,2692 R − j X = (13,2 − j17 ,16 ) 2 U U 110 ∆S5 = = 0,601 – j0,782 MVA Tổn thất điện áp đoạn – P '' R + Q '' X 30.13,2 + 14,269.17 ,16 = U 2.110 ∆U = = 2,912 kV Công suất đầu đường dây S ‘ = S ‘’ + ∆S5 = 30 + j 14,269 + 0,601 – j0,782 = 30,601 +j13,487 MVA Công suất đầu nguồn He thong dien trang4848 Mang luoi dien Qb S = S ‘ - j = 30,601 +j13,487 – j1,282 = 30,601 + j12,205 MVA Điện áp nút U2 = UN - ∆U = 110 – 2,912 = 107,088 kV  Coi điện áp UN = 1,1Uđm = 121 kV Tổn thất điện áp đoạn -2 P.R + Q X 30.13,2 + 15,551.17,16 = U 121.2 ∆U = = 2,739 kV Điện áp cuối đường dây U2 = UN - ∆U = 121 – 2,739 = 118,261 kV F Sự cố đứt đường dây ∆UA5SC = ∆UA5bt = 2.2,912 = 5,824 kV 3.6 Tính nhánh N – l = 67,08 n 20 + j9,353 Sơ đồ thay n s' r/2 s x/2 qb/2 s'' 20 + j9,353  Coi điện áp nút điện áp định mức U1 = U2 = Uđm = 110 kV Phân bố công suất lại tổn thất Công suất phản kháng điện dung cuối đường dây sinh cuối đường dây Qb l 67,08 = U dm2 b0 = 110 2.2,69.10 −6 2 = 1,091 MVAr Công suất cuối đường dây Qb S ‘’ = S1 - j = 20 +j9,353 – j1,091 = 20 + j 8,262 MVA Tổn thất công suất đoạn 1- He thong dien trang4949 Mang luoi dien P '' + Q '' P '' + Q '' 202 + 8,2622 R − j X= (18,11 − j 28,374) 2 U U 110 ∆S6 = = 0,700 – j1,098 MVA Tổn thất điện áp đoạn – P '' R + Q '' X 20.18,11 + 8,262.28,374 = U 110 ∆U = = 5,423 kV Công suất đầu đường dây S ‘ = S ‘’ + ∆S6 = 20 + j 8,262 + 0,700 – j1,098 = 20,700 +j7,164 MVA Công suất đầu nguồn Qb S = S ‘ - j = 20,700 +j7,164 – j1,091 = 20,700 + j6,073 MVA Điện áp nút U2 = UN - ∆U = 110 – 5,423 = 104,577 kV  Coi điện áp UN = 1,1Uđm = 121 kV Tổn thất điện áp đoạn -2 P.R + Q X 20.18,11 + 9,353.28,374 = U 121 ∆U = = 5,186 kV Điện áp cuối đường dây U2 = UN - ∆U = 121 – 5,186 = 115,814 kV G Sự cố đứt đường dây ∆UA6SC = Đ 3.2 tổng kết phương án Ta có bảng tổng kết phương án Các phương án U = Uđm ∆Ubt U = 1,1Uđm ∆Usc ∆P 4,397 3,997 0,621 3,885 3,626 7,77 0,988 4,800 4,511 9,600 1,385 3,268 3,078 6,572 0,732 2,912 2,739 5,824 0,601 5,423 5,186 0,700 Tổn thất điện áp lớn lúc bình thường ∆Ubtmax = Max(∆Ubti) = 5,423 kV Tổn thất điện áp lớn lúc cố ∆Uscmax = Max(∆Usci) = 9,600 kV Tổn thất công suất lớn ∆Pmax = Max(∆Pmaxi ) = 1,385 MW Tổng tổn thất công suất lưới He thong dien trang5050 Mang luoi dien ∑ ∆P nhj ∆PΣ = = 5,027 MW Tổng tổn thất điện lưới ∆AΣ = ∆PΣ.τ = 5,027.3410 = 17142,07 MW j∈luoi Chương 4: sơ đồ nối điện trạm biến áp Đ 4.1 Sơ đồ nối điện 4.1 Trạm nguồn Vì số mạch đường dây nên ta chọn hệ thống góp vòng He thong dien trang5151 Mang luoi dien Các phụ tải có chiều dài < 70 km, thường xuyên phải đóng cắt Nên phía cao ta dùng sơ đồ cầu ngoài, phía hạ ta dùng máy cắt hợp máy cắt liên lạc thường mở Sơ đồ cầu d1 cl1 mcll cl2 mc1 mc2 b-1 b-2 He thong dien trang5252 Mang luoi dien Sơ đồ hệ thống góp vòng Đ 4.2 chọn máy biến áp 4.2.1 Chọn kiểu MBA Trong TBA nên dùng MBA ba pha Tổ MBA pha dùng MBA ba pha sản xuất 4.2.2 Chọn số lượng MBA He thong dien trang5353 Mang luoi dien Do đặc điểm, tính chất phụ tải 2, 3, 4, 5, phụ tải loại I Vì để đảm bảo cung cấp điện cho hộ cần đặt máy biến áp pha dây quấn trạm Đối với phụ tải phụ tải loại III, mức độ yêu cầu cung cấp điện không cao Nên để đảm bảo mặt kinh tế cần đặt máy biến áp pha dây quấn 4.2.3 Tính toán công suất, lựa chọn MBA hạ áp hộ tiêu thụ Việc lựa chọn công suất MBA ta coi MBA tiêu chuẩn hoá theo điều kiện khí hậu Việt Nam, không cần phải hiệu chỉnh công suất theo nhiệt độ Khi chọn công suất MBA cần xét đến khả tải MBA lại chế độ sau cố Xuất phát từ điều kiện tải cho phép 40% thời gian phụ tải cực đại Công suất MBA trạm có n MBA xác định theo công thức sau: S≥ S max k(n − 1) Trong đó: - Smax : Phụ tải cực đại trạm - k : Hệ số tải MBA chế độ sau cố, k = 1,4 - n : Số MBA đặt trạm Đối với trạm có MBA, công suất MBA bằng: S≥ S max 1.4 Đối với trạm có MBA, công suất MBA chọn theo điều kiện : S ≥ S max Tính công suất MBA trạm: Đường dây L (km) Pmax+j.Qmax(MVA) He thong dien Uđmi (kV) Uđm (kV) trang5454 Mang luoi dien Nguồn – Nguồn - 42,42 41,23 25 +j.15,493 40 +j.24,789 91,267 82,486 Nguồn – 51 45 +j 21,888 87,985 Nguồn - 40 35 +j.21,691 77,636 Nguồn – 40 30 +j.15,551 72,622 Nguồn – 67,08 20 +j 9,353 85,386 110 Tính chi tiết cho trạm:  Trạm biến áp 1: SđmBA1 ≥ 252 + 15,4932 = 29,411 MVA ⇒ SđmBA1 = 32 MVA Chọn MBA: TPDH - 32000/110  Trạm biến áp 2: SđmBA2 ≥ 40 + 24,789 1,4 = 33,613 MVA ⇒ SđmBA2 = 40 MVA Chọn MBA: TPDH - 40000/110  Trạm biến áp 3: SđmBA3 ≥ 452 + 21,888 1,4 = 35,743 MVA ⇒ SđmBA3 = 40 MVA Chọn MBA: TPDH - 40000/110  Trạm biến áp 4: SđmBA4 ≥ 352 + 21,6912 1,4 = 29,411 MVA ⇒ SđmBA4 = 32 MVA Chọn MBA: TPDH - 32000/110  Trạm biến áp 5: SđmBA5 ≥ 302 + 15,5512 1,4 = 24,136 MVA ⇒ SđmBA5 = 25 MVA Chọn MBA: TPDH - 25000/110  Trạm biến áp 6: He thong dien trang5555 Mang luoi dien SđmBA6 ≥ 202 + 9,3532 = 22,078 MVA ⇒ SđmBA6 = 25 MVA Chọn MBA: TPDH - 25000/110 Tập hợp kết tính toán ta có bảng sau: Bảng 6.3 Thông số MBA hạ áp pha dây quấn Phụ tải Số MB A Sđm MV A Số liệu kỹ thuật Uđm (kV) UN ∆PN ∆P0 Cao Hạ % kW kW 1 32 115 11 10,5 145 35 0,75 2 40 115 11 10,5 175 42 0,7 40 115 11 10,5 175 42 0,7 32 115 11 10,5 145 35 0,75 25 115 11 10,5 120 29 0,8 25 115 11 10,5 120 29 0,8 I0 % Số liệu tính toán Rb Xb ∆Q0 Ω Ω kVAr 1,8 43, 240 1,4 34, 280 1,4 34, 280 1,8 43, 240 2,5 55, 200 2,5 55, 200 Đ 4.3 chọn đầu phân áp cho nhánh Tính cho nhánh Nguồn – tpdh-32000/110 n l = 40 2xac120 35 + j21,691 MBA: SđmBA3 = 32 MVA, UN% = 10,5; ∆PN = 175 kW, ∆P0 = 42 kW, I0% = 0,7 Rb = 1,44 Ω, Xb = 34,8 Ω, ∆Q0 = 240 kVAr He thong dien trang5656 Mang luoi dien Sơ đồ thay n s s' zd sd qb/ sb'' s'' s2 sb' zb sb s 45+j21,888 Khi phụ tải max, chế độ sau cố: UA2 = 121 kV, phụ tải UA = 115kV Điện áp nút mạng điện chế độ xét: 4.3.1 Chế độ phụ tải cực đại: Điện áp góp cao áp trạm bằng: UCmax = UA2 - ∆Umaxd = 121 – 3,078 = 117,922 kV Tổn thất điện áp MBA Lúc phụ tải cực đại: P2 RB + Q2 X B 45, 036.0, 661 + 21,811.15,881 = U 121 A2 ∆UB2 = = 3,108 kV Điện áp góp hạ áp trạm quy cao áp: U2’ = UCmax - ∆UB2 = 117,922 – 3,108 = 114,814 kV 4.3.2 Chế độ phụ tải cực tiểu: Điện áp góp cao áp trạm bằng: UCmin = UA1 - ∆Umind = 115 – 3,143 = 111,857 kV Tổn thất điện áp MBA Lúc phụ tải cực tiểu: P1.RB + Q1 X B 31,525.0, 661 + 15, 268.15,881 = U 115 A1 ∆UB1 = = 2,289 kV Điện áp góp hạ áp trạm quy cao áp: U1’ = UCmin - ∆UB1 = 111,857 – 2,279 = 109,578 kV 4.3.3 Chế độ sau cố: Điện áp góp cao áp trạm bằng: Uscmax = Usc - ∆Uscmaxd = 121 – 6,572 = 114,428 kV Tổn thất điện áp MBA Lúc phụ tải cố: He thong dien trang5757 Mang luoi dien P2 RB + Q2 X B 45, 036.0, 661 + 21,811.15,881 = U 121 sc ∆Usc = = 3,108 kV Điện áp góp hạ áp trạm quy cao áp: Usc’ = Uscmax - ∆Usc = 114,428 – 3,108 = 111,32 kV Từ bảng B.16 ta tìm Ucdd = 115 kV; Uhdd = 10,5 kV; phạm vi điều chỉnh điện áp MBA = ± × 1,78% Đối với mạng thiết kế Uđm = 10kV Những trạm có yêu cầu điều chỉnh điện áp khác thường độ lệch điện áp quy định sau: Trong chế độ phụ tải cực đại: dUmax% = +5% Trong chế độ phụ tải cực tiểu: dUmin% = 0% Trong chế độ sau cố: dUsc% = +5% Điện áp yêu cầu góp hạ áp trạm chế phụ tải lớn nhỏ nhất: 5 U dm 10 Uycmax = Udm + 100 = 10 + 100 = 10,5 kV 0 U dm 10,5 Uycmin = Udm + 100 = 10,5 + 100 = 10 kV 5 U dm 10 100 100 Uycsc = Udm + = 10 + = 10,5 kV Điện áp đầu phân áp tiêu chuẩn bằng: n.EO U cdd 100 + Uđcltc = Ucdd 4.3.4 Chọn đầu điều chỉnh MBA: a Chế độ phụ tải cực đại: Điện áp tính toán đầu điều chỉnh MBA: U 2' U hdm 114,814 11 = U ya max 10, Udcmax = = 120,281 kV Chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn n = 7, điện áp đầu điều chỉnh tiêu chuẩn Utcmax = 121,15 kV Điện áp thực góp hạ áp bằng: U 2' U hdm 114,814.11 = U 121,15 = 10,427 kV tc max Utmax = Độ lệch điện áp góp hạ áp: U tmax − U dm 10, 427 − 10 = 100 U 10 dm dUmax% = = 4,247% He thong dien trang5858 Mang luoi dien Vậy điều chỉnh tiêu chuẩn chọn phù hợp b Chế độ phụ tải cực tiểu: Điện áp tính toán đầu điều chỉnh MBA: U1' U hdm 109,578 11 = U ya 10 Udcmin = = 120,535 kV Chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn n = 7, điện áp đầu điều chỉnh tiêu chuẩn Utcmin = 121,15 kV Điện áp thực góp hạ áp bằng: U1' U hdm 109,578.11 = U 121,15 = 9,949 kV tc Utmin = Độ lệch điện áp góp hạ áp: U t − U dm 9, 949 − 10 = 100 U 10 dm dUmin% = = 0% Vậy điều chỉnh tiêu chuẩn chọn phù hợp c Chế độ sau cố: Điện áp tính toán đầu điều chỉnh MBA: U sc' U hdm 111,32 11 = U yasc 10, Udcmax = = 116,621 kV Chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn n = 9, điện áp đầu điều chỉnh tiêu chuẩn Utcsc = 117,05 kV Điện áp thực góp hạ áp bằng: U sc' U hdm 111, 32.11 = U 117, 05 = 10,461 kV t csc Utsc = Độ lệch điện áp góp hạ áp: U tsc − U dm 10, 461 − 10 = 100 U 10 dm dUsc% = = 4,61% Vậy điều chỉnh tiêu chuẩn +đã chọn phù hợp Tất độ lệch đạt nên ta chọn MBA điều chỉnh tải Đ 4.4 tính tiêu kinh tế kỹ thuật mạng điện 4.4.1 Vốn đầu tư xây dựng mạng điện: Tổng vốn đầu tư xây dựng mạng điện dược xác định theo công thức: K = K d + Kt Kd: vốn đầu tư xây dựng đường dây Kt: vốn đầu tư xây dựng trạm biến áp He thong dien trang5959 Mang luoi dien Chương trước ta có vốn xây dựng đường dây có giá trị: Kd = 133,847.109 (đồng) Vốn đầu tư cho trạm hạ áp dược xác định theo bảng sau Công suất định mức 16 25 32 40 63 125 MVA 1300 1900 2200 2500 3500 5200 Giá thành 106 đ/trạm 0 0 0 (giá thành trạm hai MBA 1,8 lần giá thành trạm có MBA) Với mạng thiết kế có trạm hạ áp, có trạm có MBA trạm có 1MBA Vậy vốn đầu tư cho trạm hạ áp bằng: Kt1 = 32000.106(đồng) Kt2 = 1,8× 25000 × 106 = 45000.106(đồng) Kt3 = 1,8× 25000 × 106 = 45000.106(đồng) Kt4 = 1,8× 22000 × 106 = 39600.106(đồng) Kt5 = 1,8× 19000 × 106 = 34200.106(đồng) Kt6 = 19000.106(đồng) Tổng vốn đầu tư để xây dựng trạm biến áp: KΣt = 214,8.109(đồng) Tổng vốn đầu tư để xây dựng mạng điện: K = Kd + Kt = 133,847.109 + 214,8.109 = 348,647.109(đồng) 4.4.2 Tổn thất công suất tác dụng mạng điện Tổng tổn thất công suất tác dụng đường dây: ∆PΣd = 5,027 MW  Tổng tổn thất công suất tác dụng MBA: Đối với N – 1:  Smax  145.29411, 4442 ∆PN  + 35 ÷ + ∆PFe = S 32000  dd  ∆PB = = 0,157 MW Tương tự ta có tổn thất trạm khác: Nguồn ∆PB (MW) N–2 0,284 N–3 0,315 N–4 0,275 N–5 0,248 N–6 0,122 Tổng tổn thất công suẩt MBA: He thong dien trang6060 Mang luoi dien ∆PΣB = 1,401 MW Tổng tổn thất mạng; ∆PΣ = ∆PΣd + ∆PΣB = 5,027 + 1,401 = 6,428 MW Tổng tổn thất mạng tính theo phần trăm ∆P Σ ∑P 100 = 6, 428 100 195 max ∆P% = = 3,296% 4.2.3 Tổn thất điện mạng điện: Tổng tổn thất điện mạng điện xác định: ∆A = ∆PΣ × τ + ∆P0 × t = 6,428 × 3410 + 0,212 × 8760 = 23162,8 MWh Tổng điện họ tiêu thụ nhận năm bằng: A = ΣPmax.Tmax = 195 × 5000 = 975.103 MWh Tổn thất điện mạng điện tính theo phần trăm: ∆A 23162,8 100 = 100 A 975.10 ∆A% = = 2,375% 4.2.4 Chi phí vận hành hàng năm Các chi phí vận hành hàng năm xác định theo công thức: Y = avhd.Kd + avht.Kt + ∆A.c avhd: hệ số vận hành đường dây(avhd = 0,04) avht: hệ số vận hành thiết bị trạm biến áp (avht = 0,1) c : giá thành 1kWh điện tổn thất (500đ/kW) Y = 0,04 × 133,847.109 + 0,1 × 214,8.109 + 23162,8× 500 = 26,845.109 đồng 4.2.5 Giá thành truyền tải điện Giá thành truyền tải điện tính theo công thức: Y 26,845.109 = 975.103 = 27,533.103 đ/kWh β= A He thong dien trang6161