Đang tải... (xem toàn văn)
Thí nghiệm khảo sát đặc tính động lực lưu chất và khả năng hoạt động của cột chêm
1 I TRÍCH YẾU Mục đích thí nghiệm Khảo sát đặc tính động lực lưu chất khả hoạt động cột chêm cách xác định - Ảnh hưởng vận tốc dịng khí lỏng lên tổn thất áp suất (độ giảm áp) qua cột f ck - Sự biến đổi hệ số ma sát cột khơ theo chuẩn số Reynolds (Re) dịng khí - suy hệ thức thực nghiệm σ Sự biến đổi thừa số liên hệ độ giảm áp dịng khí qua cột khơ qua cột ướt theo vận tốc dòng lỏng - Giản đồ giới hạn khả hoạt động cột (giản đồ ngập lụt gia trọng) Phương pháp thí nghiệm - Cho dịng khí với giá trị lưu lượng khác qua cột chứa vật liệu chêm sứ Thí nghiệm thực điều kiện khơng có dịng lỏng dùng để đo độ giảm áp - cột khơ Đo độ giảm áp cột ướt thực tương tự, thay đổi lưu lượng dòng lỏng, dừng thí nghiệm phát điểm lụt Kết thí nghiệm Bảng 1: Kết thí nghiệm cột chêm 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 L=0 ∆Pck L=0,2 ∆P L=0,4 L=0,6 L=0,8 L=1,0 L=1,2 L=1,4 ∆P ∆P ∆P ∆P ∆P ∆P 11 17 23 33 43 56 70 84 13 20 30 43 60 77 97 148 15 25 45 68 99 118 167 17 28 45 74 108 157 18 30 65 114 165 11 22 48 88 170 11 23 67 118 18 39 121 II CƠ SỞ LÝ THUYẾT Độ giảm áp dịng khí ∆Pck - Độ giảm áp dịng khí qua cột phụ thuộc vào vận tốc khối lượng G dịng khí qua cột khơ (khơng có dịng chảy ngược chiều) Khi dịng khí chuyển động khoảng trống vật chêm tăng dần vận tốc độ giảm áp ũng tăng theo Sự gia tăng theo luỹ thừa từ 1,8 đến 2,0 vận tốc dịng khí ∆Pck = α G n (1) n = 1,8 ÷ 2, Với - Khi có dịng chảy ngược chiều, khoảng trống vật chêm bị thu hẹp lại Dịng khí di chuyển khó khăn phần thể tích tự vật dòng lỏng tăng đặn trị số tới hạn vận tốc khí, lúc độ giảm áp dịng khí tăng vọt lên Điểm ứng với trị số tới hạn vận tốc khí gọi điểm gia trọng Nếu tiếp tục tăng vận tốc khí trị số tới hạn này, ảnh hưởng cản trở ∆Pc hỗ tương dòng lỏng dịng khí lớn, - tăng nhanh chóng khơng theo phương trình (1) Dịng lỏng lúc chảy xuống khó khan, cột điểm lụt ∆P log c ÷ Z Đường biểu diễn (độ giảm áp suất dịng khí qua đơn vị chiều cao phần chêm cột) dự kiến trình bày hình ∆P log c ÷ Z log G ∆Pc Hình 1: Ảnh hưởng G L độ giảm áp cột f ck Re c Hệ số ma sát theo cột khô - Chilton Colburn đề nghị hệ thức liên hệ độ giảm áp dịng khí qua cột chêm khơ với vận tốc khối lượng dịng khí qua cột ∆Pck = f ck G2Z γ h ×γ w , N / m ρ g Dh (2) Trong đó: Z: chiều cao phần chêm, m kg / s ×m G: vận tốc khối lượng dịng khí dưa đơn vị tiết diện cột, Dh : kích thước đặc trưng vật chêm, ρg : m kg / m3 khối lượng riêng pha khí, γh : hệ số hiệu chỉnh dùng cho vật chêm rỗng γw : hệ số hiệu chỉnh ảnh hưởng thành cột lên độ xốp cột chêm - Sherwood tổng hợp kết số nghiên cứu đưa trị số sau cho vòng sứ Raschig: γ h = 0,35 γw =1 - Tuy nhiên, Zhavoronkov đề nghị hệ thức khác xác đưa trị số độ xốp cọt chêm vào hệ thức f G2Z ∆Pck = 3ck , N / m2 ε ρG De (3) Với ε: độ xốp vật chêm De = a: 4ε a : đường kính tương đương vật chêm, diện tích bề mặt riêng vật chêm, m / m3 f ck - Hệ số ma sát m Rec hàm số theo chuẩn số vô thứ nguyên Re c , với tính theo cơng thức sau: Re c = GDe 4G = aà (4) kg / ( m ìs ) µ: độ nhớt dịng khí, - Zhavoronkov xác định dịng khí chuyển từ chế độ chảy tầng sang chế độ chảy Re c = 50 rối ứng với trị số 50 < Rec < 7000 Trong vùng chảy rối, với cột chêm ngẫu nhiên Ta được: f ck = - 3,8 Re 0,2 c (5) Tuy nhiên, hệ thức tổng quát không đựợc xác khơng xem xét tồn ảnh hưởng hình dạng vật chêm ∆Pcu Độ giảm áp - cột ướt ∆Pck Sự liên hệ độ giảm áp cột khô ∆Pcu = σ∆Pck ∆Pcu cột ướt biểu diễn sau (6) - Do dự kiến f cu = σ f ck (7) Với - kg / ( m ×s ) σ: hệ số phụ thuộc vào mức độ xối tưới dòng lỏng L, σ Leva đề nghị ảnh hưởng L lên sau σ = 10ΩL log σ = ΩL - Hay σ Giá trị tuỳ thuộc vào loại, kích thước, cách thức xép vật chêm (xếp ngẫu nhiên hay theo thứ tự) độ lớn lưu lượng lỏng L Thí dụ với vật chêm vịng sứ 0,39 ÷ 11,7 ( kg / m ×s ) ε = 0,586 Raschig 12,7mm, chêm ngẫ nhiên, độ xốp ; giá trị L cột hoạt động vùng điểm gia trọng Ω = 0, 084 ∆Pcu ∆Pck - Một số tài liệu biểu diễn phụ thuộc tỉ số với hệ số xối tưới sau A = 33 1, 75 GL q ÷ Re L F ρ L gε A < 0,3 - Khi cho vật chêm sứ có ∆Pcu = ∆Pck ( − A ) d < 30 mm , ta có (10) 4G Re L = Fa µ L (11) Điểm lụt cột chêm - Khi cột chêm bị ngập lụt, chất lỏng chiếm tồn khoảng trống phần chêm, dịng chảy bị xáo trộn mãnh liệt, tượng bất lợi cho hoạt động cột GL* GL chêm Gọi giá trị tương ứng với trạng thái Hình 2: Giản đồ lụt cột chêm - Zhavoronkov kết luận trạng thái ngập lụt xảy nhóm số sau có liên hệ định với cho cột f ×a v = ck ữ ì G ìàtd0,2 2g L = L G ρG ρL Và f ck : Với hệ số ma sát cột khơ v: vận tốc dài dịng khí trước vào cột, m/s µtd = µtd : độ nhớt tương đối chốt lỏng so với nước µl µ H 2O , chất lỏng µtd = nước - Π1 , Π Do liên hệ log Π1 − log Π giản đồ xác định giản đồ lụt cột chêm, phần giới hạn hoạt động cột chêm đường III THIẾT BỊ VÀ PHƯƠNG PHÁP THÍ NGHIỆM Thiết bị thí nghiệm a Sơ đồ thiết bị Thiết bị gồm có Cột thuỷ tinh, bên vịng sứ Raschig xếp chêm ngẫu nhiên Hế thống cấp khí gồm có BK • Bơm (quạt) thổi khí • Ống dẫn khí • Áp kế sai biệt chữ U FK • Lưu lượng kế khí có độ chi từ đến 100% - Hệ thống cấp nước gồm có • Thùng chứa nước nhựa N BL • Bơm chất lỏng F1 • Lưu lượng kế lỏng có độ chia từ 0,2 đến 3,5 gallon/ph b Các số liệu liên quan đến cột chêm - Cột thuỷ tinh d = 0, 09m • Đường kính H = 0,805m • Chiều cao Z = 0, 42m • Chiều cao phần chêm - Vật chêm xếp ngẫu nhiên, vịng Raschig đường kính 12,7 mm, bề mặt riêng - a = 370 ÷ 380 ( m / m3 ) ε = 0,586 , độ xốp D = 0,09m - Đường kính ống thép đáy cột c Các thông số khác thiết bị - Các thông số sơ đồ thiết bị V = 0, 286 m3 / ph FK : • Lưu lượng kế khí, GL = 5,805 l / ph FL : • Lưu lượng kế lỏng, BK 1, Hp • : Quạt có cơng suất BL : 0,5 Hp • Bơm có cơng suất Phương pháp thí nghiệm - Khố tất van lỏng (từ đến 4) - Mở van khoá van - Cho quạt chạy phút để thổi hết ẩm cột Tắt quạt - Mở van Sau cho bơm chạy - Mở van từ từ khoá van để chỉnh mức chất lỏng đáy cột ngang với ống • định mức g Tắt bơm khoá van Đo độ giảm áp cột khơ Khố tất van lỏng lại Mở van van đóng Cho quạt chạy từ từ mở van để chỉnh lưu lượng khí vào cột • Ứng với giá trị lưu lượng chọn ta đọc - xong tắt quạt, nghỉ phút Đo độ gimr áp cột ướt • • ∆Pck mmH 2O áp kế U theo Đo ( 15 ÷ 20 ) % Mở quạt điều chỉnh lưu lượng khí qua cột khoảng VL Mở van cho bơm chạy Dùng van lưu lượng kế để chỉnh lưu lượng lỏng VL (lưu lượng kế lỏng có vạch chia 0,2; 0,4;…; 3,5) Nếu • mở tối đa mà phao khơng lên dùng van để tăng lượng lỏng Ứng với lưu lượng lỏng chọn cố định, ta chỉnh lưu lượng khí đọc độ giảm áp ∆Pcu ∆Pck giống trước Chú ý tăng lượng khí đến điểm lụt thơ Chú ý: - Trong trình đo độ giảm áp cột ướt, sinh viên cần canh giữ mức lỏng đáy cột ln ổn định ¾ chiều cao đáy cách chỉnh van Nếu cần, tăng cường van để - IV nước cột bình chứa (van dùng để xả nhanh giảm lưu lượng khí) BL BK Khi tắt máy phải tắt bơm lỏng trước, mở tối đa van sau tắt quạt Nếu sơ suất để nước tràn vào ống dẫn khí mở van xả nước phía bảng KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM Bảng 2: Kết tính tốn cho cột khô G ( %) G ∆Pck ∆Pck ∆Pck / Z ( N / m) f ck Reck log G 46,71 140,14 256,93 397,07 537,21 770,79 1004,36 1308,00 1635,00 1962,00 7,6750 5,7562 4,6902 4,0773 3,5305 3,5177 3,3676 3,3578 3,3163 3,2235 47,390 94,781 142,171 189,561 236,951 284,342 331,732 379,122 426,512 473,903 -1,065 -0,764 -0,588 -0,463 -0,366 -0,287 -0,220 -0,162 -0,111 -0,065 ( kg / m ×s ) ( mmH O ) ( N / m ) 2 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0,0860 0,1721 0,2581 0,3441 0,4302 0,5162 0,6022 0,6883 0,7743 0,8603 11 17 23 33 43 56 70 84 19,62 58,86 107,91 166,77 225,63 323,73 421,83 549,36 686,70 824,04 log ∆Pck Z 1,669 2,147 2,410 2,599 2,730 2,887 3,002 3,117 3,214 3,293 log G log Hình 3: Đồ thị ∆Pck Z log G theo log ∆Pck Z L = 0, Bảng 3: Kết tính tốn cho cột ướt G ( %) G ∆Pcu ∆Pcu ∆Pcu / Z f cu Recu ( kg / m ×s ) 7,6750 6,7156 5,5430 4,7968 4,6050 4,5837 4,6990 4,6170 4,5955 5,6795 108,372 108,372 108,372 108,372 108,372 108,372 108,372 108,372 108,372 108,372 1,0000 1,1667 1,1818 1,1765 1,3043 1,3030 1,3953 1,3750 1,3857 1,7619 ( kg / m ×s ) ( mmH O ) ( N / m ) ( N / m ) 2 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0,0860 0,1721 0,2581 0,3441 0,4302 0,5162 0,6022 0,6883 0,7743 0,8603 13 20 30 43 60 77 97 148 19,62 68,67 127,53 196,20 294,30 421,83 588,60 755,37 951,57 1451,88 log Hình 4: Đồ thị 46,71 163,50 303,64 467,14 700,71 1004,36 1401,43 1798,50 2265,64 3456,86 ∆Pcu Z σ G theo 10 L = 0, Bảng 5: Tính tốn cho cột ướt G ( %) G ∆Pcu ∆Pcu ∆Pcu / Z f cu ( kg / m ×s ) ( mmH O ) ( N / m ) ( N / m ) 2 Recu 10 0,0860 29,43 70,07 11,512 20 0,1721 88,29 210,21 8,634 30 0,2581 17 166,77 397,07 7,249 40 0,3441 28 274,68 654,00 6,716 50 0,4302 45 441,45 60 0,5162 74 725,94 70 0,6022 108 80 0,6883 157 - Ở giá trị G = 80% 1059,4 1540,1 1051,0 1728,4 2522,5 3667,0 325,11 325,11 325,11 325,11 325,11 325,11 325,11 325,11 6,907 7,888 8,458 9,414 σ ( kg / m ×s ) 1,5000 1,5000 1,5455 1,6471 1,9565 2,2424 2,5116 2,8036 bắt đầu xảy tượng lụt log Hình 6: Đồ thị ∆Pcu Z G theo 12 L = 0,8 Bảng 6: Tính tốn cho cột ướt G ( %) G ∆Pcu ∆Pcu ∆Pcu / Z f cu ( kg / m ×s ) ( mmH O ) ( N / m ) ( N / m ) 2 Recu 10 0,0860 29,43 70,07 11,512 20 0,1721 78,48 186,86 7,675 30 0,2581 18 176,58 420,43 7,675 40 0,3441 30 294,30 700,71 7,195 50 0,4302 65 637,65 60 0,5162 114 70 0,6022 165 - Ở giá trị G = 70% 1118,3 1618,6 1518,2 2662,7 3853,9 433,48 433,48 433,48 433,48 433,48 433,48 433,48 9,977 12,152 12,922 σ ( kg / m ×s ) 1,5000 1,3333 1,6364 1,7647 2,8261 3,4545 3,8372 bắt đầu xảy tượng lụt log Hình 7: Đồ thị ∆Pcu Z G theo 13 L = 1, Bảng 7: Kết tính tốn cho cột ướt G ( %) G ∆Pcu ∆Pcu ∆Pcu / Z f cu ( kg / m ×s ) ( mmH O ) ( N / m ) ( N / m ) 2 Recu 10 0,0860 29,43 70,07 11,512 20 0,1721 11 107,91 256,93 10,553 30 0,2581 22 215,82 513,86 9,380 40 0,3441 48 470,88 50 0,4302 88 863,28 60 0,5162 170 1667,7 - Ở giá trị G = 60% 1121,1 2055,4 3970,7 11,512 13,508 18,121 541,85 541,85 541,85 541,85 541,85 541,85 σ ( kg / m ×s ) 1,5000 1,8333 2,0000 2,8235 3,8261 5,1515 bắt đầu xảy tượng lụt log Hình 8: Đồ thị ∆P Z G theo 14 L = 1, Bảng 8: Kết tính tốn cho cột ướt G ( %) G ∆Pcu ∆Pcu ∆Pcu / Z f cu ( kg / m ×s ) ( mmH O ) ( N / m ) ( N / m ) 2 Recu 10 0,0860 29,43 70,07 11,512 20 0,1721 11 107,91 256,93 10,553 30 0,2581 23 225,63 537,21 9,807 40 0,3441 67 657,27 50 0,4302 118 1157,5 - Ở giá trị G = 50% 1564,9 2756,1 650,23 650,23 650,23 650,23 650,23 16,069 18,113 σ ( kg / m ×s ) 1,5000 1,8333 2,0909 3,9412 5,1304 bắt đầu xảy tượng lụt log Hình 9: Đồ thị ∆Pcu Z G theo 15 L = 1, Bảng 9: Kết tính tốn cột khơ G ( %) G ∆Pcu ∆Pcu ∆Pcu / Z f cu ( kg / m ×s ) ( mmH O ) ( N / m ) ( N / m ) 2 Recu 10 0,0860 39,24 93,43 7,675 20 0,1721 18 176,58 420,43 5,756 30 0,2581 39 382,59 910,93 4,690 40 0,3441 121 1187,0 2826,2 4,077 - Ở giá trị G = 40% 758,60 758,60 758,60 758,60 σ ( kg / m ×s ) 2,0000 3,0000 3,5455 7,1176 bắt đầu xảy tượng lụt log ∆Pcu Z Hình 10: Đồ thị G theo log Pc Z Hình 11: Đồ thị so sánh ∆Pc Z Hình 12: Đồ thị, G theo G theo 16 Re c : Đồ thị ảnh hưởng Hình 13 log f ck lên log σ Hình 14: Sự phụ thuộc log f cu vào L 17 Bảng 10: Các trị số cột lụt L ( ga / ph ) G * ( %) L G* ( kg / s ) ( kg / m ×s ) 0,4 0,7743 0,0301 0,7743 0,6 0,6883 0,0452 0,6883 0,8 0,6022 0,0603 0,6022 1,0 0,5162 0,0753 0,5162 1,2 0,4302 0,0904 0,4302 1,4 0,3441 0,1054 0,3441 L G* 0,038 0,065 0,100 0,145 0,210 0,306 v ( m / s) 0,6743 0,5994 0,5245 0,4496 0,3746 0,2997 Π1 Π2 0,167 0,134 0,103 0,079 0,055 0,040 0,001 0,002 0,003 0,005 0,007 0,010 log Π1 log Π -0,7756 -2,8787 -0,8725 -2,6514 -0,9872 -2,4685 -1,1021 -2,3046 -1,2589 -2,1463 -1,3902 -1,9824 log Π log Π1 Hình 15: Đồ thị biểu diễn phụ thuộc log Π vào log Π1 Hình 16: Giản đồ lụt cột chêm Bảng 11: Các kết hệ thức thực nghiệm Mối liên hệ Pck/Z theo G L = 0,0 Pcư/Z theo G L = 0.2 Pcư/Z theo G L = 0.4 Pcư/Z theo G L = 0.6 Pcư/Z theo G L = 0.8 Pcư/Z theo G L = 1,0 Pcư/Z theo G L = 1.2 Pcư/Z theo G L = 1.4 log f ck log f ck log f ck Mối liên hệ Reck L = 0, theo Reck L = 0, theo Reck L = 0, theo Kết thực nghiệm y = 2354,7x2 + 237,96x + 22,189 y = 5809,1x2 - 1553,6x + 240,58 y = 7561x2 - 1057,3x + 99,546 y = 11251x2 - 3020,3x + 333,26 y = 17694x2 - 4954,6x + 430,44 y = 27386x2 - 8022,4x + 672,69 y = 26597x2 - 5964,9x + 411,09 y = 53644x2 - 12977x + 875,89 Kết thực nghiệm y = -0,3872x + 1,5131 y = -0,2042x + 1,1976 y = 0,0241x + 0,7927 y = -0,1184x + 1,1818 y = 0,0857x + 0,7945 y = 0,1968x + 0,661 y = 0,2716x + 0,5399 y = 0,3591x + 0,5511 18 log f ck L = 0, Reck theo log f ck L = 0,8 Reck theo log f ck L = 1, Reck theo log f ck L = 1, Reck theo log f ck L = 1, Reck theo Mối liên hệ G = 10% L theo log σ G = 20% L theo log σ G = 30% L theo log σ V Kết thực nghiệm y = 0,2253x + 0,0045 y = 0,2681x + 0,0214 y = 0,4198x - 0,0214 BÀN LUẬN Dựa vào đồ thị số liệu thực nghiệm ta thấy: Đối với cột khơ: G tăng độ giảm áp tăng theo đường thẳng Đối với cột ướt: G tăng độ giảm áp tăng theo chia thành vùng rõ rệt giản đồ lý thuyết đề cập Khi lưu lượng lỏng tăng cột dễ gần đến điểm lụt Sau điểm gia trọng giá trị ∆P tăng lên nhanh, đột ngột Đoạn thẳng vùng dốc nên ta khó vận hành cột chêm chế độ sủi bọt cột chêm hoạt động tốt chế độ đó.Thực tế tiến hành thí nghiệm tới điểm lụt ta dừng thí nghiệm đồ thị khơng có vùng sau điểm gia trọng Giản đồ f theo Re lập để nhằm biểu diễn phụ thuộc trở lực vào lưu lượng dòng lưu chất Nếu lưu lượng dịng lưu chất lớn hệ số ma sát f hai pha tăng Lập đồ thị nhằm xác định lưu lượng hợp lý để vận hành cột để trở lực nhỏ thu hiệu suất truyền khối tốt hai pha với mà cột không bị lụt Tuy nhiên đồ thị ta lại thấy điều ngược lại tức lưu lượng tăng lên trở lực lại giảm dần, kết thu ảnh hưởng sai số q trình thí nghiệm Nếu biết hai giá trị Re f dùng đồ thị để xác định giá trị lại sau: Từ giá trị f Re biết, kẻ đường thẳng đứng theo phương ngang 19 theo phương đứng, cắt đồ thị f_Re điểm Từ giao điểm đó, kẻ đường thẳng vng góc với trục cịn lại xác định giá trị cần tìm Sự liên hệ đối tượng tương đối gần với với dự đoán Cụ thể mối liên hệ sau: - Log(∆Pck/Z) logG phụ thuộc tuyến tính với theo đường thẳng giống lý thuyết nhận định - ∆Pcư/Z G gần chia thành hai vùng rõ rệt: vùng điểm gia trọng vùng điểm gia trọng • Vùng điểm gia trọng ∆P tăng chậm đặn nên điểm thu gần nằm đường thẳng • Vùng điểm gia trọng ∆P tăng nhanh, đột ngột nên đoạn thẳng dốc; tăng lưu lượng lỏng khí lên cao tiến đến điểm lụt cột - Logσ L: hoàn tồn phụ thuộc tuyến tính với nên thể thành đường thẳng đồ thị Tuy nhiên q trình làm thí nghiệm có nhiều sai số Những nguyên nhân dẫn đến sai số do: • Lưu lượng dịng lỏng khơng ổn định bơm • Lưu lượng dịng khí khơng ổn định quạt • Cột nước trì đáy cột không đảm bảo yêu cầu làm cho nước xâm nhập vào ống đo độ chênh áp làm ảnh hưởng đến kết • Sai số đọc thao tác thí nghiệm • Điều kiện thí nghiệm khơng lần đo Chú ý: Khi chỉnh xong lưu lượng dịng khí dịng lỏng xong phải tiến hành đọc kết Giữa q trình thí nghiệm phải dừng khoảng 10 phút để làm nguội thiết bị, ổn định hệ thống tiếp tục vận hành thiết bị Nếu sơ suất để nước tràn vào ống dẫn khí mở van xả nước phía sau bảng VI PHỤ LỤC Tính fck công thức: f ck ∆Pck ε ρ K D e = 2.G Z 20 Tính fcư công thức: f cu = σ f ck Tính Reck công thức: Rec = GD e 4G = εµ aµ µ: độ nhớt không khí lấy 350C Tính σ công thức: ∆Pcu = σ∆Pck Tính chuyển đổi lưu lượng: • Lưu lượng khí: G (kg / s.m ) = G (%).ρ K 0,286 60.F V = 0.286 m3/ph ρK: khối lượng riêng dòng khí lấy 450C Tra thông số dòng khí: ρK = 1.14 kg/m3 µ = 1911.10-8 kg/m.s • Lưu lượng lỏng: L( kg / s.m ) = L.4,586 ρ L 60.F 4.586 hệ số quy đổi từ galon sang lít ρL: khối lượng riêng lỏng lấy nhiệt độ 35oC Với F: tiết diện cột chêm, tính công thức: F= π d 3,14 ×0, 092 = = 4 0,0064 (m2) Tính điểm lụt cột chêm” 21 f ck ⋅ a v ρ G 0.2 = ∏1 ε g ⋅ ρ µ td L L ∏ =G ρG ρL Với fck: hệ số ma sát cột khô v: vận tốc dài dòng khí trước vào cột, m/s v = G/F Trong G: lưu lượng dòng khí (m3/s) μtd : độ nhớt tương đối chất lỏng so với nước µ td = µ l µ nuoc Nếu chất lỏng nườc μtd = VII TÀI LIỆU THAM KHẢO - [1] Tập thể CBGD mơn Máy - Thiết bị, Thí nghiệm Q trình-Thiết bị, Đại học - Bách Khoa Tp.HCM [2] Giáo trình truyền khối ,GS.TSKH.Nguyễn Bin, Đại học Bách khoa Hà Nội - [3] Vũ Bá Minh, Truyền khối, Đại học Bách Khoa Tp.HCM 22