M CL C Trang tựa TRANG Quyết định giao đề tài Lý lịch khoa học i L i cam đoan ii L i c m ơn iii Tóm tắt iv M cl c v Danh sách chữ viết tăt vii Danh sách hình viii Danh sách b ng x Ch ngă1.T NG QUAN 1.1 Dẫn nhập .1 1.2 Các nghiên c u nước nước 1.2.1 Các kết qu nghiên c u nước .2 1.2.2 Các kết qu nghiên c u nước .3 1.3 M c tiêu nghiên c u c a đề tài 1.4 Đối tư ng nghiên c u 1.5 Ph m vi nghiên c u 1.6 Phương pháp nghiên c u 1.7 ụ nghĩa khoa học thực tiễn c a đề tài Ch ngă2 C ăS LÝ THUY T .7 2.1 Đ ng học c a c u piston tr c khuỷu truyền giao tâm [6] 2.1.1 Quy luật đ ng học c a piston 2.1.2 Quy luật đ ng học c a truyền 11 2.1.2.1 Góc lắc  11 2.1.2.2 Vận tốc góc tt 11 2.1.2.3 Gia tốc góc  tt .12 2.2 Tính s c bền c a thân truyền 13 v 2.3 ng d ng phương pháp phần tử hữu h n để xác định tr ng thái ng su t c a truyền đ ng [7] 14 2.4 Các phương trình b n [7] 15 2.4.1 Chuyển vị, biến d ng ng su t phần tử - ma trận đ c ng phần tử véc tơ phần tử 15 2.4.2 Ghép nối phần tử - ma trận c ng véc tơ t i tổng thể 17 2.4.3 Phép chuyển tr c tọa đ .19 2.5 Nhận xét 21 Ch ngă XỄCă Đ NHă TR NG NG SU Tă C ă H C THANH TRUY N Đ NGăC ăHINOăJ08CF 22 3.1 M t số đặc điểm c a truyền đ ng Hino J08CF 22 3.1.1 Kết c u đ ng Hino J08CF .22 3.1.1 Kết c u truyền đ ng Hino J08CF 25 3.1.2 Xác định vật liệu c a truyền 29 3.2 Kh o sát trư ng ng su t học c a truyền đ ng Hino J08CF phương pháp nghiên c u lý thuyết tính toán phương pháp phần tử hữu h n 31 3.2.1 Kh o sát trư ng ng su t học c a truyền đ ng Hino J08CF phương pháp tính toán truyền thống 31 3.2.2 Xây dựng mô hình tính truyền Ansys 52 Ch ngă4 THÍ NGHI M VÀ K T QU 64 4.1 Phương pháp thí nghiệm 64 4.2 Kết qu thử nghiệm 67 4.3 So sánh kết qu nghiên c u 67 Ch ngă5 K T LU NăVĨăH NG PHÁT TRI NăĐ TÀI 69 5.1 Kết qu đ t đư c .69 5.2 Những v n đề tồn t i 69 5.3 Hướng phát triển .69 TÀI LI U THAM KH O 71 PH L C 72 vi DANH SÁCH CÁC CH VI TăTĔT ĐCT Điểm chết ĐCD Điểm chết ANSYS Analysis System - also CAD Computer-aided design CAE Computer Aided Engineering PRO-E 4.0 Pro Engineer 4.0 CREO Commercial Real Estate Organization SOLIDWORKS 3D solid modeling CAD software TDC top dead center BDC bottom dead center PTHH Phần Tử Hữu H n C70 Thép có thép có trung bình 0,70 %Cácbon C45Mn Thép có thép có trung bình 0,45 %Cácbon Mangan vii DANH SÁCH CÁC HÌNH HÌNH TRANG Hình 2.1: Sơ đồ c u piston-tr c khuỷu-thanh truyền giao tâm Hình 3.1: Mặt cắt ngang đ ng Hino J08CF [8] 22 Hình 3.2: Mặt cắt doc đ ng Hino J08CF [8] 23 Hình 3.3: C u t o truyền đ ng HIζO J08CF .26 Hình 3.4: Kích thước c a đầu nhỏ truyền mỏng .26 Hình 3.5: Tiết diện thân truyền .27 Hình 3.6: Kích thước b n truyền đ ng Hino J08CF .29 Hình 3.7: Máy quang phổ phát x HORIBA, model GD PROFILER 30 Hình 3.8: Đồ thị công khai triển p –φ đ ng Hino J08CF .37 Hình 3.9: Lực tác d ng lên c u truyền tr c khuỷu .38 Hình 3.10: Đồ thị chuyển vị piston theo góc quay tr c khuỷu 39 Hình 3.11: Đồ thị vận tốc piston theo góc quay tr c khuỷu .40 Hình 3.12: Đồ thị gia tốc piston theo góc quay tr c khuỷu 40 Hình 3.13: Đồ thị tổng lực tác d ng lên chốt piston 42 Hình 3.14: Đồ thị lực pháp tuyến tác d ng lên thành xilanh 43 Hình 3.15: Đồ thị lực tác d ng dọc tr c truyền .43 Hình 3.16: Đồ thị công khai triển p –φ đ ng Hino J08CF 46 Hình 3.17:Đồ thị chuyển vị piston theo góc quay tr c khuỷu 47 Hình 3.18: Đồ thị vận tốc piston theo góc quay tr c khuỷu .48 Hình 3.19: Đồ thị gia tốc piston theo góc quay tr c khuỷu 48 Hình 3.20: Đồ thị tổng lực tác d ng lên chốt piston 49 Hình 3.21: Đồ thị lực pháp tuyến tác d ng lên thành xilanh 50 Hình 3.22: Đồ thị lực tác d ng dọc tr c truyền .50 Hình 3.23: Chọn kiểu phân tích c u trúc tĩnh AζSYS 52 Hình 3.24: Khai báo thông số vật liệu 53 Hình 25: Mô hình hình học truyềnđ ng Hino- J08CF 54 viii Hình 3.26: εô hình đ ng Hino- J08CF Ansys 54 Hình 3.27: δưới phần tử truyền đ ng Hino- J08CF 55 Hình 3.28: δưới phần tử mô hình c u tr c khuỷu truyền đ ng HinoJ08CF 55 Hình 3.29: Chọn áp đặt t i 56 Hình 3.30: Xác định mặt cần đặt lực .57 Hình 3.31: Xác định phương lực đặt đầu nhỏ truyền 57 Hình 3.32: Chọn mặt cố định 58 Hình 3.33: Xác định mặt cần cố định 59 Hình 4.1: Sơ đồ thí nghiệm truyền 64 Hình 4.2: Quy trình thử nghiệm nén, uốn vị trí đặt lực 65 Hình 4.3: Máy kéo nén v n IζSTROζ –USA, model 1500HDX 66 Hình 4.4: Đồ thị ng su t biến d ng c a truyền nén ix 100KN 68 DANH SÁCH CÁC B NG B NG TRANG B ng 3.1: Thông số kỹ thuật c a đ ng Hino J08CF [8] 24 B ng 3.2: Kết qu thử nghiệm vật liệu truyền (xem ph l c phiếu kết qu thử nghiệm vật liệu) .30 B ng 3.3: Kết qu tính chu trình nhiệt đ ng c a đ ng Hino- J08CF 33 B ng 3.4:B ng giá trị nhiệt đ áp su t đư ng cong nén 34 B ng 3.5: B ng giá trị nhiệt đ áp su t nhiệt đ đư ng cong gi n n 35 B ng 3.6 Chuyển vị, vận tốc, gia tốc c a piston theo góc quay tr c khuỷu .39 B ng 3.7: Lực tác d ng lên c u truyền- tr c khuỷu trình cháy giãn n đ ng J08CF 41 B ng 3.8: Kết qu tính chu trình nhiệt đ ng c a đ ng Hino J08CF 44 B ng 3.9: B ng giá trị nhiệt đ áp su t đư ng cong nén tăng áp 45 B ng 3.10: B ng giá trị nhiệt đ áp su t nhiệt đ đư ng cong gi n n tăng áp 45 B ng 3.11:B ng đ ng học c u truyền - tr c khuỷu 47 B ng 3.12: Lực tác d ng lên c u truyền tr c khuỷu 48 B ng 4.1 So sánh giá trị ng su t tính theo phần mềm Ansys thí nghiệm 68 x Ch ng T NG QUAN 1.1 D n nh p Đ ng đốt thể vị trí, vai trò ưu việt c a nhiều lĩnh vực vận t i khác Cùng với phát triển m nh mẽ c a khoa học kỹ thuật, đ ng đốt không ngừng đư c c i tiến hoàn thiện theo hướng đ t hiệu qu cao nh t phù h p với yêu cầu m c đích c a phương tiện, như: gi m thiểu ô nhiễm môi trư ng, tiếng ồn… Thanh truyền m t chi tiết quan trọng kết nối piston tr c khuỷu Thanh truyền dùng để truyền áp lực khí cháy từ piston tới tr c khuỷu, truyền chịu t i đ ng lớn Việc chế t o truyền tương đối khó khăn chi tiết c a đ ng ζó có đặc điểm hình học ph thu c vào lo i đ ng cơ, tốc đ piston, số kỳ m c đích sử d ng Thanh truyền làm việc điều kiện chịu tác đ ng c a lo i t i đ ng suốt trình khai thác Trong trình làm việc truyền chịu tác d ng c a áp lực khí thể sinh suốt trình cháy, lực quán tính c a khối lư ng chuyển đ ng tịnh tiến, lực ma sát trọng lực Các lực sinh mômen uốn, thay đổi c trị số lẫn phương chiều theo vị trí piston chu trình làm việc Do tác d ng c a lực mômen nêu nên truyền làm việc điều kiện chịu ng su t nén, ng su t uốn c ng su t kéo Hình dáng kết c u truyền t o nên ng su t tập chung lớn nh t t i mặt nơi chuyển tiếp thân đầu truyền Điều kiện làm việc c a truyền ph thu c vào r t nhiều yếu tố như: giá trị tính ch t c a áp lực đỉnh piston, đ c ng, việc lựa chọn lo i vật liệu, ch t lư ng công nghệ lắp ghép Do xu hướng tăng cư ng đ làm việc c a đ ng như: tăng tốc đ quay, sử d ng biện pháp nhằm nâng cao công su t, gi m kích thước hình học, tiết kiệm vật liệu, làm cho ng su t truyền tăng lên Điều dẫn đến gi m tính tin cậy làm việc c a truyền trình sử d ng Vì truyền ph i đ m b o đ tin cậy điều kiện làm việc khác nhau, đ m b o đ bền, đ c ng, tính chống mài mòn, đ m b o th i h n sử d ng, kích thước hình dáng hình học đ m b o ng su t gây đến m c nhỏ nh t Để xác định m t cách xác giá trị vị trí ng su t truyền r t cần thiết, làm tối ưu hóa truyền, s cho việc nâng cao đ tin cậy, tuổi thọ truyền nói riêng đ m b o an toàn khai thác c a đ ng chung Đồng th i đưa đặc điểm hình học phù h p nhằm nâng cao kh tiết kiệm vật liệu 1.2 Các nghiên c uătrongăn căvƠăngoƠiăn 1.2.1 Các k t qu nghiên c uătrongăn c c Có nhiều đề tài nghiên c u nước kh o sát ng su t truyền gồm m t số đề tài gần với nghiên c u như: Đề tài th c sĩ “Kh o sát tr ng thái ng su t học c a truyền đ ng ZIδ 130” c a Đ Văn Quý trư ng Đ i học kỹ thuật δê Quý Đôn năm 2012 [1] Đề tài kh o sát ng su t ng su t học c a truyền dựa việc xác định áp su t cháy cực đ i dùng phương pháp phần tử hữu h n kết h p mô đ ng phần mền AζSYS Với phương pháp mô mô trư ng học đặt áp su t đỉnh piston, trọng lực lên truyền mômen lên tr c khuỷu Tuy nhiên đề tài chưa xây dựng phương pháp xác định ng su t học truyền đ ng Đề tài th c sĩ “Xác định trư ng ng su t cơ-nhiệt c a truyền đ ng xe xích PT76 có xét đến nh hư ng c a lực ma sát trư t” c a ζguyễn Văn Thanh trư ng Đ i học Kỹ Thuật δê Quý Đôn năm 2012 [2] Phương pháp mô phần mền AζSYS môi trư ng nhiệt đặt nhiệt đ đư c chọn cố định cho piston 2000c, truyền, chốt piston 1000c tr c khuỷu 800c kết h p đặt áp su t đỉnh piston, trọng lực lên truyền mômen lên tr c khuỷu Đề tài phát triển đề tài th c sĩ “Kh o sát tr ng thái ng su t học c a truyền đ ng ZIδ 130” c a Đ Văn Quý trư ng Đ i học kỹ thuật δê Quý Đôn năm 2012 Đề tài xác định đư c nh hư ng c a nhiệt đ đến ng su t truyền nhiên nh hư ng lớn nh t đến ng su t truyền lực ma sát trư t Cho đến th i điểm chưa có nghiên c u nước kh o sát ng su t học c a truyền đ ng HINO - J08CF diesel xi lanh tăng áp 1.2.2 Các k t qu nghiên c uăngoƠiăn c Quá trình nghiên c u truyền đư c giới nghiên c u từ r t lâu Trong năm trước 1980, trình phân tích kết c u tr nên phổ biến, thay dần trình kiểm tra lí tính Vào năm 1980, việc phân tích kết c u tr thành m t công c thiết kế Những năm 1990, với phát triển c a phần mềm thiết kế 3D (CAD) phần mềm tính toán (CAE), trình tính toán kết c u góp phần làm gi m th i gian thiết kế s n phẩm Từ năm 2000 đến nay, trình phân tích, tính toán kết c u hoàn toàn thay trình kiểm tra lí tính m t vài s n phẩm Mặc dù ch p nhận m t công c thiết kế việc phân tích tính toán kết c u s n xu t chưa phổ biến Trên giới có m t số công trình nghiên c u kết c u truyền sau: Pranav G Charkha Ti năsƿăSantoshăB.ăJajuăvới nghiên c u “Phân tích & Tối ưu hóa kết nối truyền” [3] Trong nghiên c u này, tác gi tiến hành nghiên c u đ ng xăng bốn thì, truyền kết c u thép C-70 mô hình hóa cách sử d ng phần mềm ANSYS Nghiên c u bao gồm hai lo i phân tích: phân tích ng su t truyền tr ng thái tĩnh phân tích ng su t mỏi truyền M c tiêu c a nghiên c u này, xác định ng su t truyền tăng hiệu qu kinh tế việc gi m khối lư ng truyền Phân tích ng su t truyền tr ng thái tĩnh đ t t i trọng tĩnh lên truyền đ t đư c kết qu gi m 9,24% khối lư ng truyền Pravardhan S Shenoy Ali Fatemi với nghiên c u ắTối ưu hóa kết nối truyền nhằm gi m chi phí trọng lư ng” t p chí SAE quốc tế năm 2005 [4] Nghiên c u này, thực truyền kết c u thép C-70 nhằm gi m khối lư ng vật liệu chi phí s n xu t cách phân tích phần tử hữu h n để tối ưu hóa Kết qu nghiên c u truyền tối ưu nhẹ 10% đến 25% tốn so với truyền có Ti năsƿăK.ăTirupathi Reddy, Syed Altaf Hussain thu c Trư ng Cao đẳng Kỹ thuật & Công nghệ Cơ khí, ζandyal- n Đ với nghiên c u “Phân tích mô mô hình c a truyền” [5] Trong dự án này, truyền với kết c u thép C-45 đư c thay nhôm h p kim gia cố nhôm cacbua cho xe máy Suzuki GS150R Từ b n vẽ 2D truyền c a nhà s n xu t đư c mô hình hóa cách sử d ng phần mềm PRO-E 4.0 phân tích đư c thực cách sử d ng phần mềm ANSYS Phân tích phần tử hữu h n c a truyền đư c thực cách lựa chọn hai nguyên liệu, nhôm gia cư ng với Boron Carbide nhôm 360 Sự kết h p tốt nh t thông số ng su t, biến d ng, yếu tố an toàn gi m trọng lư ng thực phần mềm ANSYS So với thép C-45, nhôm cacbua, nhôm 360, nhôm cacbua đư c tìm th y có hệ số an toàn làm việc gần với yếu tố lý thuyết an toàn, để gi m trọng lư ng 33,17% ζăm 2011 với nghiên c u “Stress Analysis of Connecting Rod of Nissan Z24 Engine by the Finite Elements εethod” c a Mohammad Ranjbarkohan, Mohammad Reza Asadi Behnam Nilforooshan Dardashti Với phương pháp tính toán phương pháp ADAεS xác định ng su t truyền đ ng ζissan Z24 mô phương pháp phần tử hữu Từ đó, xác định đ bền, th i gian làm việc tối đa c a truyền nâng cao hiệu qu kinh tế qua thiết kế Các nghiên c u t p trung vào việc xác định ng su t truyền theo hướng cắt gi m vật liệu Tuy nhiên chưa có công trình nghiên c u xác định ng su t truyền đ ng tăng áp 1.3 M c tiêu nghiên c u c aăđ tài Hiện nay, m t số đ ng cũ đư c khai thác sử d ng Việt Nam nhiên không mang l i hiệu qu kinh tế cao Việc nghiên c u kh o sát ng su t học c a truyền đ ng HIζO - J08CF diesel xi lanh tăng áp m c tiêu nghiên c u c a đề tài 540 130 0,00 11989,38 545 130 3,44 11943,75 550 129 6,86 11807,23 555 129 10,22 11580,85 560 127 13,50 11266,33 565 126 16,68 10866,06 570 124 19,74 10383,10 575 122 22,64 9821,12 580 119 25,38 9184,39 585 117 27,92 8477,77 590 113 30,24 7706,62 595 110 32,34 6876,82 600 106 34,19 5994,69 605 102 35,78 5066,93 610 97 37,10 4100,61 615 93 38,13 3103,08 620 87 38,88 2081,93 625 82 39,33 1044,94 630 77 39,48 0,00 635 71 39,33 1044,94 640 65 38,88 2081,93 645 59 38,13 3103,08 650 53 37,10 4100,61 655 47 35,78 5066,93 660 41 34,19 5994,69 665 35 32,34 6876,82 670 30 30,24 7706,62 675 25 27,92 8477,77 76 680 20 25,38 9184,39 685 15 22,64 9821,12 690 12 19,74 10383,10 695 16,68 10866,06 700 13,50 11266,33 705 10,22 11580,85 710 6,86 11807,23 715 3,44 11943,75 720 0,00 11989,38 B ng 3.10 Chuy n v , v n t c, gia t c c a piston theo góc quay tr c khu u X() mm V() m/s 0,00 a() m/s2 11989,38 3,44 11943,75 10 6,86 11807,23 15 10,22 11580,85 20 13,50 11266,33 25 16,68 10866,06 30 12 19,74 10383,10 35 15 22,64 9821,12 40 20 25,38 9184,39 45 25 27,92 8477,77 50 30 30,24 7706,62 55 35 32,34 6876,82 60 41 34,19 5994,69 65 47 35,78 5066,93 70 53 37,10 4100,61 φ 77 75 59 38,13 3103,08 80 65 38,88 2081,93 85 71 39,33 1044,94 90 77 39,48 0,00 95 82 39,33 1044,94 100 87 38,88 2081,93 105 93 38,13 3103,08 110 97 37,10 4100,61 115 102 35,78 5066,93 120 106 34,19 5994,69 125 110 32,34 6876,82 130 113 30,24 7706,62 135 117 27,92 8477,77 140 119 25,38 9184,39 145 122 22,64 9821,12 150 124 19,74 10383,10 155 126 16,68 10866,06 160 127 13,50 11266,33 165 129 10,22 11580,85 170 129 6,86 11807,23 175 130 3,44 11943,75 180 130 0,00 11989,38 185 130 3,44 11943,75 190 129 6,86 11807,23 195 129 10,22 11580,85 200 127 13,50 11266,33 205 126 16,68 10866,06 210 124 19,74 10383,10 78 215 122 22,64 9821,12 220 119 25,38 9184,39 225 117 27,92 8477,77 230 113 30,24 7706,62 235 110 32,34 6876,82 240 106 34,19 5994,69 245 102 35,78 5066,93 250 97 37,10 4100,61 255 93 38,13 3103,08 260 87 38,88 2081,93 265 82 39,33 1044,94 270 77 39,48 0,00 275 71 39,33 1044,94 280 65 38,88 2081,93 285 59 38,13 3103,08 290 53 37,10 4100,61 295 47 35,78 5066,93 300 41 34,19 5994,69 305 35 32,34 6876,82 310 30 30,24 7706,62 315 25 27,92 8477,77 320 20 25,38 9184,39 325 15 22,64 9821,12 330 12 19,74 10383,10 335 16,68 10866,06 340 13,50 11266,33 345 10,22 11580,85 350 6,86 11807,23 79 355 3,44 11943,75 360 0,00 11989,38 365 3,44 11943,75 370 6,86 11807,23 375 10,22 11580,85 380 13,50 11266,33 385 16,68 10866,06 390 12 19,74 10383,10 395 15 22,64 9821,12 400 20 25,38 9184,39 405 25 27,92 8477,77 410 30 30,24 7706,62 415 35 32,34 6876,82 420 41 34,19 5994,69 425 47 35,78 5066,93 430 53 37,10 4100,61 435 59 38,13 3103,08 440 65 38,88 2081,93 445 71 39,33 1044,94 450 77 39,48 0,00 455 82 39,33 1044,94 460 87 38,88 2081,93 465 93 38,13 3103,08 470 97 37,10 4100,61 475 102 35,78 5066,93 480 106 34,19 5994,69 485 110 32,34 6876,82 490 113 30,24 7706,62 80 495 117 27,92 8477,77 500 119 25,38 9184,39 505 122 22,64 9821,12 510 124 19,74 10383,10 515 126 16,68 10866,06 520 127 13,50 11266,33 525 129 10,22 11580,85 530 129 6,86 11807,23 535 130 3,44 11943,75 540 130 0,00 11989,38 545 130 3,44 11943,75 550 129 6,86 11807,23 555 129 10,22 11580,85 560 127 13,50 11266,33 565 126 16,68 10866,06 570 124 19,74 10383,10 575 122 22,64 9821,12 580 119 25,38 9184,39 585 117 27,92 8477,77 590 113 30,24 7706,62 595 110 32,34 6876,82 600 106 34,19 5994,69 605 102 35,78 5066,93 610 97 37,10 4100,61 615 93 38,13 3103,08 620 87 38,88 2081,93 625 82 39,33 1044,94 630 77 39,48 0,00 81 635 71 39,33 1044,94 640 65 38,88 2081,93 645 59 38,13 3103,08 650 53 37,10 4100,61 655 47 35,78 5066,93 660 41 34,19 5994,69 665 35 32,34 6876,82 670 30 30,24 7706,62 675 25 27,92 8477,77 680 20 25,38 9184,39 685 15 22,64 9821,12 690 12 19,74 10383,10 695 16,68 10866,06 700 13,50 11266,33 705 10,22 11580,85 710 6,86 11807,23 715 3,44 11943,75 720 0,00 11989,38 82 83 84 85 86 87 88 89 S K L 0 [...]... Nam 1 .6 Ph ngăphápănghiênăc u Để thực hiện đề tài kh o sát ng su t cơ học c a thanh truyền đ ng cơ HIζOJ08CF diesel 6 xi lanh khi tăng áp, hướng tiếp cận c a đề tài đư c đề xu t các bước như sau: 1 Nghiên c u lý thuyết đ ng cơ đốt trong 2 Tính toán ng su t thanh truyền dựa trên lý thuyết đ ng học và đ ng lực học cơ c u piston tr c khuỷu thanh truyền 3 Nghiên c u tính toán ng su t bằng phương pháp phần... HINO -J08CF diesel 6 xi lanh khi tăng áp xây dựng phương pháp tính toán ng su t cơ học thanh truyền khi không tăng áp và tăng áp Kết qu nghiên c u xác định kh năng chịu ng su t lớn hơn c a thanh truyền đ ng cơ HIζO -J08CF cho phép tăng áp, nâng cao công su t đ ng cơ Đề tài định hướng gi i quyết nhu cầu nâng cao công su t đ ng cơ diesel thế hệ cũ trên ô tô và tàu th y 6 ngă2 Ch C ăS LÝ THUY T 2.1 Đ ng... ngă3 NG SU TăC ăH C THANH TRUY NăĐ NGăC HINO J08CF 3.1 M t s đ căđi m c a thanh truy năđ ngăc Hino J08CF 3.1.1 K t c uăđ ng c Hino J08CF Đ ng cơ Hino J08CF do Nhật chế t o năm 2002, đư c lắp trên xe t i 8 t n Hino model FG1JPUB và m t số xe ch ng lo i khác đang sử d ng Việt Nam Đ ng cơ diesel Hino J08CF là lo i đ ng cơ diesel 4 kỳ, 6 xi lanh, m t hàng thẳng đ ng có công su t 156kW (210 mã lực) (b... nghiên c u Lý thuyết đ ng cơ đốt trong Lý thuyết phương pháp phần tử hữu h n Đ ng cơ HIζO -J08CF Phần mền thiết cơ khí CREO, phần mền mô phỏng ANSYS 1.5 Ph m vi nghiên c u Tính toán ng su t cơ học thanh truyền c a đ ng cơ HINO J08CF với khi chưa tăng áp và sau tăng áp Xây dựng chương trình mô phỏng tính ng su t thanh truyền c a đ ng cơ HINO J08CF trên phần mền ANSYS Thực nghiệm với thiết bị đo thử ng... cơ khí CREO, SOδIDWORKS, 5 Nghiên c u phần mền mô phỏng tính toán ng su t như AζSYS, phần mền mô phỏng đ ng cơ ESP, Matlab 5 6 Thực nghiệm kiểm tra ng su t thanh truyền đ ng cơ HIζO -J08CF với thiết bị đo thử ng su t INSTRON –USA, model 1500HDX t i trung tâm Quatest 3 1.7 ụănghƿaăkhoaăh c và th c ti n c aăđ tài Đề tài “Kh o sát ng su t cơ học c a thanh truyền đ ng cơ HINO -J08CF diesel 6 xi lanh khi. .. thanh truy năđ ngăc Hino J08CF + Kết c u c a thanh truyền gồm 3 phần  Đầu nhỏ thanh truyền lắp ghép với chốt pít tông  Đầu lớn thanh truyền đầu lắp ghép với chốt khuỷu  Thân thanh truyền Kết c u điển hình c a thanh truyền giới thiệu trên hình 3.3 25 250 1-Đầu nh 2-B c lóỏ đầu nh 3-Thân thanh truyền 4, 6- Đầu lớn và nắp đầu lớn 5-B c đầu lớn 7-Đai c 8-Bu lông Hình 3.3: Cấu tạo thanh truyền động cơ. .. a h p tr c khuỷu và nh hư ng tới khối lư ng đ ng cơ nhỏ Đ m b o mối ghép nối tin cậy và chắc chắn với phần thân, tránh đư c sự tập trung ng su t 28 A A A +0,089 Ø37+0,05 N7 Ø41js6 30 R71 268 188 R18 32 R69 +0,1 06 62 +0, 066 H7 68 js6 28.5 28.5 8 6 20 84 33 110 A Hình 3 .6: Kích thước cơ bản thanh truyền động cơ Hino J08CF 3.1.2 Xácăđ nh v t li u c a thanh truy n ζơi thử Tổng c c tiêu chuân đo lư ng... kỳ 4 10 Tỷ số nén,  19,1 11 Số xi lanh, kiểu 6, thẳng hàng 12 Đư ng kính xi lanh, D mm 114 13 Hành trình piston mm 130 14 Tổng dung tích xi lanh dm3 7, 961 15 Chiều dài thanh truyền mm 268 16 Bán kính quay c a khuỷu tr c mm 65 17 Khối lư ng toàn b đ ng cơ (khô) kg 580 18 Chỉ số nén đa biến trung bình n1 1,37 19 Chỉ số gi n n đa biến trung bình n2 1,17 20 Tỉ số gi n n khi cháy  1,25 21 Hệ số khí sót... Điều đó sẽ thỏa mãn đư c xu hướng tăng công su t và thu gọn kích thước các chi tiết đ ng cơ nói chung và thanh truyền đ ng cơ nói riêng Phần nghiên c u lý thuyết dựa vào cơ s lý thuyết để tinh toán bền, phân tích xác định trư ng ng su t cơ học c a thanh truyền với việc kết h p phương pháp phần tử hữu h n và dùng phần mềm ANSYS để tính trư ng ng su t cơ học c a thanh truyền là m t xu hướng hiện đ i 21... pháp xác định ng su t thanh truyền đ ng cơ khi chịu lực khí cháy cực đ i trong buồng đốt và khi tăng áp Tính toán ng su t bằng phương pháp phần tử hữu h n, mô phỏng bằng phần mền ANSYS và thực nghiệm kiểm tra bằng thiết bị đo thử ng su t INSTRON–USA, model 1500HDX t i trung tâm Quatest 3 Việt Nam Từ đó, xác định kh năng gắn b tăng áp c a đ ng cơ HINO- J08CF 1.4 Đ iăt ng nghiên c u Lý thuyết đ ng cơ