Đang tải... (xem toàn văn)
Tính toán bể lắng ngang đợt I Để loại bỏ các tạp chất thô, trong thực tế người ta thường dùng phương pháp lắng, các chất chìm sẽ lắng xuống đáy bể, còn các tạp chất nổi sẽ tập trung lại bằng thiết bị gạt cặn và được dẫn đến các giếng tập trung đặt bên ngoài bể.Bể lắng ngang được dùng để giữ lại các tạp chất thô không tan trong nước. Việc tính toán bể lắng ngang đợt I được tiến hành theo chỉ dẫn điều 8.5.4 TCXDVN 79572008 Chiều dài bể lắng ngang được tính: Trong đó: + v : Tốc độ dòng chảy trong vùng lắng theo quy phạm v = 5 ¸10 (mms). Chọn v = 6 (mms). + H : Chiều cao công tác của bể lắng chọn H = 3,0m.(nằm trong khoảng 1,5 – 3m) + K : Hệ số phụ thuộc vào loại bể lắng, đối với bể lắng ngang K = 0,5. + U0 : Độ thô thuỷ lực của hạt cặn, được xác dịnh theo công thức: U¬0 = Trong đó: + n : Hệ số phụ thuộc vào tính chất của chất lơ lửng, đối với nước thải sinh hoạt, n = 0,25. + a : Hệ số tính đến ảnh hưởng nhiệt độ của nước thải. Theo bảng 31 TCXDVN 79572008, với nhiệt độ nước thải là t = 200C, ta có a = 1. + t : Thời gian lắng của nước thải trong bình hình trụ t = 770s ( Theo bảng 33 TCXDVN 79572008 với n= 0,25, hiệu suất lắng E = 50% Trị số tra theo bảng 34 TCXDVN 79572008. Với H = 3,0m, ta có = 1,32. + w : Vận tốc cản của dòng chảy theo thành phần đứng. Tra theo bảng 32 TCXDVN79572008 với v = 6 (mms) Þ w = 0,01 (mms) Þ Uo = (1000×0,5×3)(1.770×1,32)0,01=1,465(mms). Vậy chiều dài bể là: L =(6×3)(0,5×1,465) 25 (m). Chọn L = 25m Thời gian nước lưu lại trong bể: t = 250.006.3600=1,16 (giờ) (Đảm bảo thời gian lắng) Diện tích tiết diện ướt của bể lắng ngang: w = qmaxv = 0,814340,006 136 (m2). Chiều ngang tổng cộng của bể lắng ngang: B = wH = 1363,0 48 (m). Trong đó: H = 3m : Chiều cao công tác của bể lắng. Chọn số ngăn của bể lắng n = 6. Khi đó chiều rộng mỗi ngăn: b= Bn = 486 = 8 (m). Chọn chiều rộng của mỗi ngăn là 8 m. Kiểm tra thời gian lắng thực tế ứng với kích thước đã chọn ttt = WQmax = (L.B.H)Qmax = 25.48.3,02931,62 1,23 (giờ). Trong đó: W Thể tích bể ứng với kích thước đã chọn (m3). Qhmax Lưu lượng giờ lớn nhất; Qhmax = 2931,62 (m3h). Kiểm tra vận tốc thực tế ứng với kích thước đã chọn: Vtt = Qmax(3,6.b.H.n) = 2931,623,6.8.3.6= 5,9 (ms) Vậy vận tốc chọn v 6 (mms) và vận tốc thực tế là bằng nhau nên các thông số kích thước của bể lắng ngang đợt 1 đã chọn là hợp lý. Hàm lượng chất lơ lửng theo nước trôi ra khỏi bể lắng đợt I là: C1 = (C.(100 E1) )100 76,4 (mgl) < 150mgl (đạt yêu cầu ) Trong đó: C: Hàm lượng chất lơ lửng trong hỗn hợp nước thải khi vào bể lắng I: C= 0,8.0,9.〖SS〗_bđ = 0,8×0,9×212,12 = 153 (mgl) E1 : hiệu suất của bể lắng ngang đợt 1; E1 = 50% Hàm lượng BOD còn lại trong nước thải sau bể lắng đợt 1 xác định theo công thức: Sau khi nước thải qua làm thoáng sơ bộ và bể lắng ngang đợt I , BOD 5 giảm 15%, vậy BOD5 của nước thải là: L’HH = LHH ×0.85 = 363,64 x 0,85 = 309 (mgl). + LHH : Hàm lượng BOD trong hỗn hợp nước thải. Vậy L’HH= 363,64(mgl). b. Dung tích cặn lắng: Công thức: (m3ngđ). Trong đó: +) CHH : Là hàm lượng chất lơ lửng trong hỗn hợp nước thải ban đầu CHH = 153 (mgl). +) E : Là hiệu suất lắng của bể lắng đợt I: E = 50%. +) p Độ ẩm của cặn, do xả cặn bằng tự chảy nên ta lấy p = 95% ( Theo 8.5.5 TCXDVN 79572008). +) T : Là chu kỳ xả cặn, T = 8h (Theo 8.5.10 TCXDVN 69572008) +) Qhtb Lưu lượng nước thải giờ trung bình; Qhtb= 1958,33 (m3h) +) pc : Là trọng lượng thể tích của cặn: pc = 1 (Tm3) = 106 (gm3). Vậy: WC = (1958,33 . 153 .50 .8)((10095).〖10〗6 ) = 23,97 ( m 3) = 24 m3
Tính toán bể lắng ngang đợt I Để loại bỏ tạp chất thô, thực tế người ta thường dùng phương pháp lắng, chất chìm lắng xuống đáy bể, tạp chất tập trung lại thiết bị gạt cặn dẫn đến giếng tập trung đặt bên bể.Bể lắng ngang dùng để giữ lại tạp chất thô không tan nước Việc tính toán bể lắng ngang đợt I tiến hành theo dẫn điều 8.5.4 TCXDVN 7957-2008 - Chiều dài bể lắng ngang tính: L= v.H K.U Trong đó: + v : Tốc độ dòng chảy vùng lắng - theo quy phạm v = ÷10 (mm/s) Chọn v = (mm/s) + H : Chiều cao công tác bể lắng chọn H = 3,0m.(nằm khoảng 1,5 – 3m) + K : Hệ số phụ thuộc vào loại bể lắng, bể lắng ngang K = 0,5 + U0 : Độ thô thuỷ lực hạt cặn, xác dịnh theo công thức: 1000.K H U0 = K H α t. h n −ω Trong đó: + n : Hệ số phụ thuộc vào tính chất chất lơ lửng, nước thải sinh hoạt, n = 0,25 + α : Hệ số tính đến ảnh hưởng nhiệt độ nước thải Theo bảng 31 TCXDVN 7957-2008, với nhiệt độ nước thải t = 20 0C, ta có α = 1 + t : Thời gian lắng nước thải bình hình trụ t = 770s ( Theo bảng 33 TCXDVN 7957-2008 với n= 0,25, hiệu suất lắng E = 50% Trị số K H h n tra theo bảng 34 TCXDVN 7957-2008 Với H = 3,0m, ta có K H h n = 1,32 + ω : Vận tốc cản dòng chảy theo thành phần đứng Tra theo bảng 32 TCXDVN7957-2008 với v = (mm/s) ⇒ ω = 0,01 (mm/s) ⇒ Uo = (mm/s) Vậy chiều dài bể là: ≈ L = 25 (m) Chọn L = 25m -Thời gian nước lưu lại bể: t = (giờ) (Đảm bảo thời gian lắng) - Diện tích tiết diện ướt bể lắng ngang: ω ≈ 136 (m2) - Chiều ngang tổng cộng bể lắng ngang: B ≈ 48 (m) Trong đó: H = 3m : Chiều cao công tác bể lắng Chọn số ngăn bể lắng n = Khi chiều rộng ngăn: b = (m) Chọn chiều rộng ngăn m - Kiểm tra thời gian lắng thực tế ứng với kích thước chọn 2 ≈ ttt 1,23 (giờ) Trong đó: W - Thể tích bể ứng với kích thước chọn (m3) Qhmax - Lưu lượng lớn nhất; Qhmax = 2931,62 (m3/h) - Kiểm tra vận tốc thực tế ứng với kích thước chọn: Vtt 5,9 (m/s) Vậy vận tốc chọn v ≈ (mm/s) vận tốc thực tế nên thông số kích thước bể lắng ngang đợt chọn hợp lý - Hàm lượng chất lơ lửng theo nước trôi khỏi bể lắng đợt I là: C1 ≈ 76,4 (mg/l) < 150mg/l (đạt yêu cầu ) Trong đó: C: Hàm lượng chất lơ lửng hỗn hợp nước thải vào bể lắng I: C= 0,8.0,9 = 0,8212,12 = 153 (mg/l) E1 : hiệu suất bể lắng ngang đợt 1; E1 = 50% Hàm lượng BOD lại nước thải sau bể lắng đợt xác định theo công thức: Sau nước thải qua làm thoáng sơ bể lắng ngang đợt I , BOD giảm 15%, BOD5 nước thải là: L’HH = LHH 0.85 = 363,64 x 0,85 = 309 (mg/l) + LHH : Hàm lượng BOD hỗn hợp nước thải Vậy L’HH= 363,64(mg/l) b Dung tích cặn lắng: Công thức: Wc = Q tb h CHH E.T ( 100 − p ) γ Trong đó: 3 (m3/ngđ) +) CHH : Là hàm lượng chất lơ lửng hỗn hợp nước thải ban đầu C HH = 153 (mg/l) +) E : Là hiệu suất lắng bể lắng đợt I: E = 50% +) p - Độ ẩm cặn, xả cặn tự chảy nên ta lấy p = 95% ( Theo 8.5.5 TCXDVN 7957-2008) +) T : Là chu kỳ xả cặn, T = 8h (Theo 8.5.10 TCXDVN 6957-2008) +) Qhtb - Lưu lượng nước thải trung bình; Qhtb= 1958,33 (m3/h) +) pc : Là trọng lượng thể tích cặn: pc = (T/m3) = 106 (g/m3) Vậy: WC = 23,97 ( m 3) = 24 m3 3.5 Bể aerotank đẩy Do công suất trạm lớn nên chọn aerotank đẩy thời gian thổi khí dài BOD5 > 150 cần tái sinh bùn a - Xác định thời gian làm việc ngăn aerotank Thời gian oxy hóa chất hữu t (h) xác định theo biểu thức 61- TCVN 7957-2008 t0 = đó: + ar: liều lượng bùn hoạt tính ngăn tái sinh,g/l, xác định sau = 7,03 Tỉ lệ tuần hoàn bùn R xác định theo công thức 61 - TCVN 7957-2008 4 Trong đó: + I: số bùn, thông thường từ 100- 200 ml/g Chọn 100ml/g + a: liều lượng bùn hoạt tính theo chất khô (g/l), với aerotank thổi khí kéo dài a từ 3- 5g/l, chọn a g/l Tốc độ oxy hóa riêng chất hữu (mg BOD 5/g chất khô không tro bùn 1h) ,lấy với aerotank thổi khí Thời gian oxy hoá chất bẩn xác định theo công thức t0 = 12,78 (h) Trong đó: Tr - độ tro bùn hoạt tính, Tr = 0,35 theo mục 8.17.1 TCXDVN 7957-2008 - Thời gian cấp khí aerotank: - Thời gian tái sinh bùn Thời gian tái sinh bùn thời gian bùn lưu lại ngăn tái sinh, xác định công thức: tts = t0 - ta = 12,78 – 1,17 = 11,61 (h) - b - Thời gian thổi khí bể aerotank oxy hóa hoàn toàn t theo công thức 78TCVN 7957 :2008 : t đó: + : tốc độ oxy hóa trung bình lấy 6mg/g.h + Tr : độ tro bùn lấy 0,35 Thể tích aerotank: Chọn số bể aerotank bể Thông số bể : Thể tích ngăn aerotank: Wa= ta(1+R)Qtt = 1,17.( 1+ 0,66).2931,62= 5694(m3) - Thể tích ngăn tái sinh: Wts= ttsRQtt =11,61 0,66.2931,62=22464(m3) Tổng thể tích aerotank: W=Wa +Wts= 5694+ 22464= 28158 (m3) Trong đó: Qtt - Lưu lượng tính toán (m3/h); hệ số không điều hoà chung nước thải chảy vào bể Kch > 1,25 (Theo 8.16.4 TCXDVN 7957-2008) nên ta phải lấy lưu lượng tối đa nước thải chảy vào bể khoảng thời gian lưu lượng lớn để tính toán Vậy Qtt =2931,62(m3/h) c Xác định kích thước bể Aerotank: Số hành lang bể aerotank phụ thuộc vào tỉ lệ: Wts = W 100% = 79,8% Theo 8.16.8 TCXDVN 7957-2008 chọn bể Aerotank với số hành lang đơn nguyên 4hành lang: hành lang làm nhiệm vụ oxy hoá chất bẩn hành lang làm nhiệm vụ tái sinh bùn Kích thước bể aerotank theo mục 8.16.8 – TCXDVN 7957:2008 sau: - Chiều cao công tác: H = 3÷ m Chọn H =5m - Chiều rộng hành lang: b = H = m - Chều dài hành lang L > 10H - Diện tích mặt bể là: F = = 5632 (m2) 6 - Chiều dài tổng cộng hành lang là: l = =1126 (m) - Chiều dài xây dựng hành lang: L ≈ 281 (m) n: Số hành lang đơn nguyên, n = - Chiều cao bể : Hbể = Hct + Hbv = + 0,5 = 5,5 (m) Vậy kích thước hành lang bể aerotank là: b × H × L =5 × 5,5 × 281 (m) d Tính toán cấp khí cho aerotank thổi khí Chọn hình thức cấp khí từ lên qua đĩa phân phối Lưu lượng khí đơn vị: D= (m3/m3) Trong : z-Lưu lượng ô xy tính mg để xử lí 1mg BOD5 Lấy z=1,1 xử lí sinh học hoàn toàn k1 – Hệ số kể đến thiết bị nạp khí Lấy theo bảng 47 TCVN 7957/2008 Lấy K1= 2,13, J= 75m3/m2 h ứng với tỉ lệ : f/F=0,75 k2 – Hệ số kể đến độ sâu đặt thiết bị phân phối khí Lấy theo bảng 48 TCVN 7957/2008 Lấy K2= 2,08, J= 4m3/m2.h ứng với h=3m n1-Hệ số xét đến ảnh hưởng nhiệt độ nước thải n1=1+0.02( Ttb – 20 ) Ttb ; Nhiệt độ nước thải trung bình vào mùa he : Ttb=260C Thay vào công thức n1=1,12 7 n1-Hệ số xét tới quan hệ tốc độ hòa tan ôxi vào hỗn hợp nước thải bùn với tốc độ hòa tan oxi vào nước Đối với nước thải sinh hoạt có chứa chất hoạt động bề mặt Lấy theo bảng 49 TCVN 7957/2008 n2=0,88 Cp- Độ tan oxi không khí nước Tính theo công thức 76 TCVN 7957/2008 Cp = TRong CT Độ hòa tan oxi không khí vào nước phụ thuộc vào nhiệt độ áp suất Lấy theo bảng trang 317 sách Xử lí nước thải đô thị Trần Đức Hạ Với t=200C , CT= 8,68 Thay vào công thức ta có : Cp = = = = 10,36(mg/l) C-Nồng độ trung bình oxi aerotank C= 2mg/l D==6,9 (m3KK/m2.h) Lưu lượng nước thải : 2931,62 m3/h Lượng oxy cần thiết cho : Qo = Qh D = 2931,62 6,9 =20228 ( m3/h) Lượng khí cần cấp 1h : Qk = = 69752 (m3.kk/h) Giả sử chuyển hóa oxy vào nước đạt 10% : Wk = =697520( m3/h) Chọn hệ thống phân phối khí dạng đĩa ( đĩa CDF – 250) tra bảng P4.3 lưu lượng khí qua đĩa từ 6-8 m3/h chọn lưu lượng m3/h Áp lực cần thiết cho hệ thống : Hk = hd +hc + hf +H Ta có số đĩa : Nđĩa = với kích thước đĩa 250mm bể có hành lang , số đĩa hành lang : 87190 : = 21600 đĩa Số đĩa theo chiều dài ngăn : 400 đĩa Số đĩa theo chiều rộng ngăn : 54 đĩa 3.6 Bể lắng ngang đợt II - Hỗn hợp nước thải sau khỏi bể Aerotank làm hoàn toàn dẫn sang bể lắng ngang đợt II Bùn hoạt tính lắng loại bỏ chủ - yếu Đối với bể lắng đợt II, ta tính toán kích thước bể theo phương pháp tải trọng thuỷ lực bề mặt - Tải trọng thủy lực qo tính theo mục 8.5.7 TCXDVN 7957-2008 - Tải trọng thủy lực bề mặt tính theo công thức: q= 4,5 × K S × H 0,8 ( 0,1× I × a ) , − , 01 aT (m3/m2.h) Trong đó: Ks - Hệ số sử dụng dung tích bể Ks = 0,4 (đối với bể lắng ngang) at - Nồng độ bùn hoạt tính sau khỏi bể lắng, at = 30 mg/l aa - Nồng độ bùn hoạt tính bể Aerôten, aa = g/l Ia - Chỉ số bùn Mohlman, lấy I = 100 cm3/g H - Chiều cao lớp nước bể lắng H =3m q= = - Diện tích mặt thoáng bể lắng: (m2) - Diện tích mặt cắt ướt bể: (m2) Chọn vận tốc nước chảy bể v =5 mm/s = 0,005 m/s ( theo 8.5.8 - TCXDVN 7957-2008) - Chiều rộng bể: B= Chọn số đơn nguyên n = Chiều rộng đơn nguyên: b= - Chiều dài bể lắng ngang đợt II là: L= - Thời gian nước lưu lại bể lắng ngang đợt II là: t= không đảm bảo thời gian lắng bể lắng ngang đợt II sau aeroten làm hoàn toàn (t lớn 2h) Chọn t = 2h 3600 = 36 m - Lấy L= v.t = 0,005 lấy b= 28 m Chọn đơn nguyên B= Vậy bể lắng ngang đợt II có kích thước đơn nguyên là: L x b x H = 36m x 7m x3m - Thể tích vùng chứa nén cặn: Wc= (m3) Trong đó: B: Lượng bùn hoạt tính dư g/m3; Là lượng bùn hoạt tính dư trước lắng, phụ thuộc vào hàm lượng chất lơ lửng hữu có nước thải, - hiệu suất bể lắng đợt I: B = 78,24 (mg/l) = 78,24 (g/m3) b: Hàm lượng chất lơ lửng trôi theo nước khỏi bể lắng II Theo bảng 36 TCXDVN 7957-2008 với Lt = 15 mg/l, thời gian lắng t= h, ta có b = 12 - (mg/l) = 12 (g/m3) Q: lưu lượng nước thải trung bình giờ= 1000 (m3/h) t: thời gian hai lần xả cặn, t = (h)(mục 8.5.10 TCXDVN 7957-2008) p: độ ẩm cặn, p = 99% n: số đơn nguyên, n=4 - Wc = - Chiều cao hố thu cặn: ≈ 3,3 (m3) h1= 10 Wc F1 + F2 + B × b m Trong đó: F1 - Diện tích đáy hố thu cặn, F1=0,5×0,5=0,25 m2 10 - F2 - Diện tích miệng hố thu cặn, F2=3,5×3,5=12,25 m2 h1 = - ≈ 0,23m - Bể lắng xây dựng có độ dốc 0,01 phía hố thu cặn, chiều cao từ mép hố thu cặn đến lớp nước trung hoà là: - h2 = (L - B) × 0,01 = (36 – 7) × 0,01 = 0,29 (m) - - Chiều cao xây dựng bể: - HXD = hbv + hct + hth + h1+ h2 (m) - Trong đó: - hbv - Chiều cao bảo vệ hbv = 0,5 (m) 3.7 hct - Chiều cao công tác bể hct = H = 3,0 m hth - Chiều cao lớp nước trung hoà bể hth = 0,3 m ≈ HXD = 0,5 + 3,0 + 0,3 + 0,23 + 0,29 4,32 m Chọn HXD = 4,5m Tính toán biofin cao tải: Nước thải sau lắng bể lắng đứng đợt dẫn vào bể lọc sinh học cao tải máy bơm Theo 8.13.1- TCVN 7957: 2008,bể lọc sinh học cao tải thường áp dụng cho trạm có công suất tới 30000 m 3/ngđ Đối với trạm xử lý nước thải xét có công suất 47000 m3/ngđ Tính toán thiết kế bể lọc sinh học cao tải dựa vào thông số tính toán 8.15 TCVN 7957:2008 3.13.1 Tính toán kích thước bể Ta chọn lượng BOD5 đầu bể lọc sinh học cao tải (L t) 50 mg/l (Lấy theo QCVN 14:2008 BTNMT – loại B) Vì lượng BOD5 sau bể lắng cát giảm 5% sau bể lắng giảm 25 % nên BOD đầu vào bể La = 261,275 0,95 0,75 = 186,16 mg/l < 250 mg/l 11 11 Không cần phải tuần hoàn nước thải - Hệ số hoạt động bể: (CT 56, mục 8.15.3, TCVN 7957:2008) K = = = 3,72 Dựa vào trị số K = 3,72 tra bảng 44, mục 8.15.3 ,TCVN 7957:2008 với nhiệt độ trung bình nước thải mùa đông T = 200C ta có: • Tải trọng thủy lực q = 30 (m /m /ngày ) 3 • Lượng không khí cấp B = (m /m nước thải) • Chiều cao lớp vật liệu lọc H = 2,2 (m) Chọn bể biofin cao tải - Diện tích bể sinh học: - Q F = - max q×2 = = 783,33 (m2) Đường kính bể: D = = = 31,59 (m) - Chiều cao bể lọc: Hbể = Hvl + Hbv + 0,5 + 0,2 + 0,1 Trong đó: • Hvl :chiều cao lớp vật liệu lọc 2,2 (m) • Hbv : chiều cao bảo vệ, Hbv = 0,5 m • 0,5 chiều cao hầm thu nước • 0,2 chiều cao dầm đỡ sàn thu nước • 0,1 khoảng cách sàn thu nước tới dầm đỡ sàn thu nước Hbể = 2,2 + 0,5 + 0,5 + 0,2 + 0,1 = 3,5 (m) - Thể tích bể: Wbể = F.Hbể = 783,33 3,6 = 2819,99 m3 Chọn vật liệu đá dăm, cuội sỏi, gạch vỡ đường kính 40 – 70 mm 3.13.2 Tính toán hệ thống tưới: - Lưu lượng tính toán cho bể: Qbể = = = 0,272 (m3/s)= 272 (l/s) Trong đó: • : lưu lượng m3/s 12 12 • n: số bể biofilm cao tải = bể - Đường kính hệ thống tưới Dt = Db – 0,2 = 31,59 – 0,2 = 31,39 (m) - Chọn ống phân phối hệ thống tưới phản lực, đường kính ống phân phối tính theo công thức : 4×Q Do = b n1 × π × v Trong : • n1 : số ống phân phối hệ thống tưới n= • v : tốc độ nước thải ống v = 0,8 m/s (< m/s) • Qb : lưu lượng tính toán = 0,544 m3/s - - - → Dống = = 0,339 (m) Chọn Do = 339 mm = 0,339 m vận tốc nước thực tế đầu ống : v = = = 0,75 (m/s) < m/s => Đường kính thích hợp Số lỗ ống tưới tính theo công thức : m = = 196,43 lỗ Khoảng cách từ lỗ đến tâm trục hệ thống tưới: ri = Dt i m (i: số thứ tự lỗ kể từ trục cánh tưới) - Với lỗ từ trục cánh tưới:ri = = 1119,82 (mm) Số vòng quay hệ thống phút: 34,8 ×106 n= m× d × Dt ×q Trong đó: • q1 : lưu lượng ống tưới, q1 = 0,296 m3/s • m:số lỗ, m = 196 lỗ • d1: đường kính lỗ ống tưới, (10-15 mm), chọn 10 mm • Dt = 31390 mm 13 13 n = 29,6 = 1,67 (vòng/phút) ≈ 16 vòng /phút Áp lực cần thiết cho hệ thống tưới: (6.22) - 256.106 81.106 294.Dt h = q12 − + 3÷ D4 K 10 dl m Trong • K: modun lưu lượng, theo bảng 6.7 / Tr 194 giáo trình XLNTĐTTrần Đức Hạ ta có K = 86,5 (l/s) • d1 : Đường kính lỗ ống tưới • D: Đường kính ống tưới → h = 29,62 ( ) =102,9 (m) Lượng khí cấp cho ngày đêm là: Qk = Q B Kdt Trong • Q: lưu lượng nước thải Q = 47000 m / ngđ 3 • B: lượng không khí cấp B = m /m nước thải • Kdt : hệ số dự trữ Kdt = 2,5 (2÷3) => Qk = 47000 2,5 = 940000 m3/ ngđ - Chọn bơm nước thải Qbơm = 68 l/s Hbơm = h + hvl + 0,2 = 0,61 + 2,2 + 0,2 = 3,01 m Do h = 0,39 m < 0,5 m nên chọn h = 0,61 m Chọn theo sổ tay máy bơm Th.s Lê Dung ta chọn máy bơm ly tâm KRT E 150 – 315/46U Có thông số sau: - Số vòng quay : η = 960 vòng/ phút - Công suất P = 4,8 KW Bể lắng ly tâm - Thời gian lắng bể ly tâm 1,5h - Thể tích tổng cộng W= Chọn bể công tác có bể dự phòng W1=10575 - Diện tích bể lắng ly tâm F= 14 14 - Đường kính bể lắng ly tâm D= - Chiều cao bể =5+0,5=5,5(m) Tốc độ lắng hạt cặn - Dung tích ngăn chưa bùn Trong đó: T chu kỳ xả cặn 8h=1/3 ngày p: độ ẩm cặn lắng - Hàm lượng chất lơ lửng sau xử lý là: 15 15 [...]... phút - Công suất P = 4,8 KW Bể lắng ly tâm - Thời gian lắng trong bể ly tâm là 1,5h - Thể tích tổng cộng W= Chọn 8 bể công tác trong đó có 1 bể dự phòng W1=10575 - Diện tích 1 bể lắng ly tâm F= 14 14 - Đường kính bể lắng ly tâm D= - Chiều cao của bể =5+0,5=5,5(m) Tốc độ lắng của hạt cặn - Dung tích ngăn chưa bùn Trong đó: T là chu kỳ xả cặn là 8h=1/3 ngày p: độ ẩm của cặn lắng - Hàm lượng chất lơ lửng... m Chọn HXD = 4,5m Tính toán biofin cao tải: Nước thải sau khi lắng ở bể lắng đứng đợt 1 được dẫn vào bể lọc sinh học cao tải bằng máy bơm Theo 8.13.1- TCVN 7957: 2008 ,bể lọc sinh học cao tải thường áp dụng cho những trạm có công suất tới 30000 m 3/ngđ Đối với trạm xử lý nước thải đang xét có công suất 47000 m3/ngđ Tính toán thiết kế bể lọc sinh học cao tải dựa vào các thông số tính toán trong 8.15 TCVN... nước Hbể = 2,2 + 0,5 + 0,5 + 0,2 + 0,1 = 3,5 (m) - Thể tích 1 bể: Wbể = F.Hbể = 783,33 3,6 = 2819,99 m3 Chọn vật liệu là đá dăm, cuội sỏi, gạch vỡ đường kính 40 – 70 mm 3.13.2 Tính toán hệ thống tưới: - Lưu lượng tính toán cho mỗi bể: Qbể = = = 0,272 (m3/s)= 272 (l/s) Trong đó: • : lưu lượng m3/s 12 12 • n: số bể biofilm cao tải = 2 bể - Đường kính của hệ thống tưới Dt = Db – 0,2 = 31,59 – 0,2 =... trong 8.15 TCVN 7957:2008 3.13.1 Tính toán kích thước bể Ta chọn lượng BOD5 đầu ra của bể lọc sinh học cao tải (L t) là 50 mg/l (Lấy theo QCVN 14:2008 BTNMT – loại B) Vì lượng BOD5 sau bể lắng cát giảm 5% và sau bể lắng 1 giảm 25 % nên BOD đầu vào bể là La = 261,275 0,95 0,75 = 186,16 mg/l < 250 mg/l 11 11 Không cần phải tuần hoàn nước thải - Hệ số hoạt động của bể: (CT 56, mục 8.15.3, TCVN 7957:2008)... Chọn 2 bể biofin cao tải - Diện tích 1 bể sinh học: - Q F = - max q×2 = = 783,33 (m2) Đường kính mỗi bể: D = = = 31,59 (m) - Chiều cao bể lọc: Hbể = Hvl + Hbv + 0,5 + 0,2 + 0,1 Trong đó: • Hvl :chiều cao lớp vật liệu lọc 2,2 (m) • Hbv : chiều cao bảo vệ, Hbv = 0,5 m • 0,5 là chiều cao hầm thu nước • 0,2 là chiều cao dầm đỡ sàn thu nước • 0,1 khoảng cách sàn thu nước tới dầm đỡ sàn thu nước Hbể = 2,2... = - ≈ 0,23m - Bể lắng được xây dựng có độ dốc 0,01 về phía hố thu cặn, chiều cao từ mép trên hố thu cặn đến lớp nước trung hoà là: - h2 = (L - B) × 0,01 = (36 – 7) × 0,01 = 0,29 (m) - - Chiều cao xây dựng bể: - HXD = hbv + hct + hth + h1+ h2 (m) - Trong đó: - hbv - Chiều cao bảo vệ hbv = 0,5 (m) 3.7 hct - Chiều cao công tác của bể hct = H = 3,0 m hth - Chiều cao lớp nước trung hoà của bể hth = 0,3 m... phân phối được tính theo công thức : 4×Q Do = b n1 × π × v Trong đó : • n1 : số ống phân phối trong hệ thống tưới n= 6 • v : tốc độ nước thải trong ống v = 0,8 m/s (< 1 m/s) • Qb : lưu lượng tính toán = 0,544 m3/s - - - → Dống = = 0,339 (m) Chọn Do = 339 mm = 0,339 m khi đó vận tốc nước thực tế đầu ống là : v = = = 0,75 (m/s) < 1 m/s => Đường kính thích hợp Số lỗ trên mỗi ống tưới được tính theo công