THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG Lêi C¶m ¬n  §å ¸n tèt nghiƯp lµ sù tỉng hỵp nh÷ng kiÕn thøc c¸c m«n häc ®-ỵc trang bÞ nhµ tr-êng còng nh- c¸c kinh nghiƯm mµ sinh viªn thu nhËn ®-ỵc st qu¸ tr×nh nghiªn cøu häc tËp, thùc tËp vµ lµm ®å ¸n Nã thĨ hiƯn c¸c kiÕn thøc c¬ b¶n còng nhkh¶ n¨ng thùc thi c¸c ý t-ëng tr-íc mét c«ng viƯc thùc tÕ, lµ b-íc ngt v« cïng quan träng ®Ĩ cho sinh viªn ¸p dơng mét c¸ch khoa häc tÊt c¶ nh÷ng lý thut ®-ỵc häc vµo thùc tÕ c«ng viƯc sau nµy §ång thêi nã còng lµ mét lÇn sinh viªn ®-ỵc xem xÐt, tỉng hỵp l¹i toµn bé c¸c kiÕn thøc cđa m×nh lÜnh héi ®-ỵc, th«ng qua sù h-íng dÉn, chØ b¶o cđa c¸c gi¶ng viªn ®· trùc tiÕp tham gia gi¶ng d¹y qu¸ tr×nh häc tËp vµ nghiªn cøu st khãa häc 2009 – 2015 cđa c¸ nh©n em, còng nh- toµn thĨ sinh viªn khoa x©y dùng Tr-êng §¹i häc D©n LËp H¶i Phßng §å ¸n tèt nghiƯp ®-ỵc hoµn thµnh víi sù nç lùc cđa b¶n th©n vµ sù gióp ®ì, chØ b¶o tËn t×nh cđa c¸c gi¸o viªn tham gia h-íng dÉn, ®Ỉc biƯt lµ thÇy gi¸o TH.S Ph¹m V¨n Toµn ®· trùc tiÕp tham gia chØ ®¹o, theo dâi st qu¸ tr×nh thùc hiƯn ®å ¸n nµy Tuy nhiªn sù h¹n chÕ vỊ kiÕn thøc chuyªn m«n còng nh- kinh nghiƯm thùc tÕ cđa b¶n th©n nªn kh«ng thĨ tr¸nh khái nh÷ng sai sãt Chóng em rÊt mong nhËn ®-ỵc sù quan t©m, xem xÐt vµ chØ b¶o cđa c¸c thÇy c« gi¸o ®Ĩ ®å ¸n tèt nghiƯp sÏ ®-ỵc hoµn chØnh h¬n, gióp chóng em hoµn thiƯn h¬n n÷a kiÕn thøc chuyªn m«n cđa m×nh ®Ĩ cã thĨ hoµn thµnh tèt nh÷ng c«ng viƯc khã kh¨n sau tr-êng Em xin ch©n thµnh c¶m ¬n sù h-íng dÉn tËn t×nh cđa c¸c thÇy c« gi¸o : Th.S Ph¹m V¨n Toµn, Th.S TrÇn Anh Tn còng nh- toµn thĨ c¸c ThÇy c« gi¸o khoa x©y dùng Tr-êng §¹i häc D©n LËp H¶i Phßng ®· gióp ®ì em qu¸ tr×nh häc tËp vµ thùc hiƯn ®å ¸n tèt nghiƯp Mét lÇn n÷a kÝnh gưi ®Õn c¸c ThÇy c« lêi chóc søc kháe! H¶i Phßng ngµy 16 th¸ng 01 n¨m 2015 Sinh viªn §µo V¨n BỊn Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG PHẦN I : THIẾT KẾ CƠ SỞ CHƢƠNG I: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH CẦU SƠNG CẤM– HẢI PHỊNG 1.1 Quy hoạch tổng thể xây dựng phát triển Hải Phòng: 1.1.1 Vị trí địa lý trị : Cầu qua sơng Cấm thuộc địa phận thành phố Hải Phòng Cơng trình cầu sơng Cấm nằm tuyến quốc lộ 18 nối từ tỉnhQuảng Ninh qua Huyện Thủy Ngun vào thành phố Hải Phòng, tuyến đường cửa ngõ quan trọng nối liền trung tâm kinh tế, trị Cầu nối tỉnh, thuận lợi để phát triển kinh tế văn hóa – trị thành phố Khu vực xây dựng cầu vùng đồng bằng, bờ sơng rộng phẳng, dân cư tương đối đơng 1.1.2 Dân số, đất đai định hướng phát triển : Cơng trình cầu nằm cách trung tâm huyện3km nên dân cư sinh sống tăng nhiều vài năm gần đây, mật độ dân số tương đối cao, phân bố dân cư đồng Dân cư sống nhiều nghề nghiệp đa dạng bn bán, kinh doanh dịch vụ du lịch 1.2 Thực trạng xu hƣớng phát triển mạng lƣới giao thơng : 1.2.1 Thực trạng giao thơng : Cầu qua sơng Cấm xây dựng từ lâu tác động mơi trường, khơng thể đáp ứng u cầu cho giao thơng với lưu lượng xe cộ ngày tăng Tuyến đường hai bên cầu nâng cấp, lưu lượng xe chạy qua cầu bị hạn chế đáng kể 1.2.2 Xu hướng phát triển : Trong chiến lược phát triển kinh tế thành phố vấn đề đặt xây dựng sở hạ tầng vững ưu tiên hàng đầu cho hệ thống giao thơng 1.3 Nhu cầu vận tải qua sơng Cấm: Theo định hướng phát triển kinh tế thành phố vài năm tới lưu lượng xe chạy qua vùng tăng đáng kể Nhu cầu cung cấp vận chuyển hàng hóa từ Quảng Ninh thành phốHải Phòng ngày tăng 1.4 Sự cần thiết phải đầu tƣ xây dựng cầu vƣợt sơng Cấm: Qua quy hoạch tổng thể xây dựng phát triển tỉnh nhu cầu vận tải qua sơng Cấm nên việc xây dựng cầu cần thiết Cầu đáp ứng nhu Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG cầu giao thơng ngày cao địa phương Từ tạo điều kiện thuận lợi cho ngành kinh tế phát triển đặc biệt ngành cơng nghiệp dịch vụ du lịch Cầu Cấm nằm tuyến quy hoạch mạng lưới giao thơng quan trọng thành phố Hải Phòng Nó cửa ngõ, mạch máu giao thơng quan trọng tỉnh Quảng Ninh, Hải Dươngvà thành phố Hải Phòng, góp phần vào việc giao lưu phát triển kinh tế, văn hóa xã hội thành phố Về kinh tế: Phục vụ vận tải sản phẩm hàng hóa, ngun vật liệu, vật tư qua lại hai khu vực, nơi giao thơng hàng hóa thành phố Do tầm quan trọng trên, nên việc cần thiết phải xây dựng cầu cần thiết cấp bách nằm quy hoạch phát triển kinh tế chung thành phố 1.5 Đặc điểm tự nhiên nơi xây dựng cầu : 1.5.1 Địa hình : Khu vực xây dựng cầu nằm vùng đồng bằng, hai bên bờ sơng tương đối phẳng thuận tiện cho việc vận chuyển vật liệu, máy móc thi cơng việc tổ chức xây dựng cầu 1.5.2 Khí hậu : Khu vực xây dựng cầu có khí hậu nhiệt đới gió mùa Thời tiết phân chia rõ rệt theo mùa, lượng mưa tập trung từ tháng đến tháng năm sau Ngồi chịu ảnh hưởng trực tiếp gió mùa đơng bắc vào tháng mưa, độ ẩm tương đối cao gần biển 1.5.3 Thủy văn : Các số liệu đo đạc thủy văn cho thấy chế độ thủy văn khu vực ổn định, mực nước chênh lệch hai mùa: mùa mưa mùa khơ tương đối lớn, sau nhiều năm khảo sát đo đạc ta xác định được: MNCN: 18,60m MNTT: 16,50m MNTN: 14,30m 1.5.4 Địa chất : Trong q trình khảo sát tiến hành khoan thăm dò địa chất xác định lớp địa chất sau: Lớp 1: Sét có độ sệt Lớp 2: Cát pha sét hạt nhỏ Lớp 3: Cát hạt nhỏ chặt Với địa chất khu vực trên, xây dựng cầu ta dùng móng cọc khoan nhồi ma sát chống vào lớp cát nhỏ chặt Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG 1.5.5 Điều kiện cung cấp ngun vật liệu : Vật liệu đá: Đá vận chuyển đến vị trí thi cơng đường cách thuận tiện Đá đảm bảo cường độ kích cỡ để phục vụ tốt cho việc xây dựng cầu Vật liệu cát: cát dùng để xây dựng khai thác gần vị trí thi cơng, đảm bảo độ sạch, cường độ số lượng Vật liệu thép: sử dụng loại thép nước thép Thái Ngun,… loại thép liên doanh thép Việt-Nhật, Việt-Úc…Nguồn thép lấy đại lý lớn khu vực lân cận Xi măng: nhà máy xi măng xây dựng tỉnh thành ln đáp ứng nhu cầu phục vụ xây dựng Vì vậy, vấn đề cung cấp xi măng cho cơng trình xây dựng thuận lợi, ln đảm bảo chất lượng số lượng mà u cầu cơng trình đặt Thiết bị cơng nghệ thi cơng: để hòa nhập với phát triển xã hội cạnh tranh theo chế thị trường thời mở cửa, cơng ty xây dựng cơng trình giao thơng mạnh dạn giới hóa thi cơng, trang bị cho máy móc thiết bị cơng nghệ thi cơng đại đáp ứng u cầu xây dựng cơng trình cầu Nhân lực máy móc thi cơng: thành phố có nhiều cơng ty xây dựng cầu đường có kinh nghiệm thi cơng Về biên chế tổ chức thi cơng đội xây dựng cầu hồn chỉnh đồng Cán có trình độ tổ chức quản lí, nắm vững kỹ thuật, cơng nhân có tay nghề cao, có ý thức trách nhiệm cao Các đội thi cơng trang bị máy móc thiết bị tương đối đầy đủ Nhìn chung vật liệu xây dựng, nhân lực, máy móc thiết bị thi cơng, tình hình an ninh địa phương thuận lợi cho việc thi cơng đảm bảo tiến độ đề 1.6 Các tiêu kỹ thuật để thiết kế cầu giải pháp kết cấu : 1.6.1 Các tiêu kỹ thuật : - Việc tính tốn thiết kế cầu dựa tiêu kỹ thuật sau: - Tiêu chuẩn thiết kế : TCN 272-05 - Quy mơ xây dựng: vĩnh cửu - Tải trọng : đồn xe HL-93 đồn người 300daN/m2 - Khổ cầu : B = + + 2x0,5 (m) - Khẩu độ cầu : L0=144 (m) - Độ dốc ngang : 2% - Sơng thơng thuyền cấp : V Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG 1.6.2 Giải pháp kết cấu : - Với điều kiện trình bày tơi đưa giãi pháp kết cấu sau: Ngun tắc chung: - Đảm bảo tiêu kỹ thuật duyệt - Kết cấu phải phù hợp với khả thiết bị đơn vị thi cơng - Ưu tiên sử dụng cơng nghệ tiên tiến nhằm tăng chất lượng cơng trình, tăng tính thẩm mỹ Q trình khai thác an tồn thuận tiện kinh tế Giải pháp kết cấu cơng trình:  Kết cấu phần trên: Đưa giải pháp nhịp lớn kết cấu liên tục, cầu dầm thép nhằm tạo mỹ quan cho cơng trình giảm số lượng trụ, bên cạnh đưa giải pháp giản đơn kết cấu ƯST để so sánh chọn phương án  - Kết cấu phần dưới: Móng cọc khoan nhồi Kết cấu mố chọn loại mố chữ U tường mỏng Kết cấu trụ dùng trụ đặc thân hẹp Đề xuất phƣơng án sơ bộ: Từ tiêu kỹ thuật, điều kiện địa chất, điều kiện thủy văn, khí hậu, vào độ cầu Như ta đề xuất loại kết cấu sau: Phƣơng án 1: Cầu giản đơn chữ I Phƣơng án 2: Cầu giản đơn Super T Phƣơng án 3: Cầu dầm thép bê tơng liên hợp BTCT 1.7 1.8  Kết cấu nhịp cầu giản đơn cầu dầm chữ I S¬ ®å kÕt cÊu nhÞp : 3x38+33 (m) NhÞp dÇm thiÕt kÕ : 38 (m) NhÞp dÇm tÝnh to¸n : 37,40 (m) Lùa chän kÕt cÊu phÇn trªn :  KÕt cÊu : DÇm gi¶n ®¬n ch÷ I, b»ng BTCT dù øng lùc MỈt c¾t ngang : Gåm dÇm ch÷ I ®óc s½n, c¨ng tr-íc ChiỊu cao dÇm thiÕt kÕ lµ 1,75m, ®óc tr-íc Kho¶ng c¸ch gi÷a dÇm lµ 2,4m, dèc ngang mỈt ®-êng lµ 2% vỊ phÝa Tỉng bỊ réng cÇu : B = + 2x1,0 + 2x0,5 = 12 (m) Lùa chän kÕt cÊu phÇn d-íi :  - CÊu t¹o Trơ : Trơ ®Ỉc th©n hĐp b»ng vËt liƯu BTCT th-êng ®Ỉt trªn mãng cäc khoan nhåi cã ®-êng kÝnh cäc = 1m Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG Th©n trơ réng 1,6m theo ph-¬ng däc cÇu vµ 6,5m theo ph-¬ng ngang cÇu vµ ®-ỵc vt trßn ®Çu theo ®-êng trßn b¸n kÝnh R = 0,8m BƯ mãng cao 2m, réng 5m theo ph-¬ng däc cÇu vµ 8m theo ph-¬ng ngang cÇu dù kiÕn sư dơng mãng cäc ®µi thÊp Mãng cäc sư dơng cäc khoan nhåi ®-êng kÝnh cäc ch«n cäc kho¶ng 25m  CÊu t¹o Mè : = 1m dù kiÕn chiỊu s©u D¹ng mè nỈng ch÷ U cã t-êng c¸nh ng-ỵc b»ng vËt liƯu BTCT BƯ mãng mè dµy 2m, réng 5m theo ph-¬ng däc cÇu vµ 13m theo ph-¬ng ngang cÇu BƯ mãng ®-ỵc ®Ỉt d-íi líp ®Êt phđ Mãng cäc sư dơng cäc khoan nhåi ®-êng kÝnh cäc = 1m dù kiÕn chiỊu dµi ch«n cäc kho¶ng 20m  HƯ mỈt cÇu vµ c¸c kÕt cÊu kh¸c : §é dèc ngang cÇu lµ 2% vỊ phÝa B¶n mỈt cÇu ®ỉ t¹i chç dµy 20 cm, b¶n liªn tơc ®ỉ t¹i chç Líp phđ mỈt cÇu gåm c¸c líp : Líp bª t«ng Asfan : 75mm Líp phßng n-íc : 4mm  Mui lun : 35mm Khe co gi·n b»ng cao su Gèi cÇu b»ng cao su lâi thÐp chÕ t¹o s½n Lan can cÇu b»ng BTCT Cét ®Ìn chiÕu s¸ng vµ hƯ thèng tho¸t n-íc sư dơng b»ng vËt liƯu gang VËt liƯu sư dơng cho kÕt cÊu :  Bª t«ng  - Bª t«ng dÇm chđ m¸c M500 Bª t«ng mè, trơ m¸c M300 V÷a xi m¨ng phun èng gen m¸c M150 Cèt thÐp LÊy theo tiªu chn TCN 272 - 05 cđa bé GTVT ThÐp c-êng ®é cao sư dơng lo¹i tao thÐp cã ®-êng kÝnh D = 15,2 cm  Gåm sỵi mm A = 140 (mm2) M«®un ®µn håi E = 197000 (MPA) Cèt thÐp th-êng dïng chän AI vµ thÐp cã gê AIII KÝch th-íc h×nh häc cđa dÇm - §· bè trÝ b¶n vÏ ph-¬ng ¸n chän s¬ bé VËt liƯu Bª t«ng m¸c dÇm chđ M500 Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG Cèt thÐp c-êng ®é cao dïng lo¹i S - 31, S - 32 cđa h·ng VSL - Thơy Sü, thÐp cÊu t¹o dïng lo¹i CT3 vµ CT5 1.9 Kết cấu nhịp cầu giản đơn cầu dầm Super T  S¬ ®å kÕt cÊu nhÞp : 3x38+33 (m) NhÞp dÇm thiÕt kÕ : 38 (m) NhÞp dÇm tÝnh to¸n : 37,40 (m) Lùa chän kÕt cÊu phÇn trªn :  KÕt cÊu : DÇm gi¶n ®¬n Super T, b»ng BTCT dù øng lùc MỈt c¾t ngang : Gåm dÇm ®óc s½n, c¨ng tr-íc ChiỊu cao dÇm thiÕt kÕ lµ 1,6m, ®óc tr-íc Kho¶ng c¸ch gi÷a dÇm lµ 2,4m, dèc ngang mỈt ®-êng lµ 2% vỊ phÝa Tỉng bỊ réng cÇu : B = + 2x1,0 + 2x0,5 = 12 (m) Lùa chän kÕt cÊu phÇn d-íi :  - CÊu t¹o Trơ Trơ ®Ỉc th©n hĐp b»ng vËt liƯu BTCT th-êng ®Ỉt trªn mãng cäc khoan nhåi cã ®-êng kÝnh cäc = 1m Th©n trơ réng 1,6m theo ph-¬ng däc cÇu vµ 6,5m theo ph-¬ng ngang cÇu vµ ®-ỵc vt trßn ®Çu theo ®-êng trßn b¸n kÝnh R = 0,8m BƯ mãng cao 2m, réng 5m theo ph-¬ng däc cÇu vµ 8m theo ph-¬ng ngang cÇu dù kiÕn sư dơng mãng cäc ®µi thÊp Mãng cäc sư dơng cäc khoan nhåi ®-êng kÝnh cäc = 1m dù kiÕn chiỊu s©u ch«n cäc kho¶ng 25m  CÊu t¹o Mè D¹ng mè nỈng ch÷ U cã t-êng c¸nh ng-ỵc b»ng vËt liƯu BTCT BƯ mãng mè dµy 2m, réng 5m theo ph-¬ng däc cÇu vµ 13m theo ph-¬ng ngang cÇu BƯ mãng ®-ỵc ®Ỉt d-íi líp ®Êt phđ Mãng cäc sư dơng cäc khoan nhåi ®-êng kÝnh cäc ch«n cäc kho¶ng 20m  HƯ mỈt cÇu vµ c¸c kÕt cÊu kh¸c : §é dèc ngang cÇu lµ 2% vỊ phÝa Líp phđ mỈt cÇu gåm c¸c líp : = 1m dù kiÕn chiỊu dµi Líp bª t«ng Asfan : 75mm Líp phßng n-íc - : 4mm Mui lun : 35mm Khe co gi·n b»ng cao su Gèi cÇu b»ng cao su lâi thÐp chÕ t¹o s½n Lan can cÇu b»ng BTCT Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG  Cét ®Ìn chiÕu s¸ng vµ hƯ thèng tho¸t n-íc sư dơng b»ng vËt liƯu gang VËt liƯu sư dơng cho kÕt cÊu :  Bª t«ng  Bª t«ng dÇm chđ m¸c M500 Bª t«ng mè, trơ m¸c M300 V÷a xi m¨ng phun èng gen m¸c M150 Cèt thÐp - LÊy theo tiªu chn TCN 272 - 05 cđa bé GTVT ThÐp c-êng ®é cao sư dơng lo¹i tao thÐp cã ®-êng kÝnh D = 15,2 cm  Gåm sỵi mm A = 140 mm2 M«®un ®µn håi E = 197000 (MPA) Cèt thÐp th-êng dïng chän AI vµ thÐp cã gê AIII KÝch th-íc h×nh häc cđa dÇm §· bè trÝ b¶n vÏ ph-¬ng ¸n chän s¬ bé VËt liƯu Bª t«ng m¸c dÇm chđ M500 Cèt thÐp c-êng ®é cao dïng lo¹i S - 31, S - 32 cđa h·ng VSL - Thơy Sü, thÐp cÊu t¹o dïng lo¹i CT3 vµ CT5 1.10 Kết cấu nhịp cầu dầm thép bê tơng liên hợp S¬ ®å kÕt cÊu nhÞp : 3x38+33 (m) NhÞp dÇm thiÕt kÕ : 38 (m) NhÞp dÇm tÝnh to¸n : 37,40 (m)  Lùa chän kÕt cÊu phÇn trªn : KÕt cÊu : DÇm thÐp bª t«ng liªn hỵp MỈt c¾t ngang : Gåm dÇm thÐp ChiỊu cao dÇm thiÕt kÕ lµ 1,8m Kho¶ng c¸ch gi÷a dÇm lµ 2,4m, dèc ngang mỈt ®-êng lµ 2% vỊ phÝa Tỉng bỊ réng cÇu : B = + 2x1,0 + 2x0,5 = 12 (m)  Lùa chän kÕt cÊu phÇn d-íi :  - CÊu t¹o Trơ Trơ ®Ỉc th©n hĐp b»ng vËt liƯu BTCT th-êng ®Ỉt trªn mãng cäc khoan nhåi cã ®-êng kÝnh cäc = 1m Th©n trơ réng 1,6m theo ph-¬ng däc cÇu vµ 6,5m theo ph-¬ng ngang cÇu vµ ®-ỵc vt trßn ®Çu theo ®-êng trßn b¸n kÝnh R = 0,8m BƯ mãng cao 2m, réng 5m theo ph-¬ng däc cÇu vµ 8m theo ph-¬ng ngang cÇu dù kiÕn sư dơng mãng cäc ®µi thÊp Mãng cäc sư dơng cäc khoan nhåi ®-êng kÝnh cäc ch«n cäc kho¶ng 20m Sinh Viên: Đào Văn Bền = 1m dù kiÕn chiỊu s©u Trang: THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG  CÊu t¹o Mè D¹ng mè nỈng ch÷ U cã t-êng c¸nh ng-ỵc b»ng vËt liƯu BTCT BƯ mãng mè dµy 2m, réng 5m theo ph-¬ng däc cÇu vµ 13m theo ph-¬ng ngang cÇu BƯ mãng ®-ỵc ®Ỉt d-íi líp ®Êt phđ Mãng cäc sư dơng cäc khoan nhåi ®-êng kÝnh cäc ch«n cäc kho¶ng 25m  HƯ mỈt cÇu vµ c¸c kÕt cÊu kh¸c : §é dèc ngang cÇu lµ 2% vỊ phÝa Líp phđ mỈt cÇu gåm c¸c líp : = 1m dù kiÕn chiỊu dµi Líp bª t«ng Asfan : 75mm Líp phßng n-íc : 4mm  Mui lun : 35mm Khe co gi·n b»ng cao su Gèi cÇu b»ng cao su lâi thÐp chÕ t¹o s½n Lan can cÇu b»ng BTCT Cét ®Ìn chiÕu s¸ng vµ hƯ thèng tho¸t n-íc sư dơng b»ng vËt liƯu gang VËt liƯu sư dơng cho kÕt cÊu :    - Bª t«ng Bª t«ng mè, trơ m¸c M300 Cèt thÐp LÊy theo tiªu chn TCN 272 - 05 cđa bé GTVT KÝch th-íc h×nh häc cđa dÇm §· bè trÝ b¶n vÏ ph-¬ng ¸n chän s¬ bé Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG Ch-¬ng II : tÝnh to¸n s¬ bé khèi l-ỵng c¸c ph-¬ng ¸n vµ lËp tỉng møc ®Çu tA ph-¬ng ¸n I : CÇu dÇm gi¶n ®¬n ch÷ I I mỈt c¾t ngang vµ s¬ ®å nhÞp Khỉ cÇu : CÇu ®-ỵc thiÕt kÕ cho lµn xe ch¹y : K = (m) Tỉng bỊ réng cÇu kĨ c¶ lan can, lỊ bé hµnh vµ gi¶i ph©n c¸ch B = + 2x1,0 + 2x0,5 = 12 (m) S¬ ®å nhÞp dÇm : 3x38+33 (m) T¶i träng thiÕt kÕ HL93 Khỉ th«ng thun : B = 25 (m) ; h = 3,5 (m) KhÈu ®é tho¸t n-íc : 144 (m) II tÝnh to¸n s¬ bé khèi l-ỵng kÕt cÊu nhÞp tÝnh to¸n kÕt cÊu nhÞp gi¶n ®¬n  Tỉ hỵp néi lùc theo c¸c TTGH : Theo TTGH vỊ c-êng ®é ta cã : Q = Trong ®ã : Qi : T¶i träng tiªu chn : HƯ sè t¶i träng i = : HƯ sè ®iỊu chØnh B¶ng hƯ sè t¶i träng dïng qu¸ tr×nh thiÕt kÕ HƯ sè t¶i träng Lo¹i t¶i träng Lín nhÊt Nhá nhÊt DC : CÊu kiƯn vµ c¸c thiÕt bÞ phơ 1,25 0,90 DW : Líp phđ mỈt cÇu vµ c¸c tiƯn Ých 1,50 0,65 LL : HƯ sè lµn m = 0,85 HƯ sè xung kÝch (1 + IM) = 1,25 1,75 1,00 T¶i träng th-êng xuyªn  TÜnh t¶i : Gåm träng l-ỵng b¶n th©n mè vµ träng l-ỵng kÕt cÊu nhÞp : Träng l-ỵng b¶n th©n kÕt cÊu dÇm I ®óc tr-íc : Chiều cao dầm chủ H = 175cm Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 10 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG - Các thép sườn đứng chịu tải trọng phân bố đều: Ptt = Pqđ.w =Pqđ.a => Ptt = 0,9483.0,5 = 0,4742(T/m) - Mơmen lớn nhịp: P l M max = tt tt 10 tt 0,4742.0,5 10 0,012(T m) (ltt = b = 0,5m: chiều dài nhịp tính tốn) - Chọn sườn tăng cường đứng thép 5x75 có: + F = 3,75cm2 + Jx = 17,58cm4 + Wx = 4,69cm3 - Kiểm tra điều kiện ổn định: M max Wx max Ru + Ru cường độ tính tốn thép chịu uốn: Ru = 2100(kg/cm2) => max 0,012.105 4,69 255,86(kg / cm ) R u Vậy điều kiện cường độ thép sườn đứng đảm bảo - Kiểm tra độ võng thép sườn đứng: f= P * tt ltt 127.EJ [f] l 250 Trong : + P*tt = P*qđ.w= P*qđ.a=1,27.0,6=0,762 T/m + Jx = 17,58 (cm4) + E = 2,1.106(kG/cm2) => f = 0,762.10 1.50 127.2,1.106.17,58 0,0001cm [f] l 250 50 250 0,2cm Vậy điều kiện độ võng thép sườn đứng thỏa mãn 1.9.1.4.7 Kiểm tốn khả chịu lực căng: - Thanh căng bố trí vị trí giao sườn đứng ngang (Bố trí theo dạng hoa mai) Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 175 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG 200 50 200 100 Sơ đồ bố trí giằng -Diện tích chịu áp lực ngang bê tơng tươi căng: F = 1.0,5 = 0,5(m2) - Lực kéo tác dụng lên căng: T = Pmax.F = 2,535.0,5 = 1,27(T) - Chọn căng Ø12 có Fa = 1,1304(cm2); Ro=1900(kG/cm2) - Điều kiện bền căng: T Fa => R0 1900(kG / cm ) 1,27.103 1,1304 1123,5(kg / cm ) R0 Vậy căng đủ khả chịu lực 1.9.2 Thi cơng thân trụ: 1.9.2.1 Trình tự thi cơng: -Sau bêtơng bệ cọc đạt 70% cường độ ta tiến hành thi cơng thân trụ theo trình tự sau: - Lắp dựng cốt thép cho thân trụ - Lắp dựng ván khn thân trụ - Tiến hành đổ bê tơng 1.9.2.2 Tính tốn ván khn: 1.9.2.2.1 Cấu tạo ván khn thân trụ: - Sử dụng ván khn lắp ghép thép có chiều dày 5mm - Diện tích mặt cắt ngang thân trụ: F = 24,109m2 - Các nẹp đứng ngang thép hình L75x75x5, sườn tăng cường thép 5x75 - Các căng thép Sinh Viên: Đào Văn Bền = 12 đặt ví trí giao nẹp đứng nẹp ngang Trang: 176 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG M? T CHÍNH DI? N M? T BÊN III I IV I III III III III I IV I III III III III I IV I III III III III I IV I III III III Sơ đồ bố trí ván khn mặt diện mặt bên thân trụ 200 50 R60 50 50 200 50 50 200 50 50 45 50 45 90° Ván khn số IV Ván khn số III 1.9.2.2.2.Tính tốn ván khn thân trụ Ta chọn ván khn số I ván khn để kiểm tra ván khn số I ván khn bất lợi nhất.Ván khn kiểm tra phần thi cơng bệ trụ 1.10.Thi cơng xà mũ: 1.10.1.Trình tự thi cơng: -Khi bêtơng thân trụ đạt 70% cường độ thiết kế ta tiến hành thi cơng xà mũ +Lắp đặt cốt thép thiết kế Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 177 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG +Lắp dựng ván khn +Đổ bêtơng xà mũ 1.10.1.2.Tính tốn ván khn: 1.10.1.2.1.Sơ đồ bố trí ván khn xà mũ: 200 200 200 200 200 I I I I I I 200 200 200 200 I V 200 200 V 800 500 Sơ đồ bố trí ván khn mặt diện mặt bên xà mũ 1.10.1.2.2.Tính tốn ván khn: *Ta dùng ván khn số I bố trí cho xà mũ khơng cần phải tính tốn ván khn *Tính tốn ván khn số V (ván khn đáy) 75 75 100 50 50 100 50 75 50 75 260 8x75 Cấu tạo ván khn số V -Dùng ván khn đáy ván khn thép có chiều dày 5mm -Thép sườn thép góc L75x75x8, sườn tăng cường thép 75x8 a.Các tải trọng tác dụng lên ván khn đáy: +Trọng lượng bêtơng tươi q1=2,5 T/m³ +Trọng lượng thiết bị cơng nhân q2=0,25 T/m² +Lực xung kích đổ bêtơng q3=0,1 T/m² +Ván khn đáy tính kê cạnh ngàm cứng +Khi tính ván thép đáy ta tính cho 1m rộng ván Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 178 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG b.Xác định chiều dày bêtơng tươi tác dụng lên ván khn H=4h: -Do góc nghiêng ván khn đáy nhỏ nên tính tốn ta xem ván khn đáy nằm ngang -Diện tích đổ bêtơng trung bình là: F = 2.12 = 24m2 -Năng xuất máy trộn bêtơng có dung tích thùng trộn 1m3; N =12,64 m3/h -Chiều cao đổ bêtơng : N F h 12,64 24 0,53m -Chiều cao đổ bêtơng H = 4h H = 4.h = 4.0,53 = 2,12 (m) -Có chiều cao đỗ bê tơng trung bình xà mũ htb= 1,5m < H =2,292m nên phải lấy chiều cao trung bình xà mũ để tính tốn => q 1tc = 2,5×1,5 = 3,75 (T/m2) => q 1tt = 1,1.q 1tc = 1,1×3,75 = 4,125 (T/m2) Vậy tổng trọng lượng tác dụng lên ván khn đáy: qtt =qtt1+q2+q3 = 4,125 + 0,25 + 0,1 = 4,475 (T/m2) Vì xét cho 1m rộng nên: qtt = 4,475 (T/m) c.Tính tốn ván khn: -Thép ván khn tính kê bốn cạnh ngàm cứng (Tính với ván khn số có: a=0,75m ; b = 0,5m) mơmen uốn lớn theo cơng thức M ttmax = + q.b2 làhệ số phụ thuộc vào tỷ số a/b có a b 0,75 =1,5 => 0,5 =0,07 => Mmax = 0,07×4,475 ×0,52 = 0,07 (T.m) +Mơmen kháng uốn ván thép Wx = 100.0,5 4,167cm Kiểm tra điều kiện ổn định ván thép: max M max Wx Ru Trong : + Ru cường độ tính tốn thép chịu uốn, có : Ru = 2100kg/cm2 max 0,07 105 = 1676,25(Kg/cm2) hệ số phụ thuộc tỷ số a/b có : + + a b 0,75 1,5 => 0,55 =0,019 b = 50cm = 0,5 m =0,5 cm chiều dày ván thép + + E mơ đun đàn hồi ván thép; E = 2,1.106kg/cm2 =>f = 4.10 50 2,1 10 0,5 [f] = l 400 0,019 = 0,095 (cm) 50 =0,125 (cm) 400 có f = 0,095 < [f] = 0,125cm Vậy độ võng ván thép đảm bảo d.Kiểm tốn khả chịu lực thép sườn: -Kiểm tra khả chịu lực thép góc chịu lực bất lợi thép sườn đứng với chiều dài nhịp: l=1 (m) -Các thép sườn đứng xem dầm liên tục kê gối chống -Chiều dài nhịp tính tốn ltt = 0,9 m tt -Các thép sườn đứng chịu tải trọng phân bố : Ptt= qmax a tt = 4,475(T/m ) qmax Với => Ptt = 4,475×0,75 =3,36 (T/m) -Mơmen lớn nhịp : Ptt l M max= 10 tt 3,36 12 =0,336 (T.m) 10 Kiểm tra điều kiện cường độ : max M max Wx Ru Ru cường độ tính tốn thép chịu uốn : Ru=2100KG/cm2 -Thép góc L75x75x8 có: + F = 11,5cm2 + Jx = 59,8 cm4 + Z = 2,15 (cm) Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 180 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG Wx = 27,81 cm3 + => 0,336 105 =1208,2 (kG/cm2) 27,81 max Vậy điều kiện cường độ thép sườn đứng đảm bảo Kiểm tra độ võng thép sườn đứng : tc f= P l l 400 [f ] 127.EJ Trong : Ptc = q tcmax a q tcmax = 3,75(T/m2) ; E = 2,1×106KG/cm2 ; Jx= 59,8cm4 => Ptc = 3,75×0,75 = 2,81 (T/m) => f [f]= = 100 400 2,81.10 1004 =0,018 (cm) 127 2,1 10 59,8 0,25 (cm) Vậy điều kiện độ võng thỏa mãn e.Tính tốn khả chịu lực chống: -Để đỡ phần ván khn đáy xà mũ ta dùng thép góc L75×75×8 làm chống -Thanh chống chịu lực tập trung P với diện tích chịu F tính sau: F’ = 2a.b = 2×0,75×0, = 0,75 (m2) tt -Tính lực tập trung : P = qmax F’ = 4,475×0,75 = 3,36 (T) -Diện tích chịu lực thép F = 11,5 (cm2) Kiểm tra điều kiện ổn định chống : P tt max F + + => R0 hệ số uốn dọc = 0,85 R0 cường độ tính tốn chịu nén dọc trục : R0 = 1900KG/cm2 max 3,36 103 =343,73 (Kg/cm2)< R0 0,85 11,5 Vậy điều kiện ổn định chống đảm bảo Sau thi cơng xong trụ ta tiến hành thi cơng kết cấu nhịp Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 181 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG CHƢƠNG II : THIẾT KẾ THI CƠNG NHỊP Cầu gồm nhịp dài 38m nhịp dài 33m bêtơng cốt thép ứng suất trước dầm I s¬ ®å thiÕt kÕ tr¾c däc cÇu (tû lƯ : 1/500) 14740 10 10 3800 3800 MNtt khỉ th«ng thun 19.00 350 C¸c líp ®Þa chÊt 800 2500 cäc khoan nhåi d = 1m, L = 20m cäc khoan nhåi d = 1m, L = 25m SÐt cã ®é sƯt 9.00 C¸t pha sÐt h¹t nhá cäc khoan nhåi d = 1m, L = 25m C¸t h¹t nhá chỈt M1 T1 - Sơ đồ cầu gồm nhịp 3x38+1x33m - Chọn tổ hợp giá lao ba chân để thi cơng lao lắp dầm - Mặt cắt ngang cầu gồm dầm I chiều cao dầm H = 1,75m, khoảng cách dầm S = 2,4m 2.1 Giới thiệu - Kết cấu nhịp dầm BTCT ƯST nhịp giản đơn, tiết diện chữ I Cầu gồm có nhịp giản đơn Mặt cắt ngang cầu nhịp chữ I, có chiều dài dầm 38(33)m Tình hình địa chất bãi sơng tương đối phẳng, tốc độ nước chảy tương đối êm thuận - Do sơng có thơng thuyền, mực nước thi cơng sâu nên khó thi cơng phương pháp đà giáo phương pháp khác có liên quan đến việc đóng cọc sơng.Mặt khác, khối lượng lao lắp dầm tương đối lớn nên phù hợp với kiểu lao lắp dầm dùng lao cẩu giá chân ( dầm mút thừa ) Đặc điểm sử dung tổ hợp dầm mút thừa : + Giàn liên tục nhịp gối lên trụ, chân trụ gắn hệ bánh xe trục Chân trụ đặt gng trục động điện điều khiển di chuyển Chân trụ thứ gắn kích vào để điều chỉnh độ võng giàn lao sang nhịp khác + Hai dầm ngang mút thừa dùng để vận chuyển phiến dầm dọc theo chiều dọc giàn + Hệ thống bánh xe palăng sang ngang để di chuyển dầm theo phương ngang hạ dầm xuống gối + Đối trọng dùng để ổn định giàn kéo giàn sang nhịp khác + Hệ thống xe gng dùng để vận chuyển dầm vị trí - Những ưu điểm bật thiết bị cẩu lắp cấu kiện có trọng lượng lớn Vì thường dùng rộng rãi xây dựng cầu Tuy nhiên nhược điểm thời gian lao lắp lâu Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 182 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG - u cầu sử dụng tổ hợp kiểu mút thừa : Q trình lao lắp phải nhe nhàng Khơng nâng tải vận chuyển dầm, khơng để dầm bê tơng va chạm mạnh 2.2 Cơng tác chế tạo dầm : - Các dầm bê tơng ƯST chế tạo nhà máy xưởng đặt cơng trường, sau vận chuyển vị trí cơng trình thi cơng dầm, sử dụng hệ ván khn lắp ghép định hình - Tạo ứng suất trước dầm phương pháp căng sau, dầm chế tạo nhà máy xưởng chun nghiệp, đảm bảo chất lượng Điều kiện thi cơng : - Để tiến hành thi cơng lao lắp nhịp cơng việc sau phải tiến hành hồn chỉnh - Mố, trụ cầu xây dựng xong - Dầm đúc sẵn bãi - Cường độ cấu kiện bêtơng đạt Cơng tác lao lắp dầm - Nội dung tính tốn :  Tính tốn đối trọng ứng vào trường hợp độ hẫng giàn lớn  giàn  Tính tốn giàn với trường hợp cẩu đầu dầm vị trí Tính tốn chọn tời cáp lao kéo để đưa dầm vị trí Tính tốn đối trọng : Để đơn giản cho cơng tác tháo lắp, giàn cấu tạo từ vạn Đặc điểm giàn : Chiều dài giàn : L = 64 m Chiều dài nhịp : L1 = 24 m Chiều dài nhịp : L2 = 40 m Chiều rộng giàn : B = m Chiều cao giàn : H = 2.5 m Ta giả thiết trọng lượng thiết bị đặt giàn q trình lao kéo trọng lượng thân giàn phân bố với giá tri qtt = 0.8 ( T/m ) Trong q trình lao kéo dọc giàn vị trí ta thấy xuất giá trị bất lợi cho giàn vị trí có độ hẫng lớn nhất, trụ thứ giàn chuẩn bị kê lên trụ Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 183 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG ĐỐI TRỌNG GIÁ BA CHÂN ĐỐI TRỌNG GIÁ BA CHÂN XE GÒONG XE GÒONG XE GÒONG XE GÒONG ĐƯỜNG VẬN CHUYỂN DẦM (RAY+ TÀ VẸT) ĐƯỜNG CÔNG VỤ Mơmen chống lật : Mcl = qtt L12 + G x L1 = 230,4 + 24G Mơmen gây lật : Mgl = qtt L22 L L + x qtt x L2 + W x f x F2 + W x f x F1 2 Trong : W = 0.025 ( T/ m2 ) f = 0.15 ( Hệ số chắn gió giàn ) F = Diện tích giàn Thay số : Mgl= 0,8 402 6.0,8.40 0,025.0,15.40.6 40 24 0,025.0,15.24.6 = 858,56 ( 2 T.m ) Để tổ hợp làm việc ổn định : Mgl ≤ 0.95 Mcl Mgl = 858,56 < 0,95 x ( 360 + 30 G ) →G 18,72 T Vậy chọn đối trọng có trọng lượng G = 30 T Tính tốn kiểm tra tiết diện cho giàn - Trường hợp mơmen lực cắt lớn xuất vị trí ngàm Tại vị trí biên trên, biên xiên xuất nội lực lớn Ta tính gần biên biên chịu nội lực mơmen xiên chịu nội lực lực cắt Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 184 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG tt M 1max = q L22 = 640 ( T.m ) - Nội lực biên biên : N nén M max H N kéo 256 T Trọng lượng thân -Chọn tiết diện biên biên tiết diện ghép từ thép góc: L130 x 130 x 12, có F = 199,04 cm2 Liên kết thành hộp 280 x 280 g bttt = 1.1 x 199.04 x 10-4 x 7,85 = 0,172 ( T/m ) -Mơmen xuất trọng lượng thân: g bttt L2 10 M bt 0,175 3,752 = 0,242 ( T ) 10 -Mơmen chống uốn tiết diện Mơmen qn tính tiết diện Jx = Jy = 23991.2 cm4 Bán kính qn tính : rx = ry = rx ry J = 11 ( cm ) F Độ mảnh : lx rx x 375 11 Jx h Wx 34,1 100 23991,2 14 1713,7 ( cm3 ) -Kiểm tra bền : N Fgy = M bt = 256 103 199.08 0.8 0.242 105 = 16218 ( kg/ cm2 ) 1713.7 = 16218 < R = 1900 ( kg/ cm2 ) → Thanh biên thỏa mãn u cầu độ bền - Độ lệch tâm tính tốn mặt phẳng uốn : Eo = M bt 0.242 x 100 = 100 = 0.095 ( cm ) 256 N -Bán kính lõi : = x Fng = 1713.7 = 8.6 ( cm ) 199.04 -Độ lệch tâm tương đối : I= eo = 0.095 = 0.011 8.6 Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 185 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG -Với = 34.1 ; i = 0.011 tra bảng ta có : = 0.854 Từ ta kiểm tra ổn định cho biên chịu nén : N Fng = = 1506 ( kg/ cm2 ) < R = 1900 ( kg/ cm2 ) → T/M Nội lực xiên : -Lực cắt tiết diện ngàm : Q = q tt x l = 0.8 x 40 = 32 ( T ) -Nội lực xiên chịu kéo : = N xiên Fxiên 38641.5 = 646.2 ( kG/cm2 ) < R = 1900 ( kG/cm2 ) 29.76 -Tổ hợp : Khi lao dầm nhịp giàn : = Mgiữanhịp = M max qtt L22 P L2 + 12 Lấy trọng lượng dầm BTCT DƯL có L = 38 m, Gdầm = 60 T →p= 1.25 60 = 33 ( T ) → M max = 271.7 ( T.m ) < M max = 640 ( T.m ) Kết luận : Ta bố trí cho đốt dầm sau : Do M max = 271.7 ( T.m ) < M max = 640 ( T.m ) nên đốt giàn nhịp thỏa mãn điều kiện bền ổn định nên ta khơng cần kiểm tra Tính tốn sơ đồ kiểm tra dầm ngang mút thừa Sơ đồ tính dầm ngang mút thừa M1 max M2 max = M max PL1 33 6.0 = = 49.5 ( T.m ) 4 Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 186 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG = PL2 = 33 x 1.25 = 41.25 ( T.m ) M max → Ta lấy M max để thiết kế tiết diện Dầm ngang tạo dầm I giống : - 49.5 105 M max = = 2605.3 ( cm3 ) 1900 R Wx = W1x = x = 1302.6 ( cm3 ) Chọn I 450 có Wx = 1490 ( cm3 ) → T/M 2.7.1 Tính tốn kiểm tra chống lật ngang tổ hợp mút thừa lao dầm biên : 2400 2000 2400 3715 2600 Xe lao dÇm DÇm ®ang lao Chång nỊ trªn trơ 925 Têi h·m ( kÐo ) Têi h·m ( kÐo ) §µ gi¸o më réng §-êng sµng ngang dÇm Mơmen gây lật : Mgâylật = Gdầm x 1.25 + Qw x 8.75 Trong : Gdầm = 60 T Qw = W x f x F = 0.025 x 0.15 x ( 70 x 2.5 ) = 0.656 Thay số ta có Mgl = 65.74 ( T.m ) Mơmen chống lật : Mcl = G x 30 = 0.8 x ( 30 + 40 ) x 3.0 = 168 2.7.2.Tính tốn lao kéo để đưa dầm vị trí : 2.7.2.1 Tính tốn lực kéo dọc - Lực kéo dọc xác định sau: Tktt K p tt 2R f P sin Trong : = 0.02 = sin : Độ dốc dọc dầm Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 187 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG f = 0.07 : hệ số ma sát lăn K = : hệ số kể đến làm việc khơng phẳng đường ray Ptt = 60 T : trọng lượng tính tốn dầm R = 15 cm : bán kính xe gng Thay số ta : Tktt = 1.11 T 2.7.2.2 Tính tời cáp Sơ đồ kéo dầm hình vẽ S DAM -Lực kéo dầm vào hệ puly : Tktt Qw Tp = cos -Trong : cos tt k T = cos ( 0.02 ) = 1.11 T Qw : lực cản gió → Tp = 1.776 T cos = cos ( 0.02 ) -Gọi S lực kéo tác dụng vào tời Tp Với S = n Kn Ki 1 o i -Trong : K : hệ số sử dụng puly = 0.96 n : hệ số đường dây làm việc no : số puly chuyển hướng Thay số ta S = 0.48 ( T ) - Điều kiện : R F S Ko Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 188 THIẾT KẾ CẦU SƠNG CẤM – HẢI PHỊNG Trong : R = 1900 kG/cm2 Ko = : hệ số an tồn F : diện tích tiết diện cáp →F Ko S = 0.98 ( cm2 ) R → chọn tiết diện cáp D14 có diện tích F = 1.54 cm2 2.8 Trình tự thi cơng kết cấu nhịp - Lắp dựng tổ hợp giá lao nút thừa, lắp dựng hệ thống đường ray tổ hợp giá lao nút thừa xe gng vận chuyển - Di chuyển tổ hợp giá lao nút thừa đến vị trí trụ T1 - Đánh dấu tim dầm, sau vận chuyển dầm BTCT xe gng vị trí sau mố để thực lao lắp dầm nhịp - Vận chuyển dầm đến tổ hợp giá lao nút thừa dùng balăng , kích nâng dầm kéo phía trước ( vận chuyển dầm theo phương dọc cầu) - Khi dầm đến vị trí cần lắp đặt dùng hệ thống bánh xe balăng xích đặt lên dầm ngang tổ hợp giá lao nút thừa, di chuyển dầm theo phương ngang cầu đặt vào vị trí gối cầ - Trong q trình đặt dầm xuống gối cầu phải thường xun kiểm tra hệ thống tim tuyến dầm gối càu Cơng việc lao lắp dầm thực thứ tự từ ngồi vào - Sau lắp xong tồn số dầm nhịp tiến hành liên kết tạm chúng với di chuyển giá lao để lao lắp nhịp Trình tự thi cơng lao lắp tiến hành nhịp1 - Sau lao lắp xong tồn cầu tiến hành lắp đặt ván khn,cơt thép đổ bêtơng mối nối dầm ngang - Lắp đặt ván khn , cốt thép thi cơng gờ chắn xe , làm khe co giãn lớp mặt đường lan can - Hồn thiện cầu Sinh Viên: Đào Văn Bền Trang: 189 [...]... án Ii : Cầu dầm giản đơn super t I mặt cắt ngang và sơ đồ nhịp Khổ cầu : Cầu đ-ợc thiết kế cho 3 làn xe chạy : K = 9 (m) Tổng bề rộng cầu kể cả lan can, lề bộ hành và giải phân cách B = 9 + 2x1,0 + 2x0,5 = 12 (m) Sơ đồ nhịp dầm : 3x38+33 (m) Tải trọng thiết kế HL93 Khổ thông thuyền : B = 25 (m) ; h = 3,5 (m) Khẩu độ thoát n-ớc : 144 (m) II tính toán sơ bộ khối l-ợng kết cấu nhịp 1 Tính toán kết cấu... hệ số tải trọng dùng trong quá trình thiết kế Hệ số tải trọng Loại tải trọng Lớn nhất Nhỏ nhất DC : Cấu kiện và các thiết bị phụ 1,25 0,90 DW : Lớp phủ mặt cầu và các tiện ích 1,50 0,65 LL : Hệ số làn m = 0,85 Hệ số xung kích (1 + IM) = 1,25 1,75 1,00 Tải trọng th-ờng xuyên Tĩnh tải : Gồm trọng l-ợng bản thân mố và trọng l-ợng kết cấu nhịp : Trọng l-ợng bản thân kết cấu dầm Super T đúc tr-ớc : Sinh... b trớ cc cho m, tr cu: 3.3.3.1 Xỏc nh s lng cc: Cụng thc tớnh toỏn : n Ap Ptt + : h s k n ti trng ngang; + =2 cho tr, = 4 cho m (m chu ti trong ngang ln do ỏp lc ngang ca t v tỏc dng ca hot ti truyn qua t trong phm vi lng th trt ca t p trờn m) Sinh Viờn: o Vn Bn Trang: 20 THIT K CU SễNG CM HI PHềNG Tớnh toỏn s lng cc Cu kin Ap(kN) Ptt(kN) N (cc) Chn cc M A 16225,13 7135,6 1,4 3,2 6 M B 16117,63 6371,6... 0,004.11 = 0,044(kN/m) => Trng lng ca cỏc lp ph bn mt cu: DW = DW1 + DW1+ DW1 = 2,684(kN/m) Sinh Viờn: o Vn Bn Trang: 12 THIT K CU SễNG CM HI PHềNG 2 Khi lng m, tr cu: 2.1 Khi lng m cu: M A: mặt cắt mố cầu 700 40 40 180 100 385 150 140 450 520 100 50 180 50 140 50 200 100 500 100 550 650 100 1000 100 100 TNG HP KHI LNG M A ST TấN T KIN CU TH TCH (m3) HM TRNG LNG LNG THẫP(kN/m3) THẫP (kN) TRNG LNG BấTễNG(kN)... 325,3 TNG HM TRNG LNG LNG THẫP(kN/m3) THẫP (kN) 1 182 1 93,6 1 9,36 1 39,4 1 0,9 325,26 TNG TRNG LNG BấTễNG(kN) 4368 2246,4 224,64 945,6 21,6 7806,24 8131,5 2.2 Khi lng tr: - Tr 2: sơ đồ mặt cắt ngang cầu (tỷ lệ : 1/200) 600 600 (1/2 mặt cắt tại gối) bản mc đổ tại chỗ 100 (1/2 mặt cắt giữa nhịp) 2% 2% dầm ngang tại mc gối 75 75 tấm đan btct dày 8 cm 100 dầm ngang mc giữa nhịp 150 120 240 240 275 240... Diện tích vách ngăn dầm : A = 0,9625 (m2) Thể tích bê tông 1 dầm Super T : V = 0,5822.28,9 + 2.1,5625.1,2 + 2.0,9075.0.8 + 2.0,2.0,9625 = 22,25 (m3) Trọng l-ợng 1 nhịp tính cho 1m dài dầm theo ph-ơng dọc Cầu : gdầm = 2,5 Nd = 2,5 5 = 11,80 (T/m) 1.1 Dm ngang: Theo chiu dc ta b trớ 3 dm ngang: 2 dm ngang 2 u dm mi dm cỏch u dm 0,2m; dm cũn b trớ gia nhp Th tớch ca 1 dm ngang : V=1,82.0,2 = 0,364m3... 0,044(kN/m) => Trng lng ca cỏc lp DW = DW1 + DW1+ DW1 = 2,684(kN/m) Sinh Viờn: o Vn Bn atfan : luyn: nc: ph bn mt cu: Trang: 27 THIT K CU SễNG CM HI PHềNG 2 Khi lng m, tr cu: 2.1 Khi lng m cu: M A: mặt cắt mố cầu 700 40 40 180 100 385 150 140 450 520 100 50 180 50 140 50 200 100 500 100 550 650 100 1000 100 100 TNG HP KHI LNG M A ST TấN T KIN CU TH TCH (m3) HM TRNG LNG LNG THẫP(kN/m3) THẫP (kN) TRNG LNG BấTễNG(kN)... 1 182 4368 2 Thõn m 93,6 1 93,6 2246,4 3 Tng nh 9,36 1 9,36 224,64 4 Tng cỏnh 39,4 1 39,4 945,6 5 ỏ tng 0,9 1 0,9 21,6 6 TNG 325,3 325,26 7806,24 TNG 8131,5 2.2 Khi lng tr: - Tr 2: sơ đồ mặt cắt ngang cầu (tỷ lệ: 1/200) 600 600 (1/2 mặt cắt tại gối) 100 bản mc đổ tại chỗ (1/2 mặt cắt giữa nhịp) 2% 2% tấm đan btct dày 5 cm 100 75 150 75 120 240 240 275 240 240 650 120 275 800 800 200 200 sơ đồ mặt bằng... b trớ cc cho m, tr cu: 3.3.3.1 Xỏc nh s lng cc: Cụng thc tớnh toỏn : n Ap Ptt + : h s k n ti trng ngang; + =2 cho tr, = 4 cho m (m chu ti trong ngang ln do ỏp lc ngang ca t v tỏc dng ca hot ti truyn qua t trong phm vi lng th trt ca t p trờn m) Tớnh toỏn s lng cc Cu kin Ap(kN) Ptt(kN) n( cc) Chn cc M A 16225,13 7135,6 1,4 3,2 6 M B 16117,63 6371,6 1,4 3,5 6 Tr 1 22434,26 7346,6 1,2 3,7 6 Tr 2 21686,76