B GIO DC V O TO TRNG I HC DN LP HI PHềNG - ISO 9001 - 2008 N TT NGHIP NGNH: xây dựng cầu đ-ờng Sinh viờn : on Vn Nguyn Ngi hng dn : Th.s Phm Vn Ton HI PHềNG 2013 B GIO DC V O TO TRNG I HC DN LP HI PHềNG - Thiết kế cầu vĩnh cửu qua sông hoàng long ninh bình N TT NGHIP H I HC CHNH QUY NGNH: xây dựng cầu đ-ờng Sinh viờn : on Vn Nguyn Ngi hng dn : Th.s Phm Vn Ton HI PHềNG 2013 B GIO DC V O TO TRNG I HC DN LP HI PHềNG NHIM V N TT NGHIP Sinh viờn : on Vn Nguyn Mó s : 120860 Lp Ngnh : Xõy dng : XD1201C Tờn ti : Thit k cu vnh cu qua sụng Hong Long Ninh Bỡnh NHIM V N Ni dung v cỏc yờu cu cn gii quyt nhim v ỏn tt nghip ỏn gm phn: PHN I: THIT K C S -a cỏc phng ỏn sau ú thit k, tớnh toỏn thi cụng, ỏnh giỏ tng mc u t v la chn phng ỏn tt nht thit k k thut -Phn thit k c s gm bn v PHN II : THIT K K THUT -Tớnh toỏn v kim tra ct thộp phn bn mt cu, dm ch, tr cu -Cỏc bn v: +Dm ch +Tr cu : bn v : bn v PHN III: THI CễNG -Thi cụng tr cu v kt cu nhp -Cỏc bn v: +Thi cụng tr : bn v +Thi cụng kt cu nhp: 1bn v Cỏc s liu cn thit thit k, tớnh toỏn : -Kh thụng thuyn ng vi sụng cp III l: B=50m; H=7m -Kh cu: B=10+2x0.5m -MNCN : +18.0m -MNTT : +14.0m -MNTN : +8.00m -Tn sut l thit k P=1% -Khu cu : 460m -Quy phm thit k: Quy trỡnh thit k cu cng 22TCN-272-05 ca b GTVT -Ti trng: Xe HL93 a im thc tt nghip: Cụng ty xõy dng v u t Bch ng CN B HNG DN N TT NGHIP H v tờn: Phm Vn Ton Hc hm, hc v: Thc s , ging viờn C quan cụng tỏc: Trng i hc dõn lp Hi Phũng Ni dung hng dn: ti tt nghip c giao ngy 22 thỏng 10 nm 2012 Yờu cu phi hon thnh xong trc ngy 28 thỏng 01 nm 2013 ó nhn nhim v ATN ó giao nhim v ATN Sinh viờn Ngi hng dn Hong Vn Dng Trn Anh Tun Hi Phũng, ngy thỏng nm 20 HIU TRNG GS.TS.NGT Trn Hu Ngh PHN NHN XẫT TểM TT CA CN B HNG DN N Tinh thn thỏi ca sinh viờn quỏ trỡnh lm ỏn tt nghip: ỏnh giỏ cht lng ca ỏn (so vi ni dung yờu cu ó nhim v .A.T.N trờn cỏc mt lý lun, thc tin, tớnh toỏn s liu): Cho im ca cỏn b hng dn (ghi bng c s v ch): Hi Phũng, ngy thỏng nm 20 Cỏn b hng dn (h tờn v ch ký) QUY CCH TRèNH BY - ỏn c trỡnh by trờn giy A4 - Ngoi cựng l bỡa cng mu xanh cú mu sn phũng photo ca trng, c lp nờn hp li cựng lm cho r - T l bỡa (cú mu - bỡa 1) - Tip theo l t cũn li (cú mu hng dn) - Tip theo l mc lc - Tip theo l li cm n (nu cú) - Tip theo mi n ni dung ca ỏn - Kiu ch VnTime (hay Times New Roman), 13-14 pt - Cỏch dũng 1,3 n 1,5 line - L: Trờn - 2,5 cm, di - 2,5 cm, trỏi cm, phi 1,5 - cm TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP Phần I Dự án khả thi **************** Ch-ơng I Giới thiệu chung 1.1 Vị trí xây dựng cầu : Cầu A bắc qua sông Hoàng Long thuộc tỉnh Ninh Bình.Cầu dự kiến đ-ợc xây dựng Km X quốc Lộ 1A Căn định số 538/CP-CN ngày 19/4/2004 Thủ T-ớng Chính phủ, cho phép đầu t- dự án đ-ờng sở pháp lý có liên quan, Ban QLDA hạ tầng tả ngạn giao nhiệm vụ cho tổng công ty T- vấn thiết kế GTVT lập thiết kế kỹ thuật, tổng dự toán dự án 1.2 Căn lập thiết kế - Nghị định số NĐ-CP Chính phủ quản lý dự án đầu t- xây dựng công trình - Nghị định số NĐ-CP ngày Chính phủ quản lý chất l-ợng công trình xây dựng - Quyết định số QĐ-TT ngàythángnămg Thủ t-ớng Chính phủ việc phê duyệt quy hoạch chung - Văn số/CP-CN Thủ t-ớng phủ việc thông qua mặt công tác nghiên cứu khả thi dự án - Hợp đồng kinh tế số Ngàythángnămgiữa ban quản lý dự án hạ tầng tả ngạn với Tổng công ty T- vấn thiết kế GTVT việc lập thiết kế kỹ thuật tổng dự toán Dự án xây dựng đ-ờng kéo dài Một số văn liên quan khác 1.3 Hệ thống quy trình quy phạm áp dụng - Quy trình khảo sát đ-ờng ô tô 22TCN 263- 2000 - Quy trình khoan tham dò địa chất 22TCN 259- 2000 - Quy định nội dung tiến hành lập hồ sơ Báo cáo nghiên cứu tiền khả thi khả thi dự án xây dựng dự án kết cấu hạ tầng GTVT 22TCN268-2000 SVTH : ON VN NGUYN TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP - Quy phạm thiết kế kỹ thuật đ-ờng phố, đ-ờng quảng tr-ờng đô thị 20 TCN104-83 - Tiêu chuẩn thiết kế đ-ờng TCVN 4054- 98 - Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 - Quy phạm thiết kế áo đ-ờng mềm 22TCN211-93 - Quy chuẩn xây dựng Việt Nam 2000 - Tiêu chuẩn thiết kế chiếu sáng nhân tạo bê công trình xây dựng dân dụng 20 TCN95-83 Ch-ơng II Đặc điểm vị trí xây dựng cầu 2.1 Điều kiện địa hình Vị trí xây dựng cầu A thuộc tỉnh Ninh Bình phía th-ợng l-u sông Hoàng Long Do vị trí xây dựng cầu nằm vùng đồng nên hai bờ sông có bãi rộng mức n-ớc thấp, lòng sông t-ơng đối phẳng, địa chất ổn định có t-ợng xói lở.Hình dạng chung mặt cắt sông không đối xứng, mà có xu h-ớng sâu dần bờ bên trái 2.2 Điều kiện địa chất 2.2.1 Điều kiện địa chất công trình Căn tài liệu đo vẽ, khoan địa chất công trình kết thí nghiệm phòng, địa tầng khu vực tuyến qua theo thứ tự từ xuống d-ới bao gồm lớp nhsau Lớp số 1: Sét dẻo cứng Lớp số 2: Cát pha sét Lớp số 3: Cát nịn Lớp số 4: Cát vừa chăt 2.2.2 Điều kiện địa chất thủy văn Mức n-ớc cao : HCN = 18.0 m Mực n-ớc thấp : HTN =8.0 m Mực n-ớc thông thuyền : HTT = 14.0 m Sông thông thuyền trôi Khổ thông thuyền cấp III (50x7 m) Vào mùa khô mực n-ớc thấp thuận lợi cho việc triển khai thi công công trình SVTH : ON VN NGUYN TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP Ch-ơng III Thiết kế cầu tuyến 3.1.Lựa chọn tiêu chuẩn kỹ thuật quy mô công trình 3.1.1 Quy mô công trình Cầu đ-ợc thiết kế vĩnh cửu bê tông cốt thép, thép 3.1.2 Tiêu chuẩn thiết kế 3.1.2.1 Quy trình thiết kế Công tác thiết kế dựa tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 Bộ GTVT ban hành năm 2005 Ngoài tham khảo quy trình, tài liệu: - Quy phạm thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN18-79 - AASHTO LRFD (1998) Quy trình thiết kế cầu Hiệp hội đ-ờng ô tô liên bang quan giao thông Hoa kỳ Các quy trình tiêu chuẩn liên quan 3.1.2.2 Tiêu chuẩn kỹ thuật - Cấp quản lý: Cấp - Cấp kỹ thuật V > 80Km/h - Tải trọng thiết kế: Hoạt tải HL93 Cấp động đất: Cấp - Khổ cầu đ-ợc thiết kế cho xe ô tô: K = 10.0m -Tổng bề rộng mặt cầu kể lan can: B = 10.0 + 2x0.5= 11.0 m - Khổ thông thuyền cấp 3, B = 50m H = 7m 3.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu 3.2.1 Lựa chọn kết cấu 3.2.1.1 Nguyên tắc lựa chọn - Thoả mãn yêu cầu kỹ thuật - Phù hợp với công nghệ thi công có - Phù hợp với cảnh quan khu vực SVTH : ON VN NGUYN TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP Iii Thi công móng Móng cọc khoan nhồi đ-ờng kính cọc 1.2 m, tựa đá gốc Toàn cầu có mố (M1, M2) trụ ( T1, T2, T3, T4,T5,T6,T7,T8) III.1 Công tác chuẩn bị Cần chuẩn bị đầy đủ vật t-, trang thiết bị phục vụ thi công Quá trình thi công móng liên quan nhiều đến điều kiện địa chất, thuỷ văn, thi công phức tạp hàm chứa nhiều rủi ro Vì đòi hỏi công tác chuẩn bị kỹ l-ỡng nhiều giải pháp ứng phó kịp thời tình xảy Công tác chuẩn bị cho thi công bao gồm số nội dung sau: Kiểm tra vị trí lỗ khoan, mốc cao độ Nếu cần thiết đặt lại mốc cao độ vị trí không bị ảnh h-ởng trình thi công cọc Chuẩn bị ống vách, cốt thép lồng cọc nh- thiết kế Chuẩn bị ống đổ bê tông d-ới n-ớc Thiết kế cấp phối bê tông, thí nghiệm cấp phối bê tông theo thiết kế, điều chỉnh cấp phối cho phù hợp với c-ờng độ điều kiện đổ bê tông d-ới n-ớc Dự kiến khả ph-ơng pháp cung cấp bê tông t-ơi liên tục cho thi công đổ bê tông d-ới n-ớc Chuẩn bị lỗ chừa sẵn tạo điều kiện thuận lợi cho việc kiểm tra chất l-ợng cọc khoan sau III.2 Công tác khoan tạo lỗ III.2.1 Xác định vị trí lỗ khoan Định vị cọc mặt cần dựa vầo mốc đ-ờng chuẩn toạ độ đ-ợc xác định tr-ờng Sai số cho phép lỗ cọc không đ-ợc v-ợt giá trị sau: Sai số đ-ờng kính cọc: 5% Sai số độ thẳng đứng : 1% Sai số vị trí cọc: 10cm Sai số độ sâu lỗ khoan : 10cm III.2.2 Yêu cầu gia công chế tạo lắp dựng ống vách ống vách phải đ-ợc chế tạo nh- thiết kế Bề dày ống vách sai số không 0.5mm so với thiết kế ống vách phải đảm bảo kín n-ớc, đủ độ cứng.Tr-ớc hạ ống vách cần phải kiểm tra nghiệm thu chế tạo ống vách Khi lắp dựng ống vách cần phải có giá định h-ớng máy kinh vĩ để đảm bảo vị trí độ nghiêng lệch ống vách đ-ợc hạ ph-ơng pháp đóng, ép rung hay kết hợp với đào đất lòng ống III.2.3 Khoan tạo lỗ Máy khoan cần đ-ợc kê chắn đảm bảo không bị nghiêng hay di chuyển trình khoan Cho máy khoan quay thử không tải máy khoan bị xê dịch hay lún phải tìm nguyên nhân xử lí kịp thời Nếu cao độ n-ớc sông thay đổi cần phải có biện pháp ổn định chiều cao cột n-ớc lỗ khoan Khi kéo gầu lên khỏi lỗ phải kéo từ từ cân ổn định không đ-ợc va vào ống vách Phải khống chế tốc độ khoan thích hợp với địa tầng, đát sét khoan với tốc độ trung bình, đất cát sỏi khoan với tốc độ chậm Khi chân ống vách chạm mặt đá dùng gầu lấy hết đất lỗ khoan, gặp đá mồ côi hay mặt đá không phẳng phải đổ đất sét kẹp đá nhỏ đầm cho phẳng SVTH : ON VN NGUYN 168 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP cho đổ lớp bê tông d-ới n-ớc cốt liệu đá dăm để tạo mặt phẳng cho búa đập hoạt động Lúc đầu kéo búa với chiều cao nhỏ để hình thành lỗ ổn định, tròn thẳnh đứng, sau khoan bình th-ờng Nếu sử dụng dung dịch sét giữ thành phải phù hợp với qui định sau : Độ nhớt dung dịch sét phải phù hợp với điều kiện địa chất công trình ph-ơng pháp sử dụng dung dịch.Bề mặt dung dịch sét lỗ cọc phải cao mực n-ớc ngầm 1,0m trở lên Khi có mực n-ớc ngầm thay đổi mặt dung dịch sét phải cao mực n-ớc ngầm cao 1,5m Trong đổ bê tông , khối l-ợng riêng dung dịch sét khoảng 50 cm kể từ đáy lỗ MMax=35.082 T.m => MMax=35.082 T.m Từ điều kiện W M max Trong đó: - [ ] ứng suất cho phép thép cọc ván: [ ]=1900 kg/cm2 SVTH : ON VN NGUYN 173 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP 35.082x105 W =1846.42 cm3 1900 Ta chọn cọc ván hình Lassen SNG sản xuất có : W > 1846.42 cm3 Tra bảng chọn cọc ván số hiệu : _IV có W=2200 cm3 cho mét dài Tớnh toỏn np ngang + S : dm liờn tc kờ lờn cỏc gi l cỏc thang chng : q=qmax =9.986 T q.l 9.986.32 8.9874(T m) 10 10 M Ru 2000(kg / m3) W M 898740 W 449.37cm3 2000 2000 Ta chn thộp I 303 cú W=521 cm3 M Cọc ván thép 200 Lápxen IV 420 420 III.6 Bơm hút n-ớc Do có cọc ván thép bê tông bịt đáy nên n-ớc không thấm vào hố móng trình thi công, cần bố trí máy bơm để hút hết n-ớc lại hố móng Dùng bốn máy bơm loại C203 hút n-ớc từ giếng tụ tạo khô cho bề mặt hố móng III.7 Thi công đài cọc Tr-ớc thi công đài cọc cần thực công việc có tính bắt buộc nghiệm thu cọc, xem xét nhật ký chế tạo cọc, nghiệm thu vị trí cọc, chất l-ợng bê tông cốt thép cọc Tiến hành đập đầu cọc Dọn dẹp vệ sinh hố móng Lắp dựng ván khuôn bố trí l-ới cốt thép SVTH : ON VN NGUYN 174 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP Tiến hành đổ bê tông ống đổ Bảo dưỡng bê tông đủ fC tháo dỡ ván khuô iv Thi công trụ Các kích th-ớc trụ đài nh- sau: 11000 1800 1800 1800 1800 1000 2300 1500 1800 750 1000 2500 a 8000 a 2000 9600 1200 3600 2000 2000 6000 6000 3600 1200 1200 3600 1200 hình chiếu a_a 6000 2000 6000 9600 iv.1 Yêu cầu thi công Theo thiết kế kỹ thuật trụ thiết kế trụ đặc bê tông toàn khối, công tác chủ yếu thi công trụ công tác bê tông cốt thép ván khuôn Để thuận tiện cho việc lắp dựng ván khuôn ta dự kiến sử dụng ván khuôn lắp ghép Ván khuôn đ-ợc chế tạo khối nhỏ nhà máy đ-ợc vận chuyển vị trí thi công, tiến hành lắp dựng thành ván khuôn Công tác bê tông đ-ợc thực máy trộn C284-A công suất 40 m3/h, sử dụng đầm dùi bê tông bán kính tác dụng R = 0.75m IV.2 Trình tự thi công nh- sau: Chuyển khối ván khuôn vị trí trụ,lắp dựng ván khuôn theo thiết kế SVTH : ON VN NGUYN 175 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP Đổ bê tông vào ống đổ, tr-ớc đổ bê tông phải kiểm tra ván khuôn lại lần nữa, bôi dầu lên thành ván khuôn tránh t-ợng dính kết bê tông vào thành ván khuôn sau Đổ bê tông thành lớp dầy 40cm, đầm vị trí cách không 1.75R, thời gian đầm 50 giây vị trí, thấy n-ớc ximăng lên đ-ợc.Yêu cầu đầm phải cắm sâu vào lớp cũ -5cm, đổ đầm liên tục thời gian lớn 4h phải đảm bảo độ toàn khối cho bê tông tránh t-ợng phân tầng Bảo d-ỡng bê tông :Sau 12h từ đổ bê tông t-ới n-ớc, trời mát t-ới 3-4 lần/ngày, trời nóng t-ới nhiều Khi thi công gặp trời m-a phải có biện pháp che chắn Khi cường độ đạt 55%fc cho phép tháo dỡ ván khuôn Quá trình tháo dỡ ngược với trình lắp dựng IV.3 tính ván khuôn trụ: IV.3.1 Tính ván khuôn đài trụ a Kiểm tra ván khuôn - Kích th-ớc ván khuôn L= 2m ; h= 0.5-1.5m ; 6mm - Chúng đ-ợc liên kết với bu lông: - Diện tích bệ móng: F= 6*9.6=57.6 (m2) - Thể tích cần đổ là: V= 57.6*2= 115.2 (m3) - Chọn máy trộn bê tông loại C284-A có công suất đổ 40m3 (tđông= giờ) - Vậy Chiều cao đổ bê tông t-ơi cần h= 2.0m để đổ xong Vbệtông cần thời gian Vtt 115.2 2.88(h) là: t Vmay 40 - Để nâng cao chất l-ợng bê tông nên sử dụng Đầm có R= 0.75 m Ta thấy h> R áp lực ngang bê tông (khi không đầm) Pb= x R= 2,4*0.75= 1,8 (T/m2) - Khi có đầm áp lực ngang xung kích bê tông rơi tự Pmax= (q+ R)*n - q: lực xung động đổ bê tông ống vòi voi gây q= 0,4 (T/m2) n: hệ số v-ợt tải = 1.3 Vậy áp lực tác dụng lên ván khuôn : Ptc= (q+ R)*n= (0,4+1,8)*1.3= 2,86 (T/m2) - Biểu đồ áp lực bê tông: Fal= 4.798T/m SVTH : ON VN NGUYN 2m 1,25 m 0.75m q = 0.4(T/m2) Fqd= 2.399T/m2 176 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP - Diện tích áp lực: Fal = (H-R).Ptc + R (q+ Ptc) (2 0.75) x2.86 0.75 x(0.4 2.86) 4.798 (T/m) - Diện tích qui đổi áp lực Fal h Fqd 4.798 - Chọn ván khuôn thép 50x50 cm 2.399 (T/m2) 6mm Tính toán ván khuôn theo kê cạnh: =0.046(phụ thuộc tỉ số a/b) Mmax= .Pqd.a = 0.046x2.399x0.5=0.055 T.m =5500 kg.cm - Kiểm tra theo c-ờng độ: Dùng thép than CT3 có [ ]=2100kg/cm2 M W a* = w J 5500 1833(kg / cm2 ) < [ ] = 2100 kg/cm2 50 * 0.62 = 3(cm ) a * = 50*0.63 12 12 0.9(cm4 ) Pqd xa 0.2399 x50 2.1x106 x0.9 - Kiểm tra theo độ võng: f - Độ võng cho phép [ f ] = 0.2 cm Vậy f < [ f ] thoã mãn b Tính toán s-ờn gia c-ờng: q= pqd*ltt=2.399*0.5= 1.2 (T/m) = 1200kg/m x EJ 0.046 x 0.0365cm Thanh nẹp đứng ngang kiểm toán sơ đồ: q=1200 kg/m 50 cm M max qxl 10 1200 x0.52 10 50 cm 30 kg.m - Chọn tiết diện có kích th-ớc: bxh=5x50 mm W= 2.08 (cm3) J = 5.21 (cm4) ** Kiểm tra 3000 1442.31(kg / cm2) < [ ] = 2100 kg/cm2 đạt 2.08 qxa 1200 x10 x50 - Kiểm tra độ võng: f 0.054cm 127 xEJ 127 x2.1x106 x5.21 - Điều kiện bền: = M W - Độ võng cho phép [ f ] = 0.2 cm Vậy f < [ f ] thoã mãn KL : chọn ván khuôn thép l=2 (m); có s-ờn tăng c-ờng đứng ngang Bxh=5x50 mm SVTH : ON VN NGUYN 177 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP Thể hình vẽ sau ( ván khuôn bệ móng) Ván khuôn thép dày 5mm nẹp đứng:0.05x0.005 nẹp ngang:0.05x0.005 0.5 m IV.3.2 Tính ván khuôn thân trụ 3 3 3 1 3 1 3 1 3 1 3 1 3 1 2000 3 8*1000=8000 1 8*1000=8000 1 1 1 1 1 2000 2000 1600 2000 2000 2000 2000 2000 1000 1 1000 1000 1000 Kiểm nghiệm ván khuôn thép trụ: a S b trớ vỏn khuụn thõn tru : II.5.2 Tớnh chiu cao bờ tụng sau gi : - Din tớch BT : F =4x2+22/4x3.14= 11.14 m2 - Th tớch BT cho lp dy 0,3m : 3.324m3 - Chọn máy trộn bê tông loại C284-A có công suất đổ 40m3/h (tđông= giờ) - Thi gian m lp BT l (phỳt) - Thi gian v m lp dy 30cm l : T = - Sau 4h c chiu dy l : H = x60 x0.3 10 3.324 x60 10' 40 7.2(m) b.Tớnh toỏn vỏn khuụn : - Tớnh toỏn thộp tm ca vỏn khuụn s - Tớnh toỏn thộp sn ca vỏn khuụn s SVTH : ON VN NGUYN 178 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP - Tớnh toỏn ging b.1) Kim tra kh nng chu lc ca thộp tm : * Kim tra cng thộp : - p lc ca lp BT tỏc dng lờn vỏn khuụn l : Ptc = (q + xR)xn + q= 400 (kg/m2) : lực xung động đổ bê tông gây + = 2400 (Kg/m3) : dung trng ca bờ tụng + R= 0.75 (m) : bỏn kớnh tỏc dng ca m dựi +n:h s siờu ti n=1.3 Ptc = (400 + 2400x0.75)x1.3 = 2860 (Kg/m2) - Biu ỏp lc : R (q+ Ptc) = 0.75 = (7.2-0.75) x2860 + x(400+2860)=19669.5 (Kg/m2) + Fal = (H-R).Ptc + + Pqd = Fal 19669.5 = H 7.2 2731.875 (Kg/m2) - Thộp tm ca vỏn khuụn dy 0,6cm c tớnh nh bn cú cnh ngm cng vi mụ men un ln nht gia nhp tớnh theo cụng thc: M = xPq x a2 Trong ú : + = 0.046 : h s ph thuc t s a/b ca vỏn thộp, tra bng 2.1 sỏch Thi cụng cu BTCT vi a/b=1 - Mụ men un ln nht : M= 0.046x2731.085x0.52 =31.417(Kg.m) = 3141.7(Kg.cm) - Mụ men khỏng un ca tm thộp vỏn khuụn : W= max max 50 x0.62 = (cm3) M =1047.23 (Kg/cm2) W = 1047.23(Kg/cm2) < Ru = 2100 (Kg/cm2) => Thộp tm m bo iu kin cng SVTH : ON VN NGUYN 179 TRNG H DL HI PHềNG - N TT NGHIP Kiểm tra theo độ võng: f qxa 127 xEJ 2731.875x10 x50 127 x2.1x106 x5.21 0.123cm - Độ võng cho phép [ f ] = 0.2 cm Vậy f < [ f ] thoã mãn b.2 Tính toán s-ờn gia c-ờng: q= pqd*ltt=2731.875*0.5= 1365.94 (kg/m) - Thanh nẹp đứng ngang kiểm toán sơ đồ: q=1365.94 (kg/m) q=1314.7 kg/m 50cm M max qxl 10 1365.94 x0.52 10 50cm 34.15 kg.m - Chọn tiết diện có kích th-ớc: bxh=5x50 mm W= 2.08 (cm3) J = 5.21 (cm4) ** Kiểm tra - Điều kiện bền: = M W 3415 1641.83(kg / cm2) < [ ] = 2100 kg/cm2 đạt 2.08 - Kiểm tra độ võng: f qxa 127 xEJ 1365.94 x10 x50 127 x2.1x106 x5.21 0.061cm - Độ võng cho phép [ f ] = 0.2 cm Vậy f < [ f ] thoã mãn KL : chọn ván khuôn thép l=2.0(m); có s-ờn tăng c-ờng đứng ngang là: Bxh=5x50 mm Ván khuôn thép dày 5mm nẹp đứng:0.05x0.005 0.5 m nẹp ngang:0.05x0.005 Đoạn uốn cong SVTH : ON VN NGUYN 180 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP v Thi công kết cấu nhịp Ph-ơng pháp thi công: Nhịp liên tục: đúc hẫng cân đối xứng Nhịp dẫn: Lao dầm giá lao mút thừa ( giá chân) v.1 Nguyên lý ph-ơng pháp thi công hẫng Thi công hẫng thi công kết cấu nhịp đốt đối xứng qua trụ Các đốt dầm đ-ợc đúc theo sơ đồ mút thừa đối xứng qua trụ làm xong đốt căng cốt thép đốt đấy.Các đốt đúc dàn giáo di động đảm bảo tính toàn khối kết cấu tốt.Việc căng cốt thép đ-ợc tiến hành sớm bê tông non nên dễ gây cố ảnh h-ởng từ biến co ngót lớn Công nghệ thi công hẫng có -u điểm sử dụng dàn giáo, thiết kế kết cấu nhịp có chiếu cao thay đổi với sơ đồ đa dạng, tiết diên hình hộp, chữ nhật Tính toán ổn định cánh hẫng trình thi công Trong trình thi công đúc hẫng khối đúc đỉnh trụ, tải trọng tác động lên bên cánh hẫng không đ-ợc đặt đối xứng gây ổn định, kết cấu có xu h-ớng lật quanh tim trụ theo ph-ơng dọc cầu Chính thế, yêu cầu phải đảm bảo giữ ổn định cánh hẫng, chống lật cánh hẫng suốt trình thi công d-ới tổ hợp tải trọng bất lợi xảy Biện pháp thực neo tạm cánh hẫng vào thân trụ thi công PC bar, cốt thép c-ờng độ cao, đ-ợc đặt sẵn thân trụ Cần phải tính toán neo tạm sở cân mômen điểm tất lực tác dụng lên cánh hẫng Điều kiện tổng mômen giữ neo phải lớn tổng mômen lật tải trọng gây Khi thi công đốt đúc K0 trụ, đồng thời thi công neo tạm cánh hẫng vào trụ Các neo tạm đ-ợc cắt bỏ sau thi công hợp long 19.76 MNTT :14.0 2.0 -33.0 COC DI 32M T4 V.2 Trình tự thi công kết cấu nhịp dẫn: - Lắp dựng tổ hợp giá lao nút thừa, lắp dựng hệ thống đ-ờng ray tổ hợp giá lao nút thừa xe goòng vận chuyển - Di chuyển tổ hợp giá lao nút thừa đến vị trí trụ T1 - Đánh dấu tim dầm, sau vận chuyển dầm BTCT xe goòng vị trí sau mố để thực lao lắp dầm nhịp - Vận chuyển dầm đến tổ hợp giá lao nút thừa dùng balăng , kích nâng dầm kéo SVTH : ON VN NGUYN 181 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP phía tr-ớc ( vận chuyển dầm theo ph-ơng dọc cầu) - Khi dầm đến vị trí cần lắp đặt dùng hệ thống bánh xe balăng xích đặt lên dầm ngang tổ hợp giá lao nút thừa, di chuyển dầm theo ph-ơng ngang cầu đặt vào vị trí gối cầu Trong trình đặt dầm xuống gối cầu phải th-ờng xuyên kiểm tra hệ thống tim tuyến dầm gối cầu Công việc lao lắp dầm đ-ợc thực thứ tự từ vào - Sau lắp xong toàn số dầm nhịp tiến hành liên kết tạm chúng với di chuyển giá lao để lao lắp nhịp Trình tự thi công lao lắp tiến hành nhnhịp - Sau lao lắp xong nhịp dẫn tiến hành lắp đặt ván khuôn,cốt thép đổ bê tông nối dầm ngang, lắp đặt đan - Lắp đặt ván khuôn, cốt thép thi công bảm mặt cầu , làm khe co giãn lớp mặt đ-ờng lan can 19.6 10.1 18.5 12.4 -21.6 M1 C? C DI 32M -23.9 C? C DI 32M T1 6.7 -27.3 T2 C? C DI 32M SVTH : ON VN NGUYN 182 [...]... tới đê sông Hoàng Long - Thuận tiện trong thi công và thời gian thi công nhanh - Hợp lý về kinh tế - Thuận tiện trong khai thác, duy tu bảo d-ỡng 3.2.1.2 Lựa chọn nhịp cầu chính Các sơ đồ nhịp đ-a ra nghiên cứu gồm: Ph-ơng án cầu dầm liên tục bê tông cốt thép DUL+ nhịp dẫn Ph-ơng án kết cấu cầu giàn thép + nhịp dẫn Ph-ơng án kết cấu cầu giàn thép 3.2.1.3 Lựa chọn nhịp cầu dẫn Kiến nghị sử dụng kết... chiều dài nhịp và quy mô mặt cắt ngang cầu, kiến nghị dùng ph-ơng án móng cho phần cầu chính và cầu dẫn nh- sau: Phần cầu chính: Dùng móng cọc khoan nhồi D1,2m Phần cầu dẫn : Dùng móng cọc khoan nhồi D1,2m 3.3 Ph-ơng án I: Ph-ơng án cầu dầm 5 nhịp liên tục bê tông cốt thép DUL+4 nhịp dẫn 3.3.1 Ph-ơng án kết cấu Sơ đồ nhịp: (2x36+50+3x80+50+2x36)m; Tổng chiều dài cầu tính đến đuôi hai mố là 484 m Nhịp... xe chạy kê tự do lên dầm dọc Cấu tạo hệ liên kết gồm có liên kết dọc trên, dọc d-ới, hệ liên kết ngang SVTH : ON VN NGUYN 7 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP 11600 11100 3000 10000 10000 250 i = 2% 250 i = 2% 20 1400 1000 1700 1700 600 1700 1700 1700 500 1000 500 Cấu tạo hệ dầm mặt cầu Câu tạo mặt cầu Độ dốc ngang cầu là 2% về hai phía Kết cấu phần trên - Kết cấu nhịp chính : Gồm 6 nhịp chính dài 80m.với... TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP Cấu tạo hệ dầm mặt cầu Câu tạo mặt cầu Độ dốc ngang cầu là 2% về hai phía Kết cấu phần trên - Kết cấu nhịp chính : Gồm 2 nhịp chính dài 80m.với chiều cao dàn là 10m, góc nghiêng giữa các thanh xiên là 51 o Chiều dài mỗi khoang là 8,0m - Kết cấu cầu đối xứng hai bên 500 10000 500 1800 1000 i = 2% 2200 i = 2% 200 Nhịp dẫn : cầu dầm BTCT DƯL bán lắp ghép căng sau : gồm 8 nhịp... Tính toán khối l-ợng các ph-ơng án 4.1 Ph-ơng án 1: Cầu dầm 5 nhịp liên tục+4nhịp dẫn - Khổ cầu: Cầu đ-ợc thiết kế cho 2 làn xe K = 10(m) - Tổng bề rộng cầu kể cả lan can và giải phân cách: B = 10 + 2x0,5 = 11 (m) - Sơ đồ nhịp: : 2x36+50+3x80+50+2x36 =484 (m) 1 Tính toán sơ bộ khối l-ợng ph-ơng án kết cấu nhịp 1.1 Kết cấu nhịp liên tục Dầm hộp có tiết diện thay đổi với ph-ơng trình chiều cao dầm theo công... MCN cầu rộng 11.0 m bao gồm 6 dầm tiết diện chữ I chiều cao dầm nh- hình vẽ , khoảng cách giữa các dầm 1,8m Bản mặt cầu đổ tại chỗ dày 20cm Loại kết cầu này có rất nhiều -u điểm nh-: Công nghệ thi công đơn giản, đảm bảo chất l-ợng, tận dụng đ-ợc công nghệ thi công và thiết bị hiện có trong n-ớc, giá thành khá rẻ, thời gian thi công nhanh 3.2.1.4 Giải pháp móng Căn cứ vào cấu tạo địa chất khu vực cầu, ... ph-ơng án bố trí chung cầu dùng để so sánh, thực hiện trong bảng sau: Thông thuyền Khổ (m) (m) I 50 7 10 2x36+50+3x80+50+2x36 484 Cầu 5 nhịp liên tục BTCTDƯL II 50 7 10 6x80 480 Cầu giàn thép III 50 7 10 4x41+2x80+4x41 488 Cầu giàn thép Ph-ơng án cầu SVTH : ON VN NGUYN Sơ đồ L ( m) Nhịp chính 11 TRNG H DL HI PHềNG N TT NGHIP Ch-ơng IV Tính toán khối l-ợng các ph-ơng án 4.1 Ph-ơng án 1: Cầu dầm 5 nhịp liên... là 8,0m - Kết cấu cầu đối xứng hai bên 3.4.2 Cấu tạo mố trụ Cấu tạo trụ: Dùng trụ Thân cột rộng 2.5m Bệ móng cao 2.5m, rộng 6.0m theo ph-ơng dọc cầu, 15.1m theo ph-ơng ngang cầu Dùng cọc khoan nhồi D120cm Cấu tạo mố: Dạng mố có t-ờng cánh ng-ợc bê tông cốt thép Bệ móng mố dày 2m, rộng 6.0m, dài 15.8 m Dùng cọc khoan nhồi D120cm 3.5 Ph-ơng án III: Cầu giàn thép + nhịp dẫn 3.5.1 Ph-ơng án kết cấu ... 0.16=519.832 (T) Trọng l-ợng lớp phủ mặt cầu (tính cho toàn cầu) -Lớp phủ mặt cầu gồm 4 lớp: + Bê tông asphan 5 cm + Lớp bảo vệ (bê tông l-ới thép)3 cm + Lớp phòng n-ớc 2cm +Lớp đệm tạo dốc 2 cm + Chiều dày trung bình của lớp phủ mặt cầu dtb = 12 cm và =2,25T/m3 - Vậy trọng l-ợng lớp phủ mặt cầu glp = 0,12 10 2.25= 2.7 T/m - Vậy thể tích lớp phủ mặt cầu Vlp = 0,12 10 340 = 408 m3 - Trọng l-ợng lan can: gl... chạy d-ới Từ yêu cầu thiết kế phần xe chạy 10 m nên ta chọn khoảng cách hai tim dàn chủ là 11.1m Chiều cao dàn chủ: Chiều cao dàn chủ chọn sơ bộ theo kinh nghiệm với biên song song: h 1 1 lnhip 6 10 1 1 80 (13.3 8.0)m và h > H + hdng + hmc + hcc 6 10 + Chiều cao tĩnh không trong cầu : H = 4.5 m + Chiều cao dầm ngang: hdng 1 1 B 7 12 (1.58 0.925)m chọn hdng=1,4 m + Chiều dày bản mặt cầu chọn: hmc = 0,2m