Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Phần I Dự án khả thi **************** SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Ch-ơng I Giới thiệu chung 1.1 Vị trí xây dựng cầu : Cầu A bắc qua Sông Hồng thuộc thành phố Hà Nội .Cầu dự kiến đ-ợc xây dựng Km X quốc lộ 10 Căn định số 538/CP-CN ngày 19/4/2004 Thủ T-ớng Chính phủ, cho phép đầu t- dự án đ-ờng kéo dài sở pháp lý có liên quan, UBND thành phố Hải Phòng, Ban QLDA hạ tầng tả ngạn giao nhiệm vụ cho tổng công ty T- vấn thiết kế GTVT lập thiết kế kỹ thuật, tổng dự toán dự án 1.2 Căn lập thiết kế - Nghị định số NĐ-CP Chính phủ quản lý dự án đầu t- xây dựng công trình - Nghị định số NĐ-CP ngày Chính phủ quản lý chất l-ợng công trình xây dựng - Quyết định số QĐ-TT ngàythángnămg Thủ t-ớng Chính phủ việc phê duyệt quy hoạch chung - Văn số/CP-CN Thủ t-ớng phủ việc thông qua mặt công tác nghiên cứu khả thi dự án - Hợp đồng kinh tế số Ngàythángnămgiữa ban quản lý dự án hạ tầng tả ngạn với Tổng công ty T- vấn thiết kế GTVT việc lập thiết kế kỹ thuật tổng dự toán Dự án xây dựng đ-ờng kéo dài Một số văn liên quan khác 1.3 hệ thống quy trình quy phạm áp dụng - Quy trình khảo sát đ-ờng ô tô 22TCN 263- 2000 - Quy trình khoan tham dò địa chất 22TCN 259- 2000 - Quy định nội dung tiến hành lập hồ sơ Báo cáo nghiên cứu tiền khả thi khả thi dự án xây dựng dự án kết cấu hạ tầng GTVT 22TCN268-2000 - Quy phạm thiết kế kỹ thuật đ-ờng phố, đ-ờng quảng tr-ờng đô thị 20 TCN104-83 - Tiêu chuẩn thiết kế đ-ờng TCVN 4054- 98 - Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 - Quy phạm thiết kế áo đ-ờng mềm 22TCN211-93 - Quy chuẩn xây dựng Việt Nam 2000 - Tiêu chuẩn thiết kế chiếu sáng nhân tạo bê công trình xây dựng dân dụng 20 TCN95-83 SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Ch-ơng II Đặc điểm vị trí xây dựng cầu 2.1 Điều kiện địa hình Vị trí xây dựng cầu Sông Văn úc thuộc tỉnh HảI Phòng phía th-ợng l-u sông Do vị trí xây dựng cầu nằm vúng đồng nên hai bờ sông có bãi rộng mức n-ớc thấp,lòng sông t-ơng đối phẳng ,địa chất ổn định có t-ợng xói lở.Hình dạng chung mặt cắt sông không đối xứng, mà có xu h-ớng sâu dần bờ bên trái 2.2 Điều kiện địa chất 2.2.1 Điều kiện địa chất công trình Căn tài liệu đo vẽ, khoan địa chất công trình kết thí nghiệm phòng, địa tầng khu vực tuyến qua theo thứ tự từ xuống d-ới bao gồm lớp nh- sau Lớp số 1: Sét dẻo cứng Lớp số 2: Cát hạt trung Lớp số 3: Sét dẻo cứng Lớp số : - - - - - 2.2.2 Điều kiện địa chất thủy văn Mức n-ớc cao HCN = +6.70m Mực n-ớc thấp HTN = -0.25m Mực n-ớc thông thuyền HTT = +4.00m Sông thông thuyền trôi Khổ thông thuyền cấp IV(40x6m) Vào mùa khô mực n-ớc thấp thuận lợi cho việc triển khai thi công công trình SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Ch-ơng III Thiết kế cầu tuyến 3.1.Lựa chọn tiêu chuẩn kỹ thuật quy mô công trình 3.1.1 Quy mô công trình Cầu đ-ợc thiết kế vĩnh cửu bê tông cốt thép 3.1.2 Tiêu chuẩn thiết kế 3.1.2.1 Quy trình thiết kế Công tác thiết kế dựa tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 Bộ GTVT ban hành năm 2005 Ngoài tham khảo quy trình, tài liệu: - Quy phạm thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN18-79 - AASHTO LRFD (1998) Quy trình thiết kế cầu Hiệp hội đ-ờng ô tô liên bang quan giao thông Hoa kỳ Các quy trình tiêu chuẩn liên quan 3.1.2.2 Tiêu chuẩn kỹ thuật - Cấp quản lý: Cấp - Cấp kỹ thuật V > 60Km/h - Tải trọng thiết kế: Hoạt tải HL93, ng-ời 0,3T/m2 - Khổ cầu đ-ợc thiết kế cho xe ô tô ng-ời K = + 1.5 =11m Tổng bề rộng mặt cầu kể lan can giải phân cách: B =11 + 2x0.25+2x0.5 =12.5m - Khổ thông thuyền cấp 4, B = 40m H = 6m 3.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu 3.2.1 Lựa chọn kết cấu 3.2.1.1 Nguyên tắc lựa chọn - Thoả mãn yêu cầu kỹ thuật - Phù hợp với công nghệ thi công có - Phù hợp với cảnh quan khu vực - Không gây ảnh h-ởng tới đê sông TB - Thuận tiện thi công thời gian thi công nhanh - Hợp lý kinh tế - Thuận tiện khai thác, tu bảo d SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ 3.2.1.2 Lựa chọn nhịp cầu Các sơ đồ nhịp đ-a nghiên cứu gồm: Ph-ơng án : cầu dầm đơn giản BTƯST Ph-ơng án : cầu dầm liên tục bê tông cốt thép DUL+cầu giản đơn Ph-ơng án : kết cấu cầu giàn thép 3.2.1.3 Giải pháp móng Căn vào cấu tạo địa chất khu vực cầu, chiều dài nhịp quy mô mặt cắt ngang cầu, kiến nghị dùng ph-ơng án móng cho phần cầu cầu dẫn nh- sau: Phần cầu chính: Dùng móng cọc khoan nhồi D1,0m Phần cầu dẫn: Dùng móng cọc khoang nhồi D1,0m 3.2 Ph-ơng án 1: Cằu Dầm đơn giản BTƯSTI Mặt cắt ngang sơ đồ nhịp: - Khổ cầu: Cầu đ-ợc thiết kế cho xe ng-ời K = + 2x 1.5=11(m) - Tổng bề rộng cầu kể lan can giải phân cách: B = + 2x1.5 +2x0,25+2x0,5 = 12.5(m) - Sơ đồ nhịp: 34+34+42+42+34+34=220 (m) 1/2 mặt cắt trụ 1/2 mặt cắt nhịp TL 1:100 2% SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 2% Lớp : CĐ1101 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ II Tính toán sơ khối l-ợng ph-ơng án kết cấu nhịp: -Cầu đ-ợc xây dựng với bốn nhịp 34(m) nhịp biên cầu hai nhịp cầu 42(m) với dầm I thi công theo ph-ơng pháp bán lắp ghép 800 80 200 110 1650 250 250 300 650 Tính tải trọng tác dụng: a) Tĩnh tải giai đoạn 1(DC): *Ta có diện tích tiết diện dầm chủ đ-ợc xác định nh- sau(nhịp 34m): Fl/2 = 0.65x0.05+0.2x0.8+2x0.124x0.275+0.2x1.54+2x(0.5x0.2x0.25+0.3x0.2) =0.731 (m2) Fgối = 0.65x1.65+2x(0.056x0.21+0.21x0.25) =1.364 (m2) + Trng lng h dm mt cu trờn 1m di: gdm = n.F = 0.731 24 = 105.264 KN/m Trong ú: n: s dm F: din tớch mt ct ngang dm : T trng ca Bờtụng b) Tĩnh tải giai đoạn 2(DW): + Ta có diện tích tiết diện dầm ngang : Fdn = 2.0x1.25+1.25x1.65=4.575 m2 SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ gdn =2x2.0x1.25+3x1.25x1.65=10.75 KN/m DC= DCdc + DCdn = 105.264 + 10.75 = 116.014 KN/m + Trng lng kt cu bn mt cu trờn 1m di: gbn = h.b = 0.2 12.5x24 = 54.72 KN/m Trong ú: h: chiu dy bn b: b rng bn : T trng ca Bờtụng +trọng l- ợng đan : gđ = 0.5 x1.25 = 0.625 KN/m c) Tĩnh tải giai đoạn 3(DW): +Trọng l-ợng lan can: 180.0 535.0 865.0 50.0 270.0 255.0 75.0 450 glc = 2x[(0.865x0.180)+(0.5-0.18)x0.075+0.050x0.255+0.535x0.050/2+(0.5- 0.230) x 0.255/2] x2.5 =0.575 T/m =11.5 KN/m +Trọng l-ợng gờ chắn : gcx = x(0.2+0.3)x0.25x2.4 = 0.6 T/m=6 KN/m +Trng lng lp ph trờn 1m di: glp ph = htb .bb=0.18 24 12.5= 44.928 KN/m SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Chọn kích th-ớc sơ kết cấu phần d-ới: Kích th-ớc sơ mố cầu: *Mố cầu đ-ợc thiết kế sơ mố chữ U, đ-ợc đặt hệ cọc đóng Mố chữ U có nhiều -u điểm nh-ng nói chung tốn vật liệu có chiều cao lớn, mố dùng cho nhịp có chiều dài Cấu tạo mố nh- hình vẽ -Kích th-ớc trụ cầu: Trụ cầu gồm có trụ với trụ đ-ợc thiét kế sơ có chiều cao 13.33m, hai trụ lại giảm dần chiều cao từ 10m 6m Kích th-ớc sơ trụ cầu nh- hình vẽ : SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ 2.1.Khối l-ợng bê tông côt thép kết cấu phần d-ới : 2.1.1.Thể tích khối l-ợng mố: a.Thể tích khối l-ợng mố: -Thể tích bệ móng mố Vbm = 2.5*5*12.5 = 150(m3) -Thể tích t-ờng cánh Vtc = 2*(2.6*6.4 + 1/2*3.3*3.3 + 1.5*3.3)*0.5 = 27.03 (m3) -Thể tích thân mố Vtm = (0.4*1.9+4.76*1.46)*12.5 = 78.36( m3) -Tổng thể tích mố V1mố = Vbm + Vtc + Vtm = 150 + 27.03+ 78.36 =255.39(m3) -Thể tích hai mố V2mố = 2*255.39= 510.78 (m2) -Hàm l-ợng cốt thép mố lấy 80 (kg/m3) 80*510.78 = 40862.4 (kg) = 40.86 (T) b.Móng trụ cầu: Khối l-ợng trụ cầu: SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Khối l-ợng trụ : Năm trụ có MCN giống nên ta tính gộp năm trụ : Khối l-ợng thân trụ : Vtt=(4.4*1.8+3.14/4x1.82)x10.5=110(m3) Khối l-ợng móng trụ : Vmt=5x2.5x8=100 (m3) Khối l-ợng mũ trụ :Vxm=11.6 1,5 2.5 - 2(2.8 0,75 0,75 2,5)= 35.625m3 Khối l-ợng trụ : V1tru=35.625+100+110=245.625 m3 Khối l-ợng trụ : V = x 245.625 = 1228.125 m3 Khối l-ợng trụ: Gtrụ= 1.25 x 245.625 x 2.5 = 767.58 T Thể tích BTCT công tác trụ cầu: V = 767.58 m3 Sơ chọn hàm l-ợng cốt thép thân trụ 150 kg / m3 , hàm l-ợng thép móng trụ 80 kg / m3 Nên ta có : khối l-ợng cốt thép trụ mth=110x0.15+100x0.08+19.87x0.1=26.487(T) c Xác định sức chịu tải cọc: vật liệu : - Bê tông cấp 30 có fc =300 kg/cm - Cốt thép chịu lực AII có Ra=2400kg/cm2 Sức chịu tải cọc theo vật liệu Sức chịu tải cọc D=1000mm Theo điều A5.7.4.4-TCTK sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc tính theo công thức sau PV = Pn Với Pn = C-ờng độ chịu lực dọc trục danh định có uốn tính theo công thức : Pn = {m1.m2.fc.(Ac - Ast) + fy.Ast}= 0,75.0.85{0,85 fc.(Ac - Ast) + fy.Ast} Trong : = Hệ số sức kháng, =0.75 m1,m2 : Các hệ số điều kiện làm việc fc =30MPa: Cường độ chịu nén nhỏ bêtông SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 10 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ WTN 0.0006 V At 0.0006 * 57.77 *123 247 1KN 1.8 At 222 12 KN thoả mãn.`` Hn/2 q n G Hn/2 Hn = 2815 n Wn hd = 1950 Hn/2 Hn/2 hlc = 865 b.Gío ngang tác dụng vào kết cấu nhịp : Wnn + qGn :tải trọng gió phân bố (KN/m) theo ph-ơng ngang cầu qGn 0.0006 V H n Với H n hlc hd Công thức xem lan can đặc ,dầm dặc hlc :chiều cao lan can hd :chiều cao dầm chủ + Wnn :là lực tập trung ,đặt chiều cao H n ,tác dụng theo ph-ơng ngang cầu nhịp dầm đơn giản (ltr l p ) (34 42) Wnn qGn 0.0006 * 57.77 * (0.865 1.950 ) * 245 74 KN 2 c.Gío ngang cầu tác dụng lên xe : WXn đặt cao độ cách mặt đ-ờng xe chạy 1800mm (ltr l p ) 34 42 54.75 KN 2 (Với 1.5 kn/m tải trọng theo tiêu chuẩn) 7.Tải trọng n-ớc : W Xn 1.5 * 1.5 * a.áp lực đẩy : Tác dụng thẳng đứng theo chiều từ d-ới lên trụ pdn pdn 9.81.V Với V : thể tích trụ bị chìm n-ớc từ mực n-ớc tính toán đến mặt cắt trụ ( m3 ) Sơ đồ : 250 H0 I MN 180 SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 250 II III HT V1 I 180 180 500 300 II V2 III Lớp : CĐ1101 - 124 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Từ hình vẽ +Nếu tính nội lực mặt cắt II-II: 3.14 x1.82 V V1 ( 4.2*1.8)*2.95 29.8m3 +Nếu tính nội lực mặt cắt III-III: V V1 V2 29.8 2.5*5*8 129.8m3 II pdn 9.81.V 10*29.8 292.3KN III pdn 9.81.V 9.81*129.8 1273KN Lực ma sát (FR): Lực ma sát chung gối cầu phải đ-ợc xác định sở giá trị cực đại hệ số ma sát mặt tr-ợt Khi thích hợp cần xét đến tác động độ ẩm khả giảm phẩm chất nhiễm bẩn mặt tr-ợt hay xoay hệ số ma sát Và tổ hợp lấy đồng thời tải trọng hãm lực ma sát mà phải lấy giá trị lớn hơn, nhiên trụ T3 có đặt gối cố định với giả thiết lực hãm truyền xuống trụ theo tỷ lệ 100% nên tinh toán coi nh- lực ma sát không đáng kể II.Tính nội lực: Để tính thân trụ ,móng nội lực th-ờng tính mặt cắt.Yêu cầu đồ án ta tính mặt cắt II-II III-III II.1.Theo ph-ơng dọc cầu :mặt cắt II-II III-III 1.Dọc cầu :TTGH CĐ 1: -các hệ số tải trọng tĩnh : DC 1.25, DW 1.5, -hoạt tải nhịp +lực hãm ,2 xe tải dọc cầu +làn +ng-ời -mực n-ớc cao nhất:+6.7 a Mặt cắt II-II: Tổng lực dọc : tr f tr f N II 1.25( pmt ptr VDC VDC ) 1.5(VDW VDW ) Vhttr x1.75 x1.25 1.75(VhtLN VhtNg ) 1.25VdnII N II 1.25(750 2679 533.2 797.3) 1.5(39.68 53.76) 1809.14 *1.75 *1.25 1.75(2138.54 689.85) 1.25* 68 N II 14911.7KN Tổng mômen : lực hãm tác dụng từ trái sang phải mômen theo chiều kim đồng hồ (+) ng-ợc lại (-) tr tr f f M II (1.25VDC 1.5VDW ).et (1.25VDC 1.5VDW ).e f 1.75 x1.25 xWL xH II M II (1.25 * 665.72 1.5 * 43.52) * 0.5 (1.25 * 822.36 1.5 * 53.76) * 0.5 1.75 *1.25 * 292.50 *17.89 M II 11622.4KN.m Tổng lực ngang :` WII 1.75x1.25xWL 1.75 *1.25 * 292.50 639.84KN Trong : H II : khoảng cách từ điểm đặt lực hãm WL đến mặt cắt II-II SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 125 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Theo hình vẽ : H II H t H g H dch H lp 1.8m 13.34 0.6 1.950 0.2 1.8 17.89 m Với : H lp :chiều dày lớp phủ mặt cầu (m) H g : chiều cao gối +đá tảng (m) H dch :chiều cao dầm chủ (m) b Mặt cắt III-III: Tổng Lực dọc: N III N II 1.25 Pm 1.25Vdnm ,với Vdnm Vm * 2.5 * 100 m3 (thể tích bệ móng) N III 14911.7 1.25 * 2500 1.25 *100 17911.7KN Tổng Mômen : M III M II WL *1.75 *1.25 * H m M III 11622.4 292.50 *1.75 *1.25 * 2.5 13222KN.m Tổng Lực ngang : WIII WII 639.84KN 2.Dọc cầu TTGH sử dụng : a Mặt cắt II-II: Tổng Lực dọc: tr f tr f N IISD Pmt Ptr VDC VDC VDW VDW 1.25 VhtTR VhtLN VhtNg VdnII N IISD 750 2679 665 72 822 36 43.52 53.76 1.25 *1809 14 2138 54 689 85 68 N IISD 9874 8KN Tổng Mômen : tr tr f f M IISD (VDC VDW ).et (VDC VDW ).e f 1.25 WL H II M IISD (665 72 43.52) * 0.5 (822 36 53.76) * 0.5 1.25 * 292 50 *17.89 6680 12 KN m Tổng Lực ngang : WIISD 1.25.WL 1.25 * 292 50 365 62 KN b Mặt cắt III-III: Tổng Lực dọc: SD N III N IISD Pm Vdnm SD N III 9874 2500 100 12274 8KN Tổng Mômen : SD M III M IISD 1.25.WL H m SD M III 6680 12 1.25 * 292 50 * 2.5 7594 2KN m Tổng Lực ngang : WIIISD WIISD SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 126 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ WIIISD 365 62 KN 3.Ngang cầu TTGH c-ờng độ : +hệ số tĩnh tải >1 , +hoạt tải nhịp (2 xe +1 ng-ời lệch tâm bên trái +mực n-ớc cao a.Mặt cắt II-II: T-ơng tự nh- dọc cầu trừ nửa phản lực gối tải trọng ng-ời Tổng Lực dọc: VhtNg , Với N II : dọc cầu TTGH CĐ1 N N II 1.75 * 689 85 N IIN 14911 1.75 x 14308 1KN N II Tổng Mômen : VhtNg M (1.25 *1.75 * V 1.75 * V ) * ex 1.75 * * en 689 85 M IIN (1.25 * 1.75 * 1809 14 1.75 * 2138 54 ) * 1.75 * * 4.975 8288 KN m N II TR ht LN ht Tổng Lực ngang : WIIN b.Mặt cắt III-III: Tổng Lực dọc: N N III N IIN 1.25 * Pm 1.25 * Vdnm N N III 14308 1.25 * 2500 1.25 *100 17308 KN Tổng Mômen : M IIIN M IIN 8288 5KN m Tổng Lực ngang : WIIIN O 4.Ngang cầu TTGH sử dụng : a Mặt cắt II-II: Tổng Lực dọc: VhtNg , Với N IISD : theo dọc cầu TTGH SD 689 85 9874 9529 88 KN N IINSD N IISD N IINSD Tổng Mômen : M IINSD M IIN 8288 5KN m Tổng Lực ngang : SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 127 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ W NSD b Mặt cắt III-III: Tổng Lực dọc: NSD N III N IINSD Pm Vdnm NSD N III 9529 88 2500 100 11929 88 KN Tổng Mômen : NSD M III M IINSD 8288 5KN m Tổng Lực ngang : WIIINSD BảNG TổNG HợP NộI LựC Ph-ơng dọc cầu Ph-ơng ngang cầu Mặt Mặt cắt II-II III-III Mặt cắt II-II III-III TTGH CĐ1 N(KN) M(KN.m) 14911.7 11622.4 17911.7 13222 TTGH SD 9874.8 6680.12 12274.8 7594.2 W(KN) 639.84 639.84 365.62 365.62 TTGH CĐ1 N(KN) M(KN.m) 14308.1 8288.5 17308 8288.5 TTGH SD 9529.88 8288.5 11929.88 8288.5 W(KN) 0 0 III.Kiểm tra tiết diện thân trụ theo TTGH: 1.Kiểm tra sức kháng tiết diện trụ MC II-II (TTGH CĐ1): K Lu 1.1.Xét hiệu ứng độ mảnh trụ : r Tiết diện trụ dọc cầu ngang cầu(quy đổi) x x Y Y B3 A2 B3 A2/6 B2 A2 Gần quy đổi tiết diện trụ hình chữ nhật có chiều rộng A2 ,chiều dài B3 Với B3 B2 A2 A2 a.Theo dọc cầu : SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 128 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ +K :hệ số =1 + Lu :chiều dài chịu nén = H t + rx : bán kính quán tính rx Jx F + J x : Mômen quán tính J x B3 x A23 12 + F B3 xA2 K Lu 22 bỏ qua hiệu ứng độ mảnh r Số liệu : B2 6m , A2 1.8m , trụ cao H t 11.00 m Nếu tỷ số : Suy : B3 1.8 1.8 4.8m F B3 * A2 4.8 *1.8 8.64 m A23 1.83 J x B3 * 4.8 * 2.333 m 12 12 rx J x 2.333 0.52 m F 8.64 K Lu 1*11.00 21.15 22 Xét đến hiệu ứng độ mảnh r 0.52 b.Theo ph-ơng ngang cầu : K Lu 22 r Ta có : B33 4.83 J y A2 * 1.8 * 16.6m 12 12 ry Jy F 16.6 1.92 m 8.64 K Lu 1*11.00 5.73 22 thoả mãn r 1.92 Kiểm tra ứng suất đáy trụ mặt cắt II II Nmax =14911.7KN, Mmax =11622.4 (KN.m) -Công thức kiểm tra: = Trong đó: N M Rn Fm Ư Wm Rn c-ờng độ bêtông M300 (Rn = 15000 KN/m2) F Diện tích đáy móng (Fm = 7.89( m2) W Mô men chống uốn tiết diện SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 129 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái W= max = Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ a * b 4.8 * 1.82 = 2.6 (m3) 6 N M 14911 11622 = 6360 (KN/m2) F W 7.89 2.6 = 6360 KN/m2 < Rn = 15000 (KN/m2) đạt Vậy kích th-ớc đáy móng chọn đạt yêu cầu Kiểm tra ứng suất đáy trụ mặt cắt III III Nmax = 17911.7KN, Mmax = 13222 (KN.m) -Công thức kiểm tra: = Trong đó: N M Rn Fm Ư Wm Rn c-ờng độ Bêtông (Rn = 15000 KN/m2) F Diện tích đáy móng (Fm = 8x5 = 40 m2) W Mô men chống uốn tiết diện a *b 8*52 W= = 33.33 (m3) 6 N M 17911 13222 max = = 844.5 (KN/m2) F W 40 33 33 = 844.5 KN/m2 < Rn = 15000 (KN/m2) đạt Vậy kích th-ớc đáy móng chọn đạt yêu cầu Giả thiết cốt thép trụ: Trong Thiết kế kết cấu bê tông côt thép theo tiêu chuẩn ACI trang 517 cho vùng hiệu t từ 1-2%, t tỉ lệ cốt thép tiết diện cột Nh-ng trụ cầu chịu tải trọng mô men uốn lớn, ta giả thiết l-ợng cốt thép trụ lấy t = 0.015 Nh- diện tích cốt thép trụ : Ast t Ag 0.015 7.89 x10 118350 mm2 Bố trí cốt thép theo hai ph-ơng ta chọn đ-ờng kính cốt thép 25 Ast 241 Số l-ợng cốt thép bố trí : n= 3.14 25 Vậy bố trí 250 cốt thép D25 Chọn chiều dày lớp bảo vệ cốt thép 10cm Bố trí cốt thép chịu lực theo hàng Chọn cốt đai có đ-ờng kính 16 5.Quy đổi tiết diện tính toán: + Tiết diện trụ chọn đ-ợc bo tròn theo bán kính 0.8m, tính toán quy đổi tiết diện hình chữ nhật để gần với mô hình tính toán theo lý thuyết SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 130 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ + Cách quy đổi hình chữ nhật có chiều rộng chiều rộng trụ, chiều dài lấy giá trị cho diện tích mặt cắt quy đổi diện tích thực Diện tích cốt thép theo cạnh tiết diện quy đổi nh- cũ y 1800 4800 x y 802 x 802 6000 quy đổi tiếttheo diện2tính toán thân (đơn vị mm) 6.Kiểm tra sức kháng uốn ph-ơng MCtrụ II-II: Xác định tỷ số khoảng cách tâm lớp cốt thép biên lên chiều dày toàn cột Chọn cốt đai có đ-ờng kính 16 Chọn lớp bảo vệ cốt thép từ mép đến tim cốt thép chịu lực 100mm Cốt thép chiu lực chọn 25 khoảng cách từ mép tiết diện đến tim cốt thép : 100mm Tính toán tỉ số khoảng cách tâm lớp cốt thép đến biên : Thay cho việc tính dựa sở cân t-ơng thích biến dạng cho tr-ờng hợp uốn hai chiều, kết cấu không tròn chịu uốn hai chiều chịu nén tính theo biểu thức gần sau : So sánh : +Nếu lực dọc : N 0.1. f c' Ag kiểm tra : M ux M uy M rx M ry +Nếu lực dọc : N 0.1. f c' Ag kiểm tra : 1 1 Prxy Pu 1 Prxy Prx Pry P0 Prx Pry P0 Trong : + : hệ số sức kháng ck chịu nén dọc trục : 0.9 + Ag : diện tích tiết diện trụ + M ux : mômen uốn theo trục x (N.mm) + M uy : mômen uốn theo trục y (N.mm) + M rx : sức kháng uốn tiết diện theo trục x SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 131 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ + M ry : sức kháng uốn tiết diện theo trục y + Prxy : sức kháng dọc trục uốn theo ph-ơng ( lực dọc tiết diện chịu đ-ợc ) + Prx : sức kháng dọc trục có độ lệch tâm ey (N) + Pry : sức kháng dọc trục có độ lệch tâm ex (N) + ex : độ lệch tâm theo ph-ơng x ex + ey : độ lệch tâm theo ph-ơng y e y M uy Pu (mm) M ux (mm) Pu + Pu : lực dọc tính theo TTGH CĐ1 (lực dọc N) + P0 0.85 f c' ( Ag Ast ) Ast f y (N) a + M rx * As f y (d s ) Ta có : 0,10 f 'c Ag = 0,1*0,75*30*7.89*1000 = 21303KN Giá trị lớn tất giá trị lực nén dọc trục Nz tổ hợp TTGHCĐ, công thức kiểm toán : M ux M uy 1,0 M rx M ry Xác định Mrx, Mry: sức kháng tính toán theo trục x,y (Nmm) a Mrx = As fy (ds - ) T-ơng tự với Mry Trong đó: +ds: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép tới mép chịu nén (trừ lớp bêtông bảo vệ đ-ờng kính thép) +fy: giới hạn chảy thép +As: bố trí sơ tính diện tích thép cần dùng theo hai ph-ơng As f y 0,1100 * 420 c1 0.48 ' 0,85. f C bx 0,85 * 0,85 * 30 * 4.8 c2 As f y 0,85 f b y ' C 0,1100 * 420 0.92 0,85 * 0.85 * 30 *1.8 a1 c1.1 0.48 * 0,85 0.408 a2 c2 0.92 * 0,85 0.8 0.408 M rx 0.9 * 0.118 * 420 10 4.8 0.132 199112 3KNm 0.92 M ry 0.9 * 0.118 * 420 10 1.8 0.132 53881 KNm SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 132 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ + 0,85 +b : bề rộng mặt cắt (theo ph-ơng khác nhau) Kiểm tra sức kháng nén trụ theo uốn chiều: Tổ hợp N Mx My Mrx Mry Tải trọng KN KNm KNm KNm KNm CĐ1 14911.7 11622.4 8288.5 199112.3 TTSD 9874.8 6680.12 8288.5 199112.3 M ux M uy 1,0 M rx M ry Kết Luận 53881.6 0.2122 đạt 53881.6 0.1874 đạt Tính Toán Mũ Trụ: Sơ đồ: 2% 2% P2 1.33 0.78 - Mũ trụ làm việc nh- ngàm công xôn ltt = 2.7 + R 0, = 2.7+ = ( m) 3 - Tải trọng tác dụng lên phần công xôn là: + Do trọng l-ợng thân: g1=2.5*(0.75+0.375)*25= 70.3125(KN/m) + Do tĩnh tải phần kết cấu nhịp: P1= PDƯW Pdcdn 43.52 533 = 95.48(KN) +P2 hoạt tảI tác dụng lên dầm biên (dầm 1) +Xác định theo nguyên tắc đòn bẩy SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 133 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ +S=(1.5x3)/2=2.25 Mht = 1.75[1.25*145*mg1+3xmg2+9.3xmg3} +Trong đó:mg1 hệ số phân phối ngang xe Mg2 .ng-ời Mg3.làn +Mg2=S1=(y1+y2)/2x1.5=(0.5+0.235)/2x1.5=0.55 +Mg1=0.5xy=0.5x0.17=0.085 +Mg3=S2=(y3x0.87)/2=(0.235x0.87)/2=0.5525 +Mht = 1.75[1.25*145*mg1+3xmg2+9.3xmg3} Mht = 1.75[1.25*145*mg1+3xmg2+9.3xmg3}=1.75{1.25x145x0.085+3x0.55+9.3x0.5525}=304 1KN/m +Nội lực tính toán : + Mômen: g1 * ltt2 P * l a 56 * 3.12 95.48 * 3.12 M ht 304 = 657.3(KNm) M= 2 2 Tính bố trí cốt thép: - Bêtông mũ trụ dùng mác 300 có Ru = 150kg/cm2 - Chọn cốt thép loại AII có Ra = 2400kg/cm2 với h0 = h a = 150 = 145 cm (lấy a = 5cm) SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 134 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái A= Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ M 657 *10 = 0.013 R u * b * h02 150 *160 *145 = 0,5*(1 + A ) = 0.5*(1 + * 0.013 ) = 0.99 Fa = M 726 352 * 10 = 21.1 (cm2) R a * * h0 2400 * 0.99 *145 Chọn 22 có Fa = 26.61 cm2 với a = 15cm Để an toàn ta chọn 10 22 IV.Tính toán móng cọc khoan nhồi.: Theo quy trình 22TCN 272-05, việc kiểm toán sức chịu tải cọc quy định điều 10.5 theo trạng thái giới hạn sử dụng trạng thái giới hạn c-ờng độ Trong phạm vi đồ án, thực kiểm toán sức chịu tải cọc theo khả kết cấu đất Với nội lực đầu cọc xác định đ-ợc, ta tiến hành kiểm tra khả chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc khả chịu tải lớp đá gốc đầu mũi cọc Số liệu tính toán: Đ-ơng kính thân cọc Cao độ đỉnh bệ cọc Cao độ đáy bệ cọc Cao độ mũi cọc (dự kiến) Chiều dài cọc (dự kiến) Đ-ờng kính cốt thép dọc C-ờng độ bê tông cọc C-ờng độ cốt thép cọc Cự li cọc theo ph-ơng dọc cầu Cự li cọc theo ph-ơng ngang cầu 1000 -1.072 -3.572 -30.7 25 25 30 420 3000 3000 mm m m m m mm Mpa Mpa mm mm Bố trí cọc mặt 100 800 500 300 y x 100 100 SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 300 300 100 Lớp : CĐ1101 - 135 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ 1.Xác định sức chịu tải cọc: + Chọn cọc khoan nhồi BTCT đ-ờng kính D = 1,0m, khoan xuyên qua lớp đất dính có góc ma sát (f )i lớp cát sỏi cuội có góc ma sát f = 450 + Bê tông cọc mác #300 + Cốt thép chịu lực 2025 có c-ờng độ 420MPa Đai tròn 10 a200 1.1.Xác định sức chịu tải trọng nén cọc nhồi theo vật liệu làm cọc: - Bê tông cấp 30 có fc =300 kg/cm2 - Cốt thép chịu lực AII có Ra=2400kg/cm2 Sức chịu tải cọc theo vật liệu Sức chịu tải cọc D=1000mm Theo điều A5.7.4.4-TCTK sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc tính theo công thức sau PV = .Pn Với Pn = C-ờng độ chịu lực dọc trục danh định có uốn tính theo công thức : Pn = .{m1.m2.fc.(Ac - Ast) + fy.Ast}= 0,75.0.85{0,85 fc.(Ac - Ast) + fy.Ast} Trong : = Hệ số sức kháng, =0.75 m1,m2 : Các hệ số điều kiện làm việc fc =30MPa: Cường độ chịu nén nhỏ bêtông fy =420MPa: Giới hạn chảy dẻo quy định thép Ac: Diện tích tiết diện nguyên cọc Ac=3.14x10002/4=785000mm2 Ast: Diện tích cốt thép dọc (mm2) Hàm l-ợng cốt thép dọc th-ờng hợp lý chiếm vào khoảng 1.5-3% với hàm l-ợng 2% ta có: Ast=0.02xAc=0.02x785000=15700mm2 Vậy sức chịu tải cọc theo vật liệu là: PV =0.75x0,85x(0,85x30x(785000-15700)+ 420x15700) = 16709.6x103(N) Hay PV = 1670.9 (T) 1.2.Xác định sức chịu lực nén cọc đơn theo c-ờng độ đất nền: Số liệu địa chất: -lớp :cuội sỏi sạn -lớp :sét pha cát -lớp :sét dẻo cứng -lớp :Đá vôi Theo điều 10.7.3.2 sức kháng đỡ cọc đ-ợc tính theo công thức sau: QR=Qn=qpQp Với Qp=qpAp; Trong đó: SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 136 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Qp :Sức kháng đỡ mũi cọc qp : Sức kháng đơn vị mũi cọc (Mpa) qp : Hệ số sức kháng qp=0.55 (10.5.5.3) Ap : Diện tích mũi cọc (mm2) Xác định sức kháng mũi cọc : qp=3qu Ksp d (10.7.3.5) Trong : Ksp : khả chịu tải không thứ nguyên d : hệ số chiều sâu không thứ nguyên s (3 d ) D K sp (10.7.3.5-2) td 10 300 sd d 0,4 HS 3,4 DS qu : C-ờng độ chịu nén dọc trục trung bình lõi đá (Mpa), qu = 35 Mpa Ksp : Hệ số khả chịu tải không thứ nguyên Sd : Khoảng cách đ-ờng nứt (mm).Lấy Sd = 400mm td : Chiều rộng đ-ờng nứt (mm) Lấy td=6mm D : Chiều rộng cọc (mm); D=1000mm Hs : Chiều sâu chôn cọc hố đá(mm) HS = 1800mm Ds : Đ-ờng kính hố đá (mm) DS = 1200mm Tính đ-ợc : d =1.6 KSP = 0.145 Vậy qp = x30 x0,145x1,6=20.88Mp = 2088T/m2 Sức chịu tải tính toán cọc (tính theo công thức 10.7.3.2-1) : QR = .Qn = qP.Ap = 0.5 x 2088 x 3.14 x 10002/4 = 798.7x106N =798.7 T Trong đó: QR : Sức kháng tính toán cọc : Hệ số sức kháng sức kháng mũi cọc đ-ợc quy định bảng 10.5.5-3 As : Diện tích mặt cắt ngang mũi cọc Từ kết tính đ-ợc chọn sức chịu tải cọc [ Pc ] = ( Pv ; Q ) = 7987(KN) 2.Tính toán nội lực tác dụng lên cọc móng: Đối với móng cọc đài thấp tải trọng nằm ngang coi nh- đất chịu, nội lực mặt cắt đáy móng Công thức kiểm tra: Pmax Pc Trong đó: SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 - 137 - Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ - Pmax : Tải trọng tác động lên đầu cọc - Pc : Sức kháng cọc dã đ-ợc tính toán phần Tải trọng tác động lên đầu cọc đ-ợc tính theo công thức M y xmax P M y Pmax nx max n n yi2 xi2 1 Trong : - P : tổng lực đứng đáy đài - n : số cọc, n = - xi, yi : toạ độ cọc so với hệ trục quán tính trung tâm - Mx , My : tổng mômen tải trọng so với trục qua trọng tâm tiết diện cọc đáy đài theo ph-ơng x, y Kiểm toán cọc với Pc=7987KN Trạng thái GHCĐ I NZ= 14911.7KN MX= 11622.4KNm MY =8288.5KNm Cọc Xi (m) -3.0 -3 Yi (m) 1.5 -1.5 1.5 -1.5 1.5 -1.5 SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 X2i (m2) 9 9 Y2i (m2) 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 2.25 Ni (KN) 5785.14 7302.47 7619.79 5737.32 7302.47 2702.6 Yêu cầu đạt đạt đạt đạt đạt đạt Lớp : CĐ1101 - 138 - [...]... KN -Hoạt tải: Theo quy định của tiêu chuẩn 22tcvn272-05 thì tải trọng dùng thiết kế là giá trị bất lợi nhất của tổ hợp: SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 12 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ +Xe tải thiết kế và tải trọng làn thiết kế +Xe tải 2 trụcthiết kế và tải trọng làn thiết kế +(2 xe tải 3 trục+tải trọng làn+ tải trọng ng-ời)x0.9 Tính phản lực lên... 3.3.Thi công kết cấu nhịp: B-ớc 1: Chuẩn bị : - Lắp dựng giá ba chân SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 17 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ - Sau khi bê tông trụ đạt c-ờng độ tiến hành thi công kết cấu nhịp - Tập kết dầm ở hai đầu cầu B-ớc 2: - Dùng giá ba chân cẩu lắp dầm ở hai đầu cầu - Tiến hành đổ bê tông dầm ngang - Đổ bê tông bản liên kết giữa các... Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Ph-ơng án 2: Cầu dầm liên tục+nhịp đơn giản I.Mặt cắt ngang và sơ đồ nhịp : - Khổ cầu: Cầu đ-ợc thiết kế cho 2 làn xe và 2 làn ng-ời đi K = 8 + 2x1.5 =11(m) - Tổng bề rộng cầu kể cả lan can và giải phân cách: B = 11 +2x0,5 +2x0.25=12.5(m) - Sơ đồ nhịp: 30+45+70+45+30 =220m) -Tải trọng :HL93 và tải trọng ng-ời đI bộ 300 kg/m2 -Sông cấp IV:khổ thông thuyền... kiện và các thiết bị phụ DW: Lớp phủ mặt cầu và các tiện ích Hoạt tải:Hệ số làn m=1, hệ số xung kích (1+IM)=1.25 1.25 1.5 1.75 0.90 0.65 1.00 -Tính tải +Gồm trọng l-ợng bản thân mố và trọng l-ợng kết cấu nhịp *Trọng l-ợng kết cấu nhịp dẫn: -Do trọng l-ợng bản thân dầm đúc tr-ớc: SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 24 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Fl/2... lớp phủ mặt cầu: Gồm 5 lớp: Bê tông alpha: 5cm; Lớp bảo vệ: 4cm; Lớp phòng n-ớc: 1cm Đệm xi măng 1cm Lớp tạo độ dốc ngang: 1.0 1.2 cm 2 Trên 1m của kết cấu mặt đ-ờng và phần bộ hành lấy sơ bộ : g = 0.35 T/m2 glp =0.35 x 11 =3.85T/m SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 25 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ II.2.Tính toán khối l-ợng móng mố và trụ cầu: 2.1 Cấu... mức đầu tĐơn giá trên 1m2 mặt cầu Giá trị dự toán xây lắp Giá trị dự toán xây lắp chính Kết cấu phần trên Khối l-ợng bê tông Bêtông át phan mặt cầu Bêtông lan can Cốt thép lan can Gối dầm Khe co giãn loại 5cm Lớp phòng n-ớc ống thoát n-ớc Đèn chiếu sáng Kết cấu phần d-ới Bêtông mố Bêtông trụ Cốt thép mố Cốt thép trụ Cọc khoan nhồi D = 1.0m Công trình phụ trợ Đ-ờng hai đầu cầu Đắp đất Móng + mặt đ-ờng... 15 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ +Tổ hợp 3: 2 xe tải 3 trục+ tt làn+tt ng-ời: LLxetải=(2x1x1.25x(14.5+14.5x0.898+3.5x0.795+14.5x0.438+14.5x0.540+3.5x0.643) +2x1x0.93x42)x0.9 =175.46 T PL=2x0.45x42 = 37.8T Vậy tổ hợp HL đ-ợc chọn làm thiết kế Tổng tải trọng tính đ-ới đáy đài là Tĩnh tảI x hệ số Trạng thái Nội DC DW LL PL giới hạn lực C-ờng độ I ( D=1.25) ( W=1.5)... -Sông cấp IV:khổ thông thuyền B=40m ,H=6 m -Khẩu độ thoát n-ớc :210m MặT CắT NGANG CầU 1/2 mặt cắt trên trụ 1/2 mặt cắt giữa nhịp TL 1:100 2% SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 2% Lớp : CĐ1101 20 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ II.Tính toán sơ bộ khối l-ợng ph-ơng án kết cấu nhịp: II.1 Kết cấu nhịp liên tục: 2% 2% Hình 4.1: 1/2 mặt cắt đỉnh trụ và 1/2 mặt cắt giữa nhịp... Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ PL = 2x3x1.5x16.7 = 150.3KN + Do xe 2 trc thit k v ti trng ln thit k : LL(Xe 2 trc) = 2 1 1.25 (1+0.96) 110+2 1 9.3 16.7 = 821.72 KN=82.17T Vy: LL = max(LL(Xe ti), LL(Xe 2 trc) ) = 1019.345 KN=101.93T Vậy tổ hợp HL đ-ợc chọn làm thiết kế Vậy toàn bộ hoạt tải và tỉnh tải tính toán tác dụng lên bệ mố là: Nội lực P(T) DC ( D=1.25) 866.74x1.25 Nguyên... đổ dầm ngang - Đổ bê tông bản liên kết các dầm B-ớc 4: Hoàn thiện -Tháo lắp giá ba chân - Đổ bê tông mặt đ-ờng - Lắp dựng vỉa chắn ô tô lan can, thiết bị chiếu sáng, ống thoát n-ớc ,Lắp dựng biển báo SVTH : Đỗ Văn Tuấn MSV : 111227 Lớp : CĐ1101 18 Đồ án Tốt Nghiệp GVHD : Th.S Phạm Văn Thái Thuyết Minh Thiết Kế Sơ Bộ Lập tổng mức đầu tBảng thông kê vật liệu ph-ơng án cầu dầm giản đơn TT A AI I 1 2 3 4