ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG CHƯƠNG III THIẾT KẾ DẦM CHỦ SUPER-T 2.1 Số liệu thiết kế: Chiều dài toàn dầm: Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: Khẩu độ tính toán: Tải trọng thiết kế: - Tải trọng người 3Kpa Mặt xe chạy: Lề người đi: Lan can: Tổng bề rộng cầu: Dạng kết cấu nhòp: Dạng mặt cắt: Vật liệu kết cấu: Công nghệ chế tạo: Cấp bêtông: L = 37m a = 0.35m Ltt= L-2a=36.3m - Hoạt tải HL93 B1= 8m B2= 1.5m B3= 0.25m B=B1+2*B2+2*B3 = 11.5 m cầu dầm Super T BTCT dự ứng lực Căng trước ' dầm chủ: f c1 = 50MPa ' Bản mặt cầu: f c = 35MPa γ c =2450 KG/ m3 Tỷ trọng bêtông: Loại cốt thép DUL: tao thép Tao sợi xoắn đường kính D ps =15.2mm f pu =1860MPa Cường độ chòu kéo tiêu chuẩn: f y =420MPa fu =620MPa Thép thường G60 Quy trình thiết kế: 22TCVN 272-05 2.2 Thiết kế cấu tạo 2.2.1 Lựa chọn kích thước mặt cắt ngang cầu ¯ ¯ ¯ ¯ ¯ ¯ ¯ ¯ Nb = Số lượng dầm chủ: Khoảng cách dầm chủ: S= 1930 mm Lề người khác mức với mặt cầu phần xe chạy Bố trí dầm ngang vò trí gối cầu: mặt cắt N n = (N b -1) × = 10 Số lượng dầm ngang: h f = 20cm Chiều dày trung bình bản: t1 =75mm Lớp BT atphan: t2 =5mm Tầng phòng nước: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 124 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T 250 1500 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 4000 4000 1500 250 Lớp bêtông asphalt dày 75 mm Lớp phòng nước dày mm Bản mặt cầu dầy 200 mm 750 80 905 413 1020 925 1930 1930 965 965 1930 1930 925 2.2.2 Cấu tạo dầm chủ: Đoạn cắt khấc: Lck = V = 850 mm Đoạn dầm đặc: Ldac = 2000 mm SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 125 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 2.2.2.1 Mặt cắt ngang dầm gối: 2.2.2.2 Mặt cắt ngang dầm đoạn cắt khấc: 2.2.2.3 Mặt căt ngang dầm nhịp: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 126 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 2.2.3 Cấu tạo dầm ngang: Chiều cao dầm ngang Bề rộng TB dầm ngang Chiều dài dầm ngang 2.3 Hn = H' - 50 mm = 800 – 50 = 750 mm bn = 800 mm Ln = 1020 mm Tính toán đặc trưng hình học dầm Super-T Xét mặt cắt đặc trưng gồm: 2.3.1 Mặt cắt gối x1 : Ta quy đổi tiết diện Super-T tiết diện đơn giản để thuận tiện cho việc tính toán Diện tích phần cánh Bề rộng phần cánh Chiều cao dầm chủ Chiều cao dầm liên hợp Chiều cao bầu Chiều cao sườn At = 2225 cm2 b''2 = 140 cm H = 80 cm h = 100 cm hb = H-ht = 80-12,4 = 67.6 cm = H-hb-ht = 80-67,6-12,4 = 0.0 cm hw Chiều cao bầu ht = At − bw (h1 + h2 ) bt − bw 2225 − 96,3(7,5 + 10) = = 12,4 cm 140 − 96,3 Bề rộng bầu bb = (b'1+b'2)/2 = 96,3 cm Bề rộng sườn bw = bb = 96,3 cm Bề rộng cánh bt = b''2= 140,0 cm Diện tích mặt cắt A0 = (bt-bw).ht +bb.H= (140-96.25)*12.36+96.25*80 = 8241 cm2 Tọa độ trọng tâm mặt cắt Yb0 = [(bt-bw).ht.(H-ht/2)+bw.H2/2]/A0 = ((140-96.25)*12.36*(80-12.36/2)+96.25*802/2)/8240.62 = 42.2 cm Momen quán tính trục x SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 127 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Ix0 = (bt-bw).ht [ht2/3+H.(H-ht)]+bw.H3/3 =(140-96.25)*12.36*(12.362/3+80*(80-12.36))+96.25*803/3 = 19379738 cm4 Momen quán tính trục trung hòa I0 = Ix0 -Yb02.A0 = 19379737.87-42.222*8240.62 = 4691390 cm4 2.3.2 Mặt cắt chỗ thay đổi tiết diện x2 : Diện tích phần cánh At = 2675 cm2 Bề rộng phần cánh b'2 = 102.5 cm Chiều cao dầm chủ H = 180 cm Chiều cao dầm liên hợp h = 200 cm Chiều cao bầu hb = H-ht = 180 -11.8 = 168.2 cm Chiều cao sườn hw = H-hb-ht = 180-168,2-11,8 = 0.0 cm Chiều cao bầu ht = At − bw (h1 + h2 ) 2675 − 86,3(7,5 + 10) = = 11.8 cm bt − bw 185 − 86,3 Bề rộng bầu bb = (b1+b'2)/2 = (70+102.5)/2 = 86.3 cm Bề rộng sườn bw = bb = 86.3 cm Bề rộng cánh bt = b2 = 185.0 cm Diện tích mặt cắt A0 = (bt-bw).ht +bb.H = (185-86.25)*11.8+86.25*180 = 16691 cm2 Tọa độ trọng tâm mặt cắt SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 128 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Yb0 = [(bt-bw).ht.(H-ht/2)+bw.H2/2]/A0 = ((185-86.25)*11.8*(180-11.8/2)+86.25*1802/2)/16690.62 = 95.9 cm Momen quán tính trục x Ix0 = (bt - bw).ht [ht2/3+H.(H-ht)]+bw.H3/3= 203013801 cm4 Momen quán tính trục trung hòa I0 = Ix0 -Yb02.A0= 49599177.56 cm4 2.3.3 Mặt cắt nhòp: Diện tích phần cánh Diện tích phần cánh Chiều cao dầm chủ Chiều cao dầm liên hợp Chiều cao bầu At Ab H h hb = = = 1202.3 = 2821.7 = 180 cm = 200 cm cm2 cm2 Ab − bw (h4 + h5 + h6 ) bb − bw 2020,3 − 20(24 + + 25) = 34.4 cm 70 − 20 Chiều cao sườn hw = H-hb-ht= 134.9 cm Chiều cao bầu ht = 10.7 cm Bề rộng bầu bb = b1= 70 cm Bề rộng sườn bw = 2.b3 = 2.10 = 20 cm Bề rộng cánh bt = 2.b6= 2.50= 100 cm Diện tích mặt cắt A0 = (bt-bw).ht+bw.H+(bb-bw).hb = (100-20)*10.65+20*180+(70-20)*34.43 = 6174 cm2 Tọa độ trọng tâm mặt cắt Yb0 = [(bt -bw).ht.(H-ht/2)+bw.H2/2+(bb-bw).hb2/2]/A0 = ((100-20)*10.65*(180-10.65/2)+20*1802/2 +(70-20)*34.432/2)/6174 = 81.4 cm Momen quán tính trục x SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 129 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Ix0 = (bt -bw).ht.[ht2/3+H.(H-ht)]+bw.H3/3+(bb-bw).hb3/3 = (100-20)*10.65*(10.652/3+180*(180-10.65)) +20*1803/3+(70-20)*34.433/3 = 65572805 cm4 Momen quán tính trục trung hòa I0 = Ix0 -Yb02.A0 = 65572805.06-81.392*6174 = 24671809.65 cm4 2.4 Hệ số phân bố tải trọng: 2.4.1 Hệ số làn: nlan = Số thiết kế: (A3.6.1.1.1) Hệ số làn: mlan = (A3.6.1.1.2) 2.4.2 Phân bố hoạt tải theo mômen lực cắt Tỷ lệ mun đàn hồi dầm chủ mặt cầu Cường độ chòu nén bêtông làm dầm chủ: f'cd = 50MPa Mun đàn hồi dầm chủ: 1,5 E cd =0,043.γ1,5 c f'cd =0,043.2500 50= 38007 MPa Cường độ chòu nén bêtông làm mặt cầủ : f 'cb = 35MPa Mun đàn hồi mặt cầu: 1,5 E cb = 0,043.γ1,5 c f'cb = 0,043.2500 35 = 31799 MPa Tỷ số : n= E cban = 0,837 E cdam 2.4.3 Hệ số phân bố hoạt tải mômen dầm giữa: Với dầm Super-T, hệ số phân bố tải ngang tính theo công thức:  Với thiết kế chòu tải: ( m.g ) M SI 0,35  S  = ÷  910  0,25  S H   ÷  Ltt  0,35  1930  = ÷  910  0,25  1930.1800   ÷  36300  = 0, 295  Với nhiều thiết kế chòu tải: ( m.g ) M MI 0,125 0,6  S   S H  = ÷  ÷  1900   Ltt  0,6 0,125  1930   1930.1800  = ÷  ÷  1900   36300  = 0, 481 Hệ số phân bố ngang cho mômen dầm giá trò lớn hai giá trò: ( m.g ) M I ( ) = Max ( m.g ) M , ( m.g ) M = 0, 481 SI MI Kiểm tra phạm vi áp dụng theo 22TCN 272-05 1800mm ≤ S ≤ 3500mm SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 Thỏa ĐK TRANG: 130 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T m.gmg GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 450mm ≤ H ≤ 1700mm Không 6000mm ≤ Ltt ≤ 43000mm Thỏa ĐK Nb ≥ Thỏa ĐK Không nằm phạm vi áp dụng Dùng PP đòn bẩy để XĐ HSPBN dầm cho tải trọng Sơ đồ xác đònh HSPBN cho tải trọng (TH bất lợi nhất) 1800 1200 1800 1800 tđ Plan Tải trọng S=1930 S=1930 y'3 y' 1 y'1 y'2 Với S = 1930 Ta có tung độ sau: y'1 = (S - 900)/S×1 = 0.534 y'2 = (S - 1200)/S×1 = 0.378 y'3 = (S - 1800)/S×1 = 0.067 y'4 = Với xe tải thiết kế gHL1: gHL1 = mlan × max(1/2 × 2y1, 1/4 × (y’3 + + y’2 + y’4)) = 0.534 Sơ đồ xác đònh HSPBN cho tải trọng (TH bất lợi ) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 131 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Với tải trọng thiết kế m.gLNg = S/3m= 1930/3000= 0.643 m.gmgLN = Max( m.gmg , m.gLNg) = MAX(0.481,0.643) = 0.643 2.4.4 Hệ số phân bố hoạt tải mômen dầm biên:  Với thiết kế: dùng phương pháp đòn bẩy Xét cho xe tải thiết kế xe hai trục: khoảng cách hai bánh xe theo chiều ngang hai loại xe nên có chung hệ số phân bố ngang b2 600 Tải trọng de y3 1930 y1 925 3000 1800 b3 y2 b1 PL y4 PL Với thiết kế hệ số m = 1.2 Bề rộng bó vỉa 1: b1 = 350 mm Bề rộng b2 = 1200 mm Bề rộng bó vỉa 2: b3 = 200 mm Khoảng cách dầm chủ: S = 1930 mm Khoảng cách từ dầm thứ đến mép cùng: Sb = S + Sk = 2855 mm Gọi x khoảng cách từ gối thứ đến vò trí tính tung độ đường ảnh hưởng Tung độ đường ẩnh hưởng: yb = Sb/S = 2855/1930 =1.479 y1 = yb × (Sb - b1/2)/Sb = 1.389 y2 = yb × (Sb - b1 - b2 - b3/2)/Sb = 0.624 y3 = yb × (Sb - b1 - b2 - b3)/Sb = 0.573 y4 = yb × (Sb - b1 - b2 - b3 - 600)/Sb = 0.262 Với xe tải thiết kế: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 132 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG gHL2 = m × 1/2 × y4 = 0.157 Với tải người đi: gPL2 = m × 1/2 × (y1 + y2) = 1.208 Với tải trọng làn: gLan2 = m/3000 × 1/2 × y3 × (Sb - b1 - b2 - b3) = 0.127 + Hai hay nhiều thiết kế Gọi de khoảng cách từ tim bụng dầm biên đến mép bó vỉa thứ de = Sk – (b1 +b2 + b3) = - 825 mm ⇒ ≤ d e ≤ 1400mm (không thỏa) Không sử dụng công thức bảng Vậy ta dùng hệ số phân bố ngang trường hợp theo phương pháp đòn bẩy để thiết kế gmbHL = gHL2 = 0.157 gmbPL = gPL2 =1.208 gmblan = gLan2 = 0.127 2.4.5 Hệ số phân bố hoạt tải lực cắt dầm giữa: Với thiết kế chòu tải: ( m.g ) V SI 0,1 0,6 0,6 0,1  S  H  1930   1800  = ÷  ÷ =  ÷  ÷ = 0,563  3050   Ltt   3050   36300  Với nhiều thiết kế: ( m.g ) V MI 0,1 0,8 0,8 0,1  S  H  1930   1800  = ÷  ÷ =  ÷  ÷ = 0, 655  2250   Ltt   2250   36300  Giá trò cực đại chọn cho phân bố hệ số lực cắt thiết kế dầm ( m.g ) V I ( = Max ( m.g ) V , ( m.g ) V SI MI ) = 0, 655 2.4.6 Hệ số phân bố hoạt tải lực cắt dầm biên: Với thiết kế chòu tải: dùng phương pháp đòn bẩy Đã tính phần trên: ( m.g ) V − LL = 0.157 SE mlan ∑ ωi = 1.208 1200 m = lan ∑ ωi = 0.127 3000 (m.gVSE− PL ) = ( m.g ) V −lan SE Với nhiều thiết kế chòu tải: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 133 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Trong Lực kích cáp sau mát x1 Ki.fps = 1143.5 MPa Diện tích toàn cáp DƯL Aps = 0.0060 m2 Diện tích TD chưa liên hợp mặt cắt x1 Ag = 1.6860 m2 Momen quán tính TD CLH mặt cắt x1 Ig = 0.5049 m4 Độ lệch tâm eg = 0.7200 Mun đàn hồi BT dầm chủ Ec = 38007 MPa Mun đàn hồi cáp DƯL Ep = 197000 MPa fpc = fpo = m 11.16 MPa 1201.33 MPa Tính toán lập xác đònh θ Lập tỉ số v/f'c v/f'c = Giả sử θ= 0.021 < 0.25 : Thỏa ĐK 27.380 Mômen nhân hệ số dầm biên mặt cắt kiểm tra x2 = 1.44 m Mu = MuCD1 = 2046 KNm Ứng biến dọc cốt thép phía chòu uốn εx = -0.00383 Do εx < nên phải nhân thêm Fε nên εx = -0.00013369 Tra θ từ v/f'c εx Nội suy lần v/f'c θ εx = -0.1 0.05 0.05 0.021 27 27 27.00 0.05 27 εx = 0.05 27 0.021 27.00 Nội suy lần hai εx θ SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ v/f'c = 0.021 -0.1 -0.00013 27.00 27.00 27.00 MSSV: CD03151 TRANG: 187 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Giá trò tìm θ = 27.000 Sai số nhỏ chấp nhận Tra β từ θ εx sau Nội suy lần v/f'c β εx = -0.1 0.05 0.05 0.021 5.63 5.63 5.63 0.05 4.88 εx = 0.05 4.88 0.021 4.88 Nội suy lần hai v/f'c = 0.021 -0.1 -0.00013 5.63 4.88 4.88 εx β Giá trò tìm Khả chòu cắt bê tông Khả chòu cắt cốt đai β = 4.88 Vc = 4176.37 KN Vs = 0.083β f c'1 bw d v = -2643.09 KN (Khi Vs < 0: BT đủ KN chòu cắt, cho Vs=0 ) (Cốt đai lúc bố trí theo cấu tạo) 2.11.2.4 Xác đònh khoảng cách cốt đai s= Av f y d v cot(θ ) Vs Trong Đường kính thép đai Số nhánh đai Diện tích cốt đai Cường độ thép đai Kiểm tra cốt đai theo cấu tạo SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ Φd = nd = Av = fy = s≤ 16 mm nhánh 0.000402 420 m2 MPa   Av f y Min ;0.8d v ;600mm   0.083 f ' b  c1 v   Vu : Nếu f ' b d < 0.1 c1 w v MSSV: CD03151 TRANG: 188 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG   Av f y Min ;0.4d v ;300mm   0.083 f ' b  c1 v   Vu : Nếu f ' b d ≥ 0.1 c1 w v s≤ Với Vu f bw d v = 0.019 < 0.1 ' c1 Av f y = 0.083 f c'1 bv 334 mm 0.8*dv = 1352 mm sct = 600 mm Khoảng cách cốt đai tối thiểu bố trí MC Chọn s = 300 mm Kiểm tra Thỏa ĐK 2.11.2.5 334 mm Kiểm tra cốt thép dọc  M   N V As f s + Aps K i f ps ≥  u + 0.5 u +  u − 0.5Vs − V p  cot(θ ) φ a  φv φ f d v   Bỏ qua cốt thép thường  M  V  Aps K i f ps ≥  u +  u − 0.5Vs − V p  cot(θ )  φ f d v  φv  Trong đó: Vs = Av f y d v cot(θ ) 0.000402 * 420 * 1.7 *10 = = 1868 KN tan(27 ) * 300 s Aps.Ki.fps = 10647 KN  M u  Vu   +  − 0.5Vs − V p  cot(θ ) = 2387 KN   φ f d v  φv  Kiểm tra điều kiện thép dọc Vò trí Mặt cắt xi de ac SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ x2 (2 ) 1.44 1.769 0.157 Thỏa ĐK x3 (3 ) 2.5 1.788 0.157 x4 (4 ) 9.08 1.793 0.157 x5 (5 ) 18.15 1.793 0.157 MSSV: CD03151 Đơn vò m m m TRANG: 189 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG de - ac/2 1.690 1.709 1.715 0.90 *de 1.592 1.609 1.614 0.72 *h 1.296 1.296 1.296 dv 1.690 1.709 1.715 Ki.fps 1149.8 1011.2 976.6 Kp 1.00 1.00 1.00 Vp 0.00 0.00 0.00 Vu 1379.95 1305.91 854.20 bv 0.8625 0.2 0.2 Φf 1.00 1.00 1.00 Φv 0.90 0.90 0.90 v 1.05 4.24 2.77 Ac 0.8625 0.3722 0.3722 Ec 38007 38007 38007 Aps 0.0060 0.0060 0.0060 Eps 197000 197000 197000 Fε 0.035 0.077 0.077 Ag 1.6860 0.6379 0.6426 Ig 0.5049 0.2539 0.2556 eg 0.720 0.583 0.584 fpc 11.22 17.68 16.98 fpo 1207.96 1102.83 1064.63 v/f'c 0.021 0.085 0.055 Kiểm tra Thỏa Thỏa Thỏa θ (GS) 27.38 25.64 27.38 Mu 2046 3441 9995 εx -0.00386-0.002630.00028 εxhc -0.00013-0.000200.00028 θ 27.00 25.62 27.00 Kiểm tra Dừng Dừng Dừng β 4.88 4.24 4.88 Vc 4176.38 851.08 981.82 Vs -2643.10 599.92 -32.71 Av 0.00040 0.00040 0.00040 fvy 420 420 420 s 1004 ĐK(s) 0.019 0.076 0.050 Min(s) 334 1439 1439 0,8-0,4.dv 1352 1367 1372 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ 1.715 m 1.614 m 1.296 m 1.715 m 1080.3 MPa 1.00 0.00 KN 252.24 KN 0.2 m 1.00 0.90 0.82 MPa 0.3722 m2 38007 MPa 0.0060 m2 197000 MPa 0.077 0.6426 m2 0.2556 m4 0.584 m 18.79 MPa 1177.70 MPa 0.016 Thỏa 27.38 13211 KNm 0.00075 0.00075 27.00 Dừng 4.87 981.19 KN -700.93 KN 0.00040 m2 420 MPa mm 0.015 1439 mm 1372 mm MSSV: CD03151 TRANG: 190 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG sct sMin Bố trí s Kiểm tra 600 600 600 600 334 600 600 600 300 600 600 600 Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Kiểm tra cốt thép dọc Vs 1868 1004 947 947 VT 10647 10535 10069 10800 VP 2387 3993 6762 7324 Kiểm tra Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa mm mm mm KN KN 2.11.3 TÍNH DUYỆT CHO MC TẠI GỐI VÀ KHẤC (KHÔNG BỐ TRÍ CÁP DƯL) 2.11.3.1 Tính duyệt theo mômen Các thông số KT tiết diện sau quy đổi Chiềâu tiết diện H' = 800 (mm) Chiều cao cánh Hf = h'f= 283 (mm) Bề rộng cánh Bf = bqd= 1651 (mm) Bề rộng sườn Bw = bw= 963 (mm) Chọn cốt thép bố trí 8Φ32 Diện tích cốt thép bố trí As = 6434 (mm2) Trọng tâm CT bố trí as = 100 (mm) KC từ TTCT đến thớ chòu nén ds = H' – as = 700 (mm) Xác đònh chiều cao nén BT As f y 0.85 f c' B f : Nếu TTH qua cánh (1) As f y − 0,85 f c' H f ( B f − Bw ) a= 0.85 f c' Bw (2) : Nếu TTH qua sườn Tính a theo CT (1), ta a = 39.38 (mm) < Hf = 283 (mm) * Vậy trục trung hòa qua cánh dầm nên: a = 39.38 (mm) Khả chòu uốn danh đònh dầm   a 2 Mn = As f y  d s −  : Nếu TTH qua cánh (1) H  a  0,85 f c' a.Bw  d s −  + 0,85 f c' H f ( B f − Bw ). d s − f 2   SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151    (2) TRANG: 191 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG * Do trục trung hòa qua cánh dầm nên Mn tính theo CT (1) Mn = 1838 (KNm) 2.11.3.1.1 Kiểm tra cốt thép theo TTGHCĐ Khả chòu uốn tính toán TD Φ.Mn = 1655 (KNm) Với : Φ = 0.9 Momen uốn lớn MC khấc MuMC 1-1 = 730 (KNm) MuMC 1-1 < Φ.Mn : Thỏa 2.11.3.1.1.1 Kiểm tra hàm lượng cốt thép cốt thép tối đa c/ds ≤ 0,42 Với : Kiểm tra : c = a/ β1= 56.83 (mm) c/ds = 0.081 < 0,42 : Thỏa Cốt thép tối thiểu Φ.Mn ≥ Min( 1,2.Mcr ; 1,33.Mu ) ρ ≥ 0,03.f'c/fy Xác đònh vò trí TTH :    n A n A 2.n As d s s s  − +  + : TTH qua canh    Bf Bf  Bf  x=  − ( B f − Bw ).H f + n As +  ( B f − Bw ).H f + n As   Bw Bw   Với n = Es/Ec = 200000/38006.99 Giả thuyết TTH qua cánh, ta : x = 151.64 (mm) < Hf = 283 (mm) * Vậy trục trung hòa qua cánh dầm nên : x = 151.64 (mm) Momen quán tính TD nứt SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 2  ( B f − Bw ).H f + n As d s  + Bw  = 5.26 TRANG: 192 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG  B f x + n As (d s − x ) : TTH qua canh  Ir =   B ( x − H ) B H Hf  f f f  w + + B f H f  x − 12     + n As (d s − x)  Do trục trung hòa qua cánh dầm nên Ir tính theo CT (1) : Ir = 0.0121 (m4) Momen nứt Mcr = fr.Ir/(ds - x) Với fr = 0,63.f'c0,5 = 4.45 MPa Suy Mcr = 97.95 (KNm) Kiểm tra Max( 1,22.Mcr;1,33.Mu ) = 119.5(KNm) < Φ.Mn : Thỏa Diện tích tiết diện nguyên A0 = 824062.50 (mm2) Tỉ số ρ = As/A0= 6433.98/824062.5 = 0.0078 > 0,03.f'c/fy = 0.0036 : Thỏa 2.11.3.2 Tính duyệt theo lực cắt 2.11.3.2.1 Tính toán cho mặt cắt gối Với : Mu = 0.0 (KNm) Vu = 1481.1 (KN) 2.11.3.2.1.1 Xác đònh thông số dv MC tính duyệt Chiều cao chòu cắt hữu hiệu : Là giá trò lớn giá trò bên ds - a/2 = 0.680 m dv = 0.90 *ds = 0.630 m 0.72 *H' = 0.576 m dv (max) = MAX(0.68,0.63,0.58) = 0.680 m 2.11.3.2.1.2 Xác đònh sức kháng cắt BT Ứng suất cắt BT (TCN 5.8.2.9-1) Vu − φv V p v= φv Bw d v Với Sức kháng cắt CT DƯL Vp = (KN) Hệ số kháng cắt Φv = 0.9 Suy ra: v = 2.513 (N/mm2) 2.11.3.2.1.3 Xác đònh thông số β θ (TCN 5.8.3.4.2) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 193 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Tra bảng TCN để xác đònh β từ thông số ứng suất cắt v/f'c Ứng biến dọc cốt thép phía chòu uốn Nếu εx < phải nhân thêm hệ số Fε M u  0.5Vu   cot(θ ) +  εx = φ f d v  φv  Es As Es As Fε = E A + E A c c s s Với Diện tích cốt thép thường As = 0.0064 m2 Mun đàn hồi CT Es = 200000 Mpa Diện tích phần BT tham gia chòu uốn Ac = 0.4813 m2 Mun đàn hồi BT Ec = 38007 Mpa Khi Fε = 0.066 Tính toán lập xác đònh θ Lập tỉ số v/f'c v/f'c = 0.050 < 0.25 : Thỏa ĐK Giả sử θ = 27.380 Hệ số kháng uốn Φf = 1.00 Ứng biến dọc cốt thép phía chòu uốn εx = 0.00123 Do εx > nên không cần tính lại εx = 0.00123 Tra θ từ v/f'c εx vt1 vt2 gt1 gt2 v/f'c 0.05 0.075 εx 0.125 Nội suy lần v/f'c 0.05 θ 27 Nội suy lần hai εx = 0.075 0.050 27 27.00 εx θ Giá trò tìm Tra β từ θ εx sau 0.05 27 εx = 0.125 0.075 0.050 27 27.00 v/f'c = 0.05 0.125 0.00123 27.00 27.00 27.00 θ = 27.00 Nội suy lần v/f'c 0.05 β 4.88 Nội suy lần hai εx = 0.075 0.050 4.88 4.88 0.05 3.99 εx = 0.125 0.075 0.050 3.65 3.99 v/f'c = 0.05 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 194 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG εx β 0.125 4.88 3.99 Giá trò tìm 0.00123 4.87 β = 4.87 Khả chòu cắt bê tông Vc = 0.083β f c'1 Bw d v = 187200 KN Khả chòu cắt cốt đai Vs = -226.34 KN ( Bố trí cốt đai theo cấu tạo ) (Khi Vs < : BT đủ KN chòu cắt , cho Vs=0 ) (Cốt đai lúc bố trí theo cấu tạo ) 2.11.3.2.1.4 s= Xác đònh khoảng cách cốt đai Av f y d v cot(θ ) Vs Trong : Đường kính thép đai Φd = 18 mm Số nhánh đai nd = nhánh Diện tích cốt đai Av = 4*3.14*182/(4*106) = 0.001018 m2 Cường độ thép đai fy = 420 MPa Kiểm tra cốt đai theo cấu tạo   Av f vy Min ;0.8d v ;600mm   0.083 f ' B  c1 w   Vu : Nếu f ' B d < 0.1 c1 w v s≤   Av f vy Min ;0.4d v ;300mm   0.083 f ' B  c1 w   Vu : Nếu f ' B d ≥ 0.1 c1 w v Với: Vu = 0.045 < 0.1 f c'1.Bw d v Av f y 0.083 f c'1 Bw = 0.001* 420 *10 = 757 mm 0.083 * 50 * 962.5 0.8*dv = 544 mm sct = 600 mm Khoảng cách cốt đai tối thiểu bố trí MC x1 : 544 mm Chọn s = 250 mm Kiểm tra Thỏa ĐK 2.11.3.2.1.5 Kiểm tra cốt thép dọc SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 195 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG  M  V  As f s ≥  u +  u − 0.5Vs  cot(θ )  φ f d v  φv   As.fy = 0.01*10^3*420= 2702 KN KN chòu cắt cốt đai bố trí Vs = Av f y d v cot(θ ) s = 2283 KN  M u  Vu   +  − 0.5Vs  cot(θ ) = 989 KN  φ f d v  φv   Kiểm tra điều kiện thép dọc 2.11.3.2.2 Thỏa ĐK Tính toán cho mặt cắt khấc Với : Mu = 730.1 (KNm) Vu = 1445.9 (KN) 2.11.3.2.2.1 Xác đònh thông số dv MC tính duyệt Chiều cao chòu cắt hữu hiệu : Là giá trò lớn giá trò sau ds - a/2 = 0.680 m dv = 0.90 *ds = 0.630 m 0.72 *H' = 0.576 m dv (max) = 0.680 m 2.11.3.2.2.2 Xác đònh sức kháng cắt BT Ứng suất cắt BT (TCN 5.8.2.9-1) v = Vu − φv V p φv Bw d v Với Sức kháng cắt CT DƯL Vp = Hệ số kháng cắt Φv = 0.9 Suy ra: v = 2453.50749 (KN/m ) = 2.454 (N/mm2) 2.11.3.2.2.3 (KN) Xác đònh thông số β θ (TCN 5.8.3.4.2) Tra bảng TCN để xác đònh β từ thông số ứng suất cắt v/f'c Ứng biến dọc cốt thép phía chòu uốn M u  0.5Vu + εx = φ f d v  φv Es As   cot(θ )  Nếu εx < phải nhân thêm hệ số Fε Es As Fε = E A + E A c c s s Với Diện tích cốt thép thường SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ As = 0.0064 MSSV: CD03151 m2 TRANG: 196 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Mun đàn hồi CT Es = 200000 Mpa Diện tích phần BT tham gia chòu uốn Ac = 0.4813 m2 Mun đàn hồi BT Ec = 38007 Mpa Khi Fε = 0.066 Tính toán lập xác đònh θ Lập tỉ số v/f'c v/f'c = 0.049 < 0.25: Thỏa ĐK Giả sử θ = 27.380 Hệ số kháng uốn Φf = 1.00 Ứng biến dọc cốt thép phía chòu uốn εx =0.00204 Do εx > nên không cần tính lại εx = 0.00204 Tra θ từ v/f'c εx vt1 vt2 gt1 gt2 v/f'c 0.05 0.05 εx 0.125 Nội suy lần nhất: v/f'c θ εx = 0.05 0.05 0.049 27.00 27.00 27.00 εx = 0.125 0.05 0.05 0.049 27.00 27.00 27.00 Nội suy lần hai εx θ v/f'c = 0.049 0.125 0.00204 27.00 27.00 27.00 Giá trò tìm θ = 27.00 Tra β từ θ εx sau Nội suy lần εx = 0.05 0.049 4.88 4.88 v/f'c 0.05 β 4.88 Nội suy lần hai εx β v/f'c = 0.049 0.125 4.88 3.99 Giá trò tìm β= Khả chòu cắt bê tông SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ 0.05 3.99 εx = 0.125 0.05 0.049 3.99 3.99 0.00204 4.87 4.87 MSSV: CD03151 TRANG: 197 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T Vc = 0.083β GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG f c'1 Bw d v = 1869.81 KN Khả chòu cắt cốt đai Vs = Vu − Vc = -263.25 KN ( Bố trí cốt đai theo cấu tạo ) φv (Khi Vs < : BT đủ KN chòu cắt, cho Vs=0 ) (Cốt đai lúc bố trí theo cấu tạo) 2.11.3.2.2.4 s = Xác đònh khoảng cách cốt đai Av f y d v cot(θ ) Vs Trong Đường kính thép đai Φd = Số nhánh đai nd = Diện tích cốt đai Av = Cường độ thép đai fy = Kiểm tra cốt đai theo cấu tạo 18 0.001018 420 mm nhánh m2 MPa   Av f vy Min ;0.8d v ;600mm   0.083 f ' B  c1 w   Vu : Nếu f ' B d < 0.1 c1 w v s≤   Av f vy Min ;0.4d v ;300mm   0.083 f ' B  c1 w   Vu : Nếu f ' B d ≥ 0.1 c1 w v Với Vu f Bw d v Av f y ' c1 = 0.044 < 0.1 0.083 f c'1 Bw = 757 mm 0.8*dv = 544 mm sct = 600 mm Khoảng cách cốt đai tối thiểu bố trí MC : 544 mm Chọn s = 250 mm Kiểm tra Thỏa ĐK 2.11.3.2.2.5 Kiểm tra cốt thép dọc SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 198 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG  M  V  As f s ≥  u +  u − 0.5Vs  cot(θ )  φ f d v  φv   As.fy = 2702 KN KN chòu cắt cốt đai bố trí Vs = Av f y d v cot(θ ) s = 2283 KN  M u  Vu   +  − 0.5Vs  cot(θ ) = 1986 KN  φ f d v  φv   Kiểm tra điều kiện thép dọc Thỏa ĐK 2.11.4 BỐ TRÍ CỐT THÉP CHỐNG CO NGÓT VÀ NHIỆT ĐỘ [5.10.8.2-1] Cốt thép chống co ngót nhiệt độ phải đặt phân bố trện mặt bê tông theo phương dọc trục.Tổng diện tích cột thép chống co ngót nhiệt độ phải thỏa mãn điều kiện sau: As ≥ 0,75 Ag Trong đó: fy Ag As Tại gối Phần đặc Giữa dầm : Diện tích nguyên tiết diên BT dầm MC kiểm tra : Diện tích cốt thép bố trí cho dầm MC kiểm tra 824063 1472 1669063 2980 617400 1103 15Φ16 19Φ16 16Φ16 3016 3820 3217 Thỏa Thỏa Thỏa 2.11.5 KIỂM TRA SỨC KHÁNG CẮT CỦA CỐT THÉP CHỜ NỐI BMC VỚI DẦM CHỦ Tính toán cho MC điển hình vò trí có tiết diện thay đổi ( Q M lớn) Sức kháng cắt cốt thép vò trí tiếp xúc BMC dầm chủ xác đònh theo CT sau Vn = c.Acv + μ.( Avf.fy + Pc ) Trong : Hệ số dính kết c = 0.70 (MPa) Hệ số ma sát μ = 1.00 (Ứng với TH đổ BMC dầm BT khô cứng, có tạo nhám ) Diện tích BT tiếp xúc với BMC Acv = 2.b6.1m = 2*50*10*1000 = 1000000 (mm2) SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 199 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Cốt thép neo bố trí vùng chòu cắt Φ16a300 Số nhánh neo bố trí n = Diện tích cốt thép vùng chòu cắt Avf = 1340 (mm2) Lực nén tónh lan can, lớp phủ Pc = (2.DCb + DClp.B1).1m/Nb = 4548 (N) Suy : Vn = 1267522 (N) Và giá trò không vượt 0,2.f'c1.Acv = 0.2*50*100*1000000 = 109 (N) 5,5.Acv = 55*105 (N) Vậy : Vn = Min(1267522,109,55*105) = 1267522 (N) Sức kháng tính toán vùng neo Vr = Φv.Vn/1m ( đơn vò chiều dài ) = 1141 (N/mm) Với hệ số kháng cắt Φv = 0.9 Lực phát sinh theo PN m dài Vh = Vu.1m/de Trong : Vu giá trò lực cắt TTGĐ II gây ra: (lan can, gờ chắn, lớp phủ tiện ích) Vu = VuCĐI - η.1,25.(VDCdc + VDCds) = 701652 (N) de = dp - hf/2 = 1688 (mm) Với dp khoảng cách từ mép BMC đến trọng tâm cáp DƯL Suy : Vh = 416 (N/mm) Kiểm tra điều kiện : Vr ≥ Vh Thỏa ĐK Diện tích cốt thép neo tối thiểu Avf(min) = 0,35.(2.b6).1m/fy = 0.35*2*50*10*1000/420 = 833.33 (mm2) Kiểm tra điều kiện Avf ≥ Avf(min) Thỏa ĐK Tương tự với MC gối có giá trò lực cắt lớn ( Qmax) Diện tích BT tiếp xúc với BMC Acv = b"2.1m= 140*10*1000 = 1400000 (mm2) Cốt thép neo bố trí vùng chòu cắt Φ16a250 Số nhánh neo bố trí n = Diện tích cốt thép vùng chòu cắt Avf = 1608 (mm2) Suy : Vn = 1660116 (N) Và giá trò không vượt 0,2.f'c1.Acv = 0.2*50*100*1400000= 14*108 (N) 5,5.Acv = 7700000 (N) Vậy : Vn = Min (1660116,14*108,77*105) = 1660116 (N) Sức kháng tính toán vùng neo SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 200 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Vr = Φv.Vn/1m = 0.9*1660116/1000 = 1494 (N/mm) ( đơn vò chiều dài ) Với hệ số kháng cắt Φv = 0.9 Lực phát sinh theo PN m dài Vh = Vu.1m/de Trong : Vu giá trò lực cắt TTGĐ II ( lan can, gờ chắn, lớp phủ tiện ích) gây Vu = VuCĐI - η.1,25.(VDCdc + VDCds) = 780310 (N) de = dp - hf/2 = 700-20*10/2 = 600 (mm) Với dp khoảng cách từ mép BMC đến trọng tâm cáp DƯL Suy : Vh = 1301 (N/mm) Kiểm tra điều kiện : Vr ≥ Vh Thỏa ĐK Diện tích cốt thép neo tối thiểu Avf(min) = 0,35.b"2.1m/fy = 0.35*140*10*1000/420 = 1166.667 (mm2) Kiểm tra điều kiện Avf ≥ Avf(min) Thỏa ĐK SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 201 [...]... 1.45 -1 .39 0 M t c t thay đổi ti t diện x3 = SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ 0.00 0.000 36 .3 0 36 .3 0 2.50 m MSSV: CD 031 51 TRANG: 139 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T x y M t c t tại Ltt/4 x y M t c t tại giữa nhòp x y SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 0 0 2.50 -2 .32 8 x4 = 9.08 m 0 0 9.08 -6 .806 36 .3 0 36 .3 0 x5 = 18.15 m 0 0 18.15 -9 .075 36 .3 0 MSSV: CD 031 51 TRANG: 140 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS... 164.2 34 2.7 2 1.44 0.6 43 0.6 43 286.6 155.7 33 0.5 3 2.50 0.6 43 0.6 43 277.1 146 .3 316.9 4 9.08 0.6 43 0.6 43 218 .3 94.9 236 .5 5 18.15 0.6 43 0.6 43 137 .0 42.2 137 .3 2.5.6 T hợp t i trọng t i các m t c t đặc trưng: Các m t c t đặc trưng bao gồm M t c t tại gối M t c t tại khấc M t c t cách gối 0.72h M t c t thay đổi ti t diện M t c t tại Ltt/4 M t c t tại giữa nhòp SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ x0 = x1 = x2 = x3 = x4... xk.(Ltt-xk)/Ltt y(x) = (Ltt-xk).x/Ltt : Nếu 0 ≤ x ≤ xk y(x) = xk.(Ltt-x)/Ltt : Nếu xk < x ≤ Ltt Diện t ch đường ảnh hưởng ΩM = yk.Ltt/2 Biểu đồ ĐAH mômen t i các m t c t đặc trưng M t c t tại gối: x0 = 0.00 m SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD 031 51 TRANG: 138 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T x y M t c t tại khấc x1 = x y M t c t cách gối 0.72h x y GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 0 0 36 .3 0 0.50 m 0 0 0.50 -0 .4 93 x2... t c dụng lên dầm giữa và dầm biên: 2.5.5.1 dầm Mômen do ho t tải HL 93 và PL t c dụng t i các m t c t Đối với các m t c t đặc trưng trong phạm vi t gối đến Ltt / 2 ta x t 2 trường hợp xếp xe b t lợi nh t lên đường ảnh hưởng mômen Nội lực do xe thi t kế sẽ lấy giá trò Max của 2 trường hợp trên SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD 031 51 TRANG: 146 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Trong đó :... 142 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T y M t c t tại Ltt/4 x y GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 0 0 0 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ 9.08 m 9.08 9.08 -0 .250 0.750 0 x4 = M t c t tại giữa nhòp x y -0 .069 0. 93 1 x5 = 0 0 36 .3 0 18.15 m 18.1 18.15 5 -0 .500 0.500 MSSV: CD 031 51 36 .3 0 TRANG: 1 43 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Bảng giá trò t nh toán ĐAH cho lực c t xk(m) 0.00 0.50 1.45 2.50 9.08 18.15 ykt ykp... 482 .3 TRANG: 156 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T 5 18.15 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 56.9 0.0 0.0 104.6 56.9 Căn cứ trên các giá trò nội lực t nh toấn thì dầm giữa là dầm b t lợi, ta chọn dầm giữa để t nh duy t 2.6 T nh toán và bố trí c t thép: 2.6.1 T nh toán diện t ch c t thép: + + + + + + + Dùng loại tao có độ t chùng thấp D ps = 15, 2mm tiêu chuẩn ASTM A416M Grade 270 Loại tao thép DƯL: tao thép có độ t ... m t c t ngang dầm Số hàng cáp bố trí: Nhc = 5 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD 031 51 TRANG: 157 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 2.6.2 Bố trí c t thép theo phương dọc dầm SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD 031 51 TRANG: 158 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Để giảm ứng su t kéo đầu dầm nên sẽ thi t kế các đoạn cáp không dính bám với b t ng bằng cách bọc cáp trong ống plastic... 25% t i trọng của mỗi xe 2.5 .3 Đường ảnh hưởng mômen và lực c t tại các m t c t đặc trưng: 2.5 .3. 1 Các m t c t đặc trưng: M t c t tại gối M t c t tại khấc M t c t cách gối 0.72h M t c t thay đổi ti t diện M t c t tại Ltt/4 M t c t tại giữa nhòp 2.5 .3. 2 x0 = x1 = x2 = x3 = x4 = x5 = 0.00 0.50 1.45 2.50 9.08 18.15 m m m m m m Phương trình đường ảnh hưởng Đối với mômen PT đường ảnh hưởng x t tại m t c t. .. 35 (KN).yM1+145(KN).yM3+145(KN).yM5 0 : Nếu xi > Ltt hoặc xi < 0 yMi xk.(Ltt-xi)/ Ltt : Nếu xi >xk (Ltt-xk).xi/ Ltt : TH còn lại Với các giá trò xi t nh như sau x1 = xk - 4.3m x2 = xk - 0.6m x3 = xk x4 = xk + 0.6m x5 = xk + 4.3m Bảng giá trò t nh toán momen do ho t tải t i các m t c t Vò trí xk x1 x2 x3 x4 x5 M t c t (m) (m) (m) (m) (m) (m) 0 0.00 -4 .30 -0 .60 0.00 0.60 4 .30 1 0.50 -3 . 80 -0 .10 0.50 1.10 4.80 2 1.45 -2 .85... 0.6 43 0.6 43 0.0 0.0 0.0 1 0.50 0.6 43 0.6 43 147.5 83. 2 172.1 2 1.44 0.6 43 0.6 43 412.8 233 .4 481.8 3 2.50 0.6 43 0.6 43 692.9 39 2.9 809.5 4 9.08 0.6 43 0.6 43 1980.9 1148.9 233 0.9 5 18.15 0.6 43 0.6 43 2562.4 1 531 .8 30 44.5 2.5.5 .3 Lực c t do ho t tải HL 93 và PL Đối với các m t c t đặc trưng trong phạm vi t gối đến Ltt / 2 trường hợp xếp xe b t lợi nh t lên đường ảnh hưởng lực c t của m t c t đó thể hiện trên