bai tap thanh chiu luc phuc tap

Thông tin tài liệu

Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải Bài tập thanh chịu lực phức tạp có lời giải

BÀI TẬP Chương 8: Thanh chịu lực phức tạp Cho có kích thước chịu lực hình 4.1  4.6 Hình 4.1: P = 30 KN, Q = 10 KN, m = 20 KNm, CH = 1/4BC Hình 4.2: P = 30 KN, Q = 10 KN, F = 15 KN, m = 20 KNm, BH = 1/4BD Hình 4.3: q = 2.104 N/m, P = 10 KN, Q = 15 KN, m = 10 KNm, DH = 1/4BD Hình 4.4: q = 4.104 N/m, T = 600 KN, m = 30 KNm, AH = 1/4AD Hình 4.5: P = 30 KN, m1 = 10 KNm, m2 = KNm, BH = 1/4AB (P(xOy), P hợp với phương x góc 600) Hình 4.6: q = 104 N/m, P = 50 KN, m = 10 KNm, BH = 1/4AB (P(zOy), P hợp với phương z góc 300) y y m P m b E x A P b A I z B F H Q H D I h D Q C a C a a Hình 4.1 a Hình 4.2 y y z q b x D b H E B D I m Q C a C C1 a a Hình 4.3 a Hình 4.4 y y q x A D1 T h H B1 z B E m A1 b A A P I E z h D D q Q x C a H B P H I b z B E a C a Hình 4.5 Cho: Hỏi: h q A=I P x B h E z a Hình 4.6 a = 1m, h = 2b = 0,2m, [] = 180MN/m2, Vẽ biểu đồ nội lực mô men uốn lực dọc trục có Xác định điểm nguy hiểm Kiểm tra bền Tính ứng suất điểm E, H, I h x Chương 4: Thanh chịu lực phức tạp y Hình 4.1 1, Vẽ biểu đồ nội lực mô men uốn Mu * Sơ đồ lực tác dụng (như hình vẽ) * Biểu đồ mô men (như hình vẽ) Mxo1 = P.a = 30(KNm) Mxo1+ = Mxo1 – m = 10(KNm) Mxo2 = P.2a – m = 40(KNm) m P x z Q o2 o1 a a m P My02 = –Q.2a = –20(KNm) 2, Xác định điểm nguy hiểm + Điểm nguy hiểm điểm có ứng suất lớn + Do có kích thước mặt cắt ngang không đổi + Nội lực lớn mặt cắt ABCD + Điểm nguy hiểm điểm nằm mặt cắt ngang ABCD + Xác định điểm nguy hiểm A B C D Do P, m - - + - 30 x 40 Q z 20  Max  MX My   [ ] WX Wy MXMax = 40 (KNm) + + Do Q + + Vậy điểm nguy hiểm điểm B điểm D 3, Kiểm tra bền 10 MX (KNm) MY (KNm) Hình 4.1 MYMax = 20 (KNm) b.h 0,1.(0,2) h.b 0,2.(0,1) 3 Wy =   10 3 (m )   10 (m ) , 6 6 3 40.10 20.10    60.106  60.106  120.106 ( N / m ) 3 3 10 10 3  120.106 ( N / m )  [ ]  180.106 ( N / m ) Wx =  Max  Max Kết luận: Thanh đủ bền 4, Tính ứng suất điểm E, H, I Do điểm E nằm trục trung hoà x, ứng suất mô men Mx sinh  E   xE   yE   M yE Wy 10.103   30.106 ( N / m ) 3 10 Do điểm I nằm trục trung hoà y, ứng suất mô men My sinh M xI 40.103   60.106 ( N / m ) Wx 103 M M 40.103 20.103   xH  yH     30.106  60.106  30.106 ( N / m ) 2Wx Wy .103 103 3  I   xI   yI    H   xH   yH Hình 4.2 y 1, Vẽ biểu đồ nội lực mô men uốn Mu m x * Sơ đồ lực tác dụng (như hình vẽ) * Biểu đồ mô men (như hình vẽ) Mxo = Mxo+ = Mxo + m = 20(KNm) Mxo1 = m = 20(KNm) Mxo2 = m + P.a = 50(KNm) P z o1 F Q a m o2 a P My01 = F.a = 15(KNm) My02 = F.2a – Q.a = 20(KNm) 2, Xác định điểm nguy hiểm + + Điểm nguy hiểm điểm có ứng suất lớn MX + Do có kích thước mặt cắt ngang không đổi (KNm) + Nội lực lớn mặt cắt ABCD x + Điểm nguy hiểm điểm F nằm mặt cắt ngang ABCD + Xác định điểm nguy hiểm z A B C D Do P, m - - + + -  Max  MX My   [ ] WX Wy MXMax = 50 (KNm) 50 Q Do Q, F - + + Vậy điểm nguy hiểm điểm A điểm C 3, Kiểm tra bền 20 + MY (KNm) 15 20 Hình 4.2 MYMax = 20 (KNm) b.h 0,1.(0,2) h.b 0,2.(0,1) 3 Wy =   10 3 (m )   10 (m ) , 6 6 3 50.10 20.10    75.106  60.106  135.106 ( N / m ) 3 3 10 10 3  135.106 ( N / m )  [ ]  180.106 ( N / m ) Wx =  Max  Max Kết luận: Thanh đủ bền 4, Tính ứng suất điểm E, H, I M xE M yE 20.103 15.103     30.106  45.106  75.106 ( N / m ) Wx Wy 103 103 3 M M 20.10  I   xI   yI   xI  yI     30.106   30.106 ( N / m ) Wx Wy 103 103 3 M M 50.103 20.103  H   xH   yH   xH  yH     37, 5.106  30.106  7,5.106 ( N / m ) 2Wx 2Wy .103 .103 3  E   xE   yE   y Hình 4.3 x 1, Vẽ biểu đồ nội lực mô men uốn Mu q P z * Sơ đồ lực tác dụng (như hình vẽ) * Biểu đồ mô men (như hình vẽ) Mxo1 = –P.a = –10(KNm) Mxo2 = –P.2a – 0,5q.a2 = –30(KNm) Q o2 m o1 a a P q Myo1 = Q.a = 15(KNm) Myo1+ = Myo1 – m = 5(KNm) Myo2 = Q.2a – m = 20(KNm) 30 2, Xác định điểm nguy hiểm 10 + Điểm nguy hiểm điểm có ứng suất lớn + Do có kích thước mặt cắt ngang không đổi + Nội lực lớn mặt cắt ABCD MX (KNm) + Điểm nguy hiểm điểm x nằm mặt cắt ngang ABCD + Xác định điểm nguy hiểm A B + Do Q, m - Do P, q + C - D - + + -  Max  z MX My   [ ] WX Wy MXMax = 30 (KNm) m Q Vậy điểm nguy hiểm điểm B điểm D 3, Kiểm tra bền - MY (KNm) Hình 4.3 + 15 20 MYMax = 20 (KNm) b.h 0,1.(0,2) h.b 0,2.(0,1) 3 Wy =   10 3 (m )   10 (m ) , 6 6 3 30.10 20.10    45.106  60.106  105.106 ( N / m ) 3 3 10 10 3  105.106 ( N / m )  [ ]  180.106 ( N / m ) Wx =  Max  Max Kết luận: Thanh đủ bền 4, Tính ứng suất điểm E, H, I M xE M yE 10.103 15.103     15.106  45.106  60.106 ( N / m ) 3 3 Wx Wy 10 10 3 M M 30.103 20.103  I   xI   yI   xI  yI     45.106  60.106  15.106 ( N / m ) 3 3 Wx Wy 10 10 3 M M 30.103 20.103  H   xH   yH   xH  yH     22, 5.106  30.106  52, 5.106 ( N / m ) 3 3 2Wx 2Wy .10 .10 3  E   xE   yE   Hình 4.4 y 1, Vẽ biểu đồ nội lực mô men uốn Mu Nz x * Sơ đồ lực tác dụng (như hình vẽ) * Biểu đồ mô men (như hình vẽ) Nz = –600KN (nội lực nén) o1 z a Nz (KN) + Điểm nguy hiểm điểm có ứng suất lớn + Do có kích thước mặt cắt ngang không đổi + Nội lực lớn mặt cắt ABCD + Điểm nguy hiểm điểm nằm mặt cắt ngang ABCD + Xác định điểm nguy hiểm Do T C - D - Do q, m + + - -  Min   - 600 m q z 30 20 MX (KNm) Vậy điểm nguy hiểm điểm nằm cạnh CD 3, Kiểm tra bền a T 2, Xác định điểm nguy hiểm B - o2 T Mxo1 = –0,5qa2 = –20(KNm) Mxo1+ = Myo1 + m = +10(KNm) Mxo2 = –1,5qa2 + m = –30(KNm) A - m q - - 10 Hình 4.4 NZ M x   [ ] F Wx NZ = 600 (KN) MXMax = 30(KNm) F = b.h = 2.10–2 (m2) Wx = b.h 0,1.(0, 2) 2 3   10 (m ) , 6 600.103 30.103   30.106  45.106  75.106 ( N / m ) 2 3 2.10 10  75.106 ( N / m )  [ ]  180.106 ( N / m2 )  Min    Min Kết luận: Thanh đủ bền 4, Tính ứng suất điểm E, H, I N Z M xE 600.103 30.103     30.106  45.106  15.106 ( N / m ) 2 F Wx 2.10 103 3 N 600.10  I   zI   xI   Z    30.106 ( N / m2 ) 2 F 2.10 N Z M xH 600.103 30.103  H   zH   xH       30.106  22,5.106  7,5.106 ( N / m ) 2 F 2.Wx 2.10 .103  E   zE   xE   Hình 4.5 x 1, Vẽ biểu đồ nội lực mô men uốn Mu Nz o1 a 400 + + Điểm nguy hiểm điểm có ứng suất lớn + Do có kích thước mặt cắt ngang không đổi + Nội lực lớn mặt cắt ABCD + Điểm nguy hiểm điểm nằm mặt cắt ngang ABCD + Xác định điểm nguy hiểm D Nz + + Mx + + + - + -  Max   m q z 50 70 40 Vậy điểm nguy hiểm điểm nằm cạnh AB 3, Kiểm tra bền a Nz (KN) 2, Xác định điểm nguy hiểm C o2 P Mxo+ = – m = –40(KNm) Mxo1 = – m –0,5qa2 = –50(KNm) Mxo2 = –m –1,5qa2 = –70(KNm) B q z * Sơ đồ lực tác dụng (như hình vẽ) m = P.h/2 = 400.0,2/2 = 40KNm * Biểu đồ mô men (như hình vẽ) Nz = 400KN (nội lực kéo) A y P MX (KNm) Hình 4.5 NZ M x   [ ] F Wx NZ = 400 (KN) MXMax = 70(KNm) F = b.h = 2.10–2 (m2) Wx = b.h 0,1.(0, 2) 2 3   10 (m ) , 6 400.103 70.103   20.106  105.106  125.106 ( N / m ) 3 2.102 10  125.106 ( N / m )  [ ]  180.106 ( N / m )  Max    Max Kết luận: Thanh đủ bền 4, Tính ứng suất điểm E, H, I NX: Do điểm E nằm trục trung hoà x, ứng suất mô men Mx sinh NZ 400.103   20.106 ( N / m ) F 2.102 M N 400.103 50.103  I   zI   xI   Z  xI     20.106  75.106  55.106 ( N / m ) 2 F Wx 2.10 103 M N 400.103 70.103  H   zH   xH   Z  xH     20.106  57, 5.106  37, 5.106 ( N / m ) 2 F 2.Wx 2.10 .103  E   zE   xE   Hình 4.6 y 1, Vẽ biểu đồ nội lực mô men uốn Mu Nz * Sơ đồ lực tác dụng (như hình vẽ) m = P.b/2 = 300.0,1/2 = 15KNm * Biểu đồ mô men (như hình vẽ) Nz = –300KN (nội lực nén) o1 z a P Myo+ = +m = +15(KNm) Myo1 = m + 0,5qa2 = +20(KNm) Myo2 = m + 1,5qa2 + Q.a = +50(KNm) x P Nz (KN) - + Điểm nguy hiểm điểm có ứng suất lớn + Do có kích thước mặt cắt ngang không đổi + Nội lực lớn mặt cắt ABCD + Điểm nguy hiểm điểm nằm mặt cắt ngang ABCD + Xác định điểm nguy hiểm Nz B - C - D - My + - - + 300 Q m q z + 15 MY (KNm) Vậy điểm nguy hiểm điểm nằm cạnh BC 3, Kiểm tra bền a q 2, Xác định điểm nguy hiểm A -  Min   o2 Q 20 Hình 4.6 NZ M y   [ ] F Wy NZ = 300 (KN) MyMax = 50(KNm) F = b.h = 2.10–2 (m2) Wy = h.b2 0, 2.(0,1) 3   10 (m ) , 6 300.103 50.103   15.106  150.106  165.106 ( N / m ) 2 2.10 103  165.10 ( N / m2 )  [ ]  180.106 ( N / m2 )  Min    Min Kết luận: Thanh đủ bền 4, Tính ứng suất điểm E, H, I  E   zE   xE   N Z M yE 300.103 50.103     15.106  150.106  135.106 ( N / m ) 2 F Wy 2.10 103 NX: Do điểm I nằm trục trung hoà y, ứng suất mô men My sinh NZ 300.103   15.106 ( N / m ) F 2.102 M N 300.103 50.103   Z  yH     15.106  75.106  90.106 ( N / m2 ) 2 F 2.Wy 2.10 .103  I   zI   xI    H   zH   yH 50

Ngày đăng: 13/06/2016, 16:52

Xem thêm: bai tap thanh chiu luc phuc tap, bai tap thanh chiu luc phuc tap

bai tap thanh chiu luc phuc tap

Thông tin tài liệu

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

Tài liệu liên quan