Đang tải... (xem toàn văn)
Cùng với sự phát triển của khoa học kỹ thuật, ngày nay có nhiều trang thiết bị mới hiện đại được đưa vào làm nhiệm vụ khai thác mỏ và hỗ trợ cho việc khai thác. Hầu hết các mỏ hầm lò và mỏ lộ thiên của nước ta đều khai thác ở độ sâu dưới mặt nước biển. Vì vậy thoát nước cho mỏ là nhu cầu cần thiết và không thể thiếu trong quá trình khai thác.
Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Lời nói đầu Cùng với phát triển khoa học kỹ thuật, ngày có nhiều trang thiết bị đại đợc đa vào làm nhiệm vụ khai thác mỏ hỗ trợ cho việc khai thác Hầu hết mỏ hầm lò mỏ lộ thiên nớc ta khai thác độ sâu dới mặt nớc biển Vì thoát nớc cho mỏ nhu cầu cần thiết thiếu trình khai thác Đợc giới thiệu Trờng Đại học Mỏ - Địa Chất, em có hội tìm hiểu công ty cổ phần Than Hà Lầm - Vinacomin, sâu tìm hiểu hệ thống thoát nớc mỏ Với bảo nhiệt tình thầy hớng dẫn PGS.TS Nguyễn Đức Sớng, thầy cô giáo môn bạn đồng nghiệp giúp đỡ em hoàn thành đồ án Nội dung đồ án trình bày chủ yếu hệ thống thoát nớc mức -300 hầm lò, mà trọng tâm tính toán thiết kế bơm thoát nớc mức -300 mỏ hầm lò công ty cổ phần Than Hà Lầm - Vinacomin Trong trình làm đồ án, kiến thức kinh nghiệm hạn chế nên không tránh khỏi sai sót nên kính mong ý kiến đóng góp thầy cô bạn để en có nhìn sâu sắc nội dung trình bày đồ án Em xin trân trọng cảm ơn tiếp thu ý kiến quý báu thầy cô bạn Hà Nội, ngày 15 tháng năm 2014 Sinh viên Nguyễn Phơng Hùng Chơng i Tổng quan công ty cổ phần hà lầm vinacomin 1.1- Đặc điểm vị trí địa lý, địa hình, kinh tế, khí hậu 1.1.1 Vị trí địa lý Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Mỏ than Hà Lầm - Công ty than Hà Lầm - Vinacomin thuộc phờng Hà Lầm, Thành phố Hạ Long, tỉnh Quảng Ninh cách thành phố Hạ Long 7km phía Đông Bắc Ranh giới quản lý, bảo vệ tổ chức thăm dò, khai thác mỏ than Hà Lầm đợc khống chế 15 mốc khống chế có ký hiệu : 19 -1 ữ 19 -15 , nằm giới hạn toạ độ : X = 18 100 000 ữ 21 585 000 Y = 407 480 000 ữ 480 025 000 Biên giới khai trờng khai thác : + Phía Bắc: giáp mỏ Giáp Khẩu Công ty than Hòn Gai + Phía Nam: dãy đồi đài phát sóng đài truyền hình Quảng Ninh + Phía Đông: giáp với Khu Bình Minh XN than Thành Công + Phía Tây: giáp với mỏ Hà Tu Núi Béo + Độ sâu khai thác : Từ -50 ữ đáy tầng than ( mức thấp vỉa 5(2) khoảng -570 ), giai đoạn XDCB tập trung thiết kế khai thông cho tầng -300 ữ -50; giai đoạn trì sản xuất khai thác đến đáy tầng than + Diện tích khu mỏ khoảng 7,8 km2 + Diện tích sử dụng đất xây dựng mặt bằng: khoảng 10 Ranh giới tính trữ lợng: + Trong phạm vi khai trờng có vỉa than: V14(10), V13 (9), V11(8), V10(7), V9(6), V7(4), V6(3), V5(2), vỉa than huy động vào thiết kế, gồm: V14(10), V11(8), V10(7), V7(4), V6(3), V5(2) Theo Báo cáo tổng hợp địa chất khoáng sàng Hà Lầm Hà Tu Công ty IT&E lập năm 2004, trữ lợng địa chất biên giới khai trờng từ LV ữ đáy tầng than 256.857 ngàn 1.1.2 Địa hình Khu mỏ thuộc vùng đồi núi, thấp dần phía Bắc xuống phía Nam hình thành hai dạng địa hình Địa hình nguyên thủy phía Nam Tây Nam khu mỏ, đôi chỗ bị đào bới khai thác đầu lộ vỉa.Địa hình nhân tạo bao gồm khai thác lộ thiên bãi thải trung tâm khu mỏ phát triển phía Đông phía Bắc.Trong khu mỏ có suối suối Hà Lầm hệ thống suối nhỏ, tất suối nhỏ chảy vào suối Hà Lầm chảy phía Tây đổ sông Cửa Lục 1.1.3 Kinh tế Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Mỏ Hà Lầm nằm khu vực tập trung nhiều mỏ công trờng khai thác than hoạt động Hệ thống hạ tầng đờng giao thông, hệ thống cung cấp điện nớc, sửa chữa khí, sàng tuyển than, bến cảng dịch vụ phục vụ đời sống phát triển điều kiện thuận lợi trình xây dựng khai thác mỏ Dân c chủ yếu ngời kinh, trình độ dân trí trung bình * Hệ thống giao thông liên lạc: Khu mỏ Hà Lầm có hệ thống đờng giao thông liên lạc với mỏ Hà Tu, Núi Béo, Bình Minh, Nhà máy Tuyển than Nam Cầu Trắng đờng 18A thuận lợi tơng đối hoàn chỉnh *Nguồn lợng: Nguồn cung cấp điện điện áp KV đợc rẽ nhánh từ cọc cọc đến trạm biến áp 35/3KVcủa mỏ 02ĐDK-35KV Nguồn dự phòng từ trạm phát điện điezen công suất 1000KW máy biến áp tăng áp 1000KVA * Nớc sinh hoạt : Mỏ có hệ thống cung cấp nớc phục vụ cho nhu cầu sinh hoạt, sản xuất sản xuất mặt cụm dân c thuộc mỏ quản lý Nguồn cung cấp nớc lấy từ hệ thống cấp nớc vùng giếng đào, moong nớc gần mặt 1.1.4 Khí hậu Khí hậu khu vực mang đặc điểm khí hậu vùng Đông Bắc Việt Nam, năm có hai mùa rõ rệt Mùa ma kéo dài từ tháng đến tháng 10, nhiệt độ thay đổi từ 24 o - 35oC, trung bình 28o - 30oc , nóng 38oc Mùa khô kéo dài từ tháng 11 đến tháng năm sau, nhiệt độ thay đổi từ 16o - 21oc, thấp có năm đến 4oC Độ ẩm trung bình 72% 87% Lợng ma trung bình hàng năm 2000mm, lợng ma cao tập trung vào tháng tháng 1.2- Địa chất địa chất thủy văn 1.2.1 Địa chất công trình Các tợng địa chất công trình thờng gặp: Hiện tợng bùng nền, biến dạng đờng lò Hiện tợng cát chảy đào lò qua phay Các tợng thờng xảy chủ yếu đào lò vào đới nham thạch hủy hoại nơi đất đá ổn định Về mùa ma tợng xảy mạnh mẽ mùa khô 1.2.2 Địa chất thủy văn Nớc moong khai thác lộ thiên gồm số moong khai thác Bắc vỉa 10, moong hình thành Công trờng lộ thiên Tây phay K Bắc Hữu Nghị Đây moong có dung tích lớn, khả dự trữ nớc nhiều, đặc biệt mùa ma Nớc mặt chứa moong có quan hệ mật thiết với hệ thống nớc ngầm phía dới ảnh hởng không nhỏ tới hệ thông lò khai thác phía dới không đợc chèn lấp tốt Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Nớc ngầm : Địa tầng khu vực thuộc hệ Triat thống thợng bậc Nori điệp Hòn Gai, phụ điệp Hòn Gai (T3n - hg2), bao gồm loại đá: Cuội kết, Sạn kết, Cát kết, Bột kết Chúng có cấu tạo khối, phân lớp dày, bị nứt nẻ mạnh, đối tợng chứa nớc tốt Nớc dới đất có quan hệ thuỷ lực chặt chẽ với nớc mặt, khu vực lân cận với moong khai thác lộ thiên, bên cạnh hệ thống khai thác lò cũ sau phá hoả tạo đới chứa nớc nên rễ tạo tợng bục nớc hệ thống lò khai thác trình khai thác phải lu ý đề phòng cố để có biện pháp sử lý thích hợp 1.3- Nhiện vụ khai thác, tình hình khai thác than 3.1 Nhiệm vụ Công ty đợc phép kinh doanh nghành nghề : khai thác chế biến tiêu thụ than, chế tạo sửa chữa phục hồi thiết bị máy Mỏ phơng tiện vận tải sản phẩm khí Xây dựng công trình Mỏ, công nghiệp, giao thông, dân dụng, đờng dây, trạm Sản xuất vật liệu xây dựng Kinh doanh dịch vụ khách sạn nhà nghỉ ăn uống Kinh doanh suất nhập máy móc thiết bị vật t phụ tùng hàng hóa phục vụ sản xuất đời sống 1.3.2 Tình hình khai thác Công ty than Hà Lầm khai thác chủ yếu hầm lò, dùng giá thuỷ lực di động để chống giữ lò chợ khấu than theo phơng pháp khoan nổ mìn Vận tải lò chợ dùng máng cào SGB 420/30, SGB 420/22, đờng vận tải dùng chủ yếu băng tải PTG-650; PTG 800 Ngoài có xe goòng dùng tàu điện kéo, tời KOD-30, loại băng tải nhỏ phục vụ khâu sàng tuyển mặt Thông gió mỏ sử dụng trạm quạt gồm quạt 110 x kW, quạt làm việc, quạt dự phòng mã hiệu FBD-N0 với điện áp định mức Uđm = 660V Trớc năm 1954, khu mỏ bị thực dân Pháp khai thác khu vực mà than có chất lợng cao dễ khai thác Do khai thác thủ công nên khai thác trật tự, tài liệu cập nhật lu trữ, gây ảnh hởng lớn đến công tác khai thác than sau này.Từ năm 1962 đến mỏ tiếp tục tiến hành khai thác phơng pháp hầm lò chủ yếu Mỏ tiến hành khai thác từ mức +28 lên lộ vỉa, lấy than vỉa 11, vỉa 14 Tổng số than mà mỏ khai thác đợc tính tới năm 1980 6592082 Từ năm 1981 mỏ tiến hành khai thác xuống sâu từ mức +28 ữ - 50 tiến hành khai thác vỉa 10, vỉa 14 đào lò chuẩn bị cho diện khai thác mức- 150 Năm 2009 bắt đầu xây dựng bớc mở rộng diện khai thác xuống mức - 300 Bảng 1: Các thiết bị điện công ty than Hà Lầm TT I Tên thiết bị Máy khoan : Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng Kí hiệu Số lợng (chiếc) Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất II III IV V V VI VII VII Tamrock Máy khoan thăm dò Máy khoan thăm dò Máy khoan thăm dò Máy khoan thủy lực Búa khoan: Búa khoan điện Búa khoan khí nén Máy xúc: Máy xúc điện Máy xúc đá lò Máy xúc đá lò Máy xúc đá lò Máy xúc lật hông Máy xúc lật hông Máy xúc gầu ngợc Máy cào : Máy cào đá Máy cào đá Máy cào đá Máy cào vơ Máy đào lò: Máy combai Máy tuyển than: Sàng rung Sàng Vận tải: Máng cào Máng cào Băng tải Băng tải Băng tải Tàu điện cần vẹt Tàu điện ắc quy Xe Goòng Tời kéo Máy gia công: Máy ca cần Máy tiện vít Máy tiện ren vít Trạm biến áp : Máy phát điện 2500kVA Máy phát điện 1000kVA Máy phát điện 1500kVA Máy phát điện 100kVA Biến áp 560 kVA Biến áp 400 kVA Biến áp 180 kVA Cầu dao phòng nổ Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng Đồ án tốt nghiệp CTH 1F/E50 AA1 WD - 02EA MK-3 CMJ2-27 2 CP -63 B 55 60 EKG - 5A -5 P30 P60 ZCY - 60 612C 1-5YA 3 2 P - 60B P - 30 PY 60B 1PNB2U AM 50Z SR - 450 -62A SBG 420/30 SBG 420/22 B1000 B800 B650 TĐ TĐ 1000 L & 1500 L JTB 0,8 x0,6 29 10 840 14 C720 T630 T18 CNC MPĐ 2500 MPĐ 1000 MPĐ 1500 MPĐ 100 BA 560 BA 400 BA 180 CD80A& CD500A 1 80 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp 1.4- Tình hình thoát nớc mỏ Công ty dùng hai trạm bơm : Mức -50, mức -150, mức -150 bơm truyền tiếp lên trạm mức -50 bơm tiếp lên mức +28 mặt công ty Nớc lò đợc qua xử lý để tới đờng vận tải ôtô cấp nớc tắm cho công nhân Hai trạm bơm mức -50 mức -150 trạm gồm bơm loại LTC -150 - 65 x2, dự phòng bơm làm việc bơm Lợng nớc trung bình trạm phải bơm 300m3/h Hiện mỏ đầu t xậy dựng trạm bơm mức -300 đa nớc từ mức -300 lên mạt mỏ mức +75 Trong khuôn khổ đề tài đồ án tập chung vào nghiên cứu đến tình hình thoát n ớc mỏ mức -300 Theo tài liệu mỏ hầm lò Hà Lầm lợng nớc lu tụ vào mỏ mức -300 mùa nh sau: + Trung bình mùa khô: Qk = 440 (m3/h) + Trung bình mùa ma: Qm =2035 (m3/h) + Lợng lu tụ max: Qmax = 2700 (m3/h) + Lợng lu tụ trung bình năm: Qtb = 1238 (m3/h) Bảng 2: Các thiết bị bơm thoát nớc có công ty than Hà Lầm TT Tên thiết bơm nớc ĐV T S L Thông số kỹ thuật Q (m3/h) H (m) Tình trạng hoạt động P Hoạt (kW) động Dự phòng I Phân xởng Cơ điện lò Trạm bơm -51 khu vỉa 10 - Bơm LTC 450-65x2 Bộ 450 130 250 - Bơm LTC 150-55x2 Bộ 150 110 75 - Bơm LTC 140-150 Bộ 140 150 132 1 - Bơm LTC 50-54 Bộ 50 54 15 1 Trạm bơm -150 khu vỉa 14 - Bơm DF 600-60x4 240 560 Bộ 600 Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng Ghi Hỏng dự phòng PXCĐL Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp II Phân xởng vận tải giếng đứng Trạm bơm mức -300 giếng phụ - BQW 12050-30 Cái 120 50 30 - BQW 6585/4-22 Cái 65 85 22 - BQW3223x17/63 Cái 32 391 63 - BQW32Cái 32 23x4/9.2 LTC 150Cái 150 55x2 Bơm DF Bộ 155 155-67x7 Trạm bơm mức -300 giếng gió Bơm MD Bộ 85 85-67x6 Bơm BQW 32Bộ 32 23x17/63 Bơm BQW 32Bộ 23x17/63 Đầu bơm BQW 30Bộ 23x17 /63 92 9.2 110 75 469 315 1 402 250 1 391 63 - 1 Dự phòng PXVTGĐ III Bơm giải cố cửa lò +93 Bơm LT50/54 50 54 15 Bơm LT140/150 BQW 6585/4-22 140 150 132 Cái 65 85 22 02 chuyển CĐLò s/c IV Vật t bơm kho Công ty Động PN: P = 315 kW, U = 660 V, n =1480 v/ph: 01 Cái Động PN: P = 560 kW, U = 6000 V, n =1480 v/ph: 01 Cái Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng Bơm LTC 450-65x2 Bơm DF 600-60x4 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Đầu bơm MD 85x67x6 (Q = 85 m3/h, H = 402 m): 01 Cái Bơm BQW 60-85/4-22(Q = 60 m3/h, H = 85 m, P = 22 KW): 01 Cái Hàng dự án Hàng sau sửa chữa V Vật t bơm Phân xởng Cơ khí - Cơ điện Động PN: P = 250 kW, U = 660 V, n =1480 v/ph: 01 Cái Bơm LTC 450-65x2 Động PN: P = 315 kW, U = 660 V, n =1480 v/ph: 01 Cái Bơm LTC 450-65x2 Đầu bơm LT 140-150 (Q = 140 m3/h, H = 150 m): 01 Cái VI Bơm sửa chữa Đầu bơm MD 85x67x6 (Q = 85 m /h, H = 402 m): 01 Cái Đầu bơm DF 600-60x4 (Q = 600 m3/h, H = 240 m): 01 Cái Đầu bơm DF 155-67x7 (Q = 155 m3/h, H = 469 m): 01 Cái Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng Đã đa sửa chữa Công ty bơm Hải Dơng PXCKCĐ sửa chữa Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Chơng II tính toán lựa chọn thiết bị thoát nớc cho trạm bơm mức -300 mỏ hầm lò công ty cổ phần hà lầm - vinacomin 2.1- Xác định lu lợng cần thiết cột áp sơ trạm bơm mức -300 2.1.1 Xác định lu lợng cần thiết trạm bơm Lu lợng cần thiết trạm bơm đợc xác định từ lợng lu tụ khu mỏ mức -300, trạm bơm phải bơm hết lợng lu tụ thời gian không 16 Theo tài liệu mỏ than Hà Lầm lợng lu tụ vào mỏ mức -300 là: + Trung bình mùa khô: Qk = 440 (m3/h) = 440.24 = 10560 (m3/ngày đêm) + Trung bình mùa ma: Qm = 2035 (m3/h) = 2035.24 = 48840 (m3/ngày đêm) + Lớn mùa ma : Qmax =2700 (m3/h) = 2700.24 = 64800 (m3/ngày đêm) Vậy lu lợng cần thiết trạm bơm là: + Mùa khô: = = = 660 (m3/h) + Mùa ma: = = = 4050 (m3/h) 2.1.2 Xác định cột áp sơ máy bơm Cột áp sơ máy bơm: Trong đó: + : chiều cao từ mặt thoáng hầm bơm mức -300 đến đầu ống đẩymức +75 chiều cao hút ( 5m ) cộng chiều cao đẩy = 300 + 75 + = 380 (m) + md: hiệu suất mạng ống dẫn, với md = 0,8 0,9 tùy thuộc vàò mức độ giản hay phức tạp mạng ống dẫn Ta chọn md = 0,85 Vậy: = 447,06 (m) 2.2- Phơng án thoát nớc cho mỏ mức -300 lựa chọn máy bơm 2.2.1 Phơng án 1: Giải pháp thoát nớc hầm lò theo dự án đầu t khai thác dới mức -50 mỏ than Hà Lầm - Công ty than Hà Lầm Vinacomin đợc phê duyệt định số 2095/QĐ-HĐQT ngày 05 tháng năm 2007 Chủ tịch hội đồng quản trị Tập đoàn Công nghiệp Than - Khoáng ản Việt Nam đợc tóm tắt nh sau: Đầu t trạm bơm mức -300 đợc bố trí bơm với thông số kỹ thuật nh sau : Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp + Lu lợng bơm : Qb = 666 (m3/h) + Chiều cao đẩy bơm: H = 502 ( m) + Chiều cao hút bơm: H H = (m) + Số vòng quay làm việc trục bơm: n = 1480 (vòng/phút) b = 0,79 + Hiệu suất bơm: + Công suất làm việc động cơ: P = 1250 (kW) + Điên áp: U = (kV) + Tuyến ống đẩy mạng dẫn đợc sử dụng tuyến ống tuyến làm việc tuyến dự phòng Đờng ống chọn loại Dy 400 * Tính toán hiệu chỉnh giải phát thoát nớc đợc phê duyệt: a- Lựa chọn loại máy bơm số bơm - Dựa vào = 447,06 (m) ta lựa chọn loaị bơm cấp có mẫu bơm DF 666 - 72x7, lu lợng Qb = 666 (m3/h) chiều cao đẩy bơm Hb = 72.7 = 504 ( m) - Từ mẫu bơm chọn DF 666-72x7 có lu lợng Qb = 666 (m3/h) chiều cao đẩy bơm Hb = 72.7 = 504 ( m) số bơm cần sử dụng để thoát nớc lò là: + Số bơm mùa ma: n = = = 6,08 n = bơm + Số bơm mùa khô: n = = = 0,99 n = bơm Kết luận: Trạm bơm đợc bố trí tổng cộng bơm DF 666 -72x7 hoạt động nh sau: + Mùa khô: có bơm làm việc bơm dự phòng + Mùa ma: có bơm làm việc song song bơm dự phòng b- Sơ đồ thủy lực trạm bơm thoát nơc Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 10 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Nguyên công 4: Tiện ren + Máy gia công : Máy tiện T630 + Chuẩn định vị mâm cặp chấu tự định tâm, lỗ tâm có luynet đỡ + Bớc : Tiện rãnh dao + Bớc : Tiện ren M 130 x ỉ130 A A-A A Hình 4.6: Tiện ren M 130 x Nguyên công 5: Mài thô mài tinh nửa trục + Máy gia công : Máy mài 3A 172 + Dụng cụ mài : Đá prophin thẳng + Chuẩn định vị lỗ tâm , tốc đầu thẳng + Bớc : Mài thô + Bớc : Mài tinh ỉ130 S2 A A-A A Hình 4.7: Mài thô mai tinh nửa trục Nguyên công 6: Mài thô mai tinh nửa trục lại + Máy gia công : Máy mài 3A 172 + Dụng cụ mài : Đá prophin thẳng + Chuẩn định vị lỗ tâm , tốc đầu thẳng + Bớc : Mài thô + Bớc : Mài thô Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 71 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp + Bớc : Mài tinh + Bớc : Mài tinh Hình 4.8: Mài thô mài tinh nửa trục lại Nguyên công 7: Phay rãnh then + Máy gia công : Máy phay 6H12 + Dụng cụ phay : Dao phay k15T6 + Chuẩn định vị: Khối V, chốt tỳ + Bớc : Phay rãnh then + Bớc : Phay rãnh then nd nd sd sd sn sn Hình 4.9: Phay rãnh then Nguyên công 8: Phay rãnh then lại + Máy gia công : Máy phay 6H12 + Dụng cụ phay : Dao phay k15T6 + Chuẩn định vị: Khối V, chốt tỳ + Bớc : Phay rãnh then lại Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 72 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp nd sd sn Hình 4.10: Phay rãnh then lại Nguyên công 9: Nhiệt luyện Trục đợc nhiệt luyện phơng pháp cao tân tới độ cứng bề mặt yêu cầu HRC 60 HRC 50 Nguyên công 10 : Kiểm tra bề mặt + Bớc : Kiểm tra kích thớc mm, mm + Bớc : Kiểm tra độ cứng Hình 4.11: Kiểm tra trục 4.2.2 Chọn máy gia công Theo tài liệu [4] ta chọn máy gia công nh sau : Chọn máy tiện T630 ,có thông số kỹ thuật sau: - Chiều cao mũi tâm : 315 mm - Khoảng cách mũi tâm : 3000 mm - Công suất động N = 14 kW - Đờng kính lỗ suốt trục : 70 mm - độ côn trục 20 - Số vòng quay trục ( vòng/phút ): 10; 12,5; 16; 20; 25; 31,5; 50; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 315; 400; 500; 630; 800; 1000; 1250 Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 73 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Lợng tiến dao dọc (mm/vòng): 0,1; 0,13; 0,16; 0,18; 0,2; 0,22; 0,26; 0,31; 0,36; 0,4; 0,43; 0,56; 0,63; 0,73; 0,8; 0,87; 1,07; 1,27; 1,4; 1,6 - Lợng tiến dao ngang (mm/vòng): 0,04; 0,041; 0,058; 0,067; 0,073; 0,08; 0,1; 0,12; 0,14; 0,15; 0,16; 0,2; 0,23; 0,27; 0,29; 0,32; 0,39; 0,47; 0,54; 0,59 Chọn máy phay rãnh then 6H12, có thông số kỹ thuật sau: - Bề mặt làm việc bàn 320x1250 mm2 - Công suất động N = kW - Số vòng quay trục (vòng/phút): 30; 37,5; 47,5; 60; 75; 95; 118; 150; 190; 235; 300; 375; 475; 600; 753; 950; 1180; 1500 - Bớc tiến bàn máy (mm/vòng): 30; 37,5; 47, 60; 75; 95; 118; 150; 190; 235; 300; 375; 475; 600; 750; 960; 1500 - Lực lớn cho phép theo cấu tiến máy : 1500 kG Chọn máy mài tròn 3A172 , có thông số kỹ thuật sau: - đờng kính lớn chi tiết gia công : 560 mm - Chiều dài lớn gia công đợc: 3550 mm - Tốc độ đá mài : 2800 mm - Dịch chuyển ngang lớn ụ đá mài : 200 mm - Số cấp tốc độ mâm cặp ụ trớc : Vô cấp - Bề mặt làm việc bàn 320x1250 mm2 - Phạm vi tốc độ mâm cặp ụ trớc : 90 - Tốc độ mài : 1100 vg/ph - Phạm vi bớc tiến bàn : 0,1 2,5 m/ph - Góc quay lớn bàn : - kích thớc phủ bì máy : Dài 37003 mm ; rộng 500 mm ; cao 1850 mm 4.2.3 Chọn dụng cụ cắt - Chọn mũi khoan tâm, có thông số kỹ thuật sau: + vật liệu chế tạo dao: Thép hợp kim cứng T15k6 + d = 6,3 ; D = 16 ; L = 85 ; l = d D L l Hình 4.12: Kết cấu mũi khoan tâm Chọn dao tiện: - Chọn dao tiện xén mặt đầu theo TL [5] có thông số kỹ thuật sau: + Vật liệu thép hợp kim cứng T15k6 + + B x H = 20 x 32 ; L = 170 mm ; m = 10 ; a = 18 ; r = 1,5 Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 74 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Đồ án tốt nghiệp H Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất L B 10 R l H Hình 4.13: Dao tiện xén mặt đầu - Dao tiện thân thẳng gắn mảnh hợp kim cứng, theo [5] có thông số kỹ thuật : + Vật liệu chế tạo dao: Thép hợp kim cứng T15k6 + B x H = 32 x 20 ; L = 170 mm ; n = 12 ; l = 16 mm ; R = 1,5 mm + + ( tiện thô ) ; ( tiện tinh ) L B 10 R l Hình 4.14: Dao tiện trơn ( tiện ) - Chọn đá mài: + Loại đá prô phin thẳng có kích thớc : + Đờng kính đá mài D = 500 mm + Chiều rộng đá B = 50 mm + Đờng kính trục d = 70 mm + Vật liệu : 1A ;1A ; 4A ; 9A ; 5C ; 6C độ hạt 50 M28 Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 75 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp 50 70 500 Hình 4.15: Đá mài D - Chọn dao phay rãnh then: + Ta chọn dao phay rãnh then có gắn hợp kim cứng kiểu chuôi côn móc (theo TL [5]) + Với rãnh then có B = 36 ta có d* = 32 , L = 160 , l = 20, côn móc + Với rãnh then có B = 32 ta có d* = 28 , L = 150 , l = 21, côn móc Hình 4.16 : Kết cấu dao phay rãnh then 4.3- Thiết kế đồ gá phay rãnh then 4.3.1 Chọn phơng án định vị Phân tích phơng án định vị kẹp chặt Phơng án định vị - Phơng án : Lấy bề mặt làm chuẩn định vị, đặt lên khối V dài, hạn chế bậc tựu do, mũi chống khoan tâm mặt đầu hạn chế bậc Phơng pháp có u điểm gá đặt nhanh, đơn giản, gia công nhiều chi tiết Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 76 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp - Phơng án 2: sử dụng mâm cặp chấu chuẩn định vị bề mặt mũi khoan chống tâm, hạn chế bậc tự Phơng án có u điểm gá đặt Phơng án có u điểm gá đặt nhanh gia công nhiều chi tiết nhng cấu phức tạp, chế tạo khó nhiều thời gian - Trong phơng án phơng án dễ thực độ xác cao nên ta lựa chọn pơng án để định vị Phơng án kẹp chặt + Phơng án : Dùng lực kẹp tác dụng từ xuống + Phơng án : Dùng lực kẹp theo phơng án ngang kẹp vào chi tiết + Phơng án : Dùng lực kẹp theo phơng mũi chống tâm Trong phơng án ta ta chọn phơng án 1, phơng án đảm bảo độ cứng vũng chi tiết gia công, kết cấu đơn giản dễ thực 4.3.2 Thiết kế đồ gá Chi tiết đợc định vị khối V đợc kẹp chặt cấu kẹp chặt ren thông qua đai ốc , kẹp trợt miếng đệm Ngoài ra, mặt đầu chi tiết đợc định vị mũi chống tâm để chi tiết không bị dịch chuyển chạy dao Đồ gá định vị: + Chi tiết đợc định vị khối V ngắn mũi chống tâm + Theo bảng 8-5 TL[6] ta chọn khối V lắp bề mặt ngang cho bề mặt định vị có đ ờng kính D = 130 mm có thông số sau : H = 70 mm ; L = 70 mm ; B = 190 mm ; d = 17 mm ; d1 = 26 mm ; d2 = 26 mm ; A = 155 mm ; A1 = 34 mm ; A2 = 40 mm ; l= 18 mm ; h = 17 mm ; h1 = 45 mm ; b = 45 mm ; r = 1,6 mm ; c = 1,6 mm + Vật liệu chế tạo : Thép 20 Cr, them than, chiều sâu lớp thấm mm; nhiệt luyện HRC 55 60 + Bộ phận so dao + Đồ gá kẹp chặt + Cơ cấu kẹp chặt chi tiết ren + Chọn đai ốc kẹp chặt : M24 + Chọn miếng đệm phẳng M 24 có thông số : D = 44 mm ; d = 25 mm ; h = mm + Chọn kẹp chặt tơng ứng với đai ốc kẹp chặt M24 nh sau : L =250 mm ; B= 80 mm ; H = 40 mm ; b = 26 mm ; b2 = 22 mm ; b3 = 22 mm ; h = mm ; h1 = 2,5 mm ; l = 115 mm ; d = 28 mm ; d = 41 mm ; d2 - thang 20x4 ; l1 = 20 mm l2 = 16 mm ; c = 16 mm ; c1 = mm ; r = 25 mm ; r = 25mm ; vật liệu chế tạo thép C45 ; độ cứng HRC = 40 4.3.3 Tính toán chế độ cắt Tính toán chế độ cắt phay rãnh then Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 77 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Rãnh then trục mm theo TL [6]: ta chọn thông số: + b = 32 mm ; h = 18 mm ; t = mm + Dao phay : D1 = 19,7 mm , L = 107 mm , l1 = 22mm ; tuổi bền T = 80 phút + Chiều sâu phay t = 0,4 mm + Lợng chạy dao SZ = 0,31 mm + Tốc độ cắt V , m/ph: Trong đó: + B = 32 mm : chiểu rộng phay + Z = : số dao phay + Theo bảng 5.39 TL [6] ta có: Cv = 12 ; q = 0,3 ; x = 0,3 ; y = 0,25 ; u = ; p = ; m = 0, 26 + + kMV : Hệ số phụ thuộc vào chất lợng vật liệu gia công theo bảng 5-1 TL [6] ta có kMV = + knv : Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt phôi theo bảng 5-5 TL [6] ta chọn knv = 0,8 + kuv : Hệ số phụ thuộc vào vật liệu dụng cụ cắt Theo bảng 5-6 TL [6] ta chọn kuv = Vậy kv = 0,8 Lực cắt Pz , (N) Trong đó: + n: Là số vòng quay dao, v/ph (v/ph) Theo máy ta chọn n = 118 (v/ph) Do ta có tốc độ cắt thực tế : (m/ph) Theo bảng 5-9 ,TL [6] ta có : kMV = Theo bảng 5-41 ,TL [6] ta có : CP = 12,5 ; x = 0,85; y = 0,75 ; u =1 ; q = 0,73 ; w = - 0,13 Do ta có : Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 78 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Các lực thành phần khác : lực ngang P h ; lực thẳng đứng Pv ; lực hớng kính Py ; lực hớng trục Px đợc xác định từ quan hệ lực cắt P Z Theo bảng 5-42 TL[6] ta có tỉ số lực cắt thành phần phay nh sau: Vậy ta có : Ph = 0,4.138 = 55,17 Pv = 0,9 138 = 124,2 Py = 0,4.138 = 55,17 Px = 0,5.138 = 69 Mô men xoắn Mx trục máy: Công suất cắt Ne: Rãnh then trục mm + b = 36 mm ; h = 20 mm ; t = 10 mm + Dao phay : D1 = 19,7 mm , L = 107 mm , l1 = 22mm ; tuổi bền T = 80 phút + Chiều sâu phay t = 0,5 mm + Lợng chạy dao SZ = 0,45 mm + Tốc độ cắt V , m/ph: Trong đó: + B = 36 mm : chiểu rộng phay + Z = : số dao phay + Theo bảng 5.39 TL [6] ta có: Cv = 12 ; q = 0,3 ; x = 0,3 ; y = 0,25 ; u = ; p = ; m = 0, 26 + + kMV : Hệ số phụ thuộc vào chất lợng vật liệu gia công theo bảng 5-1 TL [6] ta có kMV = + knv : Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt phôi theo bảng 5-5 TL [6] ta chọn knv = 0,8 + kuv : Hệ số phụ thuộc vào vật liệu dụng cụ cắt Theo bảng 5-6 TL [6] ta chọn kuv = Vậy kv = 0,8 Lực cắt Pz , (N) Trong đó: + n: Là số vòng quay dao, v/ph (v/ph) Theo máy ta chọn n = 118 (v/ph) Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 79 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Do ta có tốc độ cắt thực tế : (m/ph) Theo bảng 5-9 ,TL [6] ta có : kMV = Theo bảng 5-41 ,TL [6] ta có : C P = 12,5 ; x = 0,85; y = 0,75 ; u =1 ; q = 0,73 ; w = 0,13 Do ta có : Các lực thành phần khác : lực ngang P h ; lực thẳng đứng Pv ; lực hớng kính Py ; lực hớng trục Px đợc xác định từ quan hệ lực cắt P Z Theo bảng 5-42 TL[6] ta có tỉ số lực cắt thành phần phay nh sau: Vậy ta có : Ph = 0,4.138 = 55,17 Pv = 0,9 138 = 124,2 Py = 0,4.138 = 55,17 Px = 0,5.138 = 69 Mô men xoắn Mx trục máy: Công suất cắt Ne: 4.3.4 Tính lực kẹp chặt cho phay rãnh then Đặc điểm quan trọng đồ gá phay rãnh then cần ý: + Lực cắt lớn + Quá trình cắt gián đoạn nên có xung lực lớn làm cho hệ thống công nghệ bị rung động ảnh hởng không tốt đến gia công Vì kết cấu đồ gá phay cần thiết phải đảm bảo đủ độ cứng vững, đặc biệt than vàcó tính tự hãm tốt + Khi phay, dao phay tác dụng vào phôi mô men xoắn M x lực Px hớng từ xuống Để chống lại ảnh huwowngrcuar mô men Mx tới yêu cầu gia công ta phải cân mô men xoắn cách tạo mô men ma sát để có mô men ma sát ta phảI tạo lực có hớng từ xuống Nh trọng lực lực cắt Px đóng vai trò lực kẹp Tuy trọng lợng chi tiết không đáng kể ta tính lực kẹp lực cắt P x lực kẹp chặt W cấu kẹp sinh + Điều kiện cân : Mms = Mx + Để tăng tính chất an toàn kẹp chặt ta thêm hệ số an toàn K Với sơ đồ tính lực kẹp chặt nh ta có : Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 80 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Trong : + f = 0,2 hệ số ma sát + L khoảng cách tay đòn từ tam chi tiết đến vị trí nguy hiểm ; L = 600 mm + K hệ số an toàn xét điều kiện gia công đợc tính nh sau : + + + + + + + : hệ số an toàn trờng hợp : hệ số kể đến lợng d không đều, khoan lấy : hệ số kể đến dao cùn làm tăng lực cắt, lấy : hệ số kể dến tăng lực cứt gia công gián đoạn , lấy : hệ số kể đến nguồn sinh lực , kẹp chặt tay lấy : hệ số kể đến vị trí quay kẹp , lấy : hệ số kể đến tính chất tiếp xúc , lấy Chọn cấu kẹp chặt : Kẹp chặt phơng pháp phối hợp ren vít đòn: Hình 4.17: Sơ đồ tác dụng lực kẹp chặt cấu ren vít -đòn Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 81 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Phơng trình cân mô men lực điểm tỳ cố định : + L ,l1 chiều dài cánh tay đòn + : hệ số có ích có tính đến ma sát đòn kẹp chốt tỳ điều chỉnh : Với l1 = 0,5.L ta có : Dùng cấu kẹp đơn giản, kẹp mối ghép ren, lực kẹp hớng từ xuống thông qua vít Đờng kính ren trung bình siết đai ốc : Vậy chọn ren có đờng kính : 12 mm 4.3.5 Xác định sai số đồ gá Sai số chế tạo đồ gá cho phép theo yêu cầu nguyên công để quy định điều kiện kỹ thuật chế tạo lắp ráp đồ gá Sai số gá đặt cho phép: Trong : + : sai số kẹp chặt phôi, trờng hợp lực kẹp vuông góc với phơng kích thớc thực + : sai số mòn đồ gá, ta có Trong phụ thuộc vào kết cấu đồ định vị mòn phiến dẫn lắp với lỗ chi tiết; N số chi tiết gia công, chọn N = chi tiết + : sai số lắp ráp điều chỉnh đồ gá , lấy + : sai số chuẩn định vị chi tiết gia công Trong trơng hợp theo bảng 7-7 TL [7] sai số chuẩn đợc tính công thức: Với góc khối V Theo bảng 2-8 TL[6] ta có Nh ta có : + : sai số gá đặt theo TL [7] ta có Vậy: Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 82 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp * Các phận đồ gá: Khối V kẹp mặt đáy, theo bảng 8-5 TL [6] ta có : Hình 4.18: Khối V H L 55 50 B B1 d d1 d2 A A1 A2 h h1 b l r C 14 85 13 19 10 112 27 30 13 32 32 14 1,6 1,6 Tay quay di động , theo bảng 8-28 TL [6] ta có : Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 83 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Hình 4.19: tay quay di động d H D d1 L l l1 c 12 50 24 100 32 10 1,6 Tài liệu tham khảo [1] Giáo trình Máy Thủy Khí : PGS.TS Nguyền Đức Sớng, PGS.TS Vũ Nam Ngạn - Trờng ĐH Mỏ -Đia Chất [2] Hớng dẫn thiết kế đồ án môn học Máy Thủy Khí PGS.TS Nguyễn Đức Sớng - Trờng ĐH Mỏ -Đia Chất [3] Hớng dẫn thiết kế Chi Tiết Máy Nguyễn Văn Lẫm ; Nguyễn Trọng Hiệp Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 84 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp [4] Hớng dẫn thiết kế đồ án Kỹ thuật gia Công Cơ Khí Nguyễn Ngọc Bảo - Trờng ĐH Mỏ -Đia Chất [5] Sổ tay Công Nghệ Chế Tạo Máy Nguyễn Đắc Lộc Lê Văn Tiến Ninh Đức Tốn Trần Xuân Việt [6] Dung Sai Kỹ thuật Đo - Nguyễn Ngọc Bảo - Trờng ĐH Mỏ -Đia Chất [7] át lát Đồ Gá - Trấn Văn Địch Nhà xuất Khoa Học Ký Thuật Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 85 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 [...]... thiết kế và mua mới hoàn toàn kèm các thiết bị phụ kiện của bơm làm tăng chi phí đâu t ban đầu của trạm bơm 2.2.2 Phơng án 2: Đề xuất giải pháp thoát nớc dùng bơm DF 155 -67 x7 thoát nớc từ mức -300 lên mặt mỏ ở mức +75 kết hợp với bơm DF 60 0 -60 x4 bơm truyển tiếp lên trạm bơm DF 60 0 -60 x4 mức -150 rồi thoát nớc lên mặt mỏ ở mức +30 * Tính toán các thông số của trạm bơm: a- Tính toán lựa chọn số bơm làm... Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp tính toán thiết kế cơ bản bơm df 66 6-72x7 dự trên hai mẫu bơm df 60 0 -60 x4 và bơm df 155 -67 x7 3.1- Tính toán các thông số cơ bản của máy bơm Mã bơm: DF 66 6-72x7 Lu lợng: Q = 66 6 m3/h Cột áp: H = 504 m Hiệu suất: b = 0,79 Số vòng quay: n = 1480 vòng/phút 3.1.1 Số vòng quay đặc trng Số vòng quay đặc trng của máy bơm là thông số thể hiện phạm... dùng 6 bơm DF 60 0 -60 x4 thì lu lợng thoát đợc là 60 0 .6 = 360 0 (m3/h) thì lợng lu tụ còn lại là Q = 4050 - 360 0 = 450 (m3/h) + Số bơm DF 155 -67 x7 cần dùng để thoát hết 450 (m3/h) là: n = = 2,9 n = 3 bơm Kết luận: Trạm bơm mức -300 sẽ đợc bố trí 2 tổ hợp bơm gồm 8 bơm DF 60 0 -60 x4 và 5 bơm DF 155 -67 x7 hoạt động nh sau: + Mùa khô: có thể cho tổ hợp 4 bơm DF 155 -67 x7 làm việc song song hoặc cho 1bơm DF 60 0 -60 x4... Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Với mẫu bơm đã chọn là DF 155 -67 x7 có lu lợng Qb = 155 m3/h, cột áp H = 469 m, và bơm DF 60 0 -60 x4 có lu lợng Qb = 60 0 m3/h, cột áp H = 240 m thì số bơm cần dùng để thoát nớc cho khu mỏ trong các mùa là: - Thoát nớc cho mỏ trong mùa khô: + Số bơm DF 155 -67 x7 là: n = = 4, 26 n = 4 bơm + Số bơm DF 60 0 -60 x4 là: n = = = 1,1 n = 1 bơm - Thoát. .. thoát hết lợng nớc lu tụ vào khu mỏ vì vậy ta không cần dự phòng thêm bơm DF 155 -67 x7 + Mùa ma: hai tổ hợp bơm cùng hoạt động song song tổ hợp bơm DF 60 0 -60 x4 sẽ có 6 bơm làm việc 2 bơm dự phòng; tổ hợp bơm DF 155 -67 x7 sẽ có 3 bơm làm việc 2 bơm dự phòng + Bơm DF 155 -67 x7 sẽ thoát nớc trực tiếp từ mức -300 lên mặt mỏ mức +75; bơm DF 60 0 -60 x4 sẽ bơm chuyển tiếp từ mức -300 lên mức -150 rồi từ trạm bơm. .. -150 thoát nớc lên mặt mỏ mức +30 b- Sơ đồ thủy lực của trạm bơm Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 16 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp +75 HD2 HHH2 HD1 HHH1 +30 5 4 -150 -155 HH2 Pa HHH3 HD3 1 Bể chứa mức -150 5 -300 -305 -305 HH1 1 2 -300 Pa Pa HH3 4 3 3 Bể hút Bể lắng Hình 2.3: Sơ đồ thủy lực trạm bơm DF 60 0 -60 x4 và DF 155 -67 x7 1: Trạm bơm DF 60 0 -60 x4; 2: Trạm bơm. .. Nguyễn Phơng Hùng 35 5.27 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp d-d a-a 3-3 2 182,28 10,20 6 1 860 ,35 1 860 ,35 180,35 0 179,4 10,37 1 860 .37 8 3720,728 1 860 , 36 4 -0,014 1 76, 63 10,53 3 1 860 ,44 4 5581,172 1 860 ,39 1 -0.053 165 ,28 11,214 1853,45 1853,45 1853,45 0 160 ,37 11,558 1853,55 6 3707,0 06 1853,50 3 -0,053 155,39 11,928 1853,49 2 5 560 ,498 1853,49 9 0,0073 144,83 12,31... 87, 36 86, 29 84,52 82,04 78, 86 Q(m3/h) 60 0 65 0 700 750 800 900 H (m) 74, 96 72,75 70, 36 67,79 65 ,04 59,02 Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 13 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Vậy từ bảng 2.1 và bảng 2.2 ta vẽ đờng đặc mạng dẫn Hmd và đờng đặc tính của bơm khi có 1 cấp Hbi ( hình 2.2 ) Từ đờng đặc tính Hbi theo phơng pháp ghép nối tiếp ta vẽ đợc đờng đặc tính của cả bơm. .. tính toán phân chia mặt đứng sau: Mặt đẳng tốc 1-1 Đờng dòng ri A = ri (mm2) B = (mm2) C = (mm2) (ri.bi) = C-A (mm2) a-a 219,93 9, 06 1992, 56 6 1992, 566 1992, 56 6 0 219,35 9,085 1992,79 5 3985, 361 1992 ,68 1 -0,115 218,75 9,11 1992,81 3 5978,174 1992,72 5 -0,088 198,43 9,588 1902,54 7 1902,547 1902,54 7 0 1 96, 7 9 ,67 3 1902 ,67 9 3805,2 26 1902 .61 3 -0, 066 194,97 9,759 1902,71 5707,938 1902 ,64 -0, 065 9 b-b... 225 250 275 Hmd (m) 463 ,25 493,31 528 567 ,31 61 1,25 65 9.81 Sinh viên : Nguyễn Phơng Hùng 20 Lớp : Máy & Thiết Bị Mỏ K54 Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đồ án tốt nghiệp H (m) 65 0 62 5 60 0 575 560 550 d 525 Hm -I 500 M1 475 469 450 425 400 H 375 B 350 325 300 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 155 200 Q ( m3/h) Hình 2.4: Đờng đặc tính của máy bơm DF 155 -67 x7 Từ bảng số liệu