Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá Cam GVHD: ThS Lưu Văn MỤC LỤC PHẦN I – GIỚI THIỆU ĐỒ ÁN I Nội dung II Mục đích PHẦN II - TÍNH TỐN SÀN SƯỜN TỒN KHỐI Số liệu tính tốn I Tính tốn Bản sàn .5 Phân loại sàn Chọn sơ kích thước phận sàn .5 Sơ đồ tính .6 Xác định tải trọng Xác định nội lực Tính cốt thép Bố trí cốt thép .10 II Tính tốn Dầm phụ 13 Sơ đồ tính 13 Xác định tải trọng .13 Xác định nội lực 13 Tính cốt thép 15 Biểu đồ vật liệu 19 III Tính tốn Dầm 31 Sơ đồ tính 31 Xác định tải trọng .31 Xác định nội lực 32 Tính cốt thép 40 Biểu đồ vật liệu 44 IV Thống kê vật liệu 56 SVTH: … -1- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá Cam GVHD: ThS Lưu Văn Lời nói đầu Đồ án mơn học kết cấu BTCT “sàn sườn tồn khối dầm” đồ án quan trọng chương trình đào tạo kỹ sư xây dựng Đồ án giúp cho sinh viên nâng cao nắm bắt tổng hợp kiến thức học để tính tốn kết cấu BTCT thường gặp, làm quen với cơng việc thiết kế sau Đây đồ án tập trung vào nội dung là: Bản sàn, dầm phụ dầm sàn sườn tồn khối loại dầm Với đồ án KCBTCT tính tốn cho sàn mặt nhà sản xuất cơng nghiệp dầm đồ án xem sơ đồ tính ngành xây dựng nói chung nghành xây dựng cầu đường nói riêng Đồ án xây dựng tiêu chuẩn Việt Nam: TCXDVN_356:2005 Tiêu chuẩn Bộ Xây Dựng ban hành theo định số:34/2005/QĐ_BXD có hiệu lực tháng 11/2005, dùng để thay cho tiêu chuẩn TCVN 5574:1991 Mơn học KCBTCT đồ án mơn học KCBT giúp cho sinh viên nắm bắt kỷ nội dung phương thức xây dựng đặc biệt giúp cho Sinh viên biết quy cách thiết kế Đồ án thiết kế sàn sườn BTCT em khơng tránh khỏi sai sót Kính mong dẫn thầy giao mơn để em hồn thành báo cáo Em xin chân thành cảm ơn! SVTH: … -2- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá Cam GVHD: ThS Lưu Văn TÍNH TỐN SÀN SƯỜN TỒN KHỐI  SỐ LIỆU TÍNH TỐN Một cơng trình nhà cơng nghiệp có sơ đồ mặt sàn tầng thứ i hình 1, tường chịu lực có chiều dày t=34cm, cột BTCT có tiết diện HCN 40x40(cm) Sàn thiết kế gồm lớp cấu tạo hình chịu tác dụng tải trọng tạm thời (hoạt tải) ptc=8 kN/m2, hệ số tin cậy tải trọng hoạt tải γt,p=1,2 Tính bố trí cốt thép cho sàn, dầm phụ dầm Cho biết: cốt thép có d≤10mm dùng loại A-I, cốt thép d>10mm dùng loại A-II Bêtơng có cấp độ bền chịu nén B20, hệ số điều kiện làm việc bêtơng γb=1 1m 3x2700 E 3x2700 D 3x2700 C 2700 2700 2700 B 340 A 6100 SVTH: … 6100 6100 6100 -3- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Hình Sơ đồ mặt sàn Bảng Tổng hợp số liệu tính tốn L1 (m) 2,7 L2 ptc (m) (kN/m) 6,1 Bêtơng B15 (Mpa) γt,p Rb=11,5 Rbt=0,9 1,2 Cốt thép Cốt dai Cốt dọc d≤10 d≤12 (Mpa) (Mpa Sàn d≤10 (Mpa Rs=225 Rsw=175 Rs=280 γb=1 Các lớp cấu tạo sàn sau: Hình 2.Các lớp cấu tạo sàn -Gạch ceramic δg =10 mm γg =20 kN/m3 γf =1,2 -Vữa lót δv =30 mm γv =18 kN/m γf =1,3 -Bêtơng cốt thép δb =hb γbt =25 kN/m3 γf =1,1 -Vữa trát δv =20 mm γv=15 kN/m3 γf =1,3 I TÍNH TỐN BẢN SÀN Phân loại sàn L2 6,1 Xét tỷ số hai cạnh L = 2,7 =2,26>2, nên thuộc loại dầm,bản làm việc phương theo cạnh ngắn Chọn sơ kích thước phận sàn +Xác định sơ chiều dày sàn: hb = D L1 = × 2700= 90 mm ≥ hmin =60 mm 30 m SVTH: … -4- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá Cam chọn hb = 90 mm +Xác định sơ kích thước dầm phụ: hdp =( GVHD: ThS Lưu Văn 1 1 ÷ )Ldp = ( ÷ ) × 6100 = 508,33÷ 318,25 mm 12 16 12 16 chọn hdp = 450 mm bdp =( ÷ )hdp =( ÷ ) × 450 = 225÷ 112,5 mm chọn bdp = 200 mm + Xác định sơ kích thước dầm chính: 1 1 )Ldc = ( ÷ )× 8100 = 1012,5 ÷ 675 mm 12 12 hdc = ( ÷ chọn hdc = 900 mm bdc = ( ÷ )hdc = ( ÷ ) × 900 = 450 ÷ 255 mm chọn bdc = 400 mm Sơ đồ tính Cắt theo phương cạnh ngắn dải có chiều rộng b= 1m (hình 1), xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên dầm phụ (hình 3) Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy mép gối tựa Đối với nhịp biên: Lob = L1 - bdp - t Cb 120 200 340 + = 2700 + = 2490 mm 2 2 Đối với nhịp giữa: Lo = L1 -bdp = 2700 – 200 = 2500 mm 90 340 120 2490 200 2700 2500 200 2700 Hình Sơ đồ xác định nhịp tính tốn Cb - đoạn kê lên tường, chọn Cb = 120 mm Xác định tải trọng 4.1 Tĩnh tải Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: gs = Σ( γ f ,i × γ i × δ i ) SVTH: … -5- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Kết trình bày bảng Bảng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Chiều Trị Trọng lượng Hệ số tin cậy Trị dày tính tốn riêng tải trọng Lớp cấu tạo tiêu chuẩn gs δi gsc (kN/m2) γi (kN/m3) γf,i (kN/m2) (mm) Gạch ceramic 10 20 0,20 1,2 0,24 Vữa lót 30 18 0,54 1,3 0,70 Bản BTCT 90 25 2,25 1,1 2,48 Vữa trát 20 15 0,30 1,3 0,39 Tổng cộng 3,29 3,81 4.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn: ps = γf,p × pc = 1,2 × = 9,6 kN/m2 4.3 Tổng tải Tổng tải tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b = m: qs = (gs + ps) × b = (3,81+9,6) ×1 = 13,41 kN/m Xác định nội lực Mơmen lớn nhịp biên: Mmax = 1 qsL2ob = × 13,41×2,492 = 7,56 kN.m 11 11 Mơmen lớn gối thứ 2: Mmin =- 1 qsL2o = - × 13,41 × 2,52 = - 7,62 kN.m 11 11 Mơmen lớn nhịp gối giữa: Mmax/min = + 1 qsL2o = + × 13,41 × 2,52 = ±5,24 kN.m 16 16 Ps gs 2490 2500 7,62 5,24 5,24 7,56 Hình Sơ đồ tính biểu đồ bao mơmen sàn SVTH: … -6- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Tính cốt thép Bêtơng có cấp độ bền chịu nén B20: Rb = 11,5 MPa Cốt thép sàn sử dụng loại A-I: Rs = 225 MPa Từ giá trị mơmen nhịp gối, giả thiết a =15 mm, tính cốt thép theo cơng thức sau: ho = h – a = 90 – 15 = 75 mm Với Rb= 11,5 < 15 Mpa αpl = 0,3 ξpl = 0,37 Do tốn tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo nên điều kiện hạn chế tính tốn cốt đơn M αm = γ R b h ≤ αpl = 0,3 b b c Tra bảng ξ tính từ: ξ = - − 2α m As = ξγ b Rb bho Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: γ b Rb A 11,5 µmin= 0,05% ≤ µ = bh ≤ µmax = ξpl R = 0,37 x = 1,89 % 225 s o 6.1 Tại nhịp biên M=7,56 kNm, bxh= 1000 × 90 mm Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20 ⇒ Rb = 11,5 Mpa Cốt thép nhóm A-I ⇒ Rs = 225 Mpa; αpl = 0,3 ξpl = 0,37 Chọn a= 15 mm ⇒ ho = h-a= 90-15 = 75 mm M 7560000 = = 0,117 < α pl Rb b.ho 11,5 × 1000 × 75 αm = ξ = − − 2α m = − − × 0,117 = 0,125 Diện tích cốt thép As = ξ Rb b.ho 0,125 × 11,5 × 1000 × 75 = = 479( mm ) Rs 225 Hàm lượng cốt thép µ= As 479 100% = 100% = 0,64% b.ho 1000 × 75 Chọn d8@100 có Asc = 503 mm ∆= 503 − 479 100% = 5% 479 6.2 Tại gối SVTH: … -7- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam M=7,62 kNm; bxh= 1000 × 90 mm Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20 ⇒ Rb = 11,5 Mpa Cốt thép nhóm A-I ⇒ Rs = 225 Mpa; αpl = 0,3 ξpl = 0,37 Chọn a= 15 mm ⇒ ho = h-a= 90-15 = 75 mm αm = M 7620000 = = 0,118 < α pl Rb b.ho 11,5 × 1000 × 75 ξ = − − 2α m = − − × 0,117 = 0,126 Diện tích cốt thép As = ξ Rb b.ho 0,126 × 11,5 × 1000 × 75 = = 483( mm ) Rs 225 Hàm lượng cốt thép µ= As 483 100% = 100% = 0,64% b.ho 1000 × 75 Chọn d8@100 có Asc = 503 mm ∆= 503 − 483 100% = 4,1% 483 6.3 Tại nhịp gối M=5,23 kNm; bxh= 1000 × 90 mm Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20 ⇒ Rb = 11,5 Mpa Cốt thép nhóm A-I ⇒ Rs = 225 Mpa; αpl = 0,3 ξpl = 0,37 Chọn a= 15 mm ⇒ ho = h-a= 90-15 = 75 mm αm = M 5230000 = = 0,08 < α pl Rb b.ho 11,5 × 1000 × 75 ξ = − − 2α m = − − x0,08 = 0,85 Diện tích cốt thép As = ξ Rb b.ho 0,085 × 11,5 × 1000 × 75 = = 326( mm ) Rs 225 Hàm lượng cốt thép µ= As 326 100% = 100% = 0,43% b.ho 1000 × 75 Chọn d6/8@120 có Asc =327 mm ∆= 327 − 326 100% = 0,31% 326 Kết tính cốt thép tóm tắt bảng SVTH: … -8- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Bảng Tính cốt thép cho sàn Tiết diện M Nhịp biên 7,56 Gối 7,62 Nhịp gối 5,24 αm ξ As µ 0,117 0,118 0,125 0,126 479 483 0,64 0,64 0,081 0,085 326 0,43 Chọn cốt thép d @ Asc (mm) (mm) (mm2/m) 100 503 100 503 6/8 120 327 Bố trí cốt thép ps 9,6 * Xét tỉ số: g = 3,81 = 2,52 s ps ⇒ 1< g 411,8 397,1 373,5 2700 ho 841 = = 420 mm 2 Trên nhánh mơmen dương, theo tam giác đồng dạng,tiết diện sau cách tiết diện có M=411,8 (kNm) đoạn 411,8 − 373,5 = 0,128 m = 128 mm 299,6 (299,6 kN độ dốc biểu đồ mơmen tương ứng) Tiết diện sau cách tiết diên trước đoạn: 128 + 2700 = 2828 mm Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn 2670 + 700 = 3270 mm > 3370 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm ngồi tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn 3370 – 128 = 3242 mm - Uốn từ gối B xuống nhịp biên : Xét phía mơmen âm 370,3 175,7 Tiết diện trước có [M]tdt = 370,3 kNm Tiết diện sau có [M]tds = 175,7 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 1405mm 1405 mm > 259,8 2700 ho 820 = = 410 mm 2 Trên nhánh mơmen âm, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn 370,3 − 175,7 = 0,594 m = 594 mm 327,7 (327,7 kN độ dốc biểu đồ mơmen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn 405 + 1405 = 1810 mm SVTH: … -54- Lớp …………… 625,1 Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm ngồi tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn 1810 – 594 = 1216 mm *Bên phải gối B uốn thép số 6,7 (2d25) để chịu mơmen lực cắt 396,5 - Uốn từ gối B xuống nhịp Xét phía mơmen 625,1 175,7 âm Tiết diện trước có [M]tdt = 396,5 kNm 103,5 2700 Tiết diện sau có [M]tds = 175,7 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 1100 mm Trên nhánh mơmen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn 396,5 − 175,7 = 1,143 m = 1143 mm 193,2 (193,2 kN độ dốc biểu đồ mơmen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diên trước đoạn: 1100+ 470 = 1570 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm ngồi tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn 397,1 1570 – 1143 = 427 mm - Uốn từ nhịp lên gối B: Xét phía mơmen dương Tiết diện trước có [M]tdt = 399 kNm Tiết diện sau có [M]tds = 152,8 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: 2810 mm > 152,8 322,9 2700 ho 862 = = 431 mm 2 Trên nhánh mơmen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn 322,9 − 152,8 = 0,638m = 638 mm 266,7 (266,7 kN độ dốc biểu đồ mơmen tương ứng) SVTH: … -55- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn 2810 + 755 =3565 mm Như vậy, điểm kết thúc nằm ngồi tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 3565 - 638 = 2927 mm *Bên trái gối C uốn thép số 6,7 (2d25) để chịu mơmen lực cắt - Uốn gối C xuống nhịp Xét phía mơmen âm Tiết diện trước có [M]tdt = 478,8 kNm 478,8 Tiết diện sau có [M]tds = 278,6 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 800 mm 800 mm > ho 850 = = 425 mm 2 278,6 508,5 225,2 2700 Trên nhánh mơmen âm, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn 478,8 − 278,6 = 0,737 m = 737 mm 271,7 (271,7 kN độ dốc biểu đồ mơmen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn 470 +800 = 1270 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm ngồi tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn 367,4 1270 – 737 = 533 mm 152,8 - Uốn từ nhịp lên gối B: 263,9 2700 Tiết diện trước có [M]tdt = 399 kNm Tiết diện sau có [M]tds = 152,8 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn:1130 mm SVTH: … -56- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Trên nhánh mơmen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết 367,4 − 152,8 = 0,918m = 918 mm 233,8 diện trước đoạn (233,8 kN độ dốc biểu đồ mơmen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn 470 + 1130 =1600 mm Như vậy, điểm kết thúc nằm ngồi tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1600 - 918 = 682 mm 3.5.5 Kiểm tra neo, nối cốt thép Nhịp biên bố trí 5d25 có As = 2454 mm2 neo vào gối 2d25 có As =982mm2 > × 2454 = 818 mm2 Các nhịp bố trí 2d25 + 2d20 có As =1610 mm2, neo vào gối 2d20 có As = 628 mm2 > × 1610 = 537 mm2 Chọn chiều dài đoạn neo vào gối biên kê tự 330 mm vào gối 550 mm Tại nhịp biên, nối số (2d22) số5 (2d22) chọn chiều dài đoạn nối 550mm ≥ 20d = 500 mm IV.THỐNG KÊ VẬT LIỆU Bảng 17.Bảng thống kê cốt thép Tên cấu kiện 10 11 SVTH: … Hình dạng kích thước(mm) 1190 60 70 400 1180 100 2280 60 80 1460 1250 120 2200 2900 70 60 2900 80 60 60 2210 60 80 70 100 2060 10 BẢN SÀN Số kí hiệu 60 60 Đường kính (mm) Chiều dài (mm) Số lượng Tổng chiều dài(m) Trọng lượng (kg) 8 8 6 6 3560 2920 3710 3020 1620 3710 3020 1660 580 6100 1400 244 244 1340 101 305 407 167 540 360 432 200 869 712 4971 305 494 1510 504 896 209 2635 280 343 281 1104 120 195 596 112 199 46 585 62 -57- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá Cam 4245 14 6260 16 16 9610 16 4550 16 4120 14 DẦM 6260 14 PHỤ 3715 (11 dầm) 12 3490 14 7180 10 14 2710 11 14 270 420 295 4245 6260 7565 9610 4550 4120 6260 3715 6980 7180 2710 44 44 44 44 22 22 44 44 11 22 22 187 275 333 423 100 91 275 163 77 158 60 226 434 525 667 158 110 332 145 93 191 72 25 25 25 22 22 25 25 20 20 20 1250 6790 8375 11700 4170 10270 10885 3200 8405 9390 8390 1284 12 12 12 12 12 12 6 1605 54 134 140 50 123 131 19 101 56 50 356 208 516 539 149 367 505 74 249 138 123 2445 288 704 278 10 2445 144 352 217 1995 295 GVHD: ThS Lưu Văn 4290 75 150 6790 810 4725 3370 700 3470 10270 89 755 89 4545 1135 4060 0 89 4545 89 700 1515 700 8375 1315 4060 8405 9390 5590 80 11 400 150 810 DẦM CHÍNH (4 dầm) 12 10 400 350 835 835 350 80 12 350 835 835 350 Bảng 18 Tổng hợp cốt thép Nhóm thép Đường kính(mm) Trọng lượng 2464 (kG) A-I A-II 10 12 14 16 20 22 25 181 217 145 102 178 510 516 1842 Bảng 19 Chỉ tiêu kinh tế kĩ thuật SVTH: … -58- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtơng cốt thép gạch đá Cam GVHD: ThS Lưu Văn Hàm lượng cốt Trọng lượng thép m cốt thép (kG) (m ) bêtơng(kG/ m ) Bản sàn 71,15 3664 51,5 V1 =19,3; V2 =24,2 Dầm phụ 3091 127,7 V1 =31,5; V2 =35 Dầm 3560 101,7 Tồn sàn 121,95 10325 84,7 Trọng lượng cốt thép m diện tích mặt sàn:13 kG/ m Tên cấu kiện Th ể tích bêtơng 3 2 Chú thích: V1 - thể tích phần sườn dầm, tính với chiều cao( h − h b ) V2 - thể tích tồn dầm, tính với chiều cao h Dùng V1 để tính thể tích tồn sàn V2 để tính cốt thép dầm SVTH: … -59- Lớp …………… [...].. .Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá Cam GVHD: ThS Lưu Văn Hình 6 Bố trí cốt thép bản sàn II TÍNH TOÁN DẦM PHỤ 1.Sơ đồ tính SVTH: … -11- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo Sơ đồ tính là dầm liên tục 4 nhịp có các gối tựa là tường biên và dầm chính (hình 7,8) 340 900 450 220 5840 6100 400 5700 6100 400 Hình 7 Sơ đồ xác... SVTH: … -26- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá Cam Nhịp 2 9 40,9 bên trái (2d12) 8 40,9 (1d14) 11 Gối giữa 38,8 (2d14) bên trái 12 38,8 (2d16) GVHD: ThS Lưu Văn 33 555 240 560 65 321 280 330 65 308 280 310 65 308 280 310 Kết quả bố trí cốt thép và biểu đồ vật liệu của dầm phụ thể hiện trên hình 10 SVTH: … -27- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá Cam GVHD: ThS Lưu Văn... 2-2 1d14 4 2d12 8 2d14 3-3 -28- 2d16 9 11 1d14 2d14 10 2d14 2d14 7 4-4 Lớp …………… 7 11 Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Hình 10 Bố trí cốt thép và biểu đồ vật liệu của dầm phụ 5.4 Kiểm tra về uốn cốt thép Chi tiết cốt thép được thể hiện trên hình 11 27,1 48,3 *Bên trái gối 2 uốn thanh thép số 3 86,8 101,6 (2d16) để chịu mômen 1220 - Uốn từ nhịp biên lên gối 2 Xét phía mômen... trí cốt thép Chọn Co =25 mm 200 Khoảng hở giữa các thanh cốt thép t= SVTH: … 200 − 2 × 25 − 3 × 16 =51 mm 2 -16- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá Cam  Tại gối giữa αm = GVHD: ThS Lưu Văn M 78 = = 0,202 ≤ α pl 2 Rb bdp h0 11500 × 0,2 × 0,412 ⇒ ξ = 1 − 1 − 2.α m = 1 − 1 − 2 × 0,202 = 0,23 Diện tích cốt thép As = ξ Rb 11,5 bdp ho = 0,23 × × 200 × 410 = 775( mm ) Rs 280 Hàm lượng cốt thép. .. 690 0,84 775 0,95 Chọn cốt thép Asc Chọn (mm2) 2d14 + 1112 4d16 5d16 1005 2d12 + 688 3d14 5d14 769 Điều kiện hạn chế của αm khi tính theo sơ đồ khớp dẻo: αm ≤ αpl = 0,3 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: γ b Rb As 11,5 µmin =0,05% ≤ µ = bh ≤ µmax = ξpl R = 0,37 × = 1,5% 280 o s SVTH: … -17- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam 4.2 Cốt ngang : Tính cốt đai cho tiết diện... Trên nhánh mômen âm, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước một đoạn 95,9 − 67,1 = 0,44m = 440mm 65,5 (65,5 kN là độ dốc của biểu đồ mômen tương ứng, bảng 7) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước một đoạn 295 + 700 = 995 mm > 440 mm SVTH: … -29- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Như vậy, điểm kết thúc uốn đã nằm ngoài tiết diện sau, điểm kết. .. … -30- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam III TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH 1 Sơ đồ tính Dầm chính được tính theo sơ đồ đàn hồi, xem như một dầm liên tục có 4 nhịp tựa lên tường biên và các cột 200 400 2700 2700 2700 2700 8100 2700 900 450 340 2700 8100 B A C Hình 11 Sơ đồ tính của dầm chính Cdc = đoạn dầm chính kê lên tường chọn Cdc = 340 mm Nhịp tính toán lấy theo khoảng... …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá Cam µ= GVHD: ThS Lưu Văn As 690 100% = 100% = 0,84% b.ho 200 × 410 1280 Chọn 2d12 và 3d14 có Asc =688 (mm) 2d12 25 688 − 690 ∆= 100% = −0,3% 690 450 Độ chênh lệch cốt thép Bố trí cốt thép 3d14 Chọn Co =25 mm Khoảng hở giữa các thanh cốt thép t= 200 200 − 2 × 25 − 3 × 14 =54 mm 2 4.1.2 Tại tiết diện gối Tương ứng giá trị mômen âm, bản cánh chịu kéo xem... sàn truyền vào: g1 = gs x L1 = 3,81 × 2,7 = 10,3 kN/m Tổng tỉnh tải: gdp = go + g1 = 1,98 + 10,3 = 12,3kN/m 2.2 Hoạt tải Hoạt tải tính toán từ bản sàn truyền vào: pdp = ps x L1 = 9,6 × 2,7 = 25,92 kN/m 2.3 Tổng tải SVTH: … -12- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá GVHD: ThS Lưu Văn Cam Tải trọng tổng cộng: qdp = gdp + pdp = 12,3+ 25,92 = 38,22 kN/m 3.Xác định nội lực 3.1 Biểu đồ bao mômen... 0,3ϕw1ϕb1γbRbbho Kết luận: dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính Đoạn dầm giữa nhịp:  3h 3 × 450  = = 337( mm ) sct ≤  4 4  500 SVTH: … -18- Lớp …………… Đồ án kết cấu bêtông cốt thép và gạch đá Cam Chọn S= 300 mm bố trí trong đoạn GVHD: ThS Lưu Văn L ở giữa dầm 2 5 Biểu đồ vật liệu 5.1 Tính khả năng chịu lực của tiết diện Trình tự tính như sau: -Tại tiết diện đang xét, cốt thép bố trí có diện