Đang tải... (xem toàn văn)
CHƯƠNG 1: LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU1.1.Vật liệu sử dụngBê tông móng và thân công trình cấp độ bền B25 có ; Cốt thép:+ Thép nhóm CI: ;+ Thép nhóm CII: ;1.2.Lựa chọn giải pháp kết cấu sànThông thường có 3 giải pháp kết cấu sàn: Sàn nấm, sàn sườn, sàn ô cờVới sàn nấm: Khối lượng bê tông lớn nên giá thành sẽ cao, khối lượng công trình lớn do đó kết cấu móng phải có cấu tạo tốt, khối lượng cũng vì thế mà tăng lên. Ngoài ra dưới tác dụng của gió động và động đất thì khối lượng lượng tham gia dao động lớn Lực quán tính lớn Nội lực lớn làm cho cấu tạo các cấu kiện nặng nề kém hiệu quả về mặt giá thành cũng như kiến trúc. Ưu điểm của sàn nấm là chiều cao tầng giảm nên cùng chiều cao nhà sẽ có số tầng lớn hơn. Tuy nhiên để cấp nước, cấp điện và điều hoà ta phải làm trần giả nên ưu điểm này không có giá trị cao.Với sàn sườn: Do độ cứng ngang của công trình lớn nên khối lượng bê tông khá nhỏ Khối lượng dao động giảm Nội lực giảmTiết kiệm được bê tông và thép cũng do độ cứng công trình khá lớn nên chuyển vị ngang sẽ giảm tạo tâm lí thoải mái cho người sử dụng. Nhược điểm của sàn sườn là chiều cao tầng lớn và thi công phức tạp hơn phưong án sàn nấm tuy nhiên đây cũng là phương án khá phổ biến do phù hợp với điều kiện kỹ thuật thi công hiện nay của các công ty xây dựng. Với sàn ô cờ: Tuy khối lượng lượng công trình là nhỏ nhất nhưng do thi công rất phức tạp trong các công việc thi công chính như lắp ván khuôn, đặt cốt thép, đổ bê tông v.v... nên phưong án này không khả thi. Qua phân tích, so sánh các phương án trên ta chọn phương án dùng sàn sườn toàn khối. Dựa vào hồ sơ kiến trúc công trình, giải pháp kết cấu đã lựa chọn và tải trọng tác dụng lên công trình để thiết kế mặt bằng kết cấu cho các sàn. Mặt bằng kết cấu được thể hiện trên các bản vẽ kết cấu.
TRNG I HC M-A CHT KHOA XY DNG B MễN K THUT XY DNG N KT CU Bấ TễNG CT THẫP Mó s: 4100232 S tớn ch: Sinh viờn: Lp: Mó s sinh viờn: H: S LIU N STT L1 (m) L2 (m) a (m ) 5,8 2,1 3,9 H (m) 3,6 Hot ti tiờu chun (daN/m2) Hot ti Hot ti Hot ti hnh mỏi sn lang 125 250 300 Vựng giú Bờ tụng Thộp IIA B25 CI, CII PHN THễNG QUA N STT Ngy thỏng Ni dung Ký tờn chơng 1: lựa chọn giải pháp kết cấu 1.1 Vật liệu sử dụng - Rb = 14,5MPa Rbt = 1,05MPa Bê tông móng thân công trình cấp độ bền B25 có ; - Cốt thép: RS = RSC = 225MPa RSW = 175MPa < 12mm + Thép nhóm CI: RS = RSC = 280MPa RSW = 225MPa 12mm + Thép ; nhóm CII: ; 1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu sàn Thông thờng có giải pháp kết cấu sàn: Sàn nấm, sàn sờn, sàn ô cờ - Với sàn nấm: Khối lợng bê tông lớn nên giá thành cao, khối lợng công trình lớn kết cấu móng phải có cấu tạo tốt, khối lợng mà tăng lên Ngoài dới tác dụng gió động động đất khối lợng lợng tham gia dao động lớn Lực quán tính lớn Nội lực lớn làm cho cấu tạo cấu kiện nặng nề hiệu mặt giá thành nh kiến trúc Ưu điểm sàn nấm chiều cao tầng giảm nên chiều cao nhà có số tầng lớn Tuy nhiên để cấp nớc, cấp điện điều hoà ta phải làm trần giả nên u điểm giá trị cao - Với sàn sờn: Do độ cứng ngang công trình lớn nên khối lợng bê tông nhỏ Khối lợng dao động giảm Nội lực giảm Tiết kiệm đợc bê tông thép độ cứng công trình lớn nên chuyển vị ngang giảm tạo tâm lí thoải mái cho ngời sử dụng Nhợc điểm sàn sờn chiều cao tầng lớn thi công phức tạp phong án sàn nấm nhiên phơng án phổ biến phù hợp với điều kiện kỹ thuật thi công công ty xây dựng - Với sàn ô cờ: Tuy khối lợng lợng công trình nhỏ nhng thi công phức tạp công việc thi công nh lắp ván khuôn, đặt cốt thép, đổ bê tông v.v nên phong án không khả thi Qua phân tích, so sánh phơng án ta chọn phơng án dùng sàn sờn toàn khối Dựa vào hồ sơ kiến trúc công trình, giải pháp kết cấu lựa chọn tải trọng tác dụng lên công trình để thiết kế mặt kết cấu cho sàn Mặt kết cấu đợc thể vẽ kết cấu 1.3 Lựa chọn kích thớc, chiều dày sàn Chiều dày xác định sơ theo công thức: hb = D l1 hmin m (1.1) Trong đó: hb - chiều dày sàn; D = 0,8 ữ 1, D - hệ số phụ thuộc loại tải trọng, l1 ; - kích thớc cạnh ngắn bản; m - hệ số phụ thuộc loại sàn, m = 30 ữ 45 với sàn loại dầm, m = 40 ữ 45 với sàn loại kê bốn cạnh, m bé với đơn kê tự do, m lớn với liên tục; hmin - chiều dày bé nhất, cm với sàn mái, cm với sàn nhà dân dụng, cm với sàn nhà công nghiệp 1.3.1 Kích thớc sàn mái Với kê cạnh, liên tục lấy m = 45, tải trọng nhỏ lấy D = 0,8 l1 = 3,9m hb = Với ô sàn lớn Với sàn mái nhà dân dụng 0,8 3,9 = 0,067 m = 6,7cm 45 hmin = 4cm hmai = 7cm chọn chiều dày mái cho toàn ô sàn mái lớn ô sàn mái nhỏ Kết cấu mái gồm hệ mái tôn gác lên xà gồ, xà gồ gác lên tờng thu hồi 1.3.2 Kích thớc sàn tầng a Kích thớc sàn phòng học Với kê cạnh, liên tục lấy m = 45, tải trọng nhỏ lấy D = 1 3,9 = 0.086m = 8.6cm 45 l1 = B = 3,9m hb = Với ô sàn lớn hmin = 5cm Với sàn nhà dân dụng hS1 = 10cm chọn chiều dày mái 5,8 ì 3,9m cho sàn phòng học kích thớc b Kích thớc sàn hành lang Với kê cạnh, liên tục lấy m = 45, tải trọng nhỏ lấy D = 1,2 l1 = L2 = 2,1m hb = Với ô sàn lớn hmin = 5cm Với sàn nhà dân dụng 1,2 2,1 = 0,06m = 6,0cm 44 hS = 6cm chọn chiều dày mái 3,9 ì 2,1m cho sàn hành lang kích thớc * Để đơn giản tính toán đồ án, chọn chiều dày tất sàn (sàn mái, sàn phòng hS = 10cm học, sàn hành lang) Theo cấu tạo sàn ta có trọng lợng cho m2 sàn: Bảng 1.1: Tính tĩnh tải sàn phòng học sàn hành lang Các lớp hoàn thiện sàn (m) ( daN TT tiêu chuẩn m3 ) ( daN m2 ) TT Hệ số vợt tải tính toán ( daN - Lớp gạch lát Ceramic 0.008 2000 16 1.1 18 - Lớp vữa lót 0.03 2000 60 1.3 78 - Lớp vữa trát trần 0.02 2000 40 1.3 52 - Tổng trọng lợng lớp 116 m2 ) 148 hoàn thiện: - Sàn BTCT chịu lực 0.10 2500 250 gs - Tổng cộng 1.1 275 366 : 423 Bảng 1.2: Tính tĩnh tải sàn mái Các lớp hoàn thiện sàn (m) ( daN - Lớp mái tôn TT tiêu chuẩn m3 ) ( daN m2 ) TT Hệ số vợt tải tính toán ( daN 20 20 1.1 21 - Lớp vữa lót 0.03 2000 60 1.3 78 - Lớp vữa trát trần 0.02 2000 40 1.3 52 - Tổng trọng lợng lớp 120 hoàn thiện: - Sàn BTCT chịu lực 0.10 2500 250 gm - Tổng cộng 151 1.1 275 370 : m2 ) 426 Bảng 1.3: Hoạt tải phòng lấy theo tiêu chuẩn TCVN2737-1995 Các phòng chức - Phòng học TTTC TTTC dài TTTC Hệ số TT tính toàn phần hạn ngắn hạn vợt toán ( daN tải ( daN m2 ) ( daN m2 ) m2 ) ( daN m2 ) 250 70 180 1.2 300 - Sảnh, phòng giải lao, cầu thang 300 100 200 1.2 360 - Mái bê tông không 125 75 50 1.3 162 có ngời sử dụng 1.4 Lựa chọn giải pháp kết cấu chịu lực Theo liệu kiến trúc nh hình dáng, chiều cao nhà, không gian bên yêu cầu giải pháp kết cấu là: - Hệ tờng chịu lực Trong hệ cấu kiện thẳng đứng chịu lực nhà tờng phẳng Tải trọng ngang truyền đến tờng qua sàn Các tờng cứng làm việc nh công xôn có chiều cao tiết diện lớn Giải pháp thích hợp cho nhà có chiều cao lớn yêu cầu không gian bên không cao (không yêu cầu có không gian lớn bên trong) - Hệ khung chịu lực Hệ đợc tạo thành từ đứng ngang dầm liên kết cứng chỗ giao gọi nút Các khung phẳng liên kết với qua dầm dọc tạo thành khung không gian Hệ kết cấu khắc phục đợc nhợc điểm hệ tờng chịu lực Qua phân tích cách sơ nh ta nhận thấy hệ kết cấu nhà có u, nhợc điểm riêng Đối với công trình này, công trình có công nhà làm việc nên yêu cầu có không gian linh hoạt Nên dùng hệ khung chịu lực 1.5 Lựa chọn kích thớc tiết diện 1.5.1 Kích thớc tiết diện dầm Kích thớc tiết diện dầm đợc xác định sơ theo công thức: 1 hd = ( ữ ) L; bd = ( 0,3 ữ 0,5 ) hd 12 Trong đó: hd , bd - chiều cao bề rộng tiết diện dầm; (1.2) L - chiều dài nhịp dầm; a Kích thớc tiết diện dầm dọc nhà L = B = 3,9m Để đơn giản tính toán, ta coi dầm dọc nhà có chiều dài nhịp tính toán , 1 hd = ( ữ ).3,9 = (0,32 ữ 0,48) m 12 hd = 0,3m bd = ( 0,3 ữ 0,5) hd = 0, 22m chọn , 0,3 ì 0, 22m dầm dọc nhà kích thớc b Kích thớc tiết diện dầm ngang nhà BC L = L1 = 5,8m Để đơn giản tính toán, ta coi dầm dọc nhà có chiều dài nhịp tính toán , 1 hd = ( ữ ).5,8 = (0,48 ữ 0,72) m 12 hd = 0,5m bd = ( 0,3 ữ 0,5 ) hd = 0,3m chọn , 0,5 ì 0,3m dầm ngang nhà BC kích thớc c Kích thớc tiết diện dầm ngang nhà AB L = L1 = 2,1m Để đơn giản tính toán, ta coi dầm dọc nhà có chiều dài nhịp tính toán m = 12, k =1 hd = 2,1 = 0,18m 12 hd = 0,3m bd = ( 0,3 ữ 0,5) hd = 0, 22m chọn , 0,3 ì 0, 22m dầm ngang nhà AB kích thớc , 1.5.2 Kích thớc tiết diện cột - Kích thớc tiết diện cột đợc xác định sơ theo công thức: A=k N Rb (1.3) Trong đó: N - lực dọc cột tải trọng đứng gây ra; Rb - cờng độ chịu nén tính toán bê tông; k = 1,0 ữ 1,5 k - hệ số kể đến ảnh hởng mô men, - Lực dọc cột tải trọng đứng gây đợc xác định nh sau: N = S ( nqs + qm ) Trong đó: S - diện tích truyền tải cột chịu tải trọng; n - số tầng điển hình, n=3; qs qm - tải trọng tác dụng lên - tải trọng tác dụng lên 1m 1m sàn tầng điển hình; sàn tầng mái, với mái bê tông nặng Ta có qs = g stt + p tt = 423 + 240 = 663 daN m qm = g mtt + p tt = 426 + 98 = 524 daN m a Kích thớc tiết diện cột biên phòng (trục C) Diện tích truyền tải: (1.4) S=B l1 3,9 ì 5,8 = = 11,31m 2 Lực dọc cột: N = 11,31( ì 663 + 524 ) = 28422daN Diện tích tiết diện cột 28422 A = 1,1 = 215,62cm 14,5 ì 10 Ac = 660cm bc ì hc = 22 ì 30cm Chọn ;( ) cho cột tầng 1,2; bc ì hc = 22 ì 22cm cho cột tầng 3,4 b Kích thớc tiết diện cột phòng (trục B) Diện tích truyền tải: S=B l1 + l2 3,9.( 5,8 + 2,1) = = 15,41m 2 Lực dọc cột: N = 15,41( ì 663 + 524 ) = 38725daN Diện tích tiết diện cột 38725 A = 1,1 = 293,78cm 14,5 ì 10 Ac = 660cm bc ì hc = 22 ì 30cm Chọn ;( ) cho cột tầng 1,2; bc ì hc = 22 ì 22cm cho cột tầng 3,4 Hình 7.9: Biểu đô lực cắt trờng hợp hoạt tải c Biểu đồ lực dọc (kN) Hình 7.10: Biểu đô lực dọc trờng hợp hoạt tải 7.6 Biểu đồ nội lực trờng hợp gió trái a Biểu đồ mô men (kN.m) Hình 7.11: Biểu đô mô men trờng hợp gió trái b Biểu đồ lực cắt (kN) Hình 7.12: Biểu đô lực cắt trờng hợp gió trái c Biểu đồ lực dọc (kN) Hình 7.13: Biểu đô lực dọc trờng hợp gió trái 7.7 Biểu đồ nội lực trờng hợp gió phải a Biểu đồ mô men (kN.m) Hình 7.14: Biểu đô mô men trờng hợp gió phải b Biểu đồ lực cắt (kN) Hình 7.15: Biểu đô lực cắt trờng hợp gió phải c Biểu đồ lực dọc (kN) Hình 7.15: Biểu đô lực dọc trờng hợp gió phải 7.8 Bảng giá trị nội lực trờng hợp tải trọng Bảng 7.1: Bảng giá trị nội lực dầm (kN.m, kN) Story STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 Beam B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 Load TINHTAI TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT1 HT2 HT2 Loc 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 P -2.63 -2.63 -2.63 -0.3 -0.3 -0.3 -0.39 -0.39 V2 -6.68 -0.3 6.08 -2.65 -1.45 -0.24 0.51 0.51 M3 -4.449 -1.171 -3.889 -0.534 1.392 2.187 -0.567 -1.046 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 HT2 GIOT GIOT GIOT GIOP GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT1 HT2 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOT GIOP GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT1 HT2 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOT GIOP GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 -0.39 4.35 4.35 4.35 3.47 3.47 3.47 0.73 0.73 0.73 -0.02 -0.02 -0.02 0.14 0.14 0.14 3.24 3.24 3.24 -3.22 -3.22 -3.22 0.68 0.68 0.68 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 2.5 2.5 2.5 -2.51 -2.51 -2.51 0.97 0.97 0.51 1.43 1.43 1.43 -1.55 -1.55 -1.55 -5.03 1.35 7.73 2.03 2.03 2.03 -5.65 -1.21 3.24 8.33 8.33 8.33 -8.32 -8.32 -8.32 -2.97 3.41 9.78 -5.81 -1.36 3.08 2.53 2.53 2.53 16.8 16.8 16.8 -16.78 -16.78 -16.78 2.8 9.18 -1.524 2.9 1.558 0.216 -2.918 -1.459 -0.001 -7.246 -5.519 -9.786 -0.77 -2.676 -4.582 -1.008 2.217 1.263 10.349 2.518 -5.314 -10.357 -2.54 5.278 -5.531 -5.735 -11.935 -1.002 2.368 1.558 -0.455 -2.832 -5.208 19.887 4.092 -11.703 -19.878 -4.102 11.673 -2.603 -8.231 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 TINHTAI HT1 HT1 HT1 HT2 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOT GIOP GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT1 HT2 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOT GIOP GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT1 HT2 HT2 HT2 GIOT GIOT 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 1.05 1.99 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 0.97 0.29 0.29 0.29 0.03 0.03 0.03 4.72 4.72 4.72 -4.72 -4.72 -4.72 -10.98 -10.98 -10.98 -1.51 -1.51 -1.51 -0.76 -0.76 -0.76 4.34 4.34 4.34 2.5 2.5 2.5 -0.62 -0.62 -0.62 0.14 0.14 0.14 -0.6 -0.6 -0.6 1.04 1.04 15.55 2.89 2.89 2.89 -4.8 -0.36 4.09 28.27 28.27 28.27 -28.28 -28.28 -28.28 -56.14 0.01 56.16 0.45 0.45 0.45 -8.79 -0.14 8.51 1.82 1.82 1.82 -1.78 -1.78 -1.78 -90.79 -0.44 89.91 -21.79 -0.59 20.62 0.32 0.32 0.32 7.17 7.17 -19.853 -0.22 -2.936 -5.653 -0.494 1.93 0.175 33.606 7.036 -19.534 -33.605 -7.018 19.568 -12.625 65.664 -12.701 0.807 -0.45 -1.707 -1.762 10.697 -0.974 5.041 -0.046 -5.132 -5.336 -0.369 4.599 -33.845 93.429 -31.385 -8.132 23.089 -4.85 -0.457 -1.34 -2.224 18.311 -1.691 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 GIOT GIOP GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT1 HT2 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOT GIOP GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT1 HT2 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOT GIOP GIOP GIOP 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 0.11 2.9 5.69 1.04 -3.04 -3.04 -3.04 0.2 0.2 0.2 0.04 0.04 0.04 0.02 0.02 0.02 0.98 0.98 0.98 -2.78 -2.78 -2.78 7.51 7.51 7.51 0.4 0.4 0.4 1.35 1.35 1.35 0.81 0.81 0.81 -2.55 -2.55 -2.55 7.17 -7.17 -7.17 -7.17 -91.66 -1.3 89.05 0.33 0.33 0.33 -21.97 -0.77 20.44 12.4 12.4 12.4 -12.4 -12.4 -12.4 -93.5 -3.14 87.21 -22.12 -0.92 20.28 0.04 0.04 0.04 18.16 18.16 18.16 -18.15 -18.15 -18.15 -21.693 -18.284 1.727 21.737 -38.231 91.445 -30.968 -0.858 -1.787 -2.716 -8.826 22.896 -4.541 30.998 -3.584 -38.167 -30.989 3.613 38.215 -40.096 94.715 -22.562 -9.085 23.063 -3.948 -1.086 -1.206 -1.327 43.371 -7.289 -57.95 -43.429 7.216 57.861 Bảng 7.2: Bảng giá trị nội lực cột (kN.m, kN) Story Column Load Loc P V2 M3 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY4 STORY4 STORY4 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C2 C2 C2 TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 4.1 4.1 4.1 4.1 4.1 3.1 -45.21 -40.82 -5.72 -5.72 -1.77 -1.77 1.43 1.43 -1.55 -1.55 -87.55 -83.16 -3.69 -3.69 -18.72 -18.72 9.76 9.76 -9.87 -9.87 -127.83 -123.44 -20.79 -20.79 -16.19 -16.19 26.56 26.56 -26.65 -26.65 -163.4 -157.95 -17.9 -17.9 -32.28 -32.28 54.83 54.83 -54.93 -54.93 -103.71 -98.08 -2.38 -2.63 -2.63 -0.3 -0.3 -0.39 -0.39 1.47 1.47 -1.49 -1.49 -1.9 -1.9 -0.32 -0.32 -0.25 -0.25 4.72 4.72 -4.71 -4.71 -1.22 -1.22 -0.25 -0.25 -0.18 -0.18 7.22 7.22 -7.22 -7.22 -0.25 -0.25 0.04 0.04 -0.15 -0.15 11.94 11.94 -11.94 -11.94 -8.34 -8.34 -1.2 -4.246 4.435 -0.263 0.742 -0.884 0.395 2.252 -2.615 -2.269 2.642 -3.232 3.025 -0.867 0.188 -0.125 0.699 7.969 -7.598 -7.961 7.588 -1.713 2.302 -0.082 0.728 -0.588 -0.002 12.228 -11.6 -12.229 11.597 -0.467 0.55 -0.168 -0.194 0.418 28.037 -20.906 -28.035 20.906 -15.717 10.151 -2.977 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C3 C3 C3 C3 C3 C3 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.9 3.9 3.9 3.9 3.9 3.1 3.1 3.1 -2.38 -13.36 -13.36 0.4 0.4 -0.23 -0.23 -292.37 -286.74 -36.15 -36.15 -27.57 -27.57 -0.77 -0.77 0.92 0.92 -483.94 -478.31 -50.19 -50.19 -62.03 -62.03 -5.18 -5.18 5.3 5.3 -684.57 -677.49 -85.16 -85.16 -77.37 -77.37 -15.28 -15.28 15.43 15.43 -101.21 -95.58 -2.73 -2.73 -12.57 -12.57 -1.2 -0.37 -0.37 8.26 1.13 -7.2 -1.83 -9.7 -9.7 -1.05 -1.05 -1.11 -1.11 13.65 7.11 -12.71 -7.81 -10.17 -10.17 -1.08 -1.08 -1.16 -1.16 19.07 13.09 -18.2 -13.71 -3.63 -3.63 -0.96 -0.96 0.17 0.17 22.29 15.97 -21.41 -16.65 10.98 10.98 1.51 1.51 0.76 0.76 0.749 -0.175 0.981 9.655 -4.904 -8.999 5.001 -17.276 12.785 -0.97 2.27 -2.863 0.571 19.796 -12.384 -19.24 12.559 -18.445 13.094 -2.843 0.502 -1.23 2.361 30.036 -19.813 -29.502 19.96 -5.448 8.711 -1.49 2.27 0.275 -0.37 44.431 -30.191 -43.775 30.431 20.51 -13.513 3.666 -1.003 0.81 -1.548 STORY4 STORY4 STORY4 STORY4 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP TINHTAI TINHTAI HT1 HT1 HT2 HT2 GIOT GIOT GIOP GIOP 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.1 3.9 3.9 3.9 3.9 3.9 -1.82 -1.82 1.78 1.78 -269.77 -264.14 -33.3 -33.3 -12.89 -12.89 -8.99 -8.99 8.95 8.95 -437.47 -431.84 -33.64 -33.64 -43.28 -43.28 -21.39 -21.39 21.35 21.35 -604.78 -597.7 -63.87 -63.87 -43.32 -43.32 -39.55 -39.55 39.51 39.51 6.85 1.49 -7.9 -0.77 11.59 11.59 1.36 1.36 1.36 1.36 11.5 6.61 -12.45 -5.91 11.39 11.39 1.32 1.32 1.34 1.34 15.75 11.25 -16.62 -10.63 3.88 3.88 0.92 0.92 -0.02 -0.02 20.31 15.55 -21.19 -14.87 chơng 8: Tổ hợp nội lực 8.122 -4.805 -8.748 4.697 20.774 -15.165 1.417 -2.815 3.439 -0.77 16.815 -11.254 -17.38 11.086 20.819 -14.491 3.431 -0.674 1.414 -2.728 24.58 -17.27 -25.116 17.123 5.534 -9.592 1.268 -2.332 0.011 0.074 42.169 -27.746 -42.825 27.507 Mục đích tổ hợp nội lực tìm nội lực nguy hiểm số tiết diện dới tác dụng nhiều loại tải trọng Có hai loại tổ hợp: tổ hợp tổ hợp đặc biệt Trong phạm vi đồ án, xét đến tổ hợp Tổ hợp đợc phân thành: - Tổ hợp - Tổ hợp Tổ hợp bao gồm: Nội lực tĩnh tải cộng với nội lực loại tải gây Tổ hợp bao gồm: Nội lực tĩnh tải cộng với nội lực loại hoạt tải gây ra, nội lực hoạt tải đợc nhân với hệ số tổ hợp lấy 0,9 Với phần tử dầm: ta tiến hành tổ hợp nội lực cho ba tiết diện (hai tiết diện đầu dầm tiết diện dầm) Trong phạm vi đồ án, ta tiến hành tổ hợp thiết kế cho dầm tầng dới dầm có nội lực lớn nhất, nguy hiểm nhất, cấu kiện dầm tầng bố trí cốt thép giống cấu kiện dầm tầng Với phần tử cột: ta tiến hành tổ hợp nội lực cho tiết diện (một tiết diện chân cột tiết diện đỉnh cột) Trong phạm vi đồ án, ta tiến hành tổ hợp thiết kế cho cột tầng dới cột có nội lực lớn nhất, nguy hiểm nhất, cấu kiện cột tầng bố trí cốt thép giống cấu kiện cột tầng [...]... D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 D30x60 D22x30 D30x60 D22x30 D30x60 D22x30 D30x60 D22x30 C22x30 C22x 22 C22x30 C22x30 C22x 22 C22x30 C22x30 C22x 22 C22x30 C22x30 C22x 22 C22x30 Hình 2. 1: Sơ đồ hình học 2. 2 Sơ đồ kết cấu 2. 2.1 Nhịp tính toán của dầm Để đơn giản trong tính toán với sai số chấp nhận đợc, ta coi nhịp tính toán bằng khoảng cách giữa 2 trục cột tầng 1 ,2 lBC = 5,8m - Nhịp tính toán... 1 2 3 C B A 3900 3900 C22x30 Vậy tiết diện cột đạt yêu cầu C22x30 C22x C22x30 C22x30 C22x30 C22x 22 C22x 22 C22x 22 D30x50 D22x30 D30x50 D22x30 D30x50 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 Hình 1.1: Mặt bằng kết cấu chơng 2: Sơ đồ tính toán khung phẳng 2. 1 Sơ đồ hình học 21 00 5800 C B A -0,45 0,00 +3,60 +7 ,20 +10,80 +14,40 3600 3600 3600 3600 450 500 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30 D22x30... C22x30 C22x 22 C22x30 C22x30 C22x 22 C22x30 C22x30 C22x 22 C22x30 C22x30 C22x 22 D30x60 D22x30 D30x60 D22x30 D30x60 D22x30 D30x60 D22x30 21 00 5800 C B A 4400 3600 3600 3600 Hình 2. 2: Sơ đồ kết cấu chơng 3: Xác định tải trọng tính toán đơn vị 3.1 Tĩnh tải đơn vị g s = 423 daN m 2 - Tĩnh tải sàn phòng học và sàn hành lang: g m = 426 daN m 2 - Tĩnh tải sàn mái: gt 2 = 514 daN m 2 - Tĩnh tải tờng xây 22 0: Bảng 3.1:... 2, 1m - Nhịp tính toán dầm hành lang AB: 2. 2 .2 Chiều dài tính toán của cột Nhịp tính toán của cột đợc xác định bằng khoảng cách giữa 2 trục dầm a Chiều dài tính toán cột tầng 1 Z = 0, 45m Cốt mặt đất tự nhiên hm = 0,5m Độ sâu chôn móng Chiều dài tính toán cột tầng 1: ht1 = H t + Z + hm hd 2 = 3,6 + 0, 45 + 0,5 0,3/ 2 = 4, 4m ht = H t = 3,6m b Chiều dài tính toán cột tầng 2, 3,4 C22x30 C22x30 C22x 22. .. độ p tgmI = 98 ì 2, 1 = 20 5 lớn nhất: k = 0, 625 Đổi ra phân bố đều với: p2mI = 20 5 ì 0, 625 = PAmI = PBmI 128 daN Do tải trọng từ sàn truyền vào: PAmI = PBmI = 98 ì 3,9 + ( 3,9 2, 1) ì 2, 1 / 4 = 29 3 daN PCmI,s Do tải trọng từ seno truyền vào: PCmI, s = 98 ì 0,6 ì 3,9 = 22 8 5 .2 Trờng hợp hoạt tải 2 5 .2. 1 Hoạt tải 2 tầng 2 hoặc tầng 4 A B C 6900 300 3000 3 420 0 22 0 420 0 2 1 phl=360daN/ m2 II PA pIItg II... S=B l2 3,9 ì 2, 1 = = 4,1m 2 2 2 Lực dọc trong cột: N = 4,1( 3 ì 663 + 524 ) = 10303daN Diện tích tiết diện cột 10303 A = 1,1 = 78,16cm 2 14,5 ì 10 Ac = 484cm 2 bc ì hc = 22 ì 22 cm Chọn ;( ) cho tất cả các tầng; b = * Kiểm tra tiết diện cột theo độ mảnh l0 b l0 = 0,7l = 0,7 ì 360 = 25 2cm Với khung toàn khối b = l0 25 2 = = 11,5 < [ l0 ] = 31 b 22 1.6 Mặt bằng bố trí kết cấu C B A 1 2 3 3900 3900 21 00... 1431 Do lan can xây tờng 110 cao 900mm truyền vào: 1038 29 6 ì 0,9 ì 3,9 = GA = 3177 Cộng và làm tròn 4 .2 Tĩnh tải tầng mái 1 2 3 420 0 3900 C B A 21 00 6900 300 22 0 22 0 g = 426 daN/m m 2 g = 426 daN/m m 2 g = 426 daN/m m 2 3000 6900 C B A G B G A G C g ht g tg 3000 6900 C B A G B G A G C g 1 g 2 g =g = 426 daN/m sn 2 m m m m m m m m m g' t1 g t1 Hình 4 .2: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp tĩnh tải tầng mái Từ mặt cắt... truyền vào: PAII = PBII = 360 ì 3,9 + ( 3,9 2, 1) ì 2, 1 / 4 = 5 .2. 2 Hoạt tải 2 tầng 3 1077 A B C 6900 300 3000 3 22 0 22 0 420 0 ps =24 0daN/ m2 420 0 2 ps =24 0daN/ m2 1 II PB II PC pIIht 3000 6900 A B C II PB 3000 A II PC pII1 6900 B C Hình 5.5: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp hoạt tải 2 tầng 3 Sàn Loại tải trọng và cách tính Kết quả Sàn tầng 3 Bảng 5.5: Hoạt tải 2 tầng 3 p1II daN / m Do tải trọng từ sàn truyền... lớn p htII = 24 0 ì 3,9 = 936 nhất: k = 0,8 12 Đổi ra phân bố đều với: p1II = 936 ì 0,8 12 = PCII = PBII 760 daN Do tải trọng từ sàn truyền vào: PCII = PBII = 24 0 ì 4 ,2 ì 4, 2 / 4 = 9 12 5 .2. 3 Hoạt tải 2 tầng mái A B C 6900 300 3000 3 22 0 420 0 22 0 420 0 2 pm=98daN/ m2 1 pm=ps =98daN/ m2 mII mII PA,s PB 3000 A mII PC pmII ht 6900 B mII mII PA,s PB 3000 A C mII PC pmII 1 6900 B C Hình 5.6: Sơ đồ dồn tải trọng... hcn = 1 523 ì 0,8 12 = g1 = g t 2 + g hcn = 28 26 Cộng và làm tròn g2 1 Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình tam giác với tung độ gtg = 423 ì ( 2, 1 0 ,22 ) = 795 lớn nhất: k = 0, 625 497 Đổi ra phân bố đều với: g 2 = 795 ì 0, 625 = Cộng và làm tròn Tĩnh tải tập trung TT 1 Loại tải trọng và cách tính Kết quả GC daN Do trọng lợng bản thân dầm dọc: 25 00 ì1,1 ì 0,3 ì 0 ,22 ì 3,9 = 3,6 0,3 = 3,3m 2 Do trọng