Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Mở Đầu Ngành dầu khí nớc ngành hình thành phát triển đợc 20 năm nhng có đóng góp ngày to lớn nhiều mặt cho phát triển đất nớc Đặc biệt đời ngành công nghiệp chế biến dầu khí Đây tiền đề quan hàng đầu nguồn nguyên liệu chủ yếu để phát triển nhiều ngành công nghiệp Cùng với trình khai thác dầu thô, nghành công nghiệp dầu khí hình thành từ năm 1995 phát triển cách mạnh mẽ Trên đất nớc ta triển khai xây dựng nhiều chơng trình khai thác chế biến khí vào năm 2002 cung ứng kịp thời chho sản xuất công nghiệp tiêu dùng gần 147 000 condensate 349 000 PLG thay cho hàng nhập Cùng với phát triển khoa học kỹ thuật từ khí tự nhiên khí đồng hành ngời ta sản xuất nhiều sản phẩm khác nh: rợu, axeton, andehyt, NH3, chất dẻo sợi, phân bón, dầu nhờn, chất tẩy rửa tổng hợp nguồn nguyên liệu cho ngành nh: mỹ phẩm, công nghiệp, in, dệt mayphục vụ nhiều cho công nghiệp đời sống nhân dân Chính lợi ích to lớn mà nghành dầu khí nói chung ngành chế biến khí nói riêng đem lại việc đầu t phát triển công nghiệp ngành công nghiệp mũi nhọn hớng đảng nhà nớc ta nhằm thúc đẩy kinh tế cải thiện đời sống nhân dân Trong phạm vi đồ án ta nghiên cứu phơng pháp chế biến khí phơng pháp ngng tụ nhiệt độ thấp phơng pháp vừa đơn giản mà cho hiệu cao, có tính khả thi Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Đồ án gồm phần: Phần I: Mở đầu Phần II: Tổng quan - Cơ sở hóa lý trình ngng tụ nhiệt độ thấp - Tổng quan công nghệ Phần III: Tính toán thiết kế - Cân vật chất - Cân nhiệt lợng Phần IV: Thiết kế công nghệ Phần V: Kết luận Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học CHơng I: Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Giới thiệu chung khí tự nhiên khí đồng hành I.1 Thành phần tính chất khí tự nhiên khí đồng hành Những cấu tử khí tự nhiên khí đồng hành là: metan, etan, propan, butan (n- zo) Khí tự nhiên đợc khai thác từ mỏ khí với thành phần chủ yếu metan (chiếm 98% thể tích) Những mỏ khí tự nhiên túi khí nằm sâu dới mặt đất Khí đồng hành đợc khai thác từ mỏ dầu đồng thời với trình khai thác dầu thô Trong thành phần khí đồng hành cầu từ metan có etan, propan, butan, hydrocacbon nặng chiếm hàm lợng đáng kể phạm vi thay đổi thành phần cấu tử khoảng rộng Ngoài thành phần khí tự nhiên khí đồng hành có H 2O, H2S hợp chất chứa lu huỳnh CO2, N2, Heli Ngời ta tiến hành phân loại khí dựa vào hàm lợng hydrocacbon từ propan trở lên Trong khí chứa 150g/m cấu từ propanbutan hydrocacbon nặng đợc gọi khí béo Khí đợc ứng dụng chế tạo xăng khí, khí hóa lỏng (LPG) nguồn hydrocacbon cho công nghệ tổng hợp hữu Còn khí chứa dới mức 50g/m3 hydrocacbon nặng đợc gọi khí gầy Và ứng dụng làm nhiên liệu cho công nghiệp đời sống, làm nguyên liệu cho công nghệ tổng hợp hữu , sản xuất phân đạm Việt Nam ngời ta phát đợc nhiều mỏ khí trữ lợng khí hàng năm đạt đợc khoảng 1300 tỷ m3 khí Dới số mỏ khí Việt Nam Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp ảng1: Thành phần khí bể Cửu Long Mỏ Bạch Hổ Metan(C1) Etan (C2) Propan(C3) Butan(C4) Condensat N2 CO2 H2S 76,82 11,87 5,980 1,040 0,320 0,500 1,000 - Rồng(lô 09) khí tự đồng hành 84,77 76,54 7,220 6,890 3,460 8,250 1,700 0,780 1,300 0,500 - 77,62 10,04 5,940 2,830 0,970 0,330 0,420 - 78,02 10,67 6,700 1,740 0,380 0,600 0,070 - Bảng2: Thành phần khí Bể Nam Côn Sơn(% theo thể tích) Mỏ Thành Đại Lan Tây Lan Đỏ Rồng Hải Mộc Hùng (06-1) (06-1) Đôi Thạch Tinh 93,9 2,30 0,50 0,10 0,20 1,60 1,2 Cha đo (11-2) 81,41 5,250 3,060 1,470 0,550 0,080 5,640 0,000 (05-2) 81,00 5.200 2,800 1,500 4,700 0,110 4,400 - (05-3) 89,44 3,800 1,480 0,710 0,540 0,150 3,880 - phần (05-!a) Metan(C1) 77,25 Etan(C2) 9,490 Propan(C3) 3,380 Butan(C4) 1,340 Condensat 0,480 N2 4,500 CO2 H2S - 88,5 4,30 2,40 0,60 1,40 0,30 1,90 10,0 I.2.Tình hình chế biến sản xuất khí tự nhiên khí đồng hành giới Việt Nam Trớc giới nguồn khí thu đợc thờng bị đốt bỏ chờ đợc sử dụng nh nhiên liệu để đốt Điều gây lãng phí vừa làm ảnh hởng nghiêm trọng đến môi trờng xung quanh lẽ khí tự nhiên khí đồng hành việc nhiên liệu tốt từ khí tự nhiên khí đồng Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp hành ta thu đợc chất hydrocacbon phi hydrocacbon làm nguyên liệu cho ngành công nghiệp khác Do năm gần nhiều nớc giới đặc biệt nớc phát triển đầu t phát triển ngành công nghiệp chế biến khí cụ thể Nga nớc công nghiệp phát triển sử dụng hợp lý nguồn hydrocacbon mang lại nguồn lợi to lớn metan thành phần có khí tự nhiên đợc dùng làm nhiên liệu cho lò nung nồi Ngoài etan , propan ,butan hydrocacbon nặng đợc dùng cho công nghiệp tổng hợp hữu Mỹ, từ etan chế biến 40% etylen phục vụ cho sản xuất nhựa tổng hợp, oxit etylen, chất hoạt động bề mặt , nhiều sản phẩm bán sản phẩm hóa học khác Ngoài từ khí tự nhiên khí đồng hành , sau làm chế biến khí ngời ta nhận đợc lợng lớn lu huỳnh ,heli số sản phẩm vô khác phục vụ cho nhiều ngành kinh tế quốc dân Mỹ Canada hai nớc đứng đầu sản xuất heli, sản phẩm quan trọng công nghệ nghiên cứu vũ trụ, nghiên cứu kỹ thuật thâm lạnh , sắc ký nớc Tây âu, sau tìm mỏ khí tự nhiên lớn tăng cờng quan tâm đến nguyên liệu nhiệt phân nhẹ Trong năm gần nớc Trung đông (Iran, Arapxeut, Beren ) dự định hoàn thành chơng trình khai thác , chế biến vận chuyển khí đồng hành với tổng giá trị khoảng 33 tỉ USD Ngời ta nghĩ điều cho phép xuất khoảng 46 triệu PLG năm Riêng Việt Nam ngành dầu khí nớc ta hình thành phát triển nhng với tiềm khí phong phú tiền đề quan trọng để ngành công nghiệp phát triển Cho đến Việt Nam khai thác mỏ dầu mỏ dầu khí, hình thành cụm khai thác dầu quan trọng: Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Cụm mỏ thứ : nằm vùng đồng Bắc Bộ gồm nhiều mỏ khí nhỏ , có Tiền Hải C, trữ lợng khoảng 250 m3/khí , bắt đầu khai thác từ tháng 12 năm 1981với 450 triệu m 3/khí phục vụ cho công nghiệp địa phơng nguồn nguyên liệu cho công nghiệp khí tỉnh phía Bắc Cụm mỏ thứ hai: thuộc vùng biển Cửu Long, gồm chứa mỏ dầu : Bạch Hổ, Rồng, Rạng Đông, Rubi cụm quan trọng , cung cấp 96% sản lợng dầu toàn quốc Cụm mỏ thứ ba: vùng biển Nam Côn Sơn gồm mỏ dầu Đại Hùng khai thác mỏ khí phát khu vực xung quanh Lan Tây, Lan Đỏ, Hải Thạch, Mộc Tinh mỏ dầu khí Rồng Đôi Tây chuẩn bị đa vào khai thác Cụm mỏ thứ t : thềm lục địa Tây Nam bao gồm mỏ Bungakclwa -Các nớc khai thác dầu mỏ BungaOrkid, Bunga parkma, Bunga Rây khu vực thỏa thuận thơng mại Việt Nam Malaysia khu khai thác cung cấp khí lớn thứ hai sở đảm bảo phát triển khu công nghiệp dầu khí Cà Mau Cần Thơ Với tiềm khí phong phú nh , Viêt Nam có nhiều điều kiện phát triển công nghiệp khai thác chế biến khí thúc đẩy mạnh kinh tế đa đất nớc ta lên tầm cao Chơng II: Các phơng pháp chế biến khí tự nhiên khí đồng hành II.1.Phơng pháp chế biến khí phơng pháp ngng tụ Tiến hành chế biến khí phơng pháp ngng tụ nhiệt độ thấp từ Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp -25oC - -35oC áp suất cao 3,0 4,0 Mpa Đây đợc coi phơng pháp có hiệu kinh tế để chế biến khí tự nhiên khí đồng hành Khí đồng hành từ xí nghiệp khai thác dầu đợc nén máy nén khí sau đợc làm lạnh đa vào thiết bị sấy khí để tách ẩm đợc đa qua thiết bị trao đổi nhiệt làm nguội sau khí đợc đa đến thiết bị ngng tụ nhiệt độ thấp Tại , khí đợc nén làm lạnh tới nhiệt độ âm cần thiết hỗn hợp khí đợc đa sang phân tách khí lúc phần hydrocacbon ngng tụ đợc tách Sau đợc nén làm lạnh hỗn hợp khí hai phần: + Phần ngng tụ (gọi condesat) bậc nén làm lạnh.Khí đồng hành đợc bơm từ thùng chứa qua phận trao đổi nhiệt sang cột tách etan Tại phân đoạn chứa metan etan đợc tách Sau benzin phần ngng tụ tách metan etan qua thiết bị trao đổi nhiệt vào bình chứa, từ đợc đa đị chế biến tiếp Phơng pháp ngng tụ nhiệt độ thấp để tách bezin từ khí đồng hành phơng pháp tốn kém, để thực đợc cần có thiết bị làm lạnh phức tạp Tuy nhiên sơ đồ công nghệ tơng đối đơn giản, mà hiệu tách benzin khỏi hỗn hợp khí cao, triệt để nên phơng pháp đợc ứng dụng rộng rãi công nghiệp chế biến khí II.2 Chế biến khí phơng pháp hấp thụ Ngoài chế biến khí phơng pháp ngng tụ ngời ta áp dụng phơng pháp hấp thụ để chế biến khí Trong hấp thụ giải hấp thụ hai trình chuyển biến khối đợc sử dụng để tách khí thiên nhiên khí đồng hành Quá trình đợc thực nhờ hình thành cân pha hai pha khí lỏng khuyếch tán chất từ pha sang pha kia, Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Động lực trình khuyếch tán chênh lệch áp suất riêng phần cấu từ pha lỏng pha khí Nếu áp suất riêng phần cấu tử pha khí lớn pha lỏng xảy trình hấp thụ (tức chất lỏng hấp thụ chất khí) Nếu ngợc lại xảy trình hầp thụ nhả hấp thụ đợc thực tháp hấp thụ tháp chng luyện có cấu tạo kiểu tháp đĩa tháp đệm, chất hấp thụ đợc dùng phân đoạn benzin kerosene, hỗn hợp chúng (Hình1 Sơ đồ nguyên lý thiết bị hấp thụ /156) *Nguyên tắc hoạt động sơ đồ: Khí nguyên liệu sau đợc làm khí giọt lỏng tạp chất học , đựơc nén , sấy đến điểm sơng cần thiết, đa vào đĩa cuối tháp hấp thụ Chất hấp thụ đựơc tái sinh đợc tới lên đĩa cùng.Trong thiết bị cấu từ theo yêu cầu định trớc (C 3) đợc tách Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp khỏi khí vào, có lợng hydrocacbon nhẹ(metan etan) Khí khô thoát ta từ đỉnh tháp hấp thụ 1, chất hấp thụ bão hòa hydrocacbon đựơc thoát từ đáy tháp Khí khô đa sử dụng, chất hấp thụ bão hòa đợc đavào tháp hấp thụ bốc Ngời ta tới chất hấp thụ táI sinh vào đĩa tháp đáy tháp đợc gia nhiệt khô đợc sử dụng làm nhiên liệu Còn chất hấp thụ bão hòa tách etan đợc gia nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt Từ đỉnh tháp ta thu đợc hỗn hợp propan hydrocacbon nặng Phân đoạn hydrocacbon nặng đợc ngng tụ thiết bị vào hồi lu phần hydrocacbon nặng đợc quay trở lại tháp nhả hấp thụ Phần lại đợc đa sản xuất Nhiệt cung cấp cho phần dới tháp nhả hấp thụ tuần hòan chất hấp thụ chảy từ đĩa cuối sang thiết bị đun sôi đáy tháp 10 Chất hấp thụ tái sinh từ đáy tháp làm nguội qua thiết bị 4,5 sau làm lạnh 6,8 vào tháp hấp thụ tháp hấp thụ bốc II.3.Chế biến khí phơng pháp chng cất Sơ đồ chng cất nhiệt độ thấp đợc thực trình tách cấu từ định trớc hiệu sơ đồ hấp thụ nhiệt độ thấp (HNI) thiết bị chế tạo đơn giản Khác mặt nguyên lý hai sơ đồ CNT NTT chỗ nguyên liệu vào thiết bị sau làm lạnh (không có tách sơ mà đợc đa thẳng vào tháp chng Tại xảy phân tích riêng biệt khí nguyên liệu thành khí khô(thoát từ đỉnh tháp) phân đoạn hydrocacbon nặng Phụ thuộc vào sơ đồ nguyên lý trình chng cất nhiệt độ thấp, thiết bị sơ đồ tháp chng đợc chia thành chng bốc tháp ngng tụ bốc (Hình 2, hình -177) Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Với sơ đồ công nghệ chế biến khí nói ta có vài nhận xét sau: Từ u nhợc điểm phạm vi công dụng công nghệ phơng pháp chế biến khí NNT đem lại hiệu cao Phơng pháp phù hợp với điều kiện chế biến khí đồng hành với suất công nghệ triệu m 3/ngày, hệ số tách cấu tử =75% propan Mặt khác với phơng pháp mang lại hiệu cao đặc biệt tình hình kinh tế đất nớc ta công nghệ chế biến khí đơn giản , khả thi Chơng III:Cơ sở hóa lý trình ngng tụ nhiệt độ thấp III.1.Khái niệm trình ngng tụ Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 10 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp - To : Nhiệt độ dòng khí nguyên liệu mang vào(K) ì106 ì103 20, 717 ì = 192680, 43(kg / h) 22, ì24 103 Co = Ci ìX i17 Trong : CC2 H = 2,3(KJ/Kg.K) Ta có: Go = CC2 H = 2,14(KJ/Kg.K) CC3 H8 = 2,21(KJ/Kg.K) CC4 H10 = 2,25(KJ/Kg.K) CC5 H12 = 2,37(KJ/Kg.K) Vậy ta có: Co = 2,3 ì0, 77 + 2,14 ì0,1474 + 2, 21ì0, 065 + 2.25 ì0, 0144 + 2,37 ì0, 0032 = 2, 27 (KJ/Kg.K) Nhiệt dòng khí mang vào: Qo = F ìCo ìTo = 192680, 43 ì2, 27 ì298 = 130340603, (KJ/Kg.K) VII.3 Tính cân nhiệt thiết bị trao đổi nhiêt Sau hỗn hợp khí đI qua thiết bị làm mát không khí, hỗn hợp khí nguyên liệu đợc chia thành hai dòng đI vào thiết bị trao đổi nhịêt thiết bị trao đổi nhiêt Giả sử lu lợng dòng khí vào thiết bị trao đổi nhiệt là: G4 = 170753,39 (Kg/h) Lu lợng dòng khí vào tiết bị trao đổi nhiệt là: G3 = 21927, 033 (Kg/h) Nhiệt dòng khí tỏa thiết bị là: Q4 = C4 ìm4 (T4c T4d ) (KJ/h) Mà C4 = Co = 2, 27 (KJ/Kg.K) m4 = G4 = 170753,39 (Kg/h) Trong đó: T4c : Nhiệt độ dòng khí nguyên liệu sau qua thiết bị Trao đổi nhiêt d T4 : Nhiệt độ ban đầu dòng khí với T4d = 25o C = 298o K Vậy: ta phải xác định đợc nhiệt độ T4c Ta có: Nhiệt dòng codensat đáy tháp tách sơ etan thu vào là: Q4 = C4, ìm (T4, T4c ) (KJ/h) Trong : m = X 82 = 58516,18(Kg/h) 4 Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 51 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Vậy: C4, = 0,5318 2.3 + 0,2628 2,14 + 0,1554 2,21 + 0,0402 2.25 + 0,0098 2,37 = 2,2426(KJ/Kg.K) T4, =-20oC = 253oC Do: Q4 = Q4, nên: 2, 27 ì170753,39 ì(T4c 298) = 2, 2426 ì58516,18 ì(253 T4c ) T4c = 286, K = 13, 61o C Vậy: Nhiệt độ trao đổi thiết bị là: Q4 = 2, 27 ì170753,39 ì(286, 61 298) = 4414880,124( KJ / h) V.III Tính cân nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt (5) Nhiệt dòng nguyên liêuụ tỏa thiết bị trao đổi nhiệt(5) là: Q5 = C5 ìm5 (T5c T5d ) (KJ/h) m5 = m4 = 170753,39 C5 = C4 = 2, 27 (KJ/Kg.K) Ta có: (KG/h) T5 = T4 = 286, 61K = 13, 61o C Vậy: Nhiệt dòng condensat đáy tháp thu vào là: Q5, = C5, ìm5, ì(T5, T5c ) (KJ/h) , Mà: m5 = X = 73154 (Kg/h) C5, = 2,3 ì0,5945 + 2,14 ì0, 2337 + 2, 21 ì0,13095 + 2,37 ì0, 008 = 2, 2494 (KJ/Kg.K) T = 30 C = 243K , o Do: Q5 = Q5, nên: 2, 27 ì170753,39(T5c 286, 61) = 2, 2494 ì73154 ì(243 T5c ) T5c = 273, 6135 K = 0, 6135o C Vậy: Nhiệt độ trao đổi thiết bị trao đổi nhiệt (5) là: Q5 = 2, 27 ì170735,39(273, 6135 286, 61) = 50375759, 03 (KJ/h) V.4 Tính cân nhiệt lợng thiết bị trao đổi nhiệt (3) * Nhiệt độ dòng khí nhuyên liệu tảo là: Q3 = C3 ìm3 ì(T3c T3d ) (KJ/h) Trong đó: m3 = G3 = 21927, 033 (Kg/h) C3 = Co = 2, 27 (KJ/Kg.h) T3d = 298K * Nhiệt sản phẩm khí khỏi thiết bị hồi lu (10) thu vào là: Q3 = C3, ìm3, ì(T3, T3c ) (KJ/h) , Trong đó: m3 = 27089 (Kg/h) Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 52 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp C3, = 2,3 ì0.23296 + 2,14 ì0, 0848 + 2, 21 ì0, 0016 = 0, 7208 (KJ/Kg.K) T = C = 273 C , o o Do Q3 = Q3, nên ta có: 2, 27 ì21927, 033(T3c 298) = 0, 7208 ì27089(273 T3c ) T3c = 290,956 = 17,956o C * nhiệt độ trao đổi tai thiết bị trao đổi nhiệt (3) là: Q3 = 2, 27 ì21927, 033 ì(290,956 298) = 350610, 626 (KJ/h) V.II.5 Tính nhiệt trao đổi thiết bị bay propan(6) * Dòng khí vào thiết bị bay propan(6) bao gồm: m5 = 170753,39 (Kg/h) ; T5 = 286, 61 (K); C5 = 2, 27 (KJ/Kg.K) m3 = 21927, 033 (Kg/h); T3 = 298 (K) C3 = 2, 27 (KJ/Kg.K) m8 = 14628,33 (Kg/h) ; T8 = 253 (K) Tacó: C8 = 2,3 ì0,8455 + 2,14 ì0,1169 + 2, 21ì0, 0042 + 2,37 ì0, 00045 = 2, 2779 (KJ/h) Vậy: Nhiệt trao dổi thiết bị bay hơI propan(6) để dòng khí đI vào tháp (7) đạt tới nhiệt độ: T = 30o C = 243K Q6 = 2, 27 ì170753,39(243 286, 61) + 2, 27 ì21927, 033(243 298) +2, 2779(243 253) = 19641293, 47 (KJ/h) VII,6 Tính nhiệt trao đổi thiết bị bay propan(11) Dòng khí đỉnh tháp (9) có thông số: m9 = 47671,34 (Kg/h) C3, = 0, 7208 (KJ/Kg.K) T9d = 22o C = 295 K Vậy: nhiệt lợng cần để làm lạnh hỗn hợp khí xuống tới nhiệt độ: T = 70o C = 266 K Tacó: Q11 = 0, 7208 ì47671,34 ì(295 266) = 996483,55 (KJ/h) VII.7 Cân nhiệt thiết bị tách pha(7) * Nhiệt dòng khí mang đỉng tháp (7): Q7d = m7d ìC7d ìT7 (KJ/h) d m7 = 133874 Trong đó: (Kg/h) C7d = 2,3 ì0,8739 + 2,14 ì0, 09699 + 2, 21ì0, 0255 +2, 23 ì0, 00322 + 2,37 ì0, 00033 = 2, 2818 (KJ/Kg.K) T7 = 30o C = 243K Vậy: Nhiệt dòng màng đỉnh tháp(7) là: Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 53 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Q7d = 133874 ì2, 2818 ì243 = 74230107, 45 (KJ/h) * Nhiệt dòng khí mang đáy là: Q7day = m7day ìC7day ìT7day (KJ/h) C7day = 2,3 ì0,5945 + 2,14 ì0, 2337 + 2, 21 ì0,13095 +2, 23 ì0, 033 + 2,37 ì0, 008 = 2, 2494 (KJ/Kg.K) Vây: Q7day = 73155 ì2, 2494 ì243 = 39986283, 65 (KJ/h) * Tính nhiệt lợng dòng khí mang vào tháp (7): C7 = 2, 27 (KJ/Kg.K) Q7 = 207024,9 ì2, 27 ì243 = 114197005,1 (KJ/h) Vậy: Bảng 16: Cân nhiệt lợng tháp tách pha(7) Nhiệt lợng đầu vào(KJ/h) Nhiệt lợng đầu ra(KJ/h) Qvao = 114197005,1 Q7d = 74230107, 45 Q7day = 39986283, 65 Q vao Q = 114197005,139986283, 65 = 114216391,1 Bảng 16: Cân nhiệt lợng tháp tách pha(7) VII.8 Cân nhiệtlọng thiết bị tách pha(8) * Nhiệt dòng khí mang đỉnh tháp(8): Q = m8d ìC8d ìT8 m8d = 14628,33 (Kg/h) mà d C8d = 0,8455 ì2,3 + 0.1169 ì2,14 + 0, 0329 ì2, 21 + 0, 0042 ì2, 25 +0, 00045 ì2,37 = 2, 278 (KJ/Kg.K) d T8 = 253K Nên: Q8d = 14628,33 ì2, 278 ì253 = 8430803,942 (KJ/h) * Nhiệt dòng khí mang đáy: Q8day = m8day ìC8day ìT8 (KJ/h) Trong đó: m8day = 58516,18 (Kg/h) ìC8day = 0,5318 ì2,3 + 0, 2628 ì2,14 + 0,1554 ì2, 21 + 0, 0402 ì2, 25 +0, 0098 ì2,37 = 2, 2426 (KJ/Kg.K) Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 54 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp T8 = 253K Vậy: Q = 58516,18 ì253 ì2, 2426 = 33200781, 47 * Nhiệt lợng dòng khí mang vào tháp(8): Q8 = 73145,3 ì2, 2494 ì253 = 41626858,57 (KJ/h) day Bảng 17: Cân nhiệt tháp (8) Nhiêt lợng đầu vào(KJ/h) Nhiệt lợng đầu ra(KJ/h) Q8d = 8430803,942 Qvao = 41626858,57 Q8day = 33200781, 47 Q Q vao = 41626858,57 = 41631585, 41 VII.9 Cân nhiệt lợng tháp(9): * Nhiệt long dòng khí mang đỉnh: Q9d = m9d ìC9d ìT9d (Kg/h) C9d = 2,3 ì0, 65278 + 2,14 ì0,32122 + 2.21ì0, 26 = 2, 2260 (KJ/Kg.K) Q9d = 85084, 406 ì2, 246 ì295 = 56374374.38 (KJ/Kg) *Nhiệt lợng dòng khí mang đáy: Q9day = m9day ìC9day ìT9day (Kg/h) C9day = 0,5318 ì2,3 + 0, 2628 ì2,14 + 0,1554 ì2, 21 + 0, 0402 ì2, 25 +0, 0098 ì2,37 = 2.23 (KJ/Kg.K) day Q9 = 10844,812 ì2, 2267 ì458 = 11059849, 44 (KJ/h) * Nhiêt lơng dòng khí mang vào tháp(9): Q9 = m9 ìC9 ìT9 (KJ/h) C9 = 0,5318 ì2,3 + 0, 2628 ì2,14 + 0,1554 ì2, 21 + 0, 0402 ì2, 25 + 0, 0098 ì2,37 (KJ/Kg.K) Vậy: Q9 = 58516 ì2, 24 ì298 = 38955644, (Kg/h) * Nhiệt lọng dòng khí hồi lu đỉnh mang vào tháp(9): Q9, = m9, ìC9, ìT9, (Kg/h) Mà: m9, = 57996 (Kg/h) T9, = = 273K Ta có: C9, = 2,3 ì0, 4128 + 2,14 ì0,5108 + 2, 21ì0, 08 = 2, 21 (KJ/Kg.K) Q9, = 57996 ì2, 21 ì273 = 34990726, 68 (KJ/h) Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 55 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Bảng 18: cân nhiệt lợng tháp (9) Nhiệt lợng đầu vào(KJ/h) Nhiệt lợng đầu ra(KJ/h) Q9 = Q9d = Q9, = Q9day = Q9, = Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 56 Q9day = Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 57 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Vậy ta có cân vật chất cho toàn công nghệ: Gvào Cấu tử Tháp 7 G Tháp 8 Y Tháp Gi G CH4 C2H6 C3H8 C4H10 C5H12 Tổng G X 7 Y X 82 Yi 22 Gd Gday CH4 C2H6 C3H8 C4H10 C5H12 Tổng Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 58 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Chơng VII: Cân nhiệt lợng Ta có sơ đồ nhiệt lợng toàn trình là: VII.1 Một số công thức tính toán * Q = Go ìCo ì( TC Td ) Trong đó: - Go : Lu lợng khối lợng hỗn hợp khí vào hệ - Co : Nhiêt dung riêng hỗn hợp vào khí - TC , Td : Nhiệt độ hỗn hợp khí vào * Co = Ci ìxi Trong đó: - Co : Nhiệt dung riêng hỗn hợp khí - Ci : Nhiệt dung riêmg cấu tử - xi : thành phần cấu tử * y i= Vi Vi Trong đó: - yi : thành phần cấu tử hỗn hợp khí * Xi = mi mi Trong đó: - mi : khối lợng cấu tử hỗn hợp khí Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 59 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp VII.2 Nhiệt dung riêng hỗn hợp khí mang vào Theo công thức: Q = G ìCo ìTo Trong đó: - G : khối lợng hỗn hợp khí mang vào (Kg/h) - Co : nhiệt dung riêng hỗn hợp khí (KJ/Kg.K) - To : Nhiệt độ dòng khí nguyên liệu mang vào(K) ì106 ì103 20, 717 ì = 192680, 43(kg / h) 22, ì24 103 Co = Ci ìX i17 Trong : CC2 H = 2,3(KJ/Kg.K) Ta có: Go = CC2 H = 2,14(KJ/Kg.K) CC3 H8 = 2,21(KJ/Kg.K) CC4 H10 = 2,25(KJ/Kg.K) CC5 H12 = 2,37(KJ/Kg.K) Vậy ta có: Co = 2,3 ì0, 77 + 2,14 ì0,1474 + 2, 21ì0, 065 + 2.25 ì0, 0144 + 2,37 ì0, 0032 = 2, 27 (KJ/Kg.K) Nhiệt dòng khí mang vào: Qo = F ìCo ìTo = 192680, 43 ì2, 27 ì298 = 130340603, (KJ/Kg.K) VII.3 Tính cân nhiệt thiết bị trao đổi nhiêt Sau hỗn hợp khí đI qua thiết bị làm mát không khí, hỗn hợp khí nguyên liệu đợc chia thành hai dòng đI vào thiết bị trao đổi nhịêt thiết bị trao đổi nhiêt Giả sử lu lợng dòng khí vào thiết bị trao đổi nhiệt là: G4 = 170753,39 (Kg/h) Lu lợng dòng khí vào tiết bị trao đổi nhiệt là: G3 = 21927, 033 (Kg/h) Nhiệt dòng khí tỏa thiết bị là: Q4 = C4 ìm4 (T4c T4d ) (KJ/h) Mà C4 = Co = 2, 27 (KJ/Kg.K) m4 = G4 = 170753,39 (Kg/h) Trong đó: T4c : Nhiệt độ dòng khí nguyên liệu sau qua thiết bị Trao đổi nhiêt d T4 : Nhiệt độ ban đầu dòng khí với T4d = 25o C = 298o K Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 60 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Vậy: ta phải xác định đợc nhiệt độ T4c Ta có: Nhiệt dòng codensat đáy tháp tách sơ etan thu vào là: Q4 = C4, ìm (T4, T4c ) (KJ/h) Trong : m = X 82 = 58516,18(Kg/h) Vậy: C4, = 0,5318 2.3 + 0,2628 2,14 + 0,1554 2,21 + 0,0402 2.25 + 0,0098 2,37 = 2,2426(KJ/Kg.K) T4, =-20oC = 253oC Do: Q4 = Q4, nên: 2, 27 ì170753,39 ì(T4c 298) = 2, 2426 ì58516,18 ì(253 T4c ) 4 T4c = 286, K = 13, 61o C Vậy: Nhiệt độ trao đổi thiết bị là: Q4 = 2, 27 ì170753,39 ì(286, 61 298) = 4414880,124( KJ / h) V.III Tính cân nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt (5) Nhiệt dòng nguyên liêuụ tỏa thiết bị trao đổi nhiệt(5) là: Q5 = C5 ìm5 (T5c T5d ) (KJ/h) m5 = m4 = 170753,39 C5 = C4 = 2, 27 (KJ/Kg.K) Ta có: (KG/h) T5 = T4 = 286, 61K = 13, 61o C Vậy: Nhiệt dòng condensat đáy tháp thu vào là: Q5, = C5, ìm5, ì(T5, T5c ) (KJ/h) , Mà: m5 = X = 73154 (Kg/h) C5, = 2,3 ì0,5945 + 2,14 ì0, 2337 + 2, 21 ì0,13095 + 2,37 ì0, 008 = 2, 2494 (KJ/Kg.K) T5, = 30o C = 243K Do: Q5 = Q5, nên: 2, 27 ì170753,39(T5c 286, 61) = 2, 2494 ì73154 ì(243 T5c ) T5c = 273, 6135 K = 0, 6135o C Vậy: Nhiệt độ trao đổi thiết bị trao đổi nhiệt (5) là: Q5 = 2, 27 ì170735,39(273, 6135 286, 61) = 50375759, 03 (KJ/h) V.4 Tính cân nhiệt lợng thiết bị trao đổi nhiệt (3) * Nhiệt độ dòng khí nhuyên liệu tảo là: Q3 = C3 ìm3 ì(T3c T3d ) (KJ/h) Trong đó: m3 = G3 = 21927, 033 (Kg/h) C3 = Co = 2, 27 (KJ/Kg.h) Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 61 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp T3d = 298K * Nhiệt sản phẩm khí khỏi thiết bị hồi lu (10) thu vào là: Q3 = C3, ìm3, ì(T3, T3c ) (KJ/h) , Trong đó: m3 = 27089 (Kg/h) , C3 = 2,3 ì0.23296 + 2,14 ì0, 0848 + 2, 21 ì0, 0016 = 0, 7208 (KJ/Kg.K) T3, = 0o C = 273o C Do Q3 = Q3, nên ta có: 2, 27 ì21927, 033(T3c 298) = 0, 7208 ì27089(273 T3c ) T3c = 290,956 = 17,956o C * nhiệt độ trao đổi tai thiết bị trao đổi nhiệt (3) là: Q3 = 2, 27 ì21927, 033 ì(290,956 298) = 350610, 626 (KJ/h) V.II.5 Tính nhiệt trao đổi thiết bị bay propan(6) * Dòng khí vào thiết bị bay propan(6) bao gồm: m5 = 170753,39 (Kg/h) ; T5 = 286, 61 (K); C5 = 2, 27 (KJ/Kg.K) m3 = 21927, 033 (Kg/h); T3 = 298 (K) C3 = 2, 27 (KJ/Kg.K) m8 = 14628,33 (Kg/h) ; T8 = 253 (K) Tacó: C8 = 2,3 ì0,8455 + 2,14 ì0,1169 + 2, 21ì0, 0042 + 2,37 ì0, 00045 = 2, 2779 (KJ/h) Vậy: Nhiệt trao dổi thiết bị bay hơI propan(6) để dòng khí đI vào tháp (7) đạt tới nhiệt độ: T = 30o C = 243K Q6 = 2, 27 ì170753,39(243 286, 61) + 2, 27 ì21927, 033(243 298) +2, 2779(243 253) = 19641293, 47 (KJ/h) VII,6 Tính nhiệt trao đổi thiết bị bay propan(11) Dòng khí đỉnh tháp (9) có thông số: m9 = 47671,34 (Kg/h) C3, = 0, 7208 (KJ/Kg.K) T9d = 22o C = 295 K Vậy: nhiệt lợng cần để làm lạnh hỗn hợp khí xuống tới nhiệt độ: T = 70o C = 266 K Tacó: Q11 = 0, 7208 ì47671,34 ì(295 266) = 996483,55 (KJ/h) VII.7 Cân nhiệt thiết bị tách pha(7) * Nhiệt dòng khí mang đỉng tháp (7): Q7d = m7d ìC7d ìT7 (KJ/h) d m7 = 133874 Trong đó: (Kg/h) Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 62 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp C7d = 2,3 ì0,8739 + 2,14 ì0, 09699 + 2, 21ì0, 0255 +2, 23 ì0, 00322 + 2,37 ì0, 00033 = 2, 2818 (KJ/Kg.K) T7 = 30o C = 243K Vậy: Nhiệt dòng màng đỉnh tháp(7) là: Q7d = 133874 ì2, 2818 ì243 = 74230107, 45 (KJ/h) * Nhiệt dòng khí mang đáy là: Q7day = m7day ìC7day ìT7day (KJ/h) C7day = 2,3 ì0,5945 + 2,14 ì0, 2337 + 2, 21 ì0,13095 +2, 23 ì0, 033 + 2,37 ì0, 008 = 2, 2494 (KJ/Kg.K) Vây: Q7day = 73155 ì2, 2494 ì243 = 39986283, 65 (KJ/h) * Tính nhiệt lợng dòng khí mang vào tháp (7): C7 = 2, 27 (KJ/Kg.K) Q7 = 207024,9 ì2, 27 ì243 = 114197005,1 (KJ/h) Vậy: Bảng 18: Cân nhiệt lợng tháp tách pha(7) Nhiệt lợng đầu vào(KJ/h) Nhiệt lợng đầu ra(KJ/h) Qvao = 114197005,1 Q7d = 74230107, 45 Q7day = 39986283, 65 Q vao Q = 114197005,139986283, 65 = 114216391,1 VII.8 Cân nhiệtlọng thiết bị tách pha(8) * Nhiệt dòng khí mang đỉnh tháp(8): Q = m8d ìC8d ìT8 m8d = 14628,33 (Kg/h) mà d C8d = 0,8455 ì2,3 + 0.1169 ì2,14 + 0, 0329 ì2, 21 + 0, 0042 ì2, 25 +0, 00045 ì2,37 = 2, 278 (KJ/Kg.K) d T8 = 253K Nên: Q8d = 14628,33 ì2, 278 ì253 = 8430803,942 (KJ/h) * Nhiệt dòng khí mang đáy: Q8day = m8day ìC8day ìT8 (KJ/h) Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 63 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Trong đó: m8day = 58516,18 (Kg/h) ìC8day = 0,5318 ì2,3 + 0, 2628 ì2,14 + 0,1554 ì2, 21 + 0, 0402 ì2, 25 +0, 0098 ì2,37 = 2, 2426 (KJ/Kg.K) T8 = 253K Vậy: Q8day = 58516,18 ì253 ì2, 2426 = 33200781, 47 * Nhiệt lợng dòng khí mang vào tháp(8): Q8 = 73145,3 ì2, 2494 ì253 = 41626858,57 (KJ/h) Bảng 19: Cân nhiệt tháp (8) Nhiêt lợng đầu vào(KJ/h) Nhiệt lợng đầu ra(KJ/h) Q8d = 8430803,942 Qvao = 41626858,57 Q8day = 33200781, 47 Q Q vao = 41626858,57 = 41631585, 41 VII.9 Cân nhiệt lợng tháp(9): * Nhiệt long dòng khí mang đỉnh: Q9d = m9d ìC9d ìT9d (Kg/h) C9d = 2,3 ì0, 65278 + 2,14 ì0,32122 + 2.21ì0, 26 = 2, 2260 (KJ/Kg.K) Q9d = 85084, 406 ì2, 246 ì295 = 56374374.38 (KJ/Kg) *Nhiệt lợng dòng khí mang đáy: Q9day = m9day ìC9day ìT9day (Kg/h) C9day = 0,5318 ì2,3 + 0, 2628 ì2,14 + 0,1554 ì2, 21 + 0, 0402 ì2, 25 +0, 0098 ì2,37 = 2.23 (KJ/Kg.K) day Q9 = 10844,812 ì2, 2267 ì458 = 11059849, 44 (KJ/h) * Nhiêt lơng dòng khí mang vào tháp(9): Q9 = m9 ìC9 ìT9 (KJ/h) C9 = 0,5318 ì2,3 + 0, 2628 ì2,14 + 0,1554 ì2, 21 + 0, 0402 ì2, 25 + 0, 0098 ì2,37 (KJ/Kg.K) Vậy: Q9 = 58516 ì2, 24 ì298 = 38955644, (Kg/h) * Nhiệt lọng dòng khí hồi lu đỉnh mang vào tháp(9): Q9, = m9, ìC9, ìT9, (Kg/h) Mà: m9, = 57996 (Kg/h) T9, = = 273K Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 64 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí ngng tụ nhiệt độ thấp Ta có: C9, = 2,3 ì0, 4128 + 2,14 ì0,5108 + 2, 21ì0, 08 = 2, 21 (KJ/Kg.K) Q9, = 57996 ì2, 21 ì273 = 34990726, 68 (KJ/h) Bảng20: cân nhiệt lợng tháp (9) Nhiệt lợng đầu vào(KJ/h) Nhiệt lợng đầu ra(KJ/h) Q9 = Q9d = Q9, = Q9day = Q9, = Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 65 Q9day = Đại Học Bách khoa Hà Nội [...]... kế dây chuyền công nghệ chế biến khí bằng ngng tụ ở nhiệt độ thấp Chơng IV: Tổng quan về công nghệ chế biến bằng phơng pháp ngng tụ nhiệt độ thấp IV.1.Các thiết bị chính có trong qúa trình chế biến bằng phơng hip ngng tụ nhiệt độ thấp Nhìn chung sơ đồ công nghệ trong các quá trình chế biến khí theo phơng pháp ngng tụ nhiệt độ thấp rất đa dạng và phong phú Theo mỗi một phơng pháp thì ta có các thiết. .. ngng tụ nhiệt độ Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 27 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí bằng ngng tụ ở nhiệt độ thấp thấp ở bậc thứ hai ở đây khí đợc làm lạnh thấp hơn bậc đầu tiên nhng cao hơn nhiệt độ ngng tụ ở bậc thứ ba.Sau đó pha lỏng và pha hơi lần nữa lại đợc tách riêng Pha hơi đa vào ngng tụ nhiệt độ thấp ở bậc thứ ba, ở đó hơi ngng tụ đến nhiệt độ đã... ngoài bằng propan và etan để nhân C>2 Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 23 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí bằng ngng tụ ở nhiệt độ thấp +Sơ đồ công nghệ nhà máy chế biến khí ở Tây Virginia (Mỹ) +Sơ đồ Thiết bị NNT 3 giai đoạn +Sơ đồ nhà máy chế biến khí sử dụng tubin giãn nở khí +Sơ đồ chế biến khí ở nhà máy San Antonio (bang Texas, Mỹ) +Sơ đồ nguyên lý thiết. .. tổ hợp 21 Nhiều tác nhân làm lạnh Nhóm I: có sự kết hợp với TL lỏng Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí bằng ngng tụ ở nhiệt độ thấp Nhóm II: có Sự kết hợp với giãn nỏ khí Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 22 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí bằng ngng tụ ở nhiệt độ thấp Theo mỗi kiểu phân chia thì ta có 13 sơ đồ... nở khí +Sơ đồ NNT một bậc để nhận C3có chu trình làm lạnh tổ hợp +Sơ đồ NNT hai bậc để nhận C>3 có chu trình làm lạnh tổ hợp +Sơ đồ ngng tụ nhiệt độ thấp để nhận C>3 có chu trìng làm lạnh tổ hợp +Sơ đồ công nghệ nhà máy chế biến khí ở Siligson (Mỹ) IV 3 Phân tích lựa chọn thiết bị để tính toán thiết kế IV.3.1 Đánh giá công nghệ chế biến khí bằng phơng pháp ngng tụ nhiệt độ thấp Trong công nghệ chế biến. .. 2H6) thơng phẩm Trong sơ đồ NNT có cụm thiết bị gồm: nguồn nhiệt lạnh, máy phân ly tạo nên một bậc phân ly IV.2 Phân loại các sơ đồ công nghệ Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 19 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí bằng ngng tụ ở nhiệt độ thấp Để chế biến khí theo phơng pháp ngng tụ nhiệt độ thấp (NNT) có rất nhiều sơ đồ công nghệ khác nhau Và ta có thể phân chia... phục đợc nhợc điểm của công nghệ cuả thiết bị không có tách sơ bộ etan Do vậy nó có độ phân tách cấu tử chính cao hơn Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 34 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí bằng ngng tụ ở nhiệt độ thấp IV.4.Lựa chọn sơ đồ công nghệ chế biến khí bằng phơng pháp NNT Với việc lạ chọn công nghệ là bằng sơ đồ công nghệ NNT với chu trình làm lạnh có... nhiệt độ thấp trong chế biến khí đồng hành Trong hỗn hợp khí đồng hành có thành phần các hydrocacbon khác nhau nh:CH4, C2H6Do vậy tơng ứng sẽ có các nhiệt độ ngng tụ khác nhau, do đó quá trình làm lạnh sẽ xảy ra nh saucoi lai) Sinh viên: Nguyễn Nam Thắng 16 Đại Học Bách khoa Hà Nội Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí bằng ngng tụ ở nhiệt độ thấp + Khi giảm nhiệt độ của hỗn hợp khí. .. nghệ chế biến khí bằng phơng pháp ngng tụ nhiệt độ thấp. Dựa vạo số bậc tách, kiểu nguồn lạnh và cách đa sản phẩm ra thì ta có các sơ đồ công nghệ chế biến khí khác nhau Theo đó mỗi một loại công nghệ ta đều có những u, nhợc điểm và phạm vi ứng dụng khác nhau Để hiểu hơn ta đi xét một số sơ đồ công nghệ chế biến khí bằng phơng pháp ngng tụ nhiệt độ thấp IV.3.1.a Sơ đồ ngng tụ nhiệt độ thấp (NNT) có... Đồ án Môn học Thiết kế dây chuyền công nghệ chế biến khí bằng ngng tụ ở nhiệt độ thấp - Nén khí khi đến áp suất cần thiết để đa vào đờng ống dẫn b) Sơ đồ NNT hai bậc để tách C > 3 có tuabin giãn nở khí , tiết lu dòng chất lỏng: Hình 12-Sơ đồ chế biến khí ở nhà máy San Antinio/145 * Nguyên tắc hoạt động: Khí có áp suất 5,2 MPa vào tháp tách 1, tại đây những giọt chất lỏng đợc tách ra khỏi khí Sau khi