Đang tải... (xem toàn văn)
Nó là tất cả chi tiết về một thuyết minh đồ án nền móng, đầy đủ cập nhật những thông tin chính xác, giáo viên hướng dẫn khó tính nên có thể an tâm về đồ án hoàn toàn đúng. Nó gồm có tính móng đơn lệch tâm. Móng băng dưới cột hoàn chỉnh đầy đủ chi tiết móng cọc thiết kế theo miền nam.
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG CHƯƠNG I : THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT I : LÝ THUYẾT 1.1 Các tiêu lý lớp đất: Các tiêu lý cuả lớp đất xác định theo số liệu đề Để lớp dịa chất công trình tập hợp giá trị đặc trưng lí phải có hệ số biến động ν đủ nhỏ, ν có dạng sau: v= σ ×100% a Trong giá trị trung bình đặc trưng: a= ∑a i n Và độ lệch toàn phương trung bình: σ= ∑( − a ) n −1 Điều kiện ν ≤ [ν] Đặc trưng đất Trọng lượng riêng Hệ số biến động 0.05 Độ ẩm tự nhiên 0.15 - Dùng số dẻo để xác định tên gọi sơ lớp đất: I P = Wnh ( 0 ) − Wd ( 0 ) Trong đó: + Ip17-đất sét -Dùng độ sệt dể đánh giá trạng thái lớp đất: Trang SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG IL = GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ W ( 0 ) − Wd ( 0 ) IP ( 00 ) Trong đó: + + + + + + IL≤0-đất trạng thái cứng 0 ( − 1) × + ( − 1) × η = − 0.32 = 0.996 90 × × Trang 41 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ + Sức chịu tải nhóm cọc : Qnh ( a ) = n1 × n2 ×η × Qa = × × 0.996 × 275.52 = 1097.67( KN ) => N tt = 867.52( KN ) < Qnh ( a ) = 1097.67( KN ) ( thỏa mãn điều kiện) b Kiểm tra điều kiện chịu tải móng cọc M tt = M 0tt + H 0tt × D f = 22.9 + ×1 = 22.9( KN m) + tt Qmax = N tt M tt 867.52 22.9 + × xmax = + × 0.45 = 229.60( KN ) nc nc × ∑ xi 4 × 0.452 tt Qmin = N tt M tt 867.52 22.9 − × xmax = − × 0.45 = 204.16( KN ) nc nc × ∑ xi 4 × 0.452 tt Qmax = 229.60( KN ) < Qa = 287.5( KN ) tt Qmin = 204.16( KN ) > + - Vậy điều kiện chịu tải móng cọc kiểm tra thỏa mãn làm việc điều kiện an toàn Bước 4: Kiểm tra ứng suất mặt phẳng mũi cọc • Chiều dài chiều rộng chiều sâu khối quy ước: Bqu = ( L − 2m) + × l × tgα Lqu = ( B − 2n) + × l × tgα α= ϕtb + ϕtb = = ϕ1× h1 + ϕ × h2 + ϕ3 × h3 + ϕ h4 + ϕ5 h5 + ϕ h6 h1 + h2 + h3 + h4 + h5 + h6 1.75 × 60 43' + 2.5 × 503'+ 2.75 ×12 012' + 4.25 × 31058' + 0.35 ×19 056 ' = 150 2' 1.75 + 1.75 + 2.5 + 2.75 + 4.25 + 0.35 α= ϕtb 150 2'' = = 30 46' 4 L = lcoc -0.65 = 13.35(m) Trang 42 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MĨNG • GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ Chiều rộng : Bqu = (1.5 − × 0.15) + ×13.35 × tg 30 46 ' = 2.96m Lqu = (1.5 − × 0.15) + × 13.35 × tg 30 46 ' = 2.96m • Ứng suất mũi cọc: + giá trị tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước : γ* = ∑ hi × γ i ∑h i = 33.6 + 17.9 + 13.5 + 29.7 + 47.6 + 15.47 = 11.82( KN / m3 ) 1.75 + 1.75 + 2.5 + 2.75 + 4.25 + 0.35 + Trọng lượng tiêu chuẩn đài cọc : N1tc = ( Ađđ × D f + nc × Ac × lcoc ) × γ tb Diện tích cọc : Ac = 0.3x0.3= 0.09 (m2) Diện tích đáy đài : Ađđ = 1.5x1.5= 2.25 (m2) => N1tc = ( Ađđ × D f + nc × Ac × lcoc ) × γ tb = (2.25 × + × 0.09 × 14) × 22 = 209.88( KN ) + Trọng lượng tiêu chuẩn đất : N 2tc = ( Aqu − nc × Ac ) × ∑ (γ i × hi ) + ( Aquđđ− A )f× D × γ +qu ( A c − A f)( D đ − h ) × γ Chọn hđ =0.6m - Diện tích khối móng quy ước : Aqu= 2.96 x 2.96 = 8.76(m2) ∑γ i × hi = 33.6 + 17.9 + 13.5 + 29.7 + 47.6 + 15.47 = 157.77( KN ) N 2tc = (8.76 − × 0.09) ×157.77 + (8.76 − 2.25) ×1×19.2 + (8.76 − 0.09) × (1 − 0.6) × 19.2 = 1516.85( KN ) + Giá trị tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước : tc N qu = N1tc + N 2tc + N 0tc = 209.88 + 1516.85 + 704.87 = 2431.6( KN ) + Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước: Trang 43 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ tc M qu = M 0tc + H 0tc × H qu = 19.9 + = 19.9( KN m) tt Pmax = tt Pmin = tc N qu Bqu × Lqu tc N qu Bqu × Lqu tc M qu + × Bqu × L2qu − tc M qu × Bqu × L2qu = = 2431.6 19.9 + = 282.13( KN / m ) 2.96 × 2.96 × 2.96 × 2.962 2431.6 19.9 − = 272.92( KN / m ) 2.96 × 2.96 × 2.96 × 2.962 A = 0.512 ϕ = 19 56 => B = 3.048 C = 5.646 Rtc = ' m1 × m2 ( A × bqu × γ + B × ( L + D f ) × γ * + D × c ) ktc = 1× (0.512 × 2.96 × 9.2 + 3.048 ×14.35 ×11.82 + 5.646 × 44.2 = 780.5( KN / m ) Ptbtt = tc tc Pmax + Pmin 282.13 + 272.92 = = 277.52( KN / m ) 2 Kiểm tra : tc σ max = 282.13( KN / m2 ) < 1.2 Rtc = 936.59( KN / m ) tc σ = 272.92( KN / m ) > =>Thỏa mãn điều kiện Bước 5: Kiểm tra lún móng cọc Pgl = σ tb − γ * × ( L + D f ) = 277.52 − 11.82 × 14.35 = 107.90( KN ) + Kích thước khối móng quy ước : Bqu x Lqu = 2.96 (m) x 2.96(m) hi = (0.2 ÷ 0.4)b = (0.2 ÷ 0.4) ì 2.96 = (0.592 ữ1.184) + Chn hi : hi = 0.74 (m) Trang 44 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Lqu Ta có : Ko ∈ Lớ p Bqu l z ( ; ) b b = GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ 2.96 =1 2.96 tra phụ lục IV.2 sách Cơ học đất - Phạm Hồng Quân tr 245-246 Điểm Z (m) Z/bqu K0 (kN / m ) (kN / m ) ( kN / m ) ( kN / m ) 0 177 107.90 0.74 0.25 0.926 186.05 99.91 2 1.48 0.5 0.701 194.79 2.22 0.75 0.564 203.54 60.86 2.96 0.336 212.29 36.25 •Độ lún :- Tại điểm thứ có σ σ bt gl = e2i 181.52 285.425 0.755 0.737 190.42 278.195 0.753 0.738 199.16 267.41 0.750 0.740 207.915 256.47 0.749 0.741 75.64 e1i 194.21 = 8.4 23.187 >5 nên ta tính lún đến điểm thứ 4.- độ lún S=∑Si=0.0076+0.0063+0.0042+0.0034=0.0215m=2.15cm Vậy S < Sgh =8cm ( Thỏa mãn điều kiện) Trang 45 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ H 0.00m -1.00m 177 107.90 186.05 99.91 194.79 75.64 203.54 60.86 212.29 36.25 BIỂU ĐỒ PHÂN BỐ ỨNG SUẤT CỦA MÓNG CỌC Bước 6: Kiểm tra chọc thủng đài cọc hđ=0.55(m) 1000 550 45 ° 150 100 1100 300 H Trang 46 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ Khi vẽ tháp chống xuyên ta thấy tháp bao trùm tồn cọc nên ta khơng cần kiểm tra Vậy chiều cao đài cọc hđ =0.55(m) thỏa mãn điều kiện Bước 7: Bố trí thép: Theo phương I-I : tt M I − I = ∑ Pi × yi = × Pmax × d = × 282.13 × (0.45 − 0.15) = 169.28( KN m) FaI − I = M I −I 169.28 ×104 = = 14.93(cm ) 0.9 × Ra × h0 0.9 × 2800 × 45 φ16 => f a = 1.6 × 1.6 × Chọn n= a= 3.14 = 2.0096(cm ) 14.93 = 7.43 ⇒ n = 8(cây ) 2.01 bc − × abv 1.5 − × 0.1 = = 0.186m = 186mm n −1 8φ16a180mm Bố trí Trang 47 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ Theo phương II-II : tt tt M II − II = ∑ Pi × xi = Pmax × d + Pmin ×d 282.13 272.92 × (0.45 − 0.1) + × (0.45 − 0.1) = 194.27( KN m) 1.15 1.15 M II − II 194.27 × 104 FaII − II = = = 17.13(cm ) 0.9 × Ra × h0 0.9 × 2800 × 45 = φ16 => f a = 1.6 ×1.6 × Chọn ns = a= 3.14 = 2.01(cm ) 17.13 = 8.52 ⇒ n = 9(cây ) 2.01 1.5 − × 0.1 = 0.1625m = 162.5( mm) 9φ16a160 Bố trí Bước 8: Kiểm tra chuyển vị ngang chuyển vị góc xoay cọc + Modul đàn hồi bê tơng : Eb = 28 ×106 ( KN / m ) + lcọc=14(m) + Momen quán tính tiết diện ngang cọc : I= d c4 0.34 = = 6.75 × 10−4 (m ) 12 12 + Độ cứng tiết diện ngang cọc : Eb × I qt = 28 ×106 × 6.75 ×10 −4 = 18900( KN / m2 ) + Chiều rộng quy ước : bqu = 1.5 × d c + 0.5 = 1.5 × 0.3 + 0.5 = 0.95( m) (Theo TCXD 205, d 0.8 (m) =d+1(m) d 0.8 Nền đất cát hạt nhỏ có hệ sơ tỷ lệ K=500 (=5000(KN/m ) + Hệ số biến dạng : Trang 48 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG α bd = k × bqu Eb × I =5 GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ 5000 × 0.95 = 0.759m −1 18900 + Chiều dài quy đổi phần cọc đất : le = α bd × lcoc = 0.759 ×13.35 = 10.13( m) Tra bảng G2 – TCXD205 => A0 = 2.441 ; B0 = 1.621 ; C0 = 1.751 • Các chuyển vị δ HH δ MM = B0 1.621 = = 1.4888 × 10 −4 ( KN −1 ) α × Eb × I 0.759 ×18900 bd C0 1.751 = = 1.22 ×10−4 ( KN −1m −1 ) α bd × Eb × I 0.759 ×18900 Momen uốn lực cắt cao trình đáy đài tính riêng cho cọc H0 = H 0tt = = 0( KN ) nc M0 = • cọc cao trình A 2.441 = = = 2.95 ×10−4 (m / KN ) α bd × Eb × I 0.759 ×18900 δ HM = δ MH = • δ HH ; δ HM ; δ MM M 0tt + H 0tt × D f nc = 22.9 + ×1 = 5.725( KN m) Chuyển vị ngang chuyển vị góc xoay cọc : y0 = δ HH × H +δ HM × M = 2.95 × 10−4 × + 1.489 ×10−4 × 5.725 = 8.524 ×10 −4 ( m) ψ = δ HH × H +δ MM × M = 2.95 × 10−4 × + 1.22 ×10−4 × 5.725 = ×10−4 ( rad ) = 00'2.51'' Chuyền vị ngang cọc cao trình đặt lực đáy đài Q: ∆ n = y0 +ψ × l0 + H × l03 M × l02 + × Eb × I × Eb × I = 8.524 ×10−4 + ×10−4 ×1 + • Áp lực tính tốn δ Z (T / m ) × 13 5.725 × 12 + = 1.70 × 10 −3 ( m) ×18900 ×18900 ; momen uốn M ( KN m) , lực cắt QZ ( KN ) tiết diện cọc : Trang 49 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG σZ = GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ ψ M0 H K × Z e × y0 × A1 − × B1 + × C1 + ì D1 ữ bd bd α bd × Eb × I α bd × Eb × I M Z = α bd2 × Eb × I × y0 × A3 − α bd × Eb × I ×ψ × B3 + M × C3 + H0 × D3 α bd QZ = α bd × Eb × I × y0 × A4 − α bd2 × Eb × I ×ψ × B4 + M × α bd + H × D4 Trong Ze chiều sâu tính đổi : Z e = Z × α bd • Kiểm tra điều kiện giới hạn Bảng tính ứng suất z 0.00 0.13 0.26 0.40 0.53 0.66 0.79 0.92 1.05 1.19 1.32 1.45 1.58 1.71 1.84 1.98 2.11 2.24 2.37 2.50 2.64 2.77 2.90 3.03 3.16 3.29 3.43 3.56 3.69 σ Z ( KN / m ) theo phương ngang mặt bên cọc ze A1 B1 C1 D1 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 1 1 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.662 0.575 0.47 0.347 0.202 0.033 -0.162 -0.385 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.863 1.887 1.892 1.874 1.83 1.755 1.643 1.49 0.005 0.02 0.045 0.08 0.125 0.18 0.245 0.32 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.098 2.272 2.443 2.609 2.765 2.907 3.03 3.128 0 0.001 0.004 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.506 1.72 1.95 2.195 2.454 2.724 3.003 3.288 σ Z (T / m ) [σ ] 0.000 0.005 0.009 0.011 0.013 0.013 0.012 0.010 0.006 0.001 -0.005 -0.012 -0.021 -0.031 -0.042 -0.054 -0.068 -0.084 -0.101 -0.119 -0.138 -0.158 -0.180 -0.202 -0.225 -0.248 -0.271 -0.292 -0.312 10.19 11.495 12.794 14.092 15.391 16.689 17.988 19.286 20.585 21.884 23.182 24.481 25.779 27.078 28.376 29.675 30.974 32.272 33.571 34.869 36.168 10.27 10.476 10.682 10.888 10.095 11.301 11.507 11.713 Trang 50 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 3.82 3.95 4.08 4.22 4.35 4.48 4.61 4.74 4.87 5.01 5.14 5.27 5.40 5.53 GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4.1 4.2 -0.64 -0.928 -1.251 -1.612 -2.011 -2.45 -2.928 -3.445 -4 -4.59 -5.21 -5.854 -6.514 -7.179 1.29 1.037 0.723 0.343 -0.112 -0.648 -1.272 -1.991 -2.813 -3.742 -4.784 -5.941 -7.216 -8.607 Biểu đồ áp lực ngang + Ứng suất giới hạn σ Z ( KN / m ) σ Z ( KN / m ) [σ ] = η1η2 3.196 3.225 3.207 3.132 2.991 2.772 2.463 2.05 1.52 0.857 0.047 -0.927 -2.08 -3.428 3.574 3.858 4.133 4.392 4.626 4.826 4.98 5.075 5.097 5.029 4.853 4.548 4.092 3.461 -0.330 -0.343 -0.352 -0.355 -0.349 -0.333 -0.304 -0.261 -0.199 -0.117 -0.010 0.126 0.293 0.497 11.92 12.126 12.332 12.539 12.745 12.951 35.542 36.118 36.695 37.272 37.849 38.426 39.003 39.58 cọc chịu tải trọng ngang theo phương ngang mặt bên cọc : ( σ v' tgϕ1 + ξ c1 ) cos ϕ1 + �z áp lực tính tốn lên đất (KN/m2) mặt bên mũi cọc : Lấy ξ = 0.3 ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng đất độ sâu z �1 hệ số �1 = (móng cơng trình chắn �1 = 0.7) �2: hệ số kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng tính theo cơng thức: η2 = M p + Mυ n × M p + Mυ = 109.135 = 0.4 2.5 ×109.135 Mp : momen tải trọng thường xun,tính tốn tiết diện móng mũi cọc Mv : momen tải trọng tạm thời : hệ số lấy 2.5 Trang 51 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Từ bảng tính GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ => σ max < [ σ ] ( thỏa mãn điều kiện ) Bảng tính mơmen uốn z 0.00 -0.13 -0.26 -0.40 -0.53 -0.66 -0.79 -0.92 -1.05 -1.19 -1.32 -1.45 -1.58 -1.71 -1.84 -1.98 -2.11 -2.24 -2.37 -2.50 -2.64 -2.77 -2.90 -3.03 -3.16 -3.29 -3.43 -3.56 -3.69 -3.82 -3.95 -4.08 -4.22 -4.35 -4.48 -4.61 -4.74 -4.87 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 A3 0 -0.001 -0.004 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.487 -1.693 -1.912 -2.141 -2.379 -2.621 -2.865 -3.103 -3.331 -3.54 -3.722 -3.864 -3.955 -3.979 -3.919 -3.757 -3.471 B3 0 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 -0.867 -1.074 -1.314 -1.59 -1.906 -2.263 -2.663 -3.109 -3.6 -4.137 -4.718 -5.34 -6 -6.69 -7.403 -8.127 -8.847 -9.544 -10.196 -10.776 M Z ( KN m) dọc thân cọc C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.811 0.739 0.646 0.53 0.385 0.207 -0.01 -0.271 -0.582 -0.949 -1.379 -1.877 -2.452 -3.108 -3.852 -4.688 -5.621 -6.653 -7.785 -9.016 -10.34 -11.751 -13.235 D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 1.646 1.627 1.575 1.486 1.352 1.165 0.917 0.598 0.197 -0.295 -0.891 -1.603 -2.443 -3.424 -4.557 -5.854 -7.325 -8.979 M Z ( KN m) 5.725 5.725 4.347 1.703 -6.452 -15.771 -27.513 -43.064 -60.831 -79.221 -100.991 -118.822 -132.618 -143.546 -147.259 -140.585 -119.188 -81.383 -24.096 59.857 172.049 316.911 501.741 729.370 1006.872 1340.046 1734.265 2193.720 2726.432 3333.410 4022.563 4792.984 5652.154 6597.370 7628.363 8740.320 9925.342 11173.649 Trang 52 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG -5.01 -5.14 -5.27 -5.40 -5.53 GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ 3.8 3.9 4.1 4.2 -3.036 -2.427 -1.614 -0.567 0.747 -11.252 -11.585 -11.731 -11.638 -11.249 Biểu đồ mômen uốn -14.774 -16.346 -17.919 -19.454 -20.902 M Z ( KN m) -10.821 -12.854 -15.075 -17.478 -20.048 12472.179 13797.476 15125.593 16420.724 17643.810 dọc thân cọc Kiểm tra momen uốn dọc thân cọc theo công thức : Mmax ≤ [Mgh] Mmax=55.912(KN.m) [Mgh]=0.9Ra x Fa x h0 =0.9x280000 x 6.15x10-4x0.25=38.745(KN.m) Mmax=0.775(KN.m) ≤ [Mgh]=38.745 KN.m) =>Thỏa mãn điều kiện chống uốn Trang 53 SVTH: MAI VĂN HẠNH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG z 0.00 0.13 0.26 0.40 0.53 0.66 0.79 0.92 1.05 1.19 1.32 1.45 1.58 1.71 1.84 1.98 2.11 2.24 2.37 2.50 2.64 2.77 2.90 3.03 3.16 3.29 3.43 3.56 3.69 3.82 3.95 4.08 4.22 4.35 4.48 4.61 4.74 4.87 5.01 5.14 5.27 5.40 5.53 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4.1 4.2 A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -1.992 -2.125 -2.243 -2.339 -2.407 -2.437 -2.42 -2.346 -2.2 -1.969 -1.638 -1.187 -0.599 0.147 1.074 2.205 3.563 5.173 7.059 9.244 11.749 14.591 B4 0.000 0.000 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.730 -0.910 -1.116 -1.350 -1.613 -1.906 -2.227 -2.578 -2.956 -3.360 -3.785 -4.228 -4.683 -5.140 -5.591 -6.023 -6.420 -6.765 -7.034 -7.204 -7.243 -7.118 -6.789 -6.212 -5.338 -4.113 -2.473 -0.358 2.304 5.584 C4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.379 -2.849 -3.379 -3.973 -4.632 -5.355 -6.143 -6.99 -7.892 -8.84 -9.822 -10.822 -11.819 -12.787 -13.692 -14.496 -15.151 -15.601 -15.779 -15.61 -15.007 -13.87 QZ ( KN ) GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ Q ( KN ) D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.345 -0.692 -1.104 -1.592 -2.161 -2.821 -3.58 -4.445 -5.423 -6.52 -7.739 -9.082 -10.549 -12.133 -13.826 -15.613 -17.472 -19.374 -21.279 -23.14 -24.895 -26.468 Z 0.000 -5.228 -17.523 -36.892 -59.945 -83.304 -106.970 -127.568 -141.716 -148.379 -146.272 -131.057 -100.490 -53.454 14.378 102.036 215.933 357.191 529.003 731.185 970.165 1244.619 1559.684 1913.882 2311.129 2750.918 3232.417 3756.000 4317.469 4914.458 5541.405 6186.945 6846.089 7500.571 8135.199 8729.003 9256.515 9686.665 9984.860 10104.223 10001.379 9617.367 8890.226 Bảng tính lực cắt dọc thân cọc Trang 54 SVTH: MAI VĂN HẠNH