THUYẾT MINH THIẾT KẾ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH Hội Nghị Tỉnh TrÀ Vinh I ĐẶC ĐIỂM CỦA HỆ THỐNG KẾT CẤU CÔNG TRÌNH Các tiêu chuẩn áp dụng: Phần tải trọng: - TCXDVN 2737–1995 : Tiêu chuẩn tải trọng tác động - TCXDVN 229-1999 : Chỉ dẫn tính toán thành phần động tải gió Phần Thân: II - TCXDVN 356–2005 : Tiêu chuẩn thiết kế BTCT - TCXDVN 338–2005 : Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép - TCXDVN 198–1997 : Nhà cao tầng-Thiết kế kết cấu BTCT toàn khối - TCXDVN 305–2004 : Bê tông khối lớn – quy phạm thi công nghiệm thu - TCXDVN 4453–1995 nghiệm thu : Kết cấu BT BTCT toàn khối Quy phạm thi công - BS 8110: Kết cấu sử dụng bê tông (tiêu chuẩn Anh quốc) - BS 5400: Kết cấu thép, bê tông composite (tiêu chuẩn Anh quốc) TÍNH TOÁN KẾT CẤU PHẦN THÂN Giới thiệu nội dung tính toán kết cấu phần thân (kết cấu khung): Nội dung tính toán kết cấu khung (cột – dầm – sàn) gồm có: - Xây dựng mô hình tính toán kết cấu khung không gian cho phản ánh trung thực điều kiện làm việc kết cấu công trình ( dạng hình học phần tử, điều kiện liên kết) Vì công trình có khe co giãn, nên xây dựng mô hình tách làm ba khối: khối khối biên - Xác đònh đầy đủ loại tải trọng tác động lên kết cấu khung (TCVN 2737 – 95) tải trọng thẳng đứng (tónh tải, hoạt tải sàn), tải trọng ngang ( tải gió, động đất, áp lực đất) - Phân tích động học công trình để xác đònh tần số dao động ứng với mode dao động khác nhau, xác đònh gia tốc dao dộng công trình - Phân tích tónh học công trình để xác đònh chuyển vò nội lực phần tử kết cấu ( cột, dầm, sàn, vách) Tiếp sử dụng kết nội lực thu để tính toán bố trí cốt thép cho phần tử kết cấu Kết chuyển vò phần tử kết cấu dùng để kiểm tra độ võng lớn dầm, sàn, chuyển vò ngang đỉnh công trình Danh mục phần mềm sử dụng: Phần mềm tính toán kết cấu khung: sử dụng phần mềm chuyên dụng cho thiết kết nhà cao tầng CSI (Bberkeley) ETABS 9.70 - CEDRUS Version 5.0 Phân tích sàn dự ứng lực - FAGUS Version 5.0 Phân tích tiết diện cấu kiện dự ứng lực bê tông Tải trọng tác dụng lên hệ kết cấu - Tải trọng tác dụng lên công trình bao gồm: a Tónh tải: - Tónh tải gồm có trọng lượng thân hạng mục kết cấu chòu lực như: cột, dầm, sàn, vách cứng, cấu kiện khác :tường gạch, gạch lát vữa lót trát - Trọng lượng thân hạng mục kết cấu chòu lực tính tự động chương trình ETABS, giá trò loại tónh tải khác nêu bảng - Bảng 3: Tónh tải sàn g tt δ γ Vật liệu (mm) (kG/m³) Lớp gạch lót 10 2200 1.1 24.2 Lớp vữa lót, trát 50 1800 1.3 117 n (kG/m2) Tải trọng Đóng trần đường 55 ống kĩ thuật trọng lượng TỔNG CỘNG 196.2 thân các cấu kiện như: tường ngăn, tường bao che, lớp hoàn thiện mặt sàn, trần, đường ống kỹ thuật…, xác đònh theo kích thước thực tế (do nhà sản xuất cung cấp) Bảng 4: Tónh tải tường gạch: g tt - Vật liệu g n (kG/m ) (kG/m²) Tường 10 gạch ống 1800 1.1 198 Tường 20 gạch ống 3300 1.1 363 b Hoạt tải tác dụng lên sàn: - Các giá trò hoạt tải tác dụng lên sàn nêu bảng 5: Bảng 5: Hoạt tải Hoạt tải tác dụng p tc n (kG/m²) p tt (kG/m²) Phòng khán giả Sảnh tầng, hành lang đợi Sảnh triển lãm, chiêu đãi, tiệc cưới Kho trang phục, kho trí, kho đạo cụ, … Hành lang, cầu thang 400 1.2 480 300 1.2 360 500 1.2 600 500 1.2 600 300 1.2 360 Phòng kỹ thuật thang máy 750 1.2 900 Sân khấu Mái có sử dụng 750 1.2 900 150 1.2 180 Văn phòng làm việc 200 1.2 240 c Tải trọng gió: - Tải trọng ngang gió tác động lên công trình tính theo TCVN 2737 – 1995 - Do công trình có chiều cao nhỏ 40m nên tính áp lực gió không cần xét phần động + Thành phần tónh tải gió: - Giá trò tiêu chuẩn W: Wo W= xkxc (1) Trong đó: ( dạng C) - o Wo = giá trò áp lực gió lấy theo vùng IIA (Wo = 0.83 kN/m²) o k = hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao dạng đòa hình o c = hệ số khí động W tt W tt = W × n Giá trò tính toán : o n = hệ số tin cậy (n=1.2) (2) TẢI GIĨ (TCVN 2737-1995) - Đòa điểm xây dựng: Thành Phố Trà Vinh Vò trí xây dựng: Phường Phân vùng áp lực gió: II.A Dạng đòa hình: C Áp lực gió tiêu chuẩn: 83 ( daN/m² ) Tải trọng gió tónh khối giữa: B¶ng x¸c ®Þnh ¸p lùc giã: TÇng §é cao nhµ tÇng(m) TÇng TÇng TÇng TÇng Tải trọng gió tónh khối biên: B¶ng x¸c ®Þnh ¸p lùc giã: TÇng §é cao nhµ tÇng(m) TÇng TÇng TÇng Các tổ hợp tải trọng - Tónh tải - Hoạt tải sử dụng - Gió trái theo phương X - Gió phải theo phương X - Gió trái theo phương Y - Gió phải theo phương Y Các trường hợp tổ hợp tải trọng: TT + HT TT + GX TT - GX TT + GY TT - GY TT + 0,9*( HT + GX) TT + 0,9*( HT - GX) TT + 0,9*( HT + GY) TT + 0,9*( HT - GY) 10 Tổ hợp BAO ( 1,2,3,4,5,6,7,8,9 ) Mô hình tính toán kết cấu: a Vật liệu: - Dùng bêtông cấp độ bền B30, Rb = 17 MPa; - Cốt thép Þ ≤ dùng CI,AI có Rs = Rsc = 225 MPa - Cốt thép Þ > dùng CII,AII có Rs = Rsc = 280 Mpa b Chọn sơ kích thước tiết diện cột: Tiết diện cột chọn sơ theo công thức: k t N Rb A0 = Trong đó: +Rb: cường độ chòu nén bêtông Với bêtông cấp độ bền B30 R b = 1,70(kN/cm2) +kt: hệ số xét đến ảnh hưởng khác momen uốn, hàm lượng cốt thép, độ mảnh cột -Với cột biên ta lấy kt = 1,3 -Với cột góc ta lấy kt = 1,2 -Với cột ta lấy kt = 1,5 +N: lực nén tính toán gần sau: N = mS.q.FS Trong đó: mS: số tầng phía tiết diện xét FS: diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột xét q: tải trọng tương đương tính mét vuông mặt sàn Giá trò q lấy theo kinh nghiệm thiết kế Với sàn bêtông dày 22 cm lấy q = 15 (kN/m2) Tại vò trí hoạt tải tải tường lớn kho chứa lấy q = 25 (kN/m2) c Mô hình tính toán kết cấu: - Để đảm bảo tính tổng thể công trình sử dụng mô hình tính toán hệ khung không gian ngàm vào hệ móng Mô hình khối Mô hình khối biên: Tính toán thiết kế cột: - Dựa kết nội lực phần tử cột xuất từ chương trình Etab (gồm lực dọc N, moment Mx, My), việc tính toán bố trí cốt thép cho cột bê tông cốt thép tiến hành với tổ hợp tải trọng khác - Ứng với tổ hợp tải trọng cốt thép cột tính toán theo toán nén lệch tâm xiên với cạnh tiết diện cột - Lý thuyết tính cột theo phương pháp nén lệch tâm xiên tuân theo TCVN 356-2005 Tại tiết diện tìm cặp nội lực sau : Nmax, Mx, My tương ứng Mx max, N, My tương ứng My max, N, Mx tương ứng Mx My lớn 6.1 Tính toán thép cột : - Các cặp nội lực nguy hiểm dùng để tính cột: khung làm việc không gian nên cột chòu momen theo phương X, Y Do cột chòu nén lệch tâm xiên, cặp nội lực nguy hiểm dùng để tính cột là: Nmax, Mx, My tương ứng Mx max, N, My tương ứng My max, N, Mx tương ứng Mx My lớn Có độ lệch tâm M e1x = x N e1 y = lớn My N Ở ta xét đến cặp nội lực 6.2 Phương pháp tính cốt thép cột Sử dụng phương pháp gần để tính toán cột nén lệch tâm xiên Biến đổi trường hợp nén lệch tâm xiên thành nén lệch tâm phẳng tương đương để tính với trình tự sau: a/Tính độ lệch tâm theo phương: Xét đến độ lệch tâm ngẫu nhiên ea theo phương    600 lc  ea = max   1 h   30  Lúc độ lệch tâm ban đầu: e0x = max(e1x, eax) e0y = max(e1y, eay) Trong đó: lc : chiều cao cột h : chiều cao tiết diện cột ; e1x = Mx Nx e1 y = My Ny Mx – mô men theo phương X My – mô men theo phương Y Qui ước: mô men xoay quanh trục Y Mx, xoay quanh trục X My Trong lúc thể mặt cắt bố trí thép thực thiện xoay trục cho phù hợp với lý thuyết tính toán đưa Y My Mx X Hình 3.4 Qui ước chiều mô men cột b/Tính hệ số uốn dọc theo phương: Tìm độ mảnh phương λx = , λy = l0 x ix l0 y iy Xét ảnh hưởng uốn dọc theo phương độ mảnh theo phương lớn 14 bỏ qua độ mảnh lớn 14 Hệ số ảnh hưởng uốn dọc: η= N 1− N cr Trong : N cr = 6.4 Eb l02  Ib   ϕl   0.11  + 0.1÷+ α I s    0.1 + δ e   ϕl – hệ số kể đến tác động dài hạn tải trọng đến độ cong cấu kiện ϕl = + β Ml ≤ 1+ β M Lưu ý: Nếu mô men uốn toàn tải trọng M tổng tải trọng thường xuyên dài hạn Ml có dấu khác ϕl lấy sau: Khi e0 > 0.1h : ϕl = Khi e0 ≤ 0.1h : ϕl = ϕl1 + 10(1 − ϕl1 ) eo h Trong đó: ϕl1 – xác đònh ϕl lấy M =Na a – khoảng cách từ trọng tâm tiết diện dến thớ chòu kéo –nén M l , Nl gây δe – hệ số, lấy e0 / h, nhỏ δe,min l δ e, mim = 0.5 − 0.01 − 0.01Rb h Lúc Mx1 =Nηxeox ; My1 =Nηyeoy c/Tính toán cột tiết diện chữ nhật theo phương pháp gần đúng: Xét tiết diện cạnh Cx ,Cy Điều kiện để áp dụng phương pháp gần là: , cốt thép đặt theo chu vi, phân bố mật độ cốt thép cạnh b Cx 0.5 ≤ ≤2 Cy lớn (cạnh b giải thích bảng mô hình tính) Tiết diện chòu lực nén N, mô men uốn Mx, My, độ lệch tâm ngẫu nhiên eax, eay Sau xét uốn dọc theo phương, ta có: Mx1 =Nηxeox = ηx Mx ; My1 =Nηyeoy = ηyMy Tùy theo tương quan giá trò Mx1 My1 với kích thước cạnh mà ta đưa hai mô hình tính toán (theo phương X Y) Mơ hình Bảng 3.2 Phân loại điều kiện làm việc cột Theo phương X Theo phương Y Điều kiện M x1 M y1 > Cx Cy M y1 Kí hiệu h = Cx; b = Cy M1 = Mx1; M2 = My1 ea = eax +0.2 eay h = Cy; b = Cx M1 = My1; M2 = Mx1 ea = eay +0.2 eax Cy > M x1 Cx Giả thiết chiều dày lớp bê tông bảo vệ ao, chọn a, tính ho = h – a; Z = h –2a Tiến hành tính toán theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng: x= N Rb b Hệ số chuyển đổi mo Khi x1 h0 mo = ≤ 0.6x1 h0 x1> h0 mo = 0.4 Tính mô men tương đương (đổi nén lệch tâm xiên nén lệch tâm phẳng ): M = M1 + moM2 h b Độ lệch tâm M e1 = N ; tính eo = max( e1; ea ); e = eo + h/2 –a Tính toán độ mảnh theo hai phương: λx = loy lox ; λy = ix iy λ = max(λx ; λ y ) Dựa vào độ lệch tâm eo giá trò x1 để phân biệt trường hợp tính toán 10 - Trường hợp 1: Nén lệch tâm bé e ε = o ≤ 0.3 ho , tính toán gần nén tâm Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm γe: γe = (0.5 − ε )(2 + ε ) Hệ số uốn dọc phụ thêm xét nén tâm: ϕe = ϕ + (1 − ϕ )ε 0.3 Khi λ ≤ 14 lấy ϕ = 1; 14 < λ < 104 lấy ϕ theo công thức: ϕ = 1.028 – 0.0000288λ2 – 0.0016λ Diện tích toàn cốt thép dọc Ast: γeN − Rbbh ϕe Ast ≥ Rsc − Rb Cốt thép chọn đặt theo chu vi (mật độ cốt thép cạnh b lớn hơn) - Trường hợp 2: Khi e ε = o > 0.3 ho đồng thời x1 > ξRho , tính toán theo trường hợp nén lệch tâm bé Xác đònh chiều cao vùng nén x:  − ξR  x =  ξR + ÷ho + 50ε o2   , Diện tích toàn cốt thép Ast: Ast = εo = eo h Ne − Rbbx (ho − x / 2) kRsc Z k = 0.4 11 - Trường hợp 3: Khi e ε = o > 0.3 ho lệch tâm lớn Tính Ast theo công thức: Ast = N (e + 0.5 x1 − ho ) kRs Z đồng thời x1 < ξRho Tính toán theo trường hợp nén Cốt thép đặt theo chu vi cốt thép đặt theo cạnh b có mật độ lớn mật độ theo cạnh h Sau tính cốt thép theo phương pháp gần trên, tiến hành đánh giá tính hợp lý lượng thép tính kiểm tra hàm lượng cốt thép hợp lý Đối với cấu kiện cột, hàm lượng cốt thép hợp lý là: 10 ≤ µ ≤ 00 Kí hiệu vò trí cột mô hình Etabs: + Vò trí cột khối giữa: - 12 - Vò trí cột khối biên: 13 6.3 Kết tính toán cốt thép cho hệ cột bê tông cốt thép công trình: - Khối : 14 TCVN 356 - 2005 Tiªu chn ¸p dơng : Story Colum n Load N Mx Actch än My TÇng Ton Ton-m Ton-m bcm Nh¾c nhë Bè trÝ thÐp µττ% sè c©y cm2 LT rat be 16 16 16 16 16 16 40 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be 16 40 40 LT lon 16 1.663 20 40 LT lon 0.6 2.247 20 40 LT lon 20.62 0.626 1.338 20 40 COMB8 29.57 0.166 0.377 20 40 C5 COMB8 30.06 0.463 1.254 20 40 HAM C5 COMB8 40.7 0.335 0.816 20 40 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be TANG4 C6 COMB8 3.42 1.38 0.604 40 20 LT lon TANG3 C6 COMB8 10.56 2.729 0.57 40 20 TANG2 C6 COMB1 36.17 1.061 0.049 40 20 TANG1 C6 COMB1 48.79 0.15 0.03 40 20 BASE1 C6 COMB1 49.27 0.568 0.012 40 20 HAM C6 COMB1 53.1 0.208 0.187 20 40 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be TANG4 C7 COMB8 5.11 0.053 0.323 20 40 TANG3 C7 COMB8 15.45 0.557 0.259 20 40 TANG2 C7 COMB8 24.24 0.346 0.037 40 20 TANG1 C7 COMB8 35.69 0.1 0.013 40 20 BASE1 C7 COMB8 36.17 0.162 0.115 20 40 HAM C7 COMB1 51.91 0.286 0.216 20 40 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be TANG4 C8 COMB8 20.89 5.969 7.042 30 50 LT lon 22.01 1.47 TANG2 C8 COMB1 119.01 11.865 3.213 50 30 15 TANG1 C8 COMB1 165.29 3.835 0.781 50 30 15 BASE1 C8 COMB1 166.19 8.15 2.708 50 30 15 HAM C8 COMB1 223.91 1.206 2.107 30 50 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be 15 TANG4 C9 COMB1 22.54 5.477 9.312 30 50 LT lon 27.14 1.81 TANG3 C9 COMB1 72.98 4.464 4.291 30 50 15 TANG2 C9 COMB1 149.52 7.154 5.231 30 50 LT lon LT rat be 15 TANG2 C1 COMB1 20.22 0.743 0.196 40 40 TANG1 C1 COMB1 21.01 2.97 0.989 40 40 TANG2 C2 COMB1 65.3 0.418 0.408 40 40 TANG1 C2 COMB1 66.09 1.653 1.839 40 40 TANG2 C3 COMB1 65.27 0.381 0.412 40 40 TANG1 C3 COMB1 66.06 1.583 1.847 40 40 TANG2 C4 COMB1 20.3 0.7 0.213 40 TANG1 C4 COMB1 21.09 2.877 1.033 TANG4 C5 COMB8 3.6 0.553 TANG3 C5 COMB8 12.26 TANG2 C5 COMB8 TANG1 C5 BASE1 10 10 10 10 10 10 10 10 15 - Khối biên : TCVN 356 2005 Tiªu chn ¸p dơng : Story Colum n Load N Mx TÇng TANG4 C21 TANG3 C21 TANG2 C21 TANG1 C21 TANG4 C22 TANG3 C22 TANG2 C22 TANG1 C22 TANG4 C23 TANG3 C23 TANG2 C23 TANG1 C23 TANG4 C24 TANG3 C24 TANG2 C24 TANG1 C24 TANG4 C25 TANG3 C25 TANG2 C25 TANG1 C25 TANG4 C26 TANG3 C26 TANG2 C26 TANG1 C26 TANG4 C27 TANG3 C27 TANG2 C27 TANG1 C27 TANG4 C28 TANG3 C28 TANG2 C28 TANG1 C28 COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB Actchä n My Ton Ton-m 13.43 4.741 16.18 5.819 12.13 15.66 49.9 3.731 72.4 0.563 20.08 5.967 23.52 bc m Bè trÝ thÐp µττ % Nh¾c nhë cm2 Ton-m 40 40 LT lon 30.37 1.9 40 40 LT lon 38.97 2.44 12.08 40 40 17.08 1.07 40 40 16 50 40 LT lon 23.38 1.17 5.818 0.886 11.22 11.73 LT lon LT rat be 50 40 22.55 1.13 75.51 2.611 4.972 50 40 20 102.04 1.083 1.358 50 40 LT lon LT rat be LT rat be 20 19.9 5.698 0.123 40 50 LT lon 20 22.26 4.809 5.797 40 50 20 52.56 1.148 2.654 50 40 20 76.33 3.314 0.057 40 50 LT lon LT rat be LT rat be 20 21.75 5.916 0.727 40 50 LT lon 20 24.12 4.558 3.591 40 50 20 52.14 0.876 1.968 50 40 20 76.92 3.314 0.647 40 50 LT lon LT rat be LT rat be 20 21.54 5.904 0.831 40 50 LT lon 20 23.91 4.534 3.588 40 50 20 52.17 0.805 1.579 50 40 20 76.09 3.265 1.012 40 50 LT lon LT rat be LT rat be 20 20.58 5.653 0.592 40 50 LT lon 20 22.95 4.767 7.006 50 40 20 44.51 0.936 0.749 40 50 20 90.53 3.204 1.352 40 50 LT lon LT rat be LT rat be 20 17.94 2.115 2.035 40 50 LT lon 20 20.31 5.509 6.801 40 50 20 57.58 2.242 2.435 40 50 20 103.31 0.887 2.633 50 40 LT lon LT rat be LT rat be 20 10.99 4.247 6.777 40 40 LT lon 18.82 1.18 13.74 5.234 8.827 40 40 LT lon 24.17 1.51 44.28 2.998 5.265 40 40 16 60.7 0.379 1.856 40 40 LT lon LT rat be 16 sè c©y 12 12 12 12 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 12 12 12 12 As chän φ (cm2) 2 2 2 2 8 8 8 45.59 8 8 8 8 8 8 8 8 8 2 2 2 2 25.43 45.59 45.59 45.59 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 25.43 45.59 45.59 45.59 45.59 16 TANG4 C29 TANG3 C29 TANG2 C29 TANG1 C29 TANG4 C30 TANG3 C30 TANG2 C30 TANG1 C30 TANG4 C31 TANG3 C31 TANG2 C31 TANG1 C31 TANG4 C32 TANG3 C32 TANG2 C32 TANG1 C32 TANG4 C33 TANG3 C33 TANG2 C33 TANG1 C33 TANG4 C34 TANG3 C34 TANG2 C34 TANG1 C34 TANG4 C35 TANG3 C35 TANG2 C35 TANG1 C35 TANG4 C36 TANG3 C36 TANG2 C36 TANG1 C36 TANG4 C37 TANG3 C37 TANG2 C37 TANG1 C37 TANG4 C38 TANG3 C38 TANG2 C38 TANG1 C38 TANG4 C39 COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB 8.75 6.21 3.705 40 40 LT lon 17.44 1.09 25.74 4.467 2.705 40 40 LT lon 16 44.17 4.114 1.205 40 40 16 57.7 0.602 0.021 40 40 LT lon LT rat be 16 11.01 6.949 2.167 40 40 LT lon 16 31.79 5.085 1.368 40 40 16 54.62 4.556 0.251 40 40 16 75.12 0.825 0.027 40 40 LT lon LT rat be LT rat be 16 6.51 2.784 3.167 40 40 LT lon 16 22.86 7.462 5.495 40 40 18.07 1.13 54.62 2.201 1.411 40 40 16 66.47 2.54 0.009 40 40 LT lon LT rat be LT rat be 16 43.75 17.388 3.721 40 40 LT lon 28.58 1.79 71.58 10.244 2.013 40 40 16 103.57 1.829 0.282 40 40 16 110.29 2.76 0.163 40 40 LT lon LT rat be LT rat be 16 43.71 17.503 3.596 40 40 LT lon 28.61 1.79 71.57 10.241 1.94 40 40 16 103.41 1.859 0.403 40 40 16 110.15 2.78 0.103 40 40 LT lon LT rat be LT rat be 16 6.14 2.87 3.285 40 40 LT lon 16 22.57 7.652 4.872 40 40 17.32 1.08 56.47 2.308 1.031 40 40 16 68.41 2.583 0.037 40 40 LT lon LT rat be LT rat be 16 11.26 7.207 3.795 40 40 LT lon 18.69 1.17 34.27 4.387 2.526 40 40 16 58.56 4.577 0.813 40 40 16 80.41 0.864 0.192 40 40 LT lon LT rat be LT rat be 16 9.73 6.921 5.613 40 40 LT lon 22.57 1.41 29.9 4.943 4.226 40 40 LT lon 16 50.28 4.281 1.699 40 40 16 65.06 0.681 0.158 40 40 LT lon LT rat be 16 16.08 8.686 7.121 40 40 LT lon 26.74 1.67 38.13 6.317 6.648 40 40 16 74.6 0.146 2.602 40 40 16 97.02 0.544 40 40 16 22.07 1.946 40 40 LT lon 23.6 1.48 24.82 1.954 0.185 13.23 14.41 LT lon LT rat be LT rat be 40 40 25.13 1.57 68.64 0.693 3.03 40 40 16 82.25 0.074 40 40 16 24.38 2.65 4.234 17.29 LT lon LT rat be LT rat be 40 40 LT lon 32.86 2.05 12 12 12 12 8 8 8 8 12 12 12 12 12 12 12 12 8 8 8 8 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 2 2 2 2 8 8 8 8 2 2 2 2 8 8 8 8 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 45.59 45.59 45.59 45.59 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 37.68 37.68 37.68 37.68 37.68 37.68 37.68 37.68 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 17 TANG3 C39 TANG2 C39 TANG1 C39 TANG4 C40 TANG3 C40 TANG2 C40 TANG1 C40 TANG4 C41 TANG3 C41 TANG2 C41 TANG1 C41 TANG4 C42 TANG3 C42 TANG2 C42 TANG1 C42 TANG4 C43 TANG3 C43 TANG2 C43 TANG1 C43 TANG4 C44 TANG3 C44 TANG2 C44 TANG1 C44 TANG4 C45 TANG3 C45 TANG2 C45 TANG1 C45 TANG4 C46 TANG3 C46 TANG2 C46 TANG1 C46 TANG2 C47 TANG1 C47 TANG4 C48 TANG3 C48 TANG2 C48 TANG1 C48 TANG4 C49 TANG3 C49 TANG2 C49 TANG1 C49 COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB 27.13 3.345 19.26 40 40 84.84 0.02 4.184 40 40 98.6 0.199 5.752 40 20.22 0.304 3.268 22.12 0.759 60.4 37.42 2.34 16 40 LT lon LT rat be LT rat be 16 40 40 LT lon 16 9.33 40 40 16 0.703 1.832 40 40 16 74.01 0.117 40 40 16 20.64 2.481 40 40 LT lon 21.14 1.32 23.39 3.06 2.564 11.33 12.40 LT lon LT rat be LT rat be 40 40 23.56 1.47 73.63 0.166 2.675 40 40 16 87.41 0.242 40 40 16 23.1 2.548 40 40 LT lon 17.99 1.12 25.85 2.72 3.649 10.23 10.76 LT lon LT rat be LT rat be 40 40 18.5 1.16 67.22 0.457 3.421 40 40 16 83.62 0.526 40 40 16 28.17 2.771 40 40 LT lon 31.5 1.97 30.92 2.87 0.732 17.19 18.04 LT lon LT rat be LT rat be 40 40 32.55 2.03 78.66 0.374 5.591 40 40 16 95.53 0.45 1.103 40 40 LT lon LT rat be LT rat be 16 14.51 6.976 4.666 40 40 LT lon 18.65 1.17 32.65 4.211 4.157 40 40 16 66.49 0.094 1.651 40 40 16 87.88 0.524 0.336 40 40 LT lon LT rat be LT rat be 16 25.93 10.73 2.687 50 50 LT lon 25 61.75 9.163 0.528 50 50 25 110.32 0.873 0.801 50 50 25 142.39 1.688 50 50 25 43.5 11.629 50 50 LT lon 49.52 1.98 47.8 17.835 0.781 27.86 20.91 LT lon LT rat be LT rat be 50 50 46.05 1.84 201.8 4.839 3.655 50 50 25 212.41 0.005 50 50 25 200.86 74.613 0.76 22.42 LT lon LT rat be LT rat be 75 60 48 1.07 222.69 17.087 6.297 75 60 LT lon LT rat be 45 47.12 0.172 60 75 LT lon 45 60.16 62.766 9.143 17.00 75 60 70.98 1.58 247.93 23.68 6.122 75 60 45 274.62 14.184 75 60 45 99.1 10.815 2.301 13.39 LT lon LT rat be LT rat be 60 75 LT lon 45 104.42 52.239 5.123 75 60 45 302.99 28.084 3.463 75 60 45 330.81 17.876 1.624 75 60 LT lon LT rat be LT rat be 45 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 16 16 16 16 16 16 16 16 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 8 2 2 2 2 8 8 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 45.59 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 55.95 55.95 83.59 83.59 83.59 83.59 55.95 55.95 55.95 55.95 18 TANG2 C50 TANG1 C50 TANG2 C51 TANG1 C51 TANG4 C52 TANG3 C52 TANG2 C52 TANG1 C52 TANG4 C53 TANG3 C53 TANG2 C53 TANG1 C53 TANG2 C54 TANG1 C54 TANG4 C55 TANG3 C55 TANG2 C55 TANG1 C55 TANG4 C56 TANG3 C56 TANG2 C56 TANG1 C56 TANG4 C61 TANG3 C61 TANG2 C61 TANG1 C61 TANG1 C68 TANG1 C69 TANG4 C13 TANG3 C13 TANG2 C13 TANG1 C13 TANG4 C14 TANG3 C14 TANG2 C14 TANG1 C14 TANG4 C90 TANG3 C90 TANG2 C90 TANG1 C90 TANG4 C92 COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB 206.18 29.273 6.559 75 60 215.98 17.812 2.719 75 60 206.39 29.182 6.34 75 60 216.18 17.732 75 60 99.02 10.812 2.39 13.46 LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be 60 75 104.34 52.322 5.147 75 60 303 28.201 3.437 75 60 330.82 17.975 1.577 75 46.84 0.087 59.71 62.598 8.899 16.81 249.54 24.304 276.22 14.628 202.71 74.45 224.49 17.145 35.94 10.515 40.24 45 45 45 45 LT lon 45 45 45 60 LT lon LT rat be LT rat be 45 60 75 LT lon 45 75 60 70.68 1.57 6.198 75 60 45 2.453 23.88 75 60 LT lon LT rat be LT rat be 45 75 60 49.14 1.09 75 60 45 50 50 LT lon 29.8 1.19 16.467 7.153 15.74 10.42 LT lon LT rat be 50 50 29.38 1.18 180.12 4.289 1.009 50 50 25 190.37 0.118 1.132 50 50 LT lon LT rat be LT rat be 25 23.56 10.064 0.5 50 50 LT lon 25 57.09 8.966 2.965 50 50 25 105.43 0.674 2.1 50 50 25 136.16 0.1 0.47 50 50 LT lon LT rat be LT rat be 25 10.98 8.599 0.108 40 30 14.26 1.19 35.83 3.439 0.004 40 30 12 57.83 2.181 0.017 40 30 12 77.31 0.855 0.172 40 30 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be 12 5.16 0.258 0.025 20 20 5.33 0.234 0.034 20 20 LT lon LT rat be 37.79 0.377 6.952 50 50 LT lon 25 40.75 8.306 4.141 50 50 25 194.09 6.499 1.235 50 50 25 199.88 0.827 50 50 25 40.62 7.849 50 50 LT lon 29.24 1.17 45.82 9.801 1.231 18.88 11.76 LT lon LT rat be LT rat be 50 50 25 211.48 6.914 0.396 50 50 25 217.22 0.797 0.851 50 50 LT lon LT rat be LT rat be 25 25.06 8.043 0.152 40 30 12 49.03 3.653 0.477 40 30 12 87.05 0.662 0.185 40 30 12 105.3 0.346 0.364 30 40 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be 12 13.96 10.411 0.055 40 30 LT lon 16.86 1.41 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 16 16 16 16 16 16 16 16 8 8 6 16 16 16 16 16 16 16 16 8 8 8 8 8 8 2 2 2 2 8 2 2 2 2 8 8 4 2 2 2 2 8 8 55.95 55.95 55.95 55.95 55.95 55.95 55.95 55.95 83.59 83.59 83.59 83.59 55.95 55.95 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 20.35 20.35 20.35 20.35 9.23 9.23 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 50.24 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 19 TANG3 C92 TANG2 C92 TANG1 C92 TANG4 C94 TANG3 C94 TANG2 C94 TANG1 C94 TANG4 C95 TANG3 C95 TANG2 C95 TANG1 C95 TANG4 C98 TANG3 C98 TANG2 C98 TANG1 C98 TANG4 C99 TANG3 C99 TANG2 C99 TANG1 C99 TANG4 C102 TANG3 C102 TANG2 C102 TANG1 C102 TANG4 C104 TANG3 C104 TANG2 C104 TANG1 C104 TANG4 C105 TANG3 C105 TANG2 C105 TANG1 C105 COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB COMB 45.5 4.318 40 30 72.6 2.22 0.026 40 30 95.12 0.99 0.249 40 30 36.38 9.199 0.232 40 30 66.21 2.627 0.566 40 30 121.85 0.202 0.24 30 40 142.96 0.233 0.438 30 40 4.56 0.17 0.326 20 40 10.62 0.303 0.208 20 40 20.74 0.533 0.071 20 40 36.26 0.535 0.154 20 40 0.54 0 40 20 17.4 0.022 2.398 40 20 36.3 0.083 0.859 40 20 48.89 0.323 0.197 20 40 0.54 0 40 20 13.9 0.358 0.644 20 40 13.44 0.04 0.064 20 40 23.67 0.121 0.433 40 20 4.64 0.17 0.299 20 40 10.56 0.307 0.415 20 40 20.47 0.547 0.057 20 40 35.79 0.539 0.151 20 40 0.54 0 40 20 17.87 0.036 2.574 40 20 36.47 0.095 0.878 40 20 49.09 0.329 0.2 20 40 0.54 0 40 20 13.65 0.337 0.57 20 40 13.6 0.067 0.106 20 40 23.82 0.129 0.405 40 20 LT rat be LT rat be LT rat be 12 12 12 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be 12 12 12 12 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be 8 8 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be 8 8 8 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be 8 8 LT lon LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be LT rat be 8 8 8 8 8 8 8 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 8 8 8 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 20.35 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 12.06 20 [...]... với cấu kiện cột, hàm lượng cốt thép hợp lý là: 10 0 ≤ µ ≤ 3 00 Kí hiệu và vò trí của cột trong mô hình Etabs: + Vò trí cột khối giữa: - 12 - Vò trí cột khối biên: 13 6.3 Kết quả tính toán cốt thép cho hệ cột bê tông cốt thép của công trình: - Khối giữa : 14 TCVN 356 - 2005 Tiªu chn ¸p dơng : Story Colum n Load N Mx Actch än My hcm TÇng Ton Ton-m Ton-m bcm Nh¾c nhë Bè trÝ thÐp µττ% sè c©y cm2 LT rat be... nén x:  1 − ξR  x =  ξR + ÷ho 1 + 50ε o2   , Diện tích toàn bộ cốt thép Ast: Ast = εo = eo h Ne − Rbbx (ho − x / 2) kRsc Z k = 0.4 11 - Trường hợp 3: Khi e ε = o > 0.3 ho lệch tâm lớn Tính Ast theo công thức: Ast = N (e + 0.5 x1 − ho ) kRs Z đồng thời x1 < ξRho Tính toán theo trường hợp nén Cốt thép được đặt theo chu vi trong đó cốt thép đặt theo cạnh b có mật độ lớn hơn hoặc bằng mật độ theo cạnh... toán gần như nén đúng tâm Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm γe: γe = 1 (0.5 − ε )(2 + ε ) Hệ số uốn dọc phụ thêm khi xét nén đúng tâm: ϕe = ϕ + (1 − ϕ )ε 0.3 Khi λ ≤ 14 lấy ϕ = 1; khi 14 < λ < 104 lấy ϕ theo công thức: ϕ = 1.028 – 0.0000288λ2 – 0.0016λ Diện tích toàn bộ cốt thép dọc Ast: γeN − Rbbh ϕe Ast ≥ Rsc − Rb Cốt thép được chọn đặt đều theo chu vi (mật độ cốt thép trên cạnh b có thể lớn hơn) - Trường ... tónh học công trình để xác đònh chuyển vò nội lực phần tử kết cấu ( cột, dầm, sàn, vách) Tiếp sử dụng kết nội lực thu để tính toán bố trí cốt thép cho phần tử kết cấu Kết chuyển vò phần tử kết cấu... võng lớn dầm, sàn, chuyển vò ngang đỉnh công trình Danh mục phần mềm sử dụng: Phần mềm tính toán kết cấu khung: sử dụng phần mềm chuyên dụng cho thiết kết nhà cao tầng CSI (Bberkeley) ETABS 9.70... nghiệm thiết kế Với sàn bêtông dày 22 cm lấy q = 15 (kN/m2) Tại vò trí hoạt tải tải tường lớn kho chứa lấy q = 25 (kN/m2) c Mô hình tính toán kết cấu: - Để đảm bảo tính tổng thể công trình sử