Đang tải... (xem toàn văn)
TÍNH TOÁN THÔNG GIÓ CHO KHU LỘ TRÍ CÔNG TY THAN THỐNG NHẤT QUÝ I – 2010 CHƯƠNG I MỘT SỐ ĐẶC ĐIỂM CHUNG CỦA MỎ THỐNG NHẤT HIỆN NAY I.1. Địa lý của vùng mỏ thiết kế: Khu Lộ trí Công ty than Thống nhất thuộc địa phận thị xã Cẩm phả, tỉnh Quảng Ninh. + Phía bắc giáp khoáng sàng than Khe Chàm + Phía đông giáp Công ty than Đèo Nai + Phía nam giáp thị xã Cẩm phả + Phía tây giáp khoáng sàng Khe Sim.
B - Phần chuyên đề Tính toán thông gió cho khu Lộ TRí Công ty than THốNG NHấT Quý I 2010 112 Chơng I số đặc điểm chung mỏ THốNG NHấT I.1 - Địa lý vùng mỏ thiết kế: - Khu Lộ trí - Công ty than Thống thuộc địa phận thị xã Cẩm phả, tỉnh Quảng Ninh + Phía bắc giáp khoáng sàng than Khe Chàm + Phía đông giáp Công ty than Đèo Nai + Phía nam giáp thị xã Cẩm phả + Phía tây giáp khoáng sàng Khe Sim - Giao thông: có mạng lới giao thông thủy thuận lợi: Đờng có đờng 18A, 18B nối vùng mỏ với vùng kinh tế khác Đờng sắt có tuyến đờng sắt dài 18Km nối liền với mỏ nhà máy sàng tuyển Cửa ông Đờng thủy có cảng nớc sâu lớn nh cảng Cửa ông cảng nhỏ nh Cẩm phả, Km6, Mông Dơng thuận lợi cho việc xuất than chuyên trở nội địa, trao đổi hàng hóa thuận lợi - Cung cấp lợng: Hiện sử dụng nguồn điện đợc cấp từ trạm điện 35KV cung cấp cho toàn mỏ - Nớc sinh hoạt nớc công nghiệp: Sử dụng nguồn nớc tự nhiên nguồn nớc đợc cung cấp nhà máy nớc giếng vọng I.2 - Đặc điểm địa tầng: Địa tầng chứa than khu đông nam Công ty than Thống lộ bao gồm trầm tích hệ Trias thống thợng, bậc Nori-Rêti điệp Hòn gai (T3n-rgh) hệ tầng phủ bất chỉnh hợp lên đá vôi hệ C3-P1 trầm tích hệ đệ tứ phủ lên Trầm tích (T3n-rgh) phân bố toàn diện tích khu mỏ Trong giai đoạn thăm dò phát đợc toàn cột địa tầng, gồm có phụ điệp: - Phụ điệp dới (T3n-rgh): Phụ điệp lộ phía nam khu Lộ trí, với chiều dày khoảng 300m, thành phần cuội kết xen kẽ số lớp mỏng cát kết, bột kết, sét kết số lớp than mỏng giá trị công nghiệp - Phụ điệp (T3n-rgh2): Các tài liệu giai đoạn tìm kiếm đến thăm dò tỉ mỉ chứng minh cột địa tầng có chiều dày từ 700m - 1000m bao gồm đá chủ yếu nh : Cuội kết, sạn kết, cát kết, bột kết, sét kết vỉa than 113 I.3 - Đặc điểm kiến tạo: Khu Lộ trí đợc giới hạn đứt gẫy AA(phía bắc), đứt gẫy (phía đông), đứt gẫy M1 (phía tây nam), đứt gẫy Mt (phía nam) Khu Lộ trí gồm hai khu lớn khu Đông Lộ Trí khu Tây Lộ Trí, ranh giới hai khu tọa độ y = 426.000 Trong giới hạn khu Đông Lộ trí chia ba phân khu nhỏ phân khu Đông nam, phân khu IVa phân khu Bắc Giới hạn phân khu Đông nam phân khu IVa đứt gẫy L-L; giới hạn phân khu IVa phân khu bắc đứt gẫy C-C Về cấu trúc địa tầng khu mỏ có đặc điểm nh sau : * Khu Đông Lộ trí: Là phần nếp lõm Cọc - Lộ trí - Khe sim kéo dài theo phơng vĩ tuyến Trong phạm vi khu Đông Lộ trí phát uốn nếp đứt gẫy sau : - Uốn nếp : + Nếp lõm Đông Lộ trí : nếp lõm không khép kín kéo dài theo hớng đông - tây chìm dần phía đông với góc cắm dới 100, thuộc uốn nếp bậc II chứa tất vỉa than có mặt khu mỏ + Nếp lồi 184: Trục nếp lồi kéo dài theo hớng đông đến đông bắc, mặt trục nghiêng phía bắc Thế nằm vỉa than cánh bắc dốc 28 đến 400 có chỗ lên đến 600, cánh nam từ 350 đến 450 có chỗ lên đến 600 Trên hai cánh chứa tất vỉa than có mặt cột địa tầng + Nếp lõm 238: Trục nếp lõm kéo dài theo hớng đông đến đông bắc + Nếp lõm tây : Chạy dọc phía tây đứt gẫy kéo dài theo hớng từ tây đến bắc với chiều dài khoảng 1000m, rộng khoảng 100m Nếp lõm chứa vỉa than từ vỉa dầy đến vỉa G Mặt trục nghiêng phía đông Góc cắm vỉa than thuộc cánh đông dốc từ 40 đến 600 có chỗ lên đến 800, cánh tây dốc 300 đến 540 + Nếp lõm đông : Nằm phía đông nếp lõm tây đứt gẫy Cánh đông dốc từ 280 đến 350, cánh tây cha xác định công trình thăm dò khống chế Trong phạm vi nếp lõm xác định đợc vỉa dầy hai phân vỉa vỉa G - Đứt gẫy: Trong khu thăm dò gồm có đứt gẫy + Đứt gẫy thuận : Nằm hai tuyến thăm dò VII VIII kéo dài từ bắc đến nam đợc phát trình khai thác Mặt trợt cắm đông, cự ly dịch chuyển theo mặt trợt từ 70m đến 100m, cự ly dịch chuyển theo địa tầng 60m đến 80m Bề rộng đới hủy hoại khoảng 14m 114 + Đứt gẫy nghịch 1: Kéo dài theo hớng từ tây đến bắc, mặt trợt cắm tây góc cắm từ 800 đến 850 Cự ly dịch chuyển theo địa tầng khoảng 22m, theo mặt trợt khoảng 25m Bề rộng đới hủy hoại khoảng 6m trở lên + Đứt gẫy nghịch C: Nằm trung tâm khu đông Lộ trí chạy theo hớng từ đông đến bắc, mặt trợt cắm đông nam Cự ly dịch chuyển theo địa tầng khoảng 90m, bề rộng đới hủy hoại khoảng từ 7m đến 10m + Đứt gẫy nghịch L-L: Chạy theo hớng từ tây đến bắc sau chuyển sang hớng tây Mặt trợt cắm đông bắc với góc cắm từ 650 đến 700, phía đông nam góc cắm tăng lên Đới hủy hoại rộng từ 5m đến 7m + Đứt gẫy thuận M: Nằm phía nam khu mỏ chạy theo phơng từ tây đến bắc Mặt trợt cắm bắc với góc cắm từ 700 đến 800, cự ly dịch chuyển theo mặt trợt khoảng 100m, theo địa tầng khoảng 80m Đới hủy hoại khoảng 70m * Khu tây Lộ trí: Đặc điểm kiến tạo khu tây gồm có đứt gẫy - Đứt gẫy Mt phía nam-tây nam, đứt gẫy P-P chia khu tây thành phần nam bắc, đứt gẫy C - C đứt gẫy phân khối khu đông tây Lộ trí, chia khu tây Lộ trí thành khối địa chất nh sau: Khối tây nam khối tây bắc - Đứt gẫy thuận P-P: Đợc phát đặt tên giai đoạn thăm dò bổ sung khu tây Lộ trí Đứt gẫy chạy theo hớng từ tây bắc đến đông nam Mặt trợt đứt gẫy nghiêng phía tây nam với góc dốc mặt trợt thay đổi 650 đến 750, đứt gẫy có đới hủy hoại rộng từ 5m đến 10m - Đứt gẫy Mt thuận: Đợc xác định báo cáo thăm dò tỉ mỷ khu đông Lộ trí đứt gẫy chạy theo hớng tây bắc đến đông nam, mặt trợt cắm phía đông bắc với góc dốc thay đổi từ 700 đến 800 - Đứt gẫy thuận M1: Đợc xác định báo cáo thăm dò tỉ mỷ khu đông Lộ trí (1980) Đứt gẫy chạy theo hớng tây nam đến đông bắc, mặt trợt cắm tây bắc với góc dốc biến đổi từ 50 đến 600 Đứt gẫy cha đợc nghiên cứu kỹ, nhng thực tế công trình khoan tuyến I nh lỗ khoan 2603 cho địa tầng khác lạ so với lỗ khoan tuyến II lỗ khoan tuyến đồng danh đợc với I.4 - Cấu tạo vỉa than Nằm địa tầng có mặt vỉa chùm vỉa : Vỉa mỏng, chùm vỉa dầy, vỉa trung gian, chùm vỉa G Trong đạt giá trị công nghiệp có chùm vỉa dầy vỉa G Quy luật trầm tích vỉa than phức tạp Chiều dầy địa tầng chứa than tăng dần từ nam đến bắc, từ tây sang đông Hệ số chứa than tập trung chủ 115 yếu phần trung tâm Càng lên phía bắc địa tầng chứa than dầy lên nhng chiều dầy vỉa than bị vát mỏng I.5 - Kết luận Trong năm vừa qua, Công ty than thống Nhất tiến hành khai thác phần trữ lợng lò khu I, II, III (mức +13) khu IVa mức +18 trở lên khẳng định trữ lợng than tơng đối tin cậy, biến động tài nguyên không lớn Gần khu IVa công ty thăm dò khai thác lỗ khoan (T-1 T-3) lò thăm dò phục vụ cho công tác đào lò khai thác Ngoài ra, Công ty khoan thêm lỗ khoan thăm dò địa chất công trình phục vụ cho giếng nghiêng Tuy công tác thăm dò để lại số tồn tại: - Phần lớn diện tích chứa than thuộc khu IVa công trình thăm dò, đặc điểm diện tích phía bắc hầu nh cha có công trình khống chế để xác định cấu trúc nh chiều dầy phân vỉa - Các tài liệu nghiên cứu địa chất thuỷ văn khu vực khai thác - Kết báo cáo tổng hợp tài liệu địa chất năm 1997 với mạng lới thăm dò tha, tuyến thăm dò cách 120-150m, công trình tuyến cách 110m ữ 150m Để đảm bảo độ tin cậy tài liệu địa chất phục vụ cho giai đoạn thiết kế thiết phải tiến hành bổ xung thêm khối lợng khoan thăm dò nâng cấp trữ lợng khu vực biến đổi chiều dầy mạnh - Toàn phần trữ lợng khu vực thiết kế đợc tính tới mức -200, nhng trữ lợng cấp C1 + C2 chiếm 87,97%, cấp B có 12,03%, mạng lới thăm dò cha đạt yêu cầu, hàng năm cần bổ sung thêm lỗ khoan khu vực chuẩn bị khai thác 116 CHƯƠNG II Danh mục hộ tiêu thụ gió Theo kế hoạch sản xuất Công ty than Thống Nhất, khu Lộ Trí quý I năm 2009, có lò chợ hoạt động đồng thời, với chiều dài khai thác khác - Căn vào thực tế hệ thống đờng lò mở vỉa khai thác khu Lộ Trí - Căn vào đồ kế hoạch khai thác năm 2010 khu vực Lộ Trí đợc phê duyệt - Căn vào kế hoạch sản xuất quý I năm 2010, kế hoạch đào lò khai thác than năm 2010 khu Lộ Trí với sản lợng 1.800.000 tấn/năm Số gơng lò chợ hoạt động đồng thời Số gơng lò chuẩn bị hoạt động đồng thời *(Diện sản xuất khu vực Lộ Trí đợc bố trí vào thời điểm huy động cao xa năm 2010 nh sau) 1- Lò chợ: trì 07 lò chợ khai thác đồng thời: + Lò chợ (-35ữ+8) PV5c khu II, công trờng Khai thác 1, sản lợng 120.000 T/năm Số ngời đồng thời lớn nhất: n= 30 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn nhất: A=4kg + Lò chợ (-35 ữ+18) PV6d khu I, công trờng Khai thác 2, sản lợng 200.000T/năm Số ngời đồng thời lớn nhất: n= 30 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn nhất: A=4kg + Lò chợ (-35-:-+18)PV 6B khu I công trờng KT3, sản lợng 200.000 T/năm Số ngời đồng thời lớn nhất: n = 30 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn nhất: A=4kg + Lò chợ lớp (-35ữ +8) PV6b khu III công trờng Khai thác 6, sản lợng 190.000 T/năm Số ngời đồng thời lớn nhất: n= 30 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn nhất: A = 4kg + Lò chợ (-35 ữ +8) PV4c - công trờng Khai thác 8, sản lợng 130.000 T/năm Số ngời đồng thời lớn nhất: n= 30 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn nhất: A=4kg 117 + Lò chợ (-35 ữ +18)PV6d khu I cánh Đông- công trờng Khai thác 9, sản lợng 130.000 T/năm Số ngời đồng thời lớn nhất: n= 30 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn nhất: A = 4kg + Lò chợ (-35 ữ +18)PV6d khu I trung tâm - công trờng Khai thác 10, sản lợng 180.000 T/năm Số ngời đồng thời lớn nhất: n= 30 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn nhất: A = 4kg 2- Gơng lò CBSX: trì gơng đào lò đồng thời: + Gơng DVtrụ +18PV6d , chiều dài L = 150 m, số ngời đồng thời lớn nhất: n = ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn A= 4kg, diện tích khung chống: S= 8,3 m2 + Gơng lò dọc vỉa trụ -35PV6d, chiều dài L = 230 m, số ngời đồng thời lớn nhất: n = 10 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn A=4kg, diện tích khung chống: S= 13,4 m2 + Gơng lò DV -35 PV5C, chiều dài L = 300 m, số ngời đồng thời lớn nhất: n= 10 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn A=4kg, diện tích khung chống: S = 13 m2 + Gơng lò dọc vỉa L3+8 PV5c, chiều dài L = 350m, số ngời đồng thời lớn nhất: n= ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn A=4kg, diện tích khung chống: S= 8,3 m2 + Gơng lò dọc vỉa thông gió +8 PV3c, chiều dài L = 300 m, số ngời đồng thời lớn nhất: n = ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn A=4kg, diện tích khung chống: S = 8,3 m2 + Gơng lò dọc vỉa vận tải -35 PV3c, chiều dài L = 330m, số ngời đồng thời lớn nhất: n = 10 ngời, khối lợng thuốc nổ đồng thời lớn A=4kg, diện tích khung chống: S = 13 m2 118 CHƯƠNG III Tính toán thông gió A tính toán lu lợng 1- Tính lu lợng gió cần thiết: 1.1 Tính toán lu lợng gió lò chợ Xác định lu lợng gió cần thiết theo yếu tố a Theo số ngời làm việc đông Q1 = q0 n , m3/s 60 (1.1) Trong đó: q 0: lu lợng gió quy chuẩn cần thiết cho ngời làm việc, q0 = 4m3/ph n: số ngời làm việc lớn lò chợ, b Theo lợng khí độc thoát nổ mìn 34 Q2 = B.V , m / s (1.2) 60 t Trong đó: B: lợng thuốc nổ đồng thời lớn nhất., kg V: thể tích cần thông gió lò chợ, ,m2 t: thời gian thông gió, t =20ph c Tính lu lợng gió theo yếu tố bụi Q3= Vb Slc.k, m3/s (1.3) Trong đó: Vb: tốc độ gió hợp lý để đảm bảo nồng độ bụi thấp nhất, Vb=0,9m/s Slc: diện tích cần thông gió lò chợ, m2 k: hệ số thu hẹp luồng gió cột chống, d Theo sản lợng ngày đêm Q4 = q tc Ang d 60 , m / s (1.4) Trong đó: qtc: lợng gió cần thiết cho khai thác than phút, với mỏ hạng I khí CH4 qtc = 1,0 m3/ngày đêm Ang.đ: sản lợng than khai thác ngày đêm, 1.2 Xác định lu lợng gió cung cấp cho đào lò chuẩn bị áp dụng phơng pháp thông gió đẩy quạt gió cục bộ, ống gió loại ống gió mềm (vải tráng cao su) đờng kính 600 cho gơng lò chuẩn bị Lu lợng gió cần thiết đợc xác định theo yếu tố sau: a Theo yếu tố khí độc nổ mìn: 2,25 A.V C p b , m3/s (1.5) Q = 60 t P2 ' Trong đó: t: thời gian thông gió, t = 20ph A: lợng thuốc nổ lớn đợt, kg 119 ` V: thể tích đờng lò cần thông gió, m Cp: hệ số kể đến hấp thụ khí độc đất đá xung quanh đờng lò sau nổ mìn, + Đối với đờng lò ẩm: Cp = 0,6 + Đối với đờng lò khô: Cp = 0,8 + Đối với đờng lò có nớc: Cp = 0,3 b: lợng cácbon ôxit tạo thành quy ớc sinh nổ 1kg thuốc nổ, + Nổ mìn than b = 100lít + Nổ mìn đá b = 40lít P: hệ số rò gió, P= 0,9 b Theo số ngời làm việc đông gơng lò Q2' = 4.n , m / s (1.6) 60 n : số ngời làm việc làm việc đồng thời gơng lò c Theo tốc độ gió nhỏ Q3 = Vmin Sc, m3/s (1.7) Trong đó: Vmin: tốc độ gió tối thiểu cho phép theo quy phạm an toàn, Vmin = 0,25 m/s Sc: tiết diện đờng lò bên chống, m2 c Xác định lu lợng gió cho hầm trạm Lợng gió cần thiết đợc tính theo công thức: Qtb = 10.N (1 ).K t ,m3/s (1.8) 60 Trong đó: N: công suất máy, kW : hiệu suất động cơ, Kt: hệ số kể đến thời gian chất tải, 1.3 Tính lu lợng gió tổn thất qua cửa gió Qrcg = n.Qrcđ, m3/s (1.9) Trong đó: n - số lợng cửa gió Qrcđ = 0,2m3/s:định mức tổn thất gió qua cửa gió (theo tiêu chuẩn Liên Xô) 1.4 Tính lu lợng gió cho toàn mỏ Qm = 1,1 (1,15Qk + Qcb + Qht + Qtt), m3/s (1.10) Trong đó: 1,1: hệ số kể đến sai lệch điều chỉnh gió luồng 1,15: hệ số kể đến khả tăng công suất lò chợ, Qk: tổng lu lợng gió cung cấp cho lò chợ, m3/s Qcb: Tổng lu lợng gió cung cấp cho đào lò CBSX, m3/s Qht: Tổng lu lợng gió cung cấp cho hầm trạm mỏ, 120 Qtt: Tổng lu lợng gió tổn thất lò chợ, m /s Kết tính toán lu lợng gió cần thiết cho hộ tiêu thụ: 2.1 Lu lợng gió cho lò chợ TT Yếu tố Lợng gió yêu cầu cho lò chợ, m3/s Lò chợ Lò chợ Lò chợ Lò chợ L3 (-35ữ+8) (-35ữ+18) (-35ữ+18) (-35ữ+8) PV 5c PV6d PV6b PV6b khu II khu I khu I khu III Lò chợ Lò chợ Lò chợ (-35ữ+18) (-35ữ+18) (-35ữ+18) PV6d PV6d PV4c khu I-TT K.I.Cđông Theo số ngời làm việc đồng thời đông 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 Theo lợng thuốc nổ đồng thời lớn 1,2 1,1 1,2 1,1 1,3 1,5 1,1 Theo sản lợng lò chợ 7,0 11,6 11,6 11 7,5 7,5 10,4 Theo bụi 3,5 3,1 3,1 3,1 4,8 4,8 3,1 Lu lợng gió chọn 6,9 11,6 11,6 11 7,5 7,5 10,4 yếu tố 2.2 Lu lợng gió cho đào lò ( 06gơng đào lò ) T T Yếu tố Lợng gió yêu cầu cho đào lò, m3/s DV trụ+18DV trụ -35 Lò DV L3+8 DVVT DVTG DVVT PV6d PV6d PV 5c -35 PV5c +8 PV3c -35 PV3c Theo số ngời làm việc đồng thời đông 0,5 0,7 0,5 0,7 0,5 0,7 Theo lợng thuốc nổ đồng thời lớn 1,8 2,4 2,2 2,9 1,9 2,2 Theo vận tốc gió nhỏ 1,9 2,4 1,9 2,3 1,5 1,9 Lu lợng gió chọn 1,9 2,4 2,2 2,9 1,9 2,2 121 2.3 Bảng tổng hợp lu lợng gió cần thiết TT I II III IV Khu vực hộ tiêu thụ Lợng gió yêu cầu m3 /s Lò chợ (Qk) Lò chợ (-35ữ+8) PV 5c khu II KT1 Lò chợ (-35ữ+18) PV6d khu I KT2 Lò chợ (-35ữ+18) PV6b khu I KT3 Lò chợ L3(-35ữ+8)PV6b khu III KT6 Lò chợ(-35ữ+18)PV6dkhu I-TT KT8 66,5 6,9 11,6 11,6 11 Lò chợ (-35ữ+18) PV6d Khu I Cánh Đông Lò chợ (-35ữ+18) PV4c KT10 Gơng lò đào (Qcb) Lò DV trụ+18 PV6d Lò DV trụ -35PV6d Lò DV L3+8 PV 5c Lò DVVT -35 PV5c Lò DVTG +8 PV3c Lò DVVT -35 PV3c Hầm trạm (Qht) - Trạm điện XVsố -35 - Trạm điện lò XV 35 - Trạm điện 35 - Hầm bơm -35 Rò gió (Qtt) - Qua cửa gió 7,5 10,4 13,5 1,9 2,4 2,2 2,9 1,9 2,2 3,0 0,6 0,6 1,2 0,6 2,0 2,0 Ghi 7,5 2.4 Tính lu lợng gió cho toàn mỏ Qm = 1,1 (1,15Qk + Qcb + Qht + Qtt), m3/s = 1,1 (1,15 66,5 + 13,5 + 3,0 + 2,0 ) = 104 m3/s B Tính toán hạ áp Hạ áp sức cản ma sát: Tính theo công thức : H ms = P.L Q = Rms .Q S (mmH O) (1.11) Trong đó: : Hệ số sức cản khí động học đờng lò, Ns2/m4 P: Chu vi đờng lò ( m) S: Diện tích tiết diện ngang đờng lò (m2) L: Chiều dài đờng lò (m) Q: Lu lợng gió qua đờng lò: (m3/s) Hạ áp sức cản cục gây Đợc tính 10 % sức cản ma sát Kết tính toán cho bảng 122 Hạ áp chung toàn khu vực Hm =Hms + Hcb = Rch.Qc2 (1.12) Trong đó: Qc: Là tổng lu lợng gió cho toàn mỏ Qc= 104 m3/s Rch: Hạ áp chung mỏ *Để tính đợc sức cản chung khu vực ta giải mạng gió nh sau: giản đồ thông gió 2009 LC (-35-:-+18)pv6d khu trung tâm Lò DV trụ-35pv6d 2,4 m/s 3 m 16 KT10 12 3 48 m/s 21 36 m/s 26 m/s 3 Nhánh II KT9 13 LC (-35-:-+8)pv6d khu icánh đông 28 27 m/s 29 30 15 59 m/s 16 m/s 11 Nhánh I /s 1,9 m/s 10 16 m/s 32 m/s 14 59 m/s 17 104 m/s 3 12 /s m 22 16 48 m/s 24 m/ s 12 LC (-35-:-+18)pv6d khu i c.đông m/ 18 s KT2Nhánh III m 12 /s 25 19 11 m /s 24 LC (-35-:-+18)pv6d khu i c.đông LC (-35-:-+8)pv4c KT8 41 /s 32 3 33 LC l2(-35-:-+8)pv6c khu II 2,9 m/s 37 35 18 m/s 36 KT1 38 39 /s 2,2 m/s Nhánh VII 46 47 Hạ áp nhánh nh sau: Nhánh I : H1 = 181,07 Nhánh II : H2 = 168,41 Nhánh III : H3 = 192,85 Nhánh IV : H4 = 172,53 Nhánh V : H5 = 118,40 Nhánh VI H6 = 120,33 Nhánh VII H7 = 113,12 KT6 38 m/s 43 50 56 m/s 20 45 44 18 m/s Nhánh VI Lò DVvt-35 pv3c 3 38 m/s 1,9 m/s 18 m/s m 20 32' 34 56 m/s 45 m/s Lò DVtg+8 pv3c Lò DVvt-35pv5c /s m 20 m/s 42 Nhánh V 40 18 31 Nhánh IV 25 m /s /s 31 ' m 12 56 m 20 23 49 m 51 /s 2,2 m/s Lò DVl3+8 pv5c 48 mmH2O mmH2O mmH2O mmH2O mmH2O mmH2O mmH2O Hạ áp nhánh không nh lu lợng vào nhánh không đợc nh yêu cầu cho hộ tiêu thụ Để lu lợng gió nhánh đảm bảo yêu cầu cần phải tiến hành điều chỉnh lại hạ áp nhánh cho giống Điều chỉnh mạng gió mỏ Để điều chỉnh hạ áp, ta chọn nhánh có hạ áp lớn làm chuẩn ( nhánh II) đó: Độ chênh áp nhánh III nhánh I H1 = 192,85 181,07 = 11,78 mmH2O Độ chênh áp nhánh III nhánh II : H2 = 192,85 168,41 = 24,44 mmH2O Độ chênh áp nhánh III nhánh IV : H3 = 192,85 172,53 = 20,32 mmH2O 123 Độ chênh áp nhánh III nhánh V : H4 = 192,85- 118,40 = 74,45 mmH2O Độ chênh áp nhánh III nhánh VI: H5 = 192,85- 120,33 = 72,52 mmH2O Độ chênh áp nhánh III nhánh VII : H6 = 192,85- 113,12 = 79,73 mmH2O Nh để điều chỉnh hạ áp mỏ cần thiết phải tổ chức đặt cửa sổ gió nhánh I, nhánh II, nhánh IV, nhánh V nhánh VI nhánh VII 4.1 Tính toán diện tích cửa sổ nhánh I: Sức cản cửa sổ nhánh I Rcs = H Q10 11 = 11,78 = 0,046 k 16 Diện tích cửa sổ đợc tính nh sau: S cs = S 0,65 + 2,63.S R sc m2 Trong đó: Scs : Diện tích cửa sổ gió S : Diện tích đờng lò nơi đặt cửa sổ gió ( Lò DV +18 PV6d ) S = 6,8 m2 Rsc : Sức cản cửa sổ Thay số vào tính đợc diện tích cửa sổ cần đặt là: Scs1 = 1,5 m2 Kiểm tra lại cửa gió theo công thức : Scs2 /Sđl = 1,5 /6,8 = 0,22 < 0,5 Vậy diện tích cửa sổ tính toán nh phù hợp 4.2 Tính toán diện tích cửa sổ nhánh II: Sức cản sổ nhánh II Rcs = H Q4 26 = 24,44 = 0,38 k 82 Diện tích cửa sổ đợc tính nh sau: S cs = S 0,65 + 2,63.S Rsc m2 Trong đó: Scs : Diện tích cửa sổ gió S: Diện tích đờng lò nơi đặt cửa sổ gió (lò DV băng tải -35 ): S = 9,0 m2 Rsc : Sức cản cửa sổ Thay số vào tính đợc diện tích cửa sổ cần đặt là: Scs3 = 0,6 m2 Kiểm tra lại theo công thức Scs1 /Sđl = 0,6 /9,0 = 0,07 < 0,5 Vậy diện tích cửa sổ tính toán nh phù hợp 4.3 Tính toán diện tích cửa sổ nhánh IV: Sức cản sổ nhánh IV 124 Rcs = H Q24 25 = 20,32 = 0,14 k 12 Diện tích cửa sổ đợc tính nh sau: S cs = S 0,65 + 2,63.S Rcs m2 Trong đó: Scs : Diện tích cửa sổ gió S: Diện tích đờng lò nơi đặt cửa sổ gió ( Lò dọc vỉa +18 PV6b) S = 6,5 m2 Rsc : Sức cản cửa sổ Thay số vào tính đợc diện tích cửa sổ cần đặt là: Scs4 = 0,9 m2 Kiểm tra lại theo công thức Scs1 /Sđl = 0,9 /6,5 = 0,2 < 0,5 Vậy diện tích cửa sổ tính toán nh phù hợp 4.4 Tính toán diện tích cửa sổ nhánh V: Sức cản sổ nhánh V Rcs11' = H Q42 43 = 74,45 = 0,23 k 18 Diện tích cửa sổ đợc tính nh sau: S cs = S 0,65 + 2,63.S Rsc = m2 Trong đó: Scs : Diện tích cửa sổ gió S: Diện tích đờng lò nơi đặt cửa sổ gió (Lò DVTG +8 PV4c) S = 6,5 m2 Rsc : Sức cản cửa sổ Thay số vào tính đợc diện tích cửa sổ cần đặt là: Scs4 = 0,7 m2 Kiểm tra lại theo công thức Scs1 /Sđl = 0,7 /6,5 = 0,1 < 0,5 Vậy diện tích cửa sổ tính toán nh phù hợp 4.5 Tính toán diện tích cửa sổ nhánh VI: Sức cản sổ nhánh VI Rcs11' = H Q39 44 = 72,52 = 0,23 k 18 Diện tích cửa sổ đợc tính nh sau: S cs = S 0,65 + 2,63.S Rsc = m2 Trong đó: Scs : Diện tích cửa sổ gió S: Diện tích đờng lò nơi đặt cửa sổ gió ( Lò DV+8 PV5c) Rsc : Sức cản cửa sổ Thay số vào tính đợc diện tích cửa sổ cần đặt là: Scs = 0,7 m2 Kiểm tra lại theo công thức S = 6,5 m2 125 Scs1 /Sđl = 0,7/6,5 = 0,1 < 0,5 Vậy diện tích cửa sổ tính toán nh phù hợp 4.6 Tính toán diện tích cửa sổ nhánh VII: Sức cản sổ nhánh VII Rcs11' = H Q48 49 = 79,73 = 0,2 k 20 Diện tích cửa sổ đợc tính nh sau: S cs = S 0,65 + 2,63.S Rsc = m2 Trong đó: Scs : Diện tích cửa sổ gió S: Diện tích đờng lò nơi đặt cửa sổ gió ( lò DVL3+8PV6b) Rsc : Sức cản cửa sổ Thay số vào tính đợc diện tích cửa sổ cần đặt là: Scs = 0,8 m2 Kiểm tra lại theo công thức Scs1 /Sđl =0,8/8 = 0,1 < 0,5 Vậy diện tích cửa sổ tính toán nh phù hợp S = 8,0 m2 Hạ áp mỏ sau điều chỉnh hạ áp Sau điều chỉnh ta có: - Hạ áp chung mỏ Hm = 192,85 mmH2O - Sức cản chung mỏ Rm = H 192,85 = = 0,017 kà Q2 104 Hạ áp nhánh sau điều chỉnh phơng pháp đặt cửa gió là: H = H1 = H2 = H3 = H4 = H5 = H6= 192,85 mmH2O Nh lu lợng gió qua nhánh sau điều chỉnh phù hợp với lu lợng gió yêu cầu cho hộ tiêu thụ CHƯƠNGV Tính chọn chế độ công tác quạt Lu lợng quạt gió cần tạo ra: Qq = K1.Q = 1,01 x 104 = 105 m3/s K = 1,01: Hệ số kể đến rò gió trạm quạt Hạ áp quạt gió cần tạo Hq = ( K.Rm + Rtb ).Qq2 = (0,9 x 0,017 + 0,0047) x 1052 = 220,5 mmH2O Trong đó: K : hệ số giảm sức cản mỏ, K = 0,9 Rm: Sức cản chung mỏ, Rm= 0,017 kà Rtb: Sức cản thiết bị quạt rãnh gió đợc xác định công thức thực nghiệm: 126 a. Rtb = kg.s2/m8 D4 a: hệ số không thứ nguyên a = 0,05 D: đờng kính công tác quạt , D = 2,4m Am: diện tích lỗ tơng đơng mỏ Am = Thay số 0,38 Rm = 0,38 0,017 = 2,7 m2 Rtb = 0,0047 kà Đờng đặc tính mỏ năm 2010 Đờng đặc tính mỏ quý I năm 2010 đợc biểu diễn phơng trình: Hm = ( K.Rm + Rq ).Q2 Trong đó: K : hệ số giảm sức cản mỏ, K = 0,9 Rm: Sức cản chung mỏ, Rm= 0,017 kà Rq: Sức cản thiết bị quạt rãnh gió, Rq= 0,0047 kà Thay số ta tính đợc phơng trình đờng đặc tính mỏ quý I năm 2010 nh sau: Hm = 0,02.Q2 , mmH2O Xác định điểm công tác quạt - Khu vực Lộ Trí - Công ty than Thống Nhất quản lý khai thác công nghệ hầm lò Theo thiết kế để thông gió cho khu vực sử dụng chế độ thông gió hút sử dụng quạt gió 2K56-No36 Trung Quốc sản xuất có đặc tính kỹ thuật chủ yếu sau: 127 Đặc tính kỹ thuật quạt 2K56-N36 T T Đặc tính kỹ thuật Đơn vị Thông số Đờng kính cánh công tác Tốc độ vòng quay Góc lắp cánh Lu lợng vùng công tác hợp lý Hạ áp tĩnh vùng công tác hợp lý Công suất yêu cầu vùng làm việc Điện áp Độ ồn Mm V/ph độ m3/s mmH2O KW V dB(A) 3600 600 20ữ50 35ữ 450 80 ữ 540 400 6000 38 - Hớng luồng gió, sơ đồ bố trí trạm đo lu lợng gió hàm lợng khí mỏ: xem sơ đồ thông gió kèm theo Trên đờng đặc tính quạt 2K56-No36 ta xác định đợc điểm công tác quạt quí I năm 2010 lần lợt nh sau: * Yêu cầu thông gió khu vực ( Quạt gió cần tạo ): Hq = 220,5 mmH2O Qq = 105 m3/s * Điểm công tác hợp lý quạt 2K56-N0 quý I năm 2010 : HA = 229 mmH2O QA = 107 m3/s Góc lắp cánh 300 Đồ thị xác định điểm công tác quạt 2K-56 N36 quý I năm 2010 Kết luận Từ kết tính toán theo giải trình trên, với lực trạm quạt gió đảm bảo đáp ứng kế hoạch sản xuất quý I năm 2010 Trong trình sản xuất vào điều kiện thực tế tiến hành thi công cửa gió để điều tiết mạng gió, đa gió đến hộ tiêu thụ sát với tính toán Xem vẽ H- CĐ- III 128 Kết Luận Sau thời gian với lỗ lực cố gắng học tập nghiên cứu thân hớng dẫn tận tình thầy giáo Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đặc biệt thầy giáo hớng dẫn TS Đặng Vũ Chí bạn đồng nghiệp Bản đồ án Thiết kế mở vỉa khai thác cho khu Lộ Trí Công ty than Thống Nhất từ mức +13 đến -200 với chuyên đề Tính toán thông gió cho khu Lộ Trí Công ty than Thống Nhất quý I năm 2010 hoàn thành thời hạn đợc giao Bản đồ án hoàn thành nhng với vị trí sinh viên hiểu biết chủ yếu qua sách cộng thêm chút kinh nghiệm thực tế sau lần thực tập Do thiết kế xong không tránh khỏi thiếu xót nhầm lẫn Vì em mong đợc bỏ qua cân nhắc bảo, góp ý kiến thầy, bạn Một lần em xin chân thành cảm ơn tập thể thầy cô giáo trờng Đại Học Mỏ Địa Chất; phòng ban, phân xởng khai thác Công ty than Thống Nhất bạn đồng nghiệp Cảm ơn thầy giáo Đặng Vũ Chí với hớng dẫn, giúp đỡ thầy dành cho em thời gian em làm kết thúc đồ án Sinh viên Nguyễn Văn Cờng 129 Tài liệu tham khảo trích dẫn Mở vỉa khai thác hầm lò khoáng sàng dạng vỉa (NXB Giao thông vận tải ) Tác giả : GS -TS Trần Văn Huỳnh ( chủ biên ), TS Đỗ Mạnh Phong, PGS.TS Thái Hồng Phơng, TS Trần Văn Thanh Giáo trình Công nghệ khai thác than hầm lò - 1993 (3 tập ) Tác giả : TS Trần Văn Huỳnh, PTS Đặng Văn Cơng Giáo trình thiết kế mỏ hầm lò Tác giả : Lê Nh Hùng - Trờng ĐH.MĐC - 1996 Kỹ thuật thông gió mỏ hầm lò Tác giả : Trần xuân Hà, Nguyễn văn Sung - Trờng ĐHMĐC(1998) Giáo trình mở vỉa khai thác than hầm lò Tác giả : PTS Đặng Văn Cơng - Hà Nội (1990) Nhng thí dụ công nghệ khai thác than hầm lò (1978) Tác giả : Iu.K Nur - mu -kha -me dôp Ngời dịch : Đặng Văn Cơng Hiệu đính : Vũ Văn Tiến Giáo trình phá vỡ đất đá phơng pháp khoan nổ mìn (1990) Tác giả : Nhữ Văn Bách, Nguyễn Đình ấu Giáo trình sở xây dựng công trình ngầm (1991) Tác giả : Nguyễn Văn Quyển, Nguyễn Văn Đớc Giáo trình vận tải ( tập) - 1992 Tác giả : Nguyễn Văn Kháng - Hoàng Văn Trọng 10 Quy hoạch mặt mỏ (1990) Tác giả: Nguyễn Công Trịnh Cùng nhiều tài liệu tham khảo khác Công ty Than Thống Nhất chơng trình giảng dạy Trờng ĐH Mỏ Địa Chất [...]... chênh áp giữa nhánh III và nhánh V : H4 = 192,85- 118,40 = 74,45 mmH2O Độ chênh áp giữa nhánh III và nhánh VI: H5 = 192,85- 120,33 = 72,52 mmH2O Độ chênh áp giữa nhánh III và nhánh VII : H6 = 192,85- 113,12 = 79,73 mmH2O Nh vậy để điều chỉnh hạ áp mỏ cần thiết phải tổ chức đặt các cửa sổ gió tại nhánh I, nhánh II, nhánh IV, nhánh V nhánh VI và nhánh VII 4.1 Tính toán diện tích cửa sổ nhánh I: Sức cản... trong các nhánh đảm bảo đúng yêu cầu thì cần phải tiến hành điều chỉnh lại hạ áp trong các nhánh cho giống nhau 4 Điều chỉnh mạng gió mỏ Để điều chỉnh hạ áp, ta chọn nhánh có hạ áp lớn nhất làm chuẩn ( nhánh II) khi đó: Độ chênh áp giữa nhánh III và nhánh I H1 = 192,85 181,07 = 11,78 mmH2O Độ chênh áp giữa nhánh III và nhánh II : H2 = 192,85 168,41 = 24,44 mmH2O Độ chênh áp giữa nhánh III và nhánh IV :... m/ 3 18 s KT2Nhánh III 3 m 12 /s 25 19 3 11 m /s 24 LC (-35-:-+18)pv6d khu i c.đông LC (-35-:-+8)pv4c KT8 41 /s 3 32 3 3 33 LC l2(-35-:-+8)pv6c khu II 3 2,9 m/s 37 35 18 m/s 36 3 KT1 38 39 /s 2,2 m/s 3 Nhánh VII 46 47 Hạ áp trong các nhánh nh sau: Nhánh I : H1 = 181,07 Nhánh II : H2 = 168,41 Nhánh III : H3 = 192,85 Nhánh IV : H4 = 172,53 Nhánh V : H5 = 118,40 Nhánh VI H6 = 120,33 Nhánh VII H7 = 113,12... tình của các thầy giáo trong Trờng Đại Học Mỏ Địa Chất Đặc biệt là thầy giáo hớng dẫn TS Đặng Vũ Chí cùng các bạn đồng nghiệp Bản đồ án Thiết kế mở vỉa và khai thác cho khu Lộ Trí Công ty than Thống Nhất từ mức +13 đến -200 với chuyên đề Tính toán thông gió cho khu Lộ Trí Công ty than Thống Nhất quý I năm 2010 đã hoàn thành đúng thời hạn đợc giao Bản đồ án tuy đã hoàn thành nhng với vị trí vẫn còn... và kết thúc đồ án Sinh viên Nguyễn Văn Cờng 129 Tài liệu tham khảo và trích dẫn 1 Mở vỉa và khai thác hầm lò khoáng sàng dạng vỉa (NXB Giao thông vận tải ) Tác giả : GS -TS Trần Văn Huỳnh ( chủ biên ), TS Đỗ Mạnh Phong, PGS.TS Thái Hồng Phơng, TS Trần Văn Thanh 2 Giáo trình Công nghệ khai thác than hầm lò - 1993 (3 tập ) Tác giả : TS Trần Văn Huỳnh, PTS Đặng Văn Cơng 3 Giáo trình thiết kế mỏ hầm lò Tác... Là tổng lu lợng gió cho toàn mỏ Qc= 104 m3/s Rch: Hạ áp chung của mỏ *Để tính đợc sức cản chung của khu vực ta giải mạng gió nh sau: giản đồ thông gió 2009 LC (-35-:-+18)pv6d khu trung tâm 8 Lò DV trụ-35pv6d 7 2,4 m/s 6 3 3 m 16 KT10 9 3 12 3 3 48 m/s 21 36 m/s 4 3 26 8 m/s 3 3 Nhánh II KT9 13 LC (-35-:-+8)pv6d khu icánh đông 28 27 8 m/s 3 29 30 15 3 59 m/s 16 m/s 2 11 Nhánh I /s 5 1 1,9 m/s 3 10 16... sau mỗi lần thực tập Do vậy khi đã thiết kế xong không tránh khỏi những thiếu xót nhầm lẫn Vì vậy em rất mong đợc sự bỏ qua và cân nhắc chỉ bảo, góp ý kiến của các thầy, các bạn Một lần nữa em xin chân thành cảm ơn tập thể các thầy cô giáo trong trờng Đại Học Mỏ Địa Chất; các phòng ban, phân xởng khai thác Công ty than Thống Nhất cùng các bạn đồng nghiệp Cảm ơn thầy giáo Đặng Vũ Chí với sự hớng dẫn, giúp... Vậy diện tích cửa sổ tính toán nh trên là phù hợp S = 8,0 m2 5 Hạ áp của mỏ sau khi điều chỉnh hạ áp Sau khi điều chỉnh ta có: - Hạ áp chung của mỏ Hm = 192,85 mmH2O - Sức cản chung của mỏ Rm = H 192,85 = = 0,017 kà Q2 104 2 Hạ áp của các nhánh sau khi điều chỉnh bằng phơng pháp đặt cửa gió là: H = H1 = H2 = H3 = H4 = H5 = H6= 192,85 mmH2O Nh vậy lu lợng gió đi qua các nhánh sau khi điều chỉnh phù hợp... tính kỹ thuật Đơn vị Thông số Đờng kính cánh công tác Tốc độ vòng quay Góc lắp cánh Lu lợng trong vùng công tác hợp lý Hạ áp tĩnh trong vùng công tác hợp lý Công suất yêu cầu vùng làm việc Điện áp Độ ồn Mm V/ph độ m3/s mmH2O KW V dB(A) 3600 600 20ữ50 35ữ 450 80 ữ 540 400 6000 38 - Hớng luồng gió, sơ đồ bố trí các trạm đo lu lợng gió và hàm lợng khí mỏ: xem sơ đồ thông gió kèm theo Trên đờng đặc tính... 43 50 3 56 m/s 3 20 45 44 3 18 m/s Nhánh VI 3 Lò DVvt-35 pv3c 3 3 3 38 m/s 1,9 m/s 18 m/s m 20 32' 34 56 m/s 45 m/s Lò DVtg+8 pv3c Lò DVvt-35pv5c /s m 3 20 m/s 42 Nhánh V 40 3 18 31 Nhánh IV 3 25 m /s /s 31 ' m 12 56 m 20 23 3 49 m 51 /s 2,2 m/s 3 Lò DVl3+8 pv5c 48 mmH2O mmH2O mmH2O mmH2O mmH2O mmH2O mmH2O Hạ áp các nhánh không bằng nhau nh vậy lu lợng đi vào các nhánh không đợc nh yêu cầu cho các hộ ... áp nhánh III nhánh VII : H6 = 192,85- 113,12 = 79,73 mmH2O Nh để điều chỉnh hạ áp mỏ cần thiết phải tổ chức đặt cửa sổ gió nhánh I, nhánh II, nhánh IV, nhánh V nhánh VI nhánh VII 4.1 Tính toán... 2,2 m/s Nhánh VII 46 47 Hạ áp nhánh nh sau: Nhánh I : H1 = 181,07 Nhánh II : H2 = 168,41 Nhánh III : H3 = 192,85 Nhánh IV : H4 = 172,53 Nhánh V : H5 = 118,40 Nhánh VI H6 = 120,33 Nhánh VII H7... thống đờng lò mở vỉa khai thác khu Lộ Trí - Căn vào đồ kế hoạch khai thác năm 2010 khu vực Lộ Trí đợc phê duyệt - Căn vào kế hoạch sản xuất quý I năm 2010, kế hoạch đào lò khai thác than năm 2010