Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Lời nói đầu Sự nghiệp công nghiệp hoá, đại hoá đất nớc đòi hỏi nhu cầu tiêu thụ lợng ngày lớn Cùng với phát triển kinh tế đất nớc, ngành khai thác khoáng sản nói chung ngành khai thác than nói riêng có mức tăng trởng vợt bậc trữ lợng than ngày giảm, cần phải mở rộng khai thác xuống độ sâu lớn Giếng nghiếng 3-2 công ty than Nam Mẫu đợc xây dựng để phục vụ việc nâng cao sản lợng khai thác toàn mỏ, có nhiệm vụ vận chuyển lợng than khai thác từ mức -50 lên mặt đất Sau thời gian học tập trờng Đại học Mỏ - Địa chất, chuyên ngành Xây dựng công trình ngầm mỏ, đợc giúp đỡ sở thực tập công ty than Nam Mẫu tập thể thầy giáo môn Xây Dựng Công Trình Ngầm, đặc biệt hớng dẫn tận tình thầy giáo Ngô DoÃn Hào, đà hoàn thành đồ án: Thiết kế, thi công giếng nghiêng 3-2, công ty than Nam Mẫu Bản đồ án gồm ba phần: - PhÇn – ThiÕt kÕ kü thuËt; - PhÇn Thiết kế thi công; - Phần Chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật Do kiến thức hạn chế nên đồ án tránh khỏi thiếu sót, mong đợc góp ý thầy cô bạn để đồ án đợc hoàn thiện Hà Nội - 2008 Sinh viên : Nguyễn Đức Phong Nguyễn Đức Phong Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ phần thiết kế kỹ thuật chơng Đặc Điểm Kinh tế xà hội đặc điểm địa chất khu mỏ 1.1 Đặc điểm kinh tế xà hội 1.1.1 Vị trí địa lý khu mỏ Khai trờng mỏ than Nam Mẫu nằm cách thị xà Uông Bí khoảng 25 km phía Tây Bắc, ranh giới khu mỏ nh sau: - Phía Bắc dÃy núi Bảo Đài - Phía Nam thôn Nam Mẫu - Phía Đông giáp khu Cánh Gà mỏ than Vàng Danh - Phía Tây giáp khu di tích chùa Yên Tử Khu mỏ nằm giới hạn toạ độ địa lý: X= 38.500 ÷ 40.500 Y= 367.300 ÷ 371.300 (Theo hệ toạ độ Nhà nớc 1972) 1.1.2 Địa hình khu vực, hệ thống sông suối khí hậu 1.1.2.1 Địa hình Địa hình khu mỏ vùng đồi núi cao, khu vực phía Tây có rừng phòng hộ, sờn núi thờng dốc, núi có độ cao trung bình 450m Địa hình thấp dần từ Bắc xuống Nam Bề mặt địa hình bị chia cắt nhiều suối cắt qua địa tầng chứa than chạy dọc theo hớng từ Bắc xuống Nam đổ vào suối lớn Trung Lơng 1.1.2.2 Hệ thèng s«ng si Khu má cã hai hƯ thèng si chính, suối than thùng chảy Lán Tháp chảy vào sông Uông Bí, suối Nam Mẫu chảy sông Trung Lơng Lòng suối rộng từ 5m ữ 7m: hạ nguồn rộng từ 10m ữ15m Càng lên thợng nguồn dốc Độ dốc 200 ữ30o Lòng suối có nhiều đá lăn cỡ lớn Đôi chỗ có thác cao tõ 1m ÷ 2m 1.1.2.3 KhÝ hËu Khu má Nam Mẫu thuộc vùng có khí hậu nhiệt đới gần biển có mùa rõ rệt: Mùa khô mùa ma - Mùa ma tháng đến tháng 10, nhiệt độ trung bình 26 0C, cao 380C Hớng gió chủ yếu Nam Đông nam Số ngày ma năm 120ữ150, hay ma đột ngột vào tháng 7, 8, vũ lợng tối đa 209 mm/ngđ - Mùa khô từ tháng 11 đến tháng năm sau, hớng gió chủ yếu Bắc Đông bắc, nhiệt ®é thÊp nhÊt 40C Ngun §øc Phong Líp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dùng CTN & Má 1.1.3 §iỊu kiƯn kinh tÕ, x· hội, trị Khu mỏ nằm địa bàn thôn Nam Mẫu xà Thợng Yên Công- Uông Bí Quảng Ninh, chủ yếu ngời Kinh, có nhiều dân tộc thiểu số nh: Thanh Y, Thanh Phán, Sán Dìu sống tập trung thành làng xung quanh khu mỏ Về trị : Dới chế độ XHCN đời sống vật chất, tinh thần nhân dân ngày nâng cao, văn hoá, giáo dục, xà hội không ngừng phát triển, trình độ nhân dân ngày đợc giác ngộ cao 1.1.4 Điều kiện giao thông liên lạc Mạng lới giao thông khu mỏ tơng đối phát triển, năm 1994 tới 1998 mỏ đà tiến hành làm đờng bê tông từ khu Yên Tử tới Lán Tháp Uông Bí Nhìn chung điều kiện giao thông từ mỏ tới nhà sàng Khe Ngát Cảng Điền Công nh nơi tơng đối thuận lợi 1.2 Đặc điểm địa chất 1.2.1 Cấu tạo địa chất khu mỏ Nam Mẫu 1.2.1.1 Địa tầng Địa tÇng chøa than khu má bao gåm trÇm tÝch chøa than ti Triat - thèng thỵng bËc Nori - Jura thống hạ (T3n - J1) trầm tích Đệ tứ phủ mặt Tổng chiều dày địa tầng chứa than khoảng 850m gồm đá xẫm màu chủ yếu bột kết, cát kết lớp sét kết vỉa than, địa tầng chứa than đợc chia thành tập vỉa than có giá trị công ngiệp nằm tập thứ hai Trầm tích Đệ tứ tạo thành lớp phủ nằm bất chỉnh hợp tập đá gốc bao gồm vật liệu hỗn hợp sạn, sỏi, cát, thạch anh lẫn sét bở rời thung lũng dày từ 5-10m, sờn, đỉnh đồi thờng tồn dạng tảng lăn có chiều dày mỏng từ 0-5m 1.2.1.2 Kiến tạo địa chất * Đứt gÃy Trong giai đoạn thăm dò đà phát đứt gÃy nh sau: - Đứt gẫy thuận F13: Kéo dài từ Tây Nam - Đông Bắc - Tây Bắc dài 900m đứt gẫy thuận cắm phía Tây Bắc góc dốc trung bình 35 0, đứt gẫy ranh giới phân chia khu Nam Mẫu khu Vàng Danh - Cánh Gà - Đứt gẫy thuận F9: Vị trí phía Bắc T.I đứt gẫy nhỏ có phơng Đông Bắc Tây Nam chiều dài 220m, đứt gẫy thuận cắm phía Đông Nam, góc dốc trung bình 750 - Đứt gẫy F8: Vị trí phía Tây T.I có phơng Đông Nam - Tây Bắc chiều dài 400m, đứt gẫy nghịch cắm phía Tây Nam Góc dốc trung bình 70 đợc phát trình khai thác Lộ thiên - Đứt gẫy F7: Vị trí xuất phát từ phía Tây T.IIa, có phơng Tây Nam Đông Bắc chiều dài 760m Là đứt gẫy nghịch cắm phía Bắc, Tây Bắc độ dốc trung bình 750 Ngun §øc Phong Líp: XDCTN & Má, K48 §å án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ - Đứt gẫy F4: Vị trí xuất phía Nam T.IIa đến phía Tây Nam T.I Có phơng Tây Nam Đông Bắc chiều dài 850m, độ dốc 750 cắm phía Bắc - Đứt gẫy F250: Xuất phía Bắc T.III, chạy theo phơng Tây Nam-Đông Bắc chiều dài 320m, đứt gẫy nghịch, cắm phía Đông Nam đợc phát khai thác lộ thiên vỉa V6a, V7, V7t - Đứt gẫy F305: Là đứt gẫy thuận cắm phía Tây Bắc, đứt gẫy F305 làm ảnh hởng đến toàn vỉa than khu vực - Đứt gẫy F357: Vị trí trùng với trục nếp lõm H.10, chạy dài 1.200m theo phơng gần nh Đông Tây, đứt gẫy thuận mặt trợt cắm phía Nam, góc dốc biến đổi 60-850 biên độ dịch chuyển trung bình 20-30m Ngoài đứt gẫy nêu trên, địa tầng chứa than khu Nam Mẫu có đứt gẫy nhỏ, phát triển phạm vi hẹp, không gây ảnh hởng lớn đến hoạt động khai thác, (nh đứt gẫy F74, đứt gẫy F80 ) * Nếp uốn Theo thứ tự từ Đông sang Tây mỏ than Nam MÉu cã c¸c nÕp n thĨ hiƯn qua nếp lồi lõm nh sau: - Nếp lỗi L1 nằm T.I T.I A nếp lỗi quan sát rõ đồ mặt cắt Trên đồ trục nếp lồi L1 có phơng Đông Nam - Tây Bắc, nếp lồi làm ảnh hởng trực tiếp đến đứt gÃy F.8, F.9, F.12 cánh Đông Bắc phần F.7 cánh Tây Nam - Nếp lõm L2 nằm phía Tây T.I A nếp lõm quan sát rõ đồ mặt cắt Trục nếp lõm có phơng Đông Nam - Tây Bắc có su hớng nghiêng Đông Bắc Và độ dốc từ 60 - 700 hai cánh nếp lõm L2 tơng đối thoải - Nếp lâm L4 n»m ë khu vùc T.III quan s¸t râ đồ mặt cắt Trục nếp lõm có phơng Tây Bắc - Đông Nam nghiêng Đông Nam, độ dốc từ 45 500 hai cánh thoải - Nếp lõm H.6 khu vực Tây Bắc T.VI có trục theo phơng Đông Bắc - Tây Nam, mặt trục nghiêng phía Đông Nam, độ dốc từ 70 - 80 0, cánh nếp lõm tơng đối thoải - Nếp lồi B.7 có trục gần nh trùng với đứt gÃy F50, phơng kéo dài từ Tây Nam - Đông Bắc, có mặt trục nghiêng phía Đông Nam, độ dốc từ 50 600, có hai cánh không cân xứng độ dốc thay đổi lớn Ngoài nếp lồi nếp lõm nêu khu mỏ tồn số nếp lõm nhỏ làm thay đổi cục đờng phơng vỉa than nhng không làm ảnh hởng nhiều đến trữ lợng vỉa than 1.2.2 Địa chất thuỷ văn 1.2.2.1 Đặc trng nớc mặt Khu mỏ có hai hệ thống suối chính, suối than thùng suối Nam Mẫu Lòng suối rộng từ 5m ữ 7m: hạ nguồn rộng từ 10m ữ15m Càng lên thợng nguồn dốc Độ dốc 200 ữ30o Lòng suối có nhiều đá lăn cỡ lớn Đôi chỗ có thác cao từ 1m ữ 2m Kết quan trắc lũ ngày 14-8-1968 nh sau: Suối Than Thùng đến 18.000l/s Suối Hố Đâm đến 12.00l/s suối Yên Tử đến 15.000l/s Nguyễn Đức Phong Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Má Sau ma tõ ®Õn giê nớc rút nhanh chóng Tổng độ khoáng hoá nớc mùa ma: 0,057g/l ữ 0,073 g/l; mùa khô từ 0,052g/l ữ 0,102g/l Độ pH từ 6,5 ữ 7,3 Loại hình hoá học nớc thờng Bicacbonat, Clorua loại, BicacbonatClorua loại 1.2.2.2 Nớc ngầm Kết công tác nghiên cứu Địa chất thuỷ văn mỏ Nam Mẫu rút số nhận định: - Tầng chứa than: §íi nøt nỴ cã hƯ sè thÊm nhá < 0,1 m 3/ngđ Trong điều kiện đào lò lợng nớc chảy vào không lớn - Đới chứa nớc có hệ số thấm nhỏ - Đồi núi dốc lợng ma rơi xuống thờng thoát nhanh Thành phần hoá học nớc không ảnh hởng đến thiết bị thi công ăn mòn Bảng 1.1 Dự tính lu lợng nớc chảy vào khai trờng mỏ mức50 -200 Độ sâu tính toán (m) F khai trờng (m2) Ktb Qtb mïa kh« (m3/h) Qtb mïa ma (m3/h) Q max (m3/h) -50 216 386 0.033 234.55 703.65 1055 -200 800 000 0.033 407 1221 1969 1.2.3 Địa chất công trình Trầm tích Đệ tứ gồm cát, sét đá lăn, cuội sỏi khả ổn định bền vững Trầm tích T3 - J1 gồm: Cát kết, bột kết, sét kết, than, cuội sạn kết, chiều dầy nham thạch không ổn định tợng vót nhọn, thấu kính theo đờng phơng hớng cắm Các vỉa than có hớng cắm ngợc với địa hình Đặc tính loại nham thạch chủ yếu nh sau: - Cát kết: Sạn kết màu xám đến xám tro Cát từ hạt mịn đến hạt thô Sạn kết độ hạt từ 0,2 - 0,5 cm đôi chỗ độ hạt lớn Các kẽ nứt phát triển theo đờng phơng hớng cắm vỉa Bề rộng kẽ nứt từ 0,5mm đến 1mm Đá cứng rắn cờng độ kháng nén từ 465kg/cm ®Õn >1000kg/cm2 Dung träng tõ 2,65g/cm ®Õn 2,67cm3 Tỷ trọng từ 2,69g/cm3 đến 2,71g/cm3 Loại đá thờng đợc đánh giá vách - Bột kết: màu xám đen, hạt trung đến hạt thô Các kẽ nứt kín phát triển theo đờng phơng hớng cắm vỉa Mẫu lấy đợc đập mạnh vỡ Cờng độ kháng nén trung bình từ 276 kg/cm ®Õn 734kg/cm2 Dung träng tõ 2,65g/cm3 ®Õn 2,67cm3 Tû träng từ 2,70g/cm3 đến 2,72g/cm3 Nguyễn Đức Phong Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ - Sét kết: Màu xám đen phân lớp mỏng Sét kết thờng nằm sát vách trụ vỉa than Chúng bị sập lở khai thác than Sét kết thờng đợc lấy làm vách giả Cờng độ kháng nén từ 178kg/cm đến 541kg/cm2 Dung träng 2,63g/cm3 ®Õn 2,64g/cm3 Tû träng tõ 2,70g/cm3 ®Õn 2,72g/cm3 - Đặc tính vỉa than: Các vỉa than mỏ Nam Mẫu có cấu tạo phức tạp, chiều dày vỉa thay đổi từ 0,13m đến 7,48m (Vỉa 9) vỉa dày 0,54m đến 22,8m, trung bình 4,68m Trong vØa cã tõ ®Õn 15, 20, 30 lớp kẹp Những lớp kẹp gây khó khăn khai thác vỉa có chiều dày lớn 1.3 Độ chứa khí Theo kết phân tích mẫu mỏ than Nam Mẫu có thành phần khí gồm; Khí Ni tơ (N2); Các bon níc (CO2); Hyđrô (H2); Mê tan (CH4) Nguồn gốc thành tạo khí Mê tan có liên quan mật thiết với vỉa than chất hữu phân tán lớp nham thạch vây quanh, chủ yếu sản phẩm trình phân huỷ chất hữu thành tạo than Hàm lợng Mê tan (CH4) mẫu định tính biến đổi từ: 0,00 ữ 59,80% trung bình 5,49% Hàm lợng khí Mê tan (CH4) mẫu định lợng từ 2,15 ữ 42,56% trung bình 12,73% Độ chứa khí thực Mêtan (CH4) hyđrô (H2) biến đổi từ 0,090 ữ1,425 trung bình 0,45 cm3/gkc Khí hyđrô có kết phân tích thờng không cao, có số mẫu đạt 20%, cá biệt có kết tới 45,63% Hàm lợng khí hyđrô mẫu khí định tính thay đổi từ: 0,00ữ 45,63% trung bình 7,16% Hàm lợng mẫu định lợng thay đổi từ 0,03ữ24,24% trung bình 9,46% Khí hyđrô thờng phân bố khắp nơi tầng than Hàm lợng khí cacbonic mẫu định tính thay đổi từ 0,00ữ21,50% trung bình 2,90% Hàm lợng khí cacbonic mẫu định lợng thay đổi từ: 0,54 ữ19,33% trung bình 8,67% Độ chứa khí thực thay đổi từ: 0,010 ữ1,072 cm3/gkc trung bình 0,16cm3/gkc Hàm lợng khí nitơ mẫu định tính thay đổi từ: 26,30ữ99,00% trung bình 84,37% Hàm lợng khí nitơ mẫu định lợng thay đổi từ: 48,34ữ97,29 trung bình 69,37% Khí nitơ thay đổi phạm vi rộng theo quy luật giảm dần theo chiều sâu Theo kết phân tích hàm lợng khí mê tan mỏ thuộc hạng I Nguyễn Đức Phong Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ chơng thiết kế hình học cho công trình 2.1 Giới thiệu đờng lò thiết kế 2.1.1 Điều kiện địa chất khu vực Theo tài liệu địa chất khu vực dự kiến qua lớp đất đá không đồng dạng, không hợp nhất, có điều kiện địa chất phức tạp, có phay phá, đứt gÃy, độ cứng đá trung bình f=7 Đá có dạng cuội kết, sạn kết, bột kết cát kết Độ liên kết vững lò đào qua vùng điều kiện địa chất ổn định Còn lò đào qua vùng địa chất phức tạp, không ổn định thờng đất đá có dạng mền yếu trợt lở Theo dự báo lò qua vùng có điều kiện địa chất phức tạp, không ổn định Các tính chất lý đá gốc mà giếng đào qua đợc trình bày bảng sau: Bảng 2.1 Tính chất lý đất đá dọc tuyến giếng Loại đất đá STT Các tính chất Cát kết Bột kết Cuội kết Sạn kết Hệ số kiên cè: f 2 Lùc dÝnh kÕt: C (KG/cm ) 229 83 267 222 33 32 34 33 Góc ma sát: (độ) 2,6 2,71 2,65 2,62 Träng lỵng thĨ tÝch: γ (T/m3) 2.1.2 Nhiệm vụ đờng lò Giếng 3-2 hạng mục công trình quan trọng công tác tăng công st má than Nam MÉu, cã nhiƯm vơ vËn t¶i than từ đờng lò xuyên vỉa lên Các công trình, thiết bị thi công bố trí phù hợp tối đa cho việc sử dụng khai thác, sử dụng giếng lâu dài Giếng nghiêng đợc mở từ ®iĨm cã täa ®é vµ ®é dèc nh sau: X = 370.00 Y = 38.300 Z = +125 β = 150 Ngun §øc Phong Líp: XDCTN & Má, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Má Tr¹m khÝ nÐn Cđa giÕng chÝnh 133.71 133.18 141.39 133.09 126.66 132.72 126.60 132.54 125.67 131.77 125.71 132.63 125.93 129.71 132.86 132.50 141.13 R·nh ®Ønh 132.34 133.71 Cưa GP 130.80 Cột điện trạm dự kiến 130.24 130.91 130.15 130.04 130.64 129.43 129.34 125.27 128.59 124.78 124.77 124.57 127.72 124.81 t mặ a r g ờn124.60 Đư 124.92 131.32 131.37 131.28 124.98 125.03 124.51 124.85 125 g + 124.91 n » b Nhµ têi trơc m 14 126.30 131.69 131.49125.05 131.33 125.11 137.07 132.26135.88 131.28 131.87 125.27 125.30 tËp trÝ liƯu VÞ t vËt kÕ 126.99 126.88 138.25 m 25 131.80 127.30 132.27 Quạt cục 124.76 139.14 Nhà tời trục Đuờng bÃi thải 139.92 Rừng 124.86 132.37 125.22 124.35 129.67 125.73 123.82 Hình 2.1 Mặt thi công giếng 2.1.3 Thời gian tồn đờng lò Trên sở trữ lợng công nghiệp, sản lợng khai thác hàng năm, Tuổi thọ mỏ phần lò giếng (+125 -:- -200) khoảng 30 năm (kể thời gian xây dựng bản) 2.1.4 Chiều dài đờng lò Giai đoạn đầu giếng nghiêng đợc mở từ mặt +125 đến hết tầng thứ nhất: -75, chiều dài tính toán L = 775m, giai đoạn sau giếng đợc đào đến hết tầng thứ hai: -235.73, chiều dài tính toán đào thêm L = 636 m dốc 150 2.2 Tính toán sơ công tác vận tải Công suất mỏ theo than nguyên khai 2500000 t/năm Với độ dốc giếng 150 Công nghệ vận tải than giếng băng tải Đặt băng tải dài 822,5 mét xuống mức 75 * Tính toán suất băng tải giếng - Nhiệm vụ: Băng tải giÕng chÝnh cã nhiƯm vơ vËn t¶i than qua giÕng từ bunke dới băng tải than sân ga giếng nghiêng mức 50 Thiết kế tuyến băng tải giếng nghiêng gồm băng tải từ mức 75 lên mặt giếng mức +125 Sản lợng chuyển qua Q= 2500000 T/năm Năng suất yêu cầu băng tải : Qh = k Q N n Trong ®ã: k - hƯ số làm việc không băng tải, k = 1,5; N - số ngày làm việc năm, N = 300 ngµy; n - sè giê lµm viƯc ngày, n = 18 h; Nguyễn Đức Phong Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Qh = 1,5.2500000 = 694,4 (T/h) 300.18 Tra bảng, sơ lựa chọn theo suất băng tải ta chọn băng tải 2LU 120 Liên xô với đặc tính : 2.2 Bảng đặc tính băng tải 2LU 120 10 11 12 13 14 15 Chiều rộng (mm) (Bch) Năng suát băng tải (t/h) Chiều dài cực đại (m) Khi góc dốc bÐ nhÊt Khi gãc dèc lín nhÊt ChiỊu réng khung đỡ băng tải (mm) Chiều cao tối đa khung đỡ băng tải (mm) Số lăn mặt cắt ngang Góc dốc lăn bên lòng máng (độ) Loại băng vải băng Độ bền vải băng (KG/cm) Tốc độ (m/s) Độ bền băng (t) Công suất dẫn động cực đại (kw) Tang Đờng kính (mm) dẫn Chiều dài (mm) động Số lợng Số lớp vải băng §iỊu kiƯn vËn chun 1200 700- 1000 1900 1600 1690 1060 30 RT 3000 3,15 360 1200 1250 1400 Theo lò nghiêng khu vực có góc dốc 70-180 *Kiểm tra băng tải Kiểm tra chiều rộng băng tải theo suất vận tải:   Q Btt = 1,1 + 0,05   V γ k kα  Trong ®ã: Btt- chiỊu réng băng tải tính toán theo suất vận tải; Qh- suất vận chuyển trung bình băng tải giê, Qh =694,4 t/h; V - tèc ®é cđa băng tải, V = 3,15m/s; - khối lợng thể tÝch cđa than nguyªn khai, γ = 0,95 T/m3 k - hệ số suất, k = 550 (với băng tải lăn lòng máng = 300); k- hệ số phụ thuộc vào góc nghiêng băng tải α =150, k α =0,98; Ngun §øc Phong Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Thay số vào ta ®ỵc :   694,4 Btt = 1,1 + 0,05  = 0,9m  3,15.0,95.550.0,98  Nh vËy Btt < Bch chiều rộng băng tải đà chọn thỏa mÃn - Kiểm tra chiều rộng băng theo cỡ hạt lớn nhÊt: B = 2a + 200 = 2x300 + 200 = 800mm a - lµ cì cơc than lín nhÊt, a = 300mm Nh vËy B < Bch vËy chiÒu rộng băng tải đà chọn thỏa mÃn -Kiểm tra công suất động điện băng tải: N= k ( N1 + N + N ) η Trong đó: k - hệ số dự trữ công suất, k =1,25; - hiệu suất truyền động khí, =0,9; N1 - công suất chạy không tải: N1 = 0,038.L.V L -là chiều dài băng tải, L= 822,5 m; V -là vận tốc băng, V= 3,15 m/s; N2 - công suất khắc phục sức cản có tải , N2 = 0,00015.Q.L Q-là sản lợng chuyển qua, Q= 2500000 tấn; N3 - công suất để nâng vật liệu lên độ cao H , N3 = Q.H / 367 H- chiều cao nâng vật liƯu tõ møc -75 ®Õn +125 H= 190m; Thay sè ta xác định đợc công suất động băng t¶i N= 1,25 2500000.190 (0,038.822,5.3,15 + 0,00015.2500000.822,5 + ) =796 kw 0,9 367 N = 796kw< Ncực đại = 1200kw Vậy băng tải 2LU 120 Liên xô đợc chọn phù hợp * Chọn thiết bị lắp đặt băng tải vận chuyển vật liệu, máy móc thiết bị Để phục vụ cho việc lắp đặt kiểm tu băng tải vận chuyển vật liệu, máy móc thiết bị ta bố trí hệ thống trục tải đờng goòng 900mm bên cạnh tuyến băng tải Đờng xe đợc lắp ®Ỉt b»ng ray R-24 cã ®Ỉc tÝnh kÜ tht : Ngun §øc Phong 10 Líp: XDCTN & Má, K48 §å án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ 350 dầm dọc, giằng, cột khuôn vát phần tường Cuối dầm dọc lò cậy lên Trình tự thực cơng việc đổ bê tơng thực sau: §ào móng, sửa tường, đổ bê tơng móng lắp cốp pha tường (sau móng khơ) đổ bê tơng tường, đặt cốt nền, lắp vịm khn đổ bê tơng vịm Để thoả mản điều kiện móng khơ đổ têng, tường khơ đổ vịm, ta phân chia lị theo chiều dài với đoạn sau: Đoạn tiến hành thi cơng móng vỏ chống, tường vỏ chống thi cơng đoạn 2, cịn đoạn tiến hành thi cơng vịm.Cơng tác bảo dưỡng bê tơng thực đoạn lò 2000 200 2000 1000 2000 4000 15° 600 600 600 Hình 3.3 Các giai đoạn đổ vỏ chống bê tông Tỷ lệ 1:100 Nguyễn Đức Phong 47 Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Chơng công tác phụ 4.1 Công tác thoát nớc Nớc thoát trình đào lò theo rÃnh nớc chảy vào hố chứa nớc mức cuối mức trung gian để bơm lên cửa giếng 4.1.1 Các thông số Bảng 4.1 Lợng nớc chảy vào giếng STT Mức Lu lợng nớc chảy vào giếng m /ngày đêm m3/ giê 49,1 2,05 137,7 5,74 186,8 7,78 188,3 7,85 375,1 15,63 231,2 9,63 262,4 10,93 868,7 31,2 100 50 Tæng 1-:-2 Tæng 1-:-3 -50 -75 Tổng 1-:-5 4.1.2 Giải pháp thoát nớc Do lợng nớc chảy vào trình đào lò tăng dần theo chiều sâu giếng, chọn giải pháp thoát nớc cỡng máy bơm di động theo vị trí tiến dần trình đào lò Để phù hợp với công tác tổ chức đào lò, giúp cho việc di chuyển dễ dàng, lựa chọn loại máy bơm, chế độ làm việc hợp lý số mức +50, vừa để bơm thoát nớc đào lò từ cửa giếng đến +50 từ +50ữ0 Các trạm bơm làm nhiệm vụ trung chuyển cho trạm bơm từ dới ữ -50 từ -50 ữ -75 4.1.3 Tính toán chọn máy bơm 4.1.3.1 Lu lợng nớc trạm bơm Tuỳ theo việc tổ chức đào giếng mà chọn vị trí đặt máy bơm cho thích hợp chọn máy bơm đợc tính theo công thức sau: Q yc = Qmax + ( Qmax T1 ) m3/h; T Trong ®ã: T1 thời gian nớc chảy vào giếng, T1=0,3 giờ; T thời gian máy bơm làm việc để thoát hết nớc, T=1ữ2 Kết tính toán: - Mức -50÷+50: Qyc=13,6 m3/h; - Møc -75÷±0 : Qyc=11,8 m3/h; Ngun §øc Phong 48 Líp: XDCTN & Má, K48 §å ¸n tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ - Mức+50ữ+125: Do có thêm lợng nớc bơm trung chuyển từ mức -50, nớc đợc bơm liên tục nên áp dụng công thức: Qyc=Qmax+Qmax.T1+Qmax.T2; Trong đó: Qmax.T1 lợng nớc thẩm thấu; Qmax.T2 lợng nớc bơm trung chuyển từ mức dới lên; T1=T2=0,3giờ: thời gian nớc chảy vào giếng Vậy Qyc=13,46 m3/h; - Mức 0ữ+129: Tơng tự nh mức +50ữ+125, có Qyc=14,1 m3/h 4.1.3.2 áp lực sơ bơm Theo công thức: Hd=Hhh/; Trong đó: - hệ số kể đến sức cản mạng dẫn, =0,85 Vậy có kết sau: - Mức +50ữ+125: Hd=98,3m; - Møc ±0÷+125: Hd=158 m; - Møc -50÷+50: Hd=119m; - Møc -75ữ0: Hd=95,5m 4.1.3.3 Chọn máy bơm Căn vào lợng nớc cần thoát giờ, chiều cao thoát nớc, chọn máy bơm mức theo bảng sau: Bảng 4.2 Thông số kỹ thuật máy bơm nớc Lu lợng bơm áp lực đẩy Số vòng quay Công suất động Hiệu suất ChiỊu cao hót m3/h m v/ph kW % m 15 100 2950 11 54 15 161 2950 15 54 12,2 138 2950 15 54 15 100 2950 11 54 4.1.4 TÝnh chän ®êng èng ®Én 4.1.4.1 Tính chọn đờng kính ống đẩy Tính chung cho møc theo c«ng thøc: Dd = Qb 12,5 = = 0,038 m; 900.π v 900.π Chän v=3m/s lµ tốc độ nớc chảy qua ống đẩy Chọn ống đẩy loại ống thép 57x4,5, áp lực 20at 4.1.4.2 Tính chọn đờng kính ống hút Tính chung cho møc theo c«ng thøc: Dh = Qb 12,5 = = 0,061 m; 900.π v 900.π 1.2 Chän v=1,2m/s lµ tèc độ nớc chảy qua ống hút Nguyễn Đức Phong 49 Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Chọn ống hút loại ống thép 108x4, áp lực 2,5at 4.2 Cung cấp khí nén 4.2.1 Nhu cầu tiêu thụ khí nén Bảng 4.3 Nhu cầu tiêu thụ khí nén Máy khoan Bóa chÌn C¸i C¸i 5 4x3,5 2x1,4 Chế độ làm việc máy khoan làm việc đồng thời, búa chèn làm việc so le với máy khoan (Khi máy khoan làm việc búa chèn ngng) tính lợng khí nén chủ yếu cho máy khoan 4.2.2 Tính lợng khí nén tiêu thụ Lợng khí nén tiêu thụ cho gơng đào đợc tính theo công thức: Vtt=..(k1.q1.n1), m3/phút; Trong đó: - Hệ số tổn thất áp lực dọc tuyến đờng ống, =1,2; β - HƯ sè tỉn thÊt khÝ nÐn m¸y cũ, =1,15; k1 Hệ số kể đến hoạt động không đồng thời máy khoan, k1=0,98; q1 Lợng khÝ nÐn cho m¸y khoan, q1=3,5 m3/phót; n1 – Số máy khoan làm việc đồng thời, n1=4 => Vtt=19,43 m3/phút 4.2.3 Chọn máy nén khí Để cung cấp cho thiết bị tiêu thụ khí nén, xây dung trạm khí nén mặt +125 Trạm sử dụng máy nén khí 4L-20/8 Trung Quốc sản xuất, máy làm việc, máy dự phòng Bảng 4.4 Đặc tính kĩ thuật máy nén khí 4L-20/8 Năng suất Q (m3/phút) 20 áp lực công tác p (at) Công suất động P (kW) 132 Khối lợng (kg) 4353 Lợng nớc làm mát (m ) 4.3 Cung cấp điện, chiếu sáng 4.3.1 Nguồn cung cấp ®iƯn Ngun §øc Phong 50 Líp: XDCTN & Má, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Nguồn cung cấp điện cho thi công đào giếng đợc lấy từ trạm biến áp 35/6kV có công ty Nam Mẫu đờng dây không 6kV 4.3.2 Chiếu sáng Nguồn cung cấp điện cho lới chiếu sáng lò điện áp 127V từ máy biến áp công suất 4kVA Chiếu sáng đờng lò đèn phòng nổ với bóng huỳnh quang 127V, công suất đến 60W kiểu PB-40 treo móc đợc cấp điện cáp mềm lõi đồng có chắn Lới chiếu sáng mặt điện áp 380/220V đợc cấp điện từ tủ hạ 0,4kV với nguồn từ trạm biến áp6/0,4kV 4.3.3 An toàn điện Với đờng dây không 6kV thực nối đất bảo vệ cho cột có đặt thiết bị bảo vệ sét, biến áp điện lực, đo lờng Với mạng điện mặt bằng: Các phần kim loại bình thờng không mang điện thiết bị đợc nối đất an toàn theo phơng pháp nối dây không nhờ lõi thứ t cáp Điện trở nói đất hệ thống này: Rnd4 Với mạng điện lò: Nối đất an toàn phần kim loại thiết bị, điện trở nối đất hệ thống nối đất trung tâm: Rnd Các hệ thống nối đất lò phải ®ỵc nèi chung víi b»ng lâi thø t cđa cáp 4.4 Công tác nối dài ống gió, ống khí nén Khi nổ mìn xong sau đà thông gió tích cực khoảng 30 phút công nhân tiến hành nối dài ống gió, ống khí nén để thực xúc bốc ống gió phải lắp thờng xuyên sau chu kỳ đào treo móc treo bên phía có lối ngời lại treo hông đờng lò Đờng ống cung cấp khí nén cho gơng lò ta treo hông ráp chân cét ë phÝa bè trÝ r·nh níc vµ cã lèi ngời lại để dễ cung cấp khí nén cho thiết bị 4.5 Các biện pháp an toàn Chỉ có công nhân đợc đợc huấn luyện biện pháp (có ký nhận vào sổ huấn luyện) đợc bố trí vào làm việc San dọn mặt đảm bảo theo yêu cầu biện pháp kỹ thuật Chuẩn bị đầy đủ vật t, thiết bị thi công giếng Phổ biến hộ chiếu đào chống giếng cho CBCN Khoảng cách lu không từ gơng lò đến chống tạm không đợc lớn 01 tiến độ Trong trình đào, chống lò thấy áp lực gia tăng đột biến, địa chất thay đổi, phân xởng phải tìm biện pháp giải ngay, có nguy cô an toàn, phải rút hết ngời lò, phải dừng gơng báo cáo cho giám đốc công ty qua phòng chức để kiểm tra, xử lý kịp thời, phù hợp Nguyễn Đức Phong 51 Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Khi nạp nổ mìn phải tiến hành đuổi ngời nhiệm vụ vị trí tránh mìn bố trí ngời gác mìn theo sơ đồ gác mìn Sơ tán vật t, đặc biệt chất dễ cháy nổ tiến hành nổ mìn thi công giếng Sau nổ mìn phải thông gió 30phút đo thử khí đảm bảo an toàn, kiểm tra vị trí thi công tiến hành cậy om triệt để đất đá đợc tiến hành làm việc gơng Sau nổ mìn, củng cố phải tiến dầm Côngxôn sát gơng bắt gông liên kết chắn định vị chống tránh xô dạt đất đá tụt lở sau lên xà, cài chèn tạm kích Qúa trình thi công, phải thờng xuyên tháo khô gơng giếng Trong trình làm việc phải đứng vị trí đà đợc củng cố đảm bảo chắn quay mặt vào gơng quan sát điều kiện bất thờng khác Nghiêm cấm ngời làm việc gơng máy cào đá làm việc phải rút vị trí an toàn phía (sau) máy cào đá (L>2m) Khi tời trục làm việc (vận chuyển vật liệu, đất đá) nghiêm cấm ngời lại giếng làm việc gơng Tuyệt đối tuân thủ quy trình vận hành thiết bị, biện pháp P.CĐ-VT đà ban hành Tuyệt đối tuân thủ quy trình khoan nổ mìn lò ban hành kèm theo định số: 22/QĐ-KTCN ngày 15 tháng năm 2006 Ngun §øc Phong 52 Líp: XDCTN & Má, K48 §å án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ chơng tổ chức chu kỳ đào chống 5.1 Phần thân giếng 5.1.1 Cơ sở thành lập biểu đồ tổ chức chu kỳ - Xác định nhân lực cần thiết để hoàn thành công việc chu kỳ Ni= Vi (ngời/ca) Hi Trong đó: Vi - khối lợng công việc thứ i Hi - định mức công việc thứ i - Xác định hệ số vợt mức K= N N i 1,3 Trong đó: N: số công nhân đội thợ; - Thời gian hoàn thành công viƯc Ti= N i Tca α (phót) N ic k Trong đó: Nic- số ngời bố trí làm công việc thø i Tca- thêi gian lµm viƯc mét ca α - hÖ sè ngõng nghØ α= Tck − Tm Tck Tm - Tæng thêi gian ngõng nghØ mét ca Tck - Thêi gian mét chu kú thi c«ng 5.1.2 Thành lập biểu đồ tổ chức chu kỳ đào chống Theo thiết kế ta chọn sơ đồ thi công nối tiếp Các công việc chu kỳ nh sau: 5.1.2.1 Xác định khối lợng công việc -Khối lỵng khoan: VK= ∑ N l =4.1,9+41.1,65+19.1,7 = 107,65 m; i i Trong đó: Ni số lợng loại lỗ khoan đột phá, phá, biên; li chiều sâu loại lỗ khoan đột phá, phá, biên; -Nạp lỗ mìn: Vnạp= 64 lỗ -Khối lợng xúc: Vx=ltb.Sđ..k.à=1,65.18,45.0,85.1,2.1,1=31,05 m3; Tromg đó: ltb chiều sâu lỗ khoan trung bình, ltb = 1,65 m; Nguyễn Đức Phong 53 Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Sđ - diện tích đào; S® = 18,45 m2; η - hƯ sè sư dơng lỗ mìn, = 0,85; k- hệ số nở rời đá, k = 1,2 ; - hệ số thừa tiết diện, = 1,1; -Khối lợng dựng khung chèng: Vchèng= l.η 1,65.0,85 = v×; = 0,7 L -Lắp ống gió, ống khí nén, đào rÃnh nớc: Vog=Vkn= Vx = Vr = η.l = 0,85.1,65=1,4 m 5.1.2.2 Bố trí nhân lực - Khoan lỗ mìn: Nk= Vk 107,65 = = 5,38 (ngêi/ca) Hk 20 Trong ®ã: Hk - định mức công tác khoan , Hk = 20 m/ngời.ca; - Nạp, nổ mìn: Nnm= V nm 64 = = 0,8 (ngêi/ca) H nm 80 Trong ®ã: Hnm - định mức công tác nạp mìn , Hnm = 80 lỗ/ngời.ca; - Xúc bốc vận tải: Nxb= V xb 31,05 = = 3,105 (ngêi/ca) H xb 10 Trong ®ã: Hxb - định mức công tác xúc bốc , Hnm = 10m3/ngêi ca; - Dùng khung chèng: Nct= Vct = = (ngời/ca) H ct Trong đó: Hct-định mức công tác dung khung chống, Hnm = vì/ngời ca; - Công tác phụ: Nctp = Vctp H ctp = 1,4 = 0,7 (ngời/ca) Trong đó: Hctp-định mức công t¸c phơ , Hctp = 2m/ngêi ca; * Sè ngêi ca cần thiết để hoàn thành chu kỳ đợc tính theo công thức: n N ck = ni , ngêi – ca; i =1 => Nck = Nk+Nnm+Nxb+Ncl = 11,985ngời-ca; Chọn số ngời cần để hoàn thành mét chu kú lµ N=10 ngêi – ca * HƯ số vợt mức k thiết kế là: N ck 11,985 = = 1,1985 ; N 10 Theo quy ph¹m k (1,1,3) số ngời-ca đà chọn hợp lý k= * Hệ số tăng suất: Nguyễn §øc Phong 54 Líp: XDCTN & Má, K48 §å ¸n tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ = Tck − Tn 12 − 1,5 = = 0,875 Tck 12 Trong đó: Tck- thời gian hoàn thành chu kú, Tck = 12 giê; Tn- tæng thêi gian ngõng nghØ chu kú, Tn= Tgc + Ttg = 1,5 giê; Tgc - thêi gian giao ca, Tgc= 2.0,5=1 giê; Ttg - thêi gian th«ng giã, Ttg= 0,5 giê 5.1.2.3 Xác định thời gian hoàn thành công việc mét chu kú Ti = ni × Tck × , nic ì k Trong đó: Tck- thời gian mét chu k×, Tck= 12 giê; ni - sè ngời - ca cần thiết hoàn thành công việc thứ i; nic- số ngời ca bố trí để hoàn thành công việc thứ i; - hệ số làm việc tăng suất, = 0,875; k - hệ số hoàn thành vợt mức, k = 1,12 Thay số có: - Thời gian khoan lỗ mìn (số ngời cần cho công tác: ngời): Tk=4 giờ; - Thời gian nạp lỗ mìn (số ngời cần cho công tác: 10 ngêi): Tnm=0,5 giê; - Thêi gian xóc bèc (sè ngêi cần cho công tác: ngời): Txb=3,5 giờ; - Thời gian chống (số ngời cần cho công tác: ngời): Tch=2 giê; + Thêi gian treo xµ nãc: 1giê; + Thêi gian dùng cét vµ cµi chÌn: 1giê Ngoµi công tác khác nh: Nổ mìn, thông gió: 0,5 giờ; củng cố đa gơng vào trạng thái an toàn: 0,5 giờ; khơi rÃnh nớc: 0,5 công tác phụ nh: nối ống gió, ống khí nén Dựa vào thời gian hoàn thành công tác số ngời bố trí hoàn thành công tác cụ thể, ta lập đợc biểu đồ tổ chức chu kỳ đào chống phần thân giếng Nguyễn Đức Phong 55 Líp: XDCTN & Má, K48 Ngun §øc Phong 56 - - - Công tác khác Dựng cột cài chèn 3,5 31,05 m3 Xóc bèc vËn chun 0,5 Treo xà 0,5 10 Củng cố, đưa gương vào trạng thái an toàn 0,5 - - Nổ mìn thông gió 10 64 m Nạp lỗ mìn 107,65 m Khoan lỗ mìn - Giao ca Stt Tên công việc Số Thời Đơn Khối vị lượng người gian (h) Ca I Thêi gian mét chu k× 10 Ca II 11 12 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Hình 5.1 Biểu đồ tổ chức chu kỳ đào chống (phần thân giếng) Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ 5.2 Phần cổ giếng 5.2.1 Thành lập biểu đồ tổ chức chu kỳ đào chống tạm Biểu đồ tổ chức chu kỳ đào chống tạm phần cổ giếng đợc thành lập tơng tự nh phần thân giếng Qua có biểu đồ đào chống tạm phần cổ giếng STT Công việc Thời Đơn Khối Số gian vị lượng người (h) 1 Giao ca Khoan lỗ mìn m Nạp lỗ mìn lỗ Nổ mìn, th«ng giã 10 0,5 88,6 2,5 66 10 0,5 Thêi gian mét chu kú Ca I 14 0,5 Củng cố, đưa gương vào trạng thái an toàn 0,5 Treo xà nãc v× Xóc bèc vËn chun m3 28,9 1,5 Dùng cét vµ cµi chÌn Các công tác khác Hình 5.2 Biểu đồ tổ chức chu kỳ đào chống tạm (phần cổ giếng) 5.2.2 Thành lập biểu đồ tổ chức chu kỳ chống cố định Chọn chu kỳ chống cố định L=2m( chiều dài khâu đổ) 5.2.2.1 Xác định khối lợng công việc chu kỳ chống -Khối lợng công việc đào, đặt cốt đổ bê tông móng Vm= 2.L.dm.hm Trong đó: L : chiều dài khâu đổ, L=2m; dm : chiều dày móng , dm= 0,6 m hm : chiều sâu mãng , hm= 0,35 m ⇒ Vm = 2.2.0,6.0,35 =0,84 (m3) -Khối lợng công tác ghép cốp pha đổ bê tông tờng Vt = 2.L.dt.ht dt : chiều dày têng , dt= 0,35 m ht : chiÒu cao têng , ht= m Ngun §øc Phong 57 Líp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dùng CTN & Má ⇒ Vt = 2.2.0,35.1 =1,4 (m3) -Khối lợng công tác ghép cốp pha đổ bê tông vòm Vv = L.Sv Sv : diện tích vòm cần đổ , Sv = (3 2,65 ) = 3,1 (m2) ⇒ Vv = 2.3,1 = 6,2 (m3) -Khối lợng tháo cốp pha bảo dìng Vcp = (m) 5.2.2.2 Bè trÝ nh©n lùc - Số ngời ca cần thiết cho công việc đào đổ bê tông móng Nm = V m 0,84 = = 1,05 (ngời/ca) Hm 0,8 Hm : định mức đào ,đổ bê tông móng , Hm=0,8 m3/ngời-ca - Số ngời ca cần thiết cho công tác ghép cốp pha đổ bê tông tờng Vt 1,4 = = 1,56 (ngời/ca) H t 0,9 Nt = Ht : định mức ghép cốp pha ,đổ bê tông tờng, Ht=0,9 m3/ngời-ca - Số ngời ca cần thiết cho công tác ghép cốp pha đổ bê tông vòm V 6,2 v Nv = H = 0,8 = 7,75 (ngêi/ca) v Hv : định mức ghép cốp pha ,đổ bê tông vòm, Hv=0,8 m3/ngời-ca - Số ngời ca cần thiết cho công tác b¶o dìng Nbd = Vbd = = 1,3 (ngêi/ca) H bd 1,5 Hbd : định mức công tác bảo dỡng, Hbd= Tổng số ngời cần thiết để hoàn thµnh mét chu kú lµ : N = ΣNi = 11,66 (ngời/ca) Chọn đội thợ thực chống cố định ngời Hệ số vợt mức là: Hệ số ngừng nghØ lµ : k= 11,66 = 1,166 ≤ 1,3 10 α= Tck − Tm Tck Tck: thêi gian mét chu kú thi c«ng , Tck= 8h Tm: tỉng thêi gian ngõng nghØ mét ca Ngun §øc Phong 58 Líp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành X©y dùng CTN & Má Tm= Tgc + Tcn Tgc : thêi gian giao ca , Tgc= 0,5h Tcn : thời gian ngừng nghỉ nhu cầu cá nhân , Tcn=0,2 h ⇒ Tm= 0,7 h ⇒ α= − 0,7 = 0,91 5.2.2.3 TÝnh thêi gian hoµn thµnh tõng c«ng viƯc Ta cã c«ng thøc : Ti= N i Tck α N ic k (h) VËy thêi gian hoàn thành công tác nh sau: - Thời gian đào đổ bê tông phần móng: giờ; - Thời gian lắp cốp pha đổ bê tông phần tờng: giờ; - Thời gian lắp cốp pha đổ bê tông phần vòm: 4,5 giờ; - Thời gian bảo dỡng: Vậy có biểu đồ tổ chức chu kỳ chống cố định phần cổ giếng: STT Công việc Giao ca Đào, đặt cốt nền, đổ bê tông móng Lắp côp pha đổ bê tông tường Lắp côp pha đổ bê tông vòm Bảo dưỡng Số người Thời gian (h) 10 0,5 0,84 10 1,4 10 6,2 10 4,5 10 Đơn Khối vị lượng m m m m 3 Thêi gian mét chu k× Ca I H×nh 5.3 Biểu đồ tổ chức chu kỳ chống cố định phần cổ giếng Nguyễn Đức Phong 59 Lớp: XDCTN & Mỏ, K48 Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây dựng CTN & Mỏ Chơng Công tác thông gió Khi thi công đờng lò gơng lò dọc theo suốt chiều dài đờng lò có lợng khí độc hại phát sinh từ đât đá (các khe nứt, đá, than), từ công tác khoan lỗ mìn Để cho ngời thiết bị hoạt động bình thờng cần phải tiến hành thông gió Công tác thông gió phải đảm bảo hoà tan lợng khí độc hại, loại khí cháy đẩy ngoài, để không khí gơng lò, đờng lò đảm bảo nhiệt độ, hàm lợng khí cho phép Nhiệt độ cho phép 260c, hàm lợng O2>20%, CH4