Sau thời gian học tập môn đào chông lò em đợc giao đề tài thiết kế môn học với chuyên đề :Thiết kế đờng lò ga lập đoàn tàu2 đờng xe với thông số sau:Sản lợng khai thác: 400.000 T/năm.Thời gian tồn đờng lò: 10 năm Chiều dài đờng lò:80m Góc nghiêng sờn dốc: 38 Độ dốc đờng lò:5 0/00 Đờng lò đào qua lớp đá sét kết có f= nứt nẻ Loại mỏ khí bụi nổ:cấp III Lu lợng nớc chảy vào đờng lò:11m3/ngày đêm/10m dài đờng lò Đến đồ án em đợc hoàn thành giúp đỡ nhiệt tình thầy giáo hớng dẫn Nguyễn Văn Quyển với thầy cô giáo môn với cố gắng thân Do kiến thức thời gian hạn chế nên đồ án thiếu sót Em mong đợc bảo giúp đỡ thầy để đồ án em đợc hoàn chỉnh hơn.Em Sinh viên xin chân thành cảm ơn Nguyễn Văn Thanh Chơng I Thiết kế kỹ thuật nét chung đờng lò cần thiết kế Công dụng dờng lò dùng làm ga lập đoàn tàu đờng xe với chiều dài 80m, thời gian tồn dờng lò 15 năm.Sản lợng chuyển qua đờng lò 400.000T/năm, đào qua lớp sét kết có f= 4, mỏ thuộc hạng khí nổ 2 chọn thiết bị vận tải khả thông qua đờng lò a chọn thiết bị vận tải Thiết bị vận tải lò đơc lựa chọn dựa theo sản lợng khai thác, vận chuyển qua đờng lò, hạng mỏ khí bụi nổ, tuổi thọ mỏ, theo yêu cầu dờng lò thiết kế: + vận chuyển 400.000T/năm +Tuổi thọ 15 năm + hạng mỏ loại khí nổ Vì ta chon thiết bị vận tải nh sau: Đầu t tầu điện ắc quy AM-8 , goòng VB 2,5.Đặc tính cuả chúng dợc thể bảng Bảng1.1 Đặc tính tàu điện ắc quy AM-8 Các thông số làm việc Các kích thớc Trọng Khung lợng cứng Tốc Lực Tổng Điện bám (mm) độ kéo công áp (V) cao (Km/ (kg) suất 1150 (kw) 22,4 dính (tấn) 8,8 1200 Cỡ đ- h) 6,8 120 Chiều Chiều Chiều ờng xe rộng dài (mm) (mm) (mm) (mm) 1415 1050 4500 Bảng1.2.Đặc tính kỹ thuật goòng vận tải VB 2,5 Các kích thớc (mm) Rộng Hệ Số lực Cao Dài VB2,5 600 2,5 (mm) cản (mm) (mm) 1350 0,42 1400 3150 Chọn thiết bị đờng sắt 600 Để phù hợp với thiết bị vận tải (tàu điện ắc quy AM-8, goòng VB 2,5) cỡ đờng xe 600(mm) ta chọn loại ray P24 tà vẹt bê tông cốt thép tiết diện hình thang Bảng dặc tính kỹ thuật ray P24 STT Các thông số Đơn vị Số lợng m mm mm mm 107 51 92 Chiều dài tiêu chuẩn Chiều cao Chiều rộng đỉnh ray Chiều rộng chân ray b.Năng suất thiết bị vân tải * Khả kéo đầu tàu theo điều kiện bám dính đoàn tàu có tải mở máy đợc xác định theo công thức: 1000 1) + i Q g =Pđt.( Tấn (1.1) Trong đó: Pdt- trọng lợng đầu tầu; Pdt = 8,8 Qg- tải trọng tối đa mà đầu tầu mang tải đợc - hệ số bám dính bánh xe; = 0,2 W0-hệ số lực cản chính, =9 kG/Tấn i - độ dốc đờng xe, i = 0/00 Vậy thay số vào (1.1) ta có Q1g=8,8 ( 1000.0,2 1) =185,6 T + 0,05 *Khả kéo đầu tàu theo điều kiện tàu khởi động có tảI lên dốc: 1000 m 1) Q2g =Pđt( + i + 108.a m Tấn (1.2) Trong đó: m hệ số bám dính bánh xe với ray lên dốc m=0,12 am gia tốc mở máy, am =0,03 m/s2 m - hệ số cản lên dốc m =1,5 =1,5.9 = 13,5 Vậy thay số ta có: Q2g =8,8.( 1000.0,12 1) = 54 T 13,5 + 0,05 + 108.0.03 *Khả kéo đoàn tàu theo điều kiện hãm xuống dốc: 1000. h Pbd Pdt ) Q = 110.v + i Lh g ( T (1.3) Trong đó: h- hệ số bám dính hãm, h=0,1 Pbd trọng lợng đoàn tàu bám dính hãm, Pbd=Pdt= 8,8 T v tốc độ tàu trung bình, v= 0,8.vkt m/s vkt- tốc độ kỹ thuậ tàu, vkt =1.89 m/s Lh- quãng đờng hãm cho phép đoàn tàu, Lh= 30m 1000.0,1.8,8 8,8) = 252 Vậy thay số ta có: Q g= 110.(0,8.1,89) 9+4 30 ( Để thỏa mãn điều kiện ta chọn trọng lợng đoàn tàu theo Qg min= 54 T *Số goòng đoàn tàu có tải đợc xác định theo công thức: n= Q g q + q0 (goòng) Trong đó: q: Trọng lợng khoáng sản chứa goòng q = V = 2,4 2,5 = (tấn) (1.4) V: Thể tích goòng; V = 2,5 (m3) 1: Trọng lợng thể tích than; 1=2,4 G/cm3 = 2,4 (T/m3) q0: Trọng lợng thân goòng q0 = 1,3 Thay số vào ta đợc: 54 Do ta lấy số n= + 1,3 = 7,4 (goòng) goòng goòng * Kiểm tra khả vận tải mạng đờng sắt Năng suất sử dụng đoàn tầu theo công thức 60 T Qsd = ktg n.q Tck (1.5) Trong đó: ktg: Hệ số sử dụng thời gian; ktg = 0,8 T: Thời gian làm việc tầu ngày đêm; T = (giờ) n: Số goòng làm việc đoàn tầu; n = 8(goòng) q: Tải trọng goòng; q = 6(tấn) Tck: Thời gian chu kỳ vận tải, tính theo công thức Tck = tc + tcd + td + / (phút) (1.6) tc: Thời gian chất tải; tc = 10(phút) tcd: Thời gian dỡ tải; td = 15 (phút) /: Thời gian dừng tầu; = 10 (phút) tcd: Thời gian chuyển động đợc tính theo công thức tcd = tct + tkt (1.7) L tct = 2000 = = 17,6 (phút) Vld 1,89 60 tkt: Thời gian chuyển động không tải: L tct = 2000 = = 22 (phút) 0,8.1,89 60 Vld => tck= 10 +15 + 10 + 22 + 17,6 = 74,6 (phút) Với: Vlk = Vkt = 1,98 (m/s) L: Cung đoạn vận tải lấy L = km = 2000 m Thay số vào ta đợc: Qsd = 0,8 60.6 6.8 = 185,3 ( tấn/ngày đêm) 74,6 + Công suất vận chuyển đờng lò đơc tính theo: Am = k A N (1.8) Trong đó: : Hệ số vận tải đá khai thác; = 1,37 k: Hệ số làm việc không đều; k = 1,15 A: Sản lợng khai thác hàng năm; A = 400000 (tấn/năm) N: Số ngày làm việc năm; N = 300 (ngày) Thay số vào ta đợc: Am = 1,37.1,15.400000 = 2100 (tấn/ng-đêm) 300 Vậy số goòng ca đợc tính theo công thứ nd = Am 2100 = = 3.7 (đoàn goòng) nc Qsd 3.185,3 (1.8) Chon số goòng ca là: n = (đoàn goòng) Trong đó: nc: Số ca làm việc, nc = (ca/ngày đêm) Vậy số đoàn goòng ca nd = đoàn goòng/ca Chọn hình dạng kích thớc mặt cắt ngang hầm lò a chọn hình dạng mặt cắt ngang dựa vào tính chất lỳ đá, vật liệu chống khả tồn đờng lò Do đờng lò đào qua lớp đất đá có độ kiên cố trung bình (f =4) tuổi thọ đờng lò 10 năm lên ta chọ vật liệu chống thép lòng máng svp-22 hình dạng mặt cắt ngang hình vòm bán nguyệt tờng thẳng b Xác định kích thớc mặt cắt ngang Kích thớc mặt cắt ngang phụ thuộc vào thiết bị vận tải, khoảng cách an toàn, đồng thời vào hình dạng mặt cắt ngang chọn ta dùng phơng pháp họa đồ để xác định kích thớc mặt cắt ngang: - chiều rộng lò: đợc xác định theo công thức B= m + kA +(k-1)n +b có đờng xe, bố trí lối ngời lại phía lên B= 2m +2A +n : m- khoảng cách an toàn phía bố trí lối ngời lại lấy m=0,7m mức cao 1,7m- 1,8m A-chiều rộng lớn thiết bị vận tải A=1350(mm) n- khoảng cách phơng tiện vận tải lấy n=300(mm) B=2*700+2*1350+300= 4400(mm) = 4,4(m) chiều cao theo thiết bị vận tải : h= Hvt+hs đó: Hvt- chiều cao lớn thiết bị vận tải Hvt=1415(mm) hs- chiều cao kể từ đỉnh ray xuống lền lò ( gồm chiều dày đỉnh ray, tavẹt, lớp đá lát) lấy =350(mm) Vậy h= 1415+350= 1765(mm) Mà chiều cao tối thiểu phía ngời lại là1,7m ta chọn chiều cao phần tờng Ht= 1,4 m để đảm bảo m biến thiên điều kiện phù hợp Vậy chiều cao lò H = Ht+B/2= 1,4 +4,4/2= 3,6m Vậy thông số mặt cắt ngang đòng lò là: B= 4,4m Hđl= 3,6 m R= 2,2m Diện tích sử dụng đờng lò đợc xác định theo công thức: 3,14.R 3,14.(2,2) Sc=B.Ht+ = 4,4.1,4 + =13,8 (m2) 2 Sơ đồ kích thớc tiết diện ngang bên đờng lò đợc thể hình 1.2 c Kiểm tra kích thớc mặt cắt ngang theo điều kiện thông gió Mặt cắt ngang với tiết diện Sc phải thỏa mãn điều kiện thông gió A.q.k Tốc độ gió v đợc tính : v= 60.à S N c Trong đó: m/s A- sản lợng than vận chuyển qua đờng lò, A=400.000T/năm q- lợng không khí cần thiết cho than đơn vị ngày đêm, với mỏ khí loại lấy q=1,5 m3/phút k- hệ số sản xuất không đều, k=1,25 N- số ngày làm việc năm, N=300 ngày - hệ số giảm mặt cắt ngang, =1 400000.1.5.1,25 Thay số ta có: v= 60.1.13,8.300 = m/s Vậy 1,5 < v < m/s tiết diện đờng lò thỏa mãn điều kiện thông gió ** Chọn sơ thiết bị chống Với yêu cầu thiết kế lò, để đờng lò ổn định suốt trình phục vụ ta chọn thép chống lò thép lòng máng SVP-27 chèn bê tông vói chiều dày 0,05m, đặc tính chúng đợc thể bảng Xuất phát từ nhận xét, đánh giá độ ổn định công trình ta chọn thông số chống nh sau: - Loại thép lòng máng SVP-27 - Bớc chống L = 0,5(m) đồi với thân lò - Tấm chèn bê tông cốt thép - Quai gông 20 CT3, Ecu (đai ốc): M18 B131,5 b91,5 h23 H94 m50 8,5 M60 hìnhII.2.Sơ đồ kích thớc gông,tỷ lệ1:50 BảngII.2 đặc tính kỹ thuật thép lóng máng SVP_27 STT Các thông số Trọng lợng mét dài Chiều rộng đáy lớn Chiều rộng đáy nhỏ Chiều cao thép Diện tích tiết diện ngang Mô men chống uốn Wx Mô men chống uốn Wy Đơn vị Kg/m mm mm mm Cm2 Cm3 Cm3 Số lợng 27 149,5 100 123 34,37 100,2 97,8 BảngII.3 đặc tính chèn Cốt thép Mác bê tông 6A-1 R250 Các kích thớc (mm) Dài Rộng Dày 1100 150 Trọng lợng 50 2,7 e, Tiết diện đào: Dựa vào thông số vỏ chống, ta có đợc kích thớc đờng lò nh sau: Chiều rộng: Bđ = 2a = B + 2.( bSVP + b + bC) Trong đó: B- chiều rộng tiết diện sử dụng, B = 4400 (mm) 10 (2.5) Đờng lò đợc tổ chức thi công nối tiếp toàn phần đoạn có chiều dài từ 20m - 40m Theo sơ đồ công tác chống tạm đợc thực liên tục khoảng từ 20m - 40m Sau công tác dừng lại quay lạo chống cố định, trình lặp lại hết chiều dài đờng lò a, Ưu điểm: - Khắc phục đợc nhợc điểm sơ đồ thi công nối tiếp phần thời gian chống tạm nhỏ hạn chế phát triển khe nứt - Tận dụng khung chống tạm cho đoạn thi công sau b, Nhợc điểm: - Tổ chức thi công tơng đối phức tạp đòi hỏi có lịch trình cụ thể cho công việc không trùng gây cản trở - Tốc độ thi công thấp phải vận chuyển thiết bị c, Điều kiện áp dụng: - Dùng tốt cho đờng lò tiết diện hẹp nhng có chiều dài lớn - Trong điều kiện áp lực mỏ lớn công nghệ đào phá đá bán thủ công 1.1.3, Sơ đồ thi công song song Công tác đào phá đất đá chống cố định đợc thực đồng thời a, Ưu điểm: - Do công tác đào chống tạm thời chống cố định đợc thực song song nên tốc độ thi công đờng lò lớn - Hạn chế tối đa khả phát triển khe nứt khối đá sau đào thời gian biến dạng tự khối đá nhỏ b, Nhợc điểm: Công tác tổ chức thi công phức tạp, khối lợng công việc thực đồng thời rễ gây cản trở lẫn 1.1.4, Sơ đồ phối hợp: 19 Tất công đoạn đào phá, chống cố định đợc thực chu kỳ * Điều kiện áp dụng: Thờng đợc sử dụng để xây đờng lò chuẩn bị đợc chống cố định khung chống gỗ, kim loại loại, bê tông cốt thép lắp ghép, neo, bê tông phun Sơ đồ áp dụng để thi công hầm trạm mỏ có kích thớc tiết diện ngang lớn lên cần thi công vỏ chống cố định sau lần đào phá đất đá gơng 1.2, Sơ đồ công nghệ thi công áp dụng cho công trình: Để lựa chọn sơ đồ thi công hợp lý ta phải vào công trình cụ thể Trong đề tài này, đờng lò đào qua đất đá f = đất đá trung bình Ta chọn nh sau: +phơng pháp đào phá đất đá phơng pháp khoan nổ mìn + xúc bốc máy xúc + vận chuyển goòng +chọn sơ đồ công nghệ thi công phối hợp 2.công tác khoan nổ mìn a, Chọn thiết bị khoan: Theo kinh nghiệm mỏ nớc ta đào qua lớp đá có độ bền trung bình ta dùng máy khoan chạy khí nén có tác dụng đập cầm tay đặt chân chống khí nén Trong đề tài này, ta chọn máy khoan cầm tay chạy khí Liên xô cũ mã hiệu PR- 22, ding giá đỡ mang ký hiệu PPK- 15U đặc tính kỹ thuật đợc thể bảng 5.1 Bảng 2.1 Bảng đặc tính kỹ thuật máy khoan PR - 22của Liên xô cũ TT Chỉ số Đơn vị Năng lợng đập Tần số đập phút Mô men quay Chi phí khí nén 20 Số lợng daN/m 5,5 Lần daN.m m3/phút 1700 ữ 1850 180 2,8 Đờng kính mũi khoan Chiều sâu lỗ khoan Chiều dài máy áp lực khí nén làm việc Trọng lợng máy khoan mm m mm daN/cm2 kg 35ữ 56 735 24,5 b Thuốc nổ phơng tiện nổ: Thuốc nổ phơng tiện nổ thông số quan trọng nhất, định trực tiếp đến hiệu công tác khoan nổ mìn.Với mỏ đào qua sét kết có khí nổ ta chọn loại thuốc nổ an toàn AH1, kíp nổ điện vi sai an toàn PM3151của công ty hóa chất mỏ sản suất máy nổ mìn KVP 1/100 M Bảng 2.2 Đặc tính thuốc nổ an toàn AH1 STT Chỉ số Sức công nổ P Sức phá W Mật độ thỏi thuốc Khoảng cách truyền nổ L Thời gian bảo quản T Đờng kính thỏi thuốc D Chiều dài thỏi thuốc lt Trọng lợng thỏi thuốc G Đơn vị Số lợng cm mm g/cm3 Cm Tháng mm mm g 340 ữ 350 16 ữ 17 1,23 32 400 360 Bảng 2.3 Đặc tính máy nổ mìn KVP - 1/100 M STT Chỉ số Đơn vị Số lợng Nguồn điện ác quy Điện v 650 Số lợng kíp nối tiếp Cái 100 Điện trở lớn ôm () 380 Trọng lợng máy kg 20 Bảng 2.4 Đặc tính kíp nổ vi sai an toàn EDKZ - PM25 STT đơn vị ms Các tiêu Thời gian châm nổ 21 - Số lợng 25; 50; 75; 100; 125 Điện trở kíp Dòng điện đảm bảo nổ Chiều dài kíp Số kíp mã hiệu kíp 4,2 A mm Số 1 72 EDKZ-PM25 Số Số Số Số b Tính toán thông số khoan nổ mìn * Lợng thuốc nổ đơn vị q (kg/m3) Có nhiều cách tính lợng thuốc nổ đơn vị nhng hay dùng công thức G.S N.M Porcvxki: q = q1.f1.v1.e1.kd đó: q1: Chỉ tiêu thuốc nổ tiêu chuẩn; với f = q1 = 0,1.4= 0,4 kg/m3 f1: Hệ số cấu trúc đất đá gơng lò; f1 = v1: Hệ số sức cản đất đá, gơng lò đào toàn diện tiêu v đợc xác định theo công thức: v= 6,5 Sd = 6,5 16,8 = 1,58 Sđ: Diện tích tiết diện đào bên đờng lò, Sđ = 16,8 m2 e: Hệ số xét tới sức công nổ: e= 380 380 = = 1,12 Ps 340 Ps: Sức công nổ thuốc nổ PM3151 , Ps = 340 cm3 Kd: Hệ số ảnh hởng tới đờng kính thỏi thuốc, vi D= 32m, kd = Thay số vào (5.3) ta đợc: q = 0,4.2.1,12.1,58.1 = 1,42 kg/m3 * Đờng kính lỗ khoan: Đờng kính lỗ khoan đợc xác định theo công thức sau: dk = db + (4 ữ 8) = 32+ = 38 mm 22 Trong đó: db: Đờng kính thỏi thuốc nổ sử dụng, db = 35 mm ữ 8: Khoảng hở cho phép thỏi thuốc thành lỗ khoan * Số lỗ mìn gơng (N) Theo giáo s N.M Pokrôvxki số lỗ mìn gơng đợc xác định theo công thức: N= 1,27.q.S d (lỗ) (5.5) d b2 a..k n Trong đó: db: Đờng kính thỏi thuốc, db = 0,035 m a: Hệ số nạp thuốc, a = 0,6 : Mật độ thuốc nổ thỏi thuốc, = 1230 kg/m3 kn: Hệ số nén chặt thuốc nổ lỗ mìn, kn = Thay số vào (5.5) ta đợc: N= 1,27.1,42.16,8 = 41 lỗ (0,032) o,6.1230.1 * Số lỗ mìn biên đợc xác định the công thức: Nb = C S d Bn b + , lỗ Trong đó: C: Hệ số phụ thuộc vào hình dạng đờng lò, đờng lò hình vòm C = 3,86 Bn: Chiều rộng bên khung chống, B = 4,846 (m) b: Khoảng cách lỗ mìn biên, nổ theo phơng pháp nổ mìn tạo biên với f= thờng lấy b = 0,6 (m) Thay số vào ta đợc: Nb = 3,86 16,8 4,846 + = 19 lỗ 0,6 khoảng cách thực tế lỗ mìn biên là: 23 b= C S d B n Nb = 3,86 16,8 4,846 = 0,61m 19 * Số lỗ mìn nhóm rạch, phá: Nr,f =N- Nb= 41-19 = 22 lỗ Ta lấy lỗ mìn tạo rạch nêm, số lỗ mìn phá Nf= 22- 6= 16 lỗ + lợng thuốc nổ nạp trung bình 1m chiều dài lỗ khoan biên là: b = 0,25. d b2 ab k n (kg/m) : ab- hệ số nạp mìn lỗ biên lấy ab = 0,35 kn- hệ số nén chặt thỏi thuốc kn= ta có b = 0,25.3,14.(0,032) 0,35.1.1230 = 0,35 kg/m - lợng thuốc nổ nạp trung bình 1m dài lỗ = 0,25. d b2 a.k n = 0,25.3,14.0,0322.0,6.1230.1= 0,6 (kg/m ) với a= 0,6 Chiều sâu lỗ mìn Chiều sâu lỗ mìn xác định cách sau ta dùng cách thực nghiệm : Ta có l = (0,5 ữ0,75) S d với f= ta có l = 0,55 16,8 = 2,25 m phù hợp với lò đờng xe Để tăng khả nổ ta chọn chiều sâu lỗ mìn tạo rạch 2,45m Theo quy phạm Liên Xô cũ thỏa mãn * Chi phí thuốc nổ Q = q Sđ l (5.7) Trong đó: q: Chi phí thuốc nổ, q = 1,42 kg/m3 Sđ: Diện tích tiết diện đào, Sđ = 16,8 m2 l: Chiều sâu lỗ mìn, l = 2,25(m) Ta đợc: Qt = 1,42.16,8.2,25 = 53,67 (kg) 24 lợng thuốc nổ trung bình lỗ khoan: qtb = Qt 53,68 = = 1,31 (kg) N 41 * Lợng thuốc nổ lỗ mìn biên là: qb (kg/lỗ) ta có qb= (0,85- 0,9).qtb= 1,11 kg/lỗ * Lợng thuốc nổ lỗ mìn phá là: qf= l f (kg/m) ta có qf= qtb=1,31 (kg/lỗ) * Lợng thuốc nổ lỗ mìn tạo rạch: qr= (1,11,15) qtb= 1,5 kg/lỗ * Bố trị lỗ mìn gơng: - Cấu trúc lỗ mìn biên: chiều dài khoan đợc xác định theo công thức: l b' = lb 2,25 = = 2,26 m sin 87 sin 85 đó: 850- góc khoan nghiêng lỗ mìn hớng biên số thỏi thuốc nạp lỗ mìn: nb=qb/g thỏi đó: qb- lợng thuốc nổ nạp lỗ mìn biên qb= 1,15 kg/lỗ g- trọng lợng thỏi thuốc g= 0,36 kg thay số: nb= 1,15/ 0,36= 3,2 lấy nb= 3,5 thỏi chiều dài nạp thuốc: lnb= lt.nb đó: lt chiều dài thỏi thuốc lt= 0,4m thay số ta có: lnb= 0,4.3,5= 1,4 m theo phơng pháp nổ mìn tạo biên lơng thuốc nổ lỗ biên thờng nhỏ nên cấu tạo lỗ mìn biên thờng có dạng phân đoạn không khí ta lấy đoạn gỗ nhỏ Nhằm mục đích làm cho lợng nổ đợc phân bố đồng đất.chiều dài phần phân đoạn tính bằng: 25 lpđ= ab l b (1 ( d td ) ) db nk 25cm chiều dài phân đoạn ta lấy chiều dài thỏi thuốc tức lpđ=0,2 m số phân đoạn phân đoạn - chiều dài nạp nạp bua: Lbb= lb- (lnb+2.lpđ)= 2,26 - (1,4+ 2.0,2) = 0,46 m * Cấu trúc lỗ mìn phá: chiều dài lỗ khoan lf = l = 2,25 m Số thỏi thuốc nạp lỗ mìn phá: nf= qf/g= 1,31/ 0,36= 3,37 lấy nf= thỏi chiều dài nạp thuốc: lnf= lt.nf= 0,4.4= 1,6 m chiều dài nạp bua mìn phá: lbf= lf- lnf= 2,25- 1,6= 0,65 m *cấu trúc lỗ mìn tạo rạch chiều dàI lỗ khoan: lr= l+ 0,2 = 2,45 m số thỏi thuốc nạp: nr= qr/g = 1,5/0,36= 4,2 lấy nr= 4,5 thỏi chiều dàI nạp thuốc: lnr= lt.nr= 0,4.4,5 = 1,6 m chiều dàI nạp bua lỗ mìn tạo rạch: lbr= lr- lnr= 2,45- 1,8 =0,65 m kiểm tra mạng nổ Lợng thuốc nổ thực tế cho chu ky nổ là: Qtt= (nb.Nb + nf.Nf+ nr.Nr).g = (3,5.19 + 4.16 + 4,5.6) 0,36= 56,7 kg Vậy Qtt > Q đảm bảo yêu cầu nổ Qua tính toán ta lập hộ chiếu nổ mìn nh sau: kiểm tra mạng nổ theo điều kiện dòng điện đảm bảo nổ Các kíp nổ dợc mắc nối tiếp với nhau, lợng thuốc nổ lỗ mìn đợc kích nổ kích nổ nghịch, nghĩa thỏi thuốc chứa kíp nổ đạt đáy lỗ khoan Cờng độ dòng điện mạch đợc xác định theo công thức: I= U/R (A) Trong : 26 R- tổng trở mạng, R= Rd+ Rk Rd- điện trở dây dẫn Rd = L S - điện trở suất dây dẫn ( đồng) = 0,012.10-6 m L chiều dài dây dẫn L= 80m S- diện tích tiết diện ngang dây S= 0,8.10-6 m2 Rk- tổng điện trở kíp Rk= 4,2 41= 172,2 I= Thay vào ta có 650 = 3,7 A 80 0,012.10 + 172,2 0,8.10 Vậy I > [I]= A cờng độ dòng điện thỏa mãn điều kiện nổ c Tổ chức công tác khoan nổ mìn * tổ chức khoan trớc tiến hành khoan nổ mìn phải xác định tâm đờng lò độ cao mốc chuẩn so với đỉnh đờng ray nhằm đảm bảo độ cao cần thiết cho lò Dựa vào đờng chuẩn gơng ta dùng thớc dây dây rọi để xác định vị trí lỗkhoan theo hộ chiếu khoan nổ mìn Vị trí lỗ khoan đợc đánh dấu sơn sáng màu, đất sét vôi Dựa vào số lỗ khoan va tiết diện đờng lò ta bố trí máy khoan Để khoan lỗ mìn cao đảm bảo khoan tốt ta phải dựng sàn khoan, sàn khoan đợc chế biến từ ống thép đờng kính khoảng 50mm, cột thép đợc nối với nhsu nhờ sà ngang, phía có lắp ván lát Khi sử dụng máy khoan cần giao vùng khoan cho tong máy khoan tránh sót lỗ, sử dụng loại máy khoan khí nén cần đảm bảo áp lực khí nén vị trí sát gơng từ dến at, khí nén đợc cung cấp đờng ống cao su Thứ tự khoan khoan từ xuống nớc vùng khoan nổ không lấp đầy lỗ dới, để tránh bụi nhằm tránh cho công nhân bị bệnh nghề nghiệp ta dùng biện pháp khử phoi nớc 27 Công tác nạp mìn Trớc nạp lỗ khoan cần phảI đợc thổi phoi khoan lỗ khoan, ngời va thiết bị phảI rút khỏi gơng tới vị trí an toàn thuốc nổ vận chuyển vào gơng thủ công goòng, việc nạp mìn thực gậy tre có d= 25 tới 28mm nạ phảI đa tong thỏi thuốc vào đặt nhẹ nạp cẩn then sau nạp hết thuốc phần lỗ lại (bua) cần đợc nhét chặt bàng đất sét pha theo tỷ lệ 3:1 với W= 80%, trình nạp mìn hai dây dẫn kíp phảI đợc xoắn lion lại với tránh dò mìn, sau nạp song tất lỗ tiến hành dấu ghép mạng nổ nối tiếp với Công tác nổ mìn Các kíp đợc đấu ghép nối tiếp với Kích nổ máy nổ mìn KVM100/M Liên Xô cũ sản xuất, Khi tiến hành nạp nổ chuẩn bị nổ phải có tín hiệu ngời gác khoảng cách an toàn tối thiểu theo quy phạm, sau chu kỳ cần phải cập nhật lại thông số khoan nổ mìn thực tế d Hộ chiếu khoan nổ mìn Thông gió đa gơng vào trạng thái an toàn a thông gió * sơ đồ thông gió thi công đờng lò thò gơng lò suet chiều dài đờng lò tồn lợng khí độc lớn phát sinh từ công tác khoan nổ mìn đất đá Để dảm bảo cho ngời thiết bị làm việc bình thờng ta phải tiến hành thông gió để cung cấp không khí cho công nhân làm việc đồng thời phòng tránh cháy nổ Để cung cấp không khí cho gơng lò trình thi công ta dùng phơng pháp thông gió cục với sơ đồ thông gió đẩy Tính toán gió cần thiết đa vào gơng Qct: * Tính toán lợng gió cần thiết theo điều kiện mỏ có khí nổ: Qct1 = 100.l k m3/phút d d0 Trong đó: d - Nồng độ khí độc cho phép : d = 1% d0 - Nồng độ khí độc có gió đa vào gơng, d0 = 0% lk - Lợng khí lớn sinh đờng lò, m3/phút 28 lk = k q A , m3/phút 24.60 k - Hệ số ảnh hởng chiều dài đờng lò ; k = 30% q0 - Lợng khí CH4 sinh đào than với mỏ khí buị nổ, q0 = m3/phút A: Khối lợng đất đá phá sau tiến độ, T A = dd Sđ l = 2,4 16,8 2,25 0,85 = 77,1 T Trong đó: 1: Dung trọng đất đá = 2,4T/m3 Sđ: Diện tích tiết diện đờng lò, Sđ = 16,8 m2 l: Chiều sâu lỗ mìn, l = 2,25 m : Hệ số sử dụng lỗ mìn, = 0,85 Thay vào công thức ta đợc: lk = 0,3.1.77,1 = 0,016 m3/phút 24.60 Ta tính Qct1 = 100.0,016 = 160 m3/phút 1% * Tính lợng gió cần thiết theo điều kiện nổ mìn: Qct = 7,8 Qt ( S c l ) m3/phút (*) T Trong đó: Sc: Diện tích sử dụng bên khung chống Sc = 13,8 m2 t: Thời gian thông gió sau nổ mìn t = 30 phút l: Chiều dài đờng lò thông gió l = 80 m Qt: Lợng thuốc nổ đồng thời lớn gơng lò Qt= 53,67 kg 29 Qct = 7,8 53,67.(13.8.2,25) = 9,68 m3/phút 30 * Tính lợng gió cần thiết theo điều kiện số ngời làm việc lớn gơng: Qct(Nmax) = 6.n.kn (m3/phút) Trong đó: m3/phút định mực gió cho công nhân n: Số ngời làm việc đồng thời lớn gơng, n = 12 (ngời) kn: Hệ số dự trữ kn = 1,5 Thay số có: Qct(Nmax) = 6.12.1,5 = 108 m3/phút Từ kết ta thấy lợng gió cần thiết theo điều kiện nổ mìn tức là: Qct1 = 170 m3/phút Kiểm tra chất lợng gió cần thiết lớn theo tốc độ gió cho phép v= Ta thấy Qct max 160 = = 0,2 S sd 13,8.60 m/s Vmin =0,15m/s [...]... áp lực hông mức ngang nóc lò q1: 90 0 q1 = q n tg 2 2 90 0 76 0 = 1,68.tg 2 2 q1 = 25 .1 0-3 ( T/m2) * áp lực sờn mức nền lò q2: 90 0 q 2 = ( q n + H d 1 ) tg 2 2 = (1,68 + 3, 823 .2, 4 ) tg 2 90 0 76 0 2 q2 = 0,16(T/m2) Trong đó: 12 qn: áp lực nóc, qn =1,68(T/m2) Hd: Chiều cao của đờng lò, Hd = 3, 823 (T/m3) 1: Trong lợng thể tích đất đá, 1 = 2, 4 (T/m3) Do áp lực hông ngang mức (nền lò)... 9, 42 (m/s) S 0 60.0 ,28 3 S0: Diện tích tiết diện ống gió S0 = 2 3,14 d0 = 0,6 2 = 0 ,28 3 m2 4 4 k: Trọng lợng riêng không khí k = 1 ,2 (g/m3) g: Gia tốc trọng trờng g = 9,81 (m/s2) 31 hd = (9, 42) 2 1 ,2 = 5,43 9,81 .2 (mmH2O) ha =20 0,8 + 5,43 = 20 6 ,23 (mmH2O) Căn cứ vào Qq = 21 1 ,2 m3/ phút và hq = 20 6 ,23 (mmH20) ta chọn loại quạt hớng trục của Liên xô cũ mã hiệu SVM 6M Bảng đặc tính kỹ thuật quạt SVM -. .. NV QV Mặt cắt 0-0 (độ) 0 (T.m) 0 ,2 T 2, 03 T 0,088 1-1 30 0,86 1,53 0,87 2- 2 45 1,46 1,05 1,34 3-3 60 2, 06 0,58 0,68 4-4 90 2, 65 0,1 0 Hình 3 .23 Biểu đồ nội lực trong thép lòng máng + Mô men và lực cắt (Q) : Tỉ lệ lực 1: 0, 02; tỉ lệ biên lò 1 : 50; Đơn vị T.m; T Qua bảng tính toán ta thấy mô men lớn nhất tại mặt cắt 4-4 là Mmax= 2, 65 T.m c K iểm tra bền ứng suất trong khung đợc tính theo công thức : M... = W F x (3.1) Trong đó : Wx : Mômen chống uốn của SVP - 27 , Wx = 100 ,2 cm3 F : Diện tích mặt cắt của SVP - 27 , F = 34,37 cm3 Tại mặt cắt có Mmax là mặt cắt 4-4 các giá trị nội lực nh sau : Mmax = 2, 65 (T.m) = 2, 65.105 (kg.cm) N 4-4 = 0 ,22 6(T) = 22 6 kg Do vậy : 2, 6510 5 22 6 max = = 26 48 (kg/cm2 ) ... = 0 ,28 3 m2 4 k: Trọng lợng riêng không khí k = 1 ,2 (g/m3) g: Gia tốc trọng trờng g = 9,81 (m/s2) 31 hd = (9, 42) 1 ,2 = 5,43 9,81 .2 (mmH2O) =20 0,8 + 5,43 = 20 6 ,23 (mmH2O) Căn vào Qq = 21 1 ,2 m3/... mặt cắt 4-4 giá trị nội lực nh sau : Mmax = 2, 65 (T.m) = 2, 65.105 (kg.cm) N4-4 = 0 ,22 6(T) = 22 6 kg Do : 2, 6510 22 6 max = = 26 48 (kg/cm2 )