Đang tải... (xem toàn văn)
NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN Các thông số ban đầu:1.Sơ đồ : D12.Công suất: 210MW3.Áp suất hơi vào tuabin: 14Mpa4.Nhiệt độ hơi vào tuabin: 520C5.Áp suất ra khỏi bình ngưng: 4 KpaIXác định quá trình giãn nở trên đồ thị is và thông số các điểm:Điểm O:với các thông số: Điểm O’:chọn tổn thất qua van điều chỉnh và đường ống là: Áp suất hơi vào tuabin: Quá trình giãn nở trong CA: Chọn Pqt= 2,6 MpaTừ điểm O’ trên đồ thị Nhiệt giáng lý thuyết trong tầng cao áp là: Theo bảng 7.1 chọn hiệu suất: từ đồ thị kéo thẳng cắt tại điểm 2 có: Điểm 1:Trước tiên ta xác định áp suất và nhiệt độ bão hòa của hơi trong lò hơi:PS=Po + ∑ΔPtổn thất Chọn Nhiệt độ nước cấp vào lò hơi Chọn Nhiệt độ nước ra khỏi bình gia nhiệt CA1 là Nhiệt độ của hơi bão hòa trong bình GNCA1 là: Với độ hâm nước không tới mức của GNCA1 chọn Tra bảng nước và hơi nước bão hòa ứng với Chọn tổn thất trong đường ống dãn hơi trích là 5% Áp suất hơi tại cửa trích 1 là: Điểm 1 chính là giao điểm của P1’ và đoạn O’2 Quá trình giãn nở trong TA:Hơi ra khỏi bộ quá nhiệt trung gian tiếp tục đi qua các van để đến tầng TA. Chọn tổn thất áp suất của hơi trong giai đoạn này khoảng 14% và chọn nhiệt độ hơi vào tầng TA đúng bằng nhiệt độ to ban đầu.Thông số hơi vào tầng TA và trạng thái này được xác định bởi điểm 2’ trên đồ thị iS Thông số hơi cuối tầng TA được chọn sơ bộ ban đầu với áp suất P6=0,2MpaTa xem hơi dãn nỡ trong tầng TA là đoạn nhiệt. Trạng thái hơi này được xác định bởi điểm 60 trên đồ thị iS Nhiệt giáng lý thuyết trong tầng TA: Thực tế thì quá trình dãn nỡ trên không phải là đoạn nhiệt và nhiệt giáng làm việc trong tầng TA là: Xét điểm 6 :Chọn P6 = 0,2Mpa Để xác định thông số tại các cửa trích 3,4,5 của tầng TA trước hết ta cần xác định các độ gia nhiệt ở bình gia nhiệt thứ 2 và độ gia nhiệt tổng cộng của bình GNCA3, của bơm cấp và bình khử khí. •Xác định in2Áp suất nước ra khỏi bình G2Pn2=PBC + ∑tổn thất áp suất ở G2 và G3Với PBC=1,29PS=1,29.14,4=18,6MpaChọn ΔPG2 = ΔPG3 = 0,3Mpa
NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN Các thông số ban đầu: Sơ đồ : D1 Công suất : 210MW Áp suất vào tuabin : 14Mpa Nhiệt độ vào tuabin : 520οC Áp suất khỏi bình ngưng : Kpa I Xác định trình giãn nở đồ thị i-s thông số điểm: Điểm O: với thông số: P0 =14 Mpa ⇒ i0 = 3380kj / kg t0 = 520°C Điểm O’: chọn tổn thất qua van điều chỉnh đường ống là: ∆P0 = 0, 03P0 = 0, 44 Mpa Áp suất vào tuabin: P0' = P0 − ∆P0 = 14 − 0, 44 = 13,58Mpa ≈ 13, 6Mpa ⇒ i0' = i0 = 3380kj / kg ⇒ s0' = 6, 484kJ / Kg K Quá trình giãn nở CA: - Pqt = ( 0,15 ÷ 0, ) P0 = 2,1 ÷ 2,8Mpa Chọn Pqt= 2,6 Mpa - Từ điểm O’ đồ thị ⇒ i2is = 2925kj / kg - Nhiệt giáng lý thuyết tầng cao áp là: H isCA = i0' − i2is = 3380 − 2925 = 455kj / kg CA Theo bảng 7.1 chọn hiệu suất: ηoi = 87% ⇒ H CA = ηoiCA H isCA = 0,87.455 = 395,85kj / kg ⇒ i2 = i0' − H CA = 3380 − 395,85 = 2984,15kj / kg - từ đồ thị kéo thẳng i2 cắt Pqt điểm có: P2 = 2, 6Mpa Điểm 1: Trước tiên ta xác định áp suất nhiệt độ bão hòa lò hơi: PS=Po + ∑ΔPtổn thất PS = 14 + (0,12 ÷ 0,15) Pqt PS = 14,312 ÷ 14,39 Chọn PS = 14,39 Mpa ; 14, Mpa ⇒ t S = 338,822o C - Nhiệt độ nước cấp vào lò tnc = (0, 65 ÷ 0, 75)t S = 220, 2343 ÷ 254,12°C o Chọn tnc = 243 C -Nhiệt độ nước khỏi bình gia nhiệt CA1 tn1 = tnc + = 248o C - Nhiệt độ bão hòa bình GNCA1 là: ts1 = tn1 + = 248 + = 250°C Với độ hâm nước không tới mức GNCA1 chọn θ1 = 2°C Tra bảng nước nước bão hòa ứng với t S = 2500 C ⇒ P1 = PS = 39, 776bar ≈ 3, 9776 Mpa Chọn tổn thất đường ống dãn trích 5% - Áp suất cửa trích là: P1' =1, 05 P1 = 41, 77bar Điểm giao điểm P1’ đoạn O’2 i1 = 3084kJ / kg Quá trình giãn nở TA: - Hơi khỏi nhiệt trung gian tiếp tục qua van để đến tầng TA Chọn tổn thất áp suất giai đoạn khoảng 14% chọn nhiệt độ vào tầng TA nhiệt độ to ban đầu - Thông số vào tầng TA trạng thái xác định điểm 2’ đồ thị i-S P2' = (1 − 0,14) P2 = 2, 236Mpa ; 2, 24 Mpa 2' t2' = t0 = 520 C i2' = 3509, 712kj / kg ⇒ S2' = 7, 436kJ / kg K - Thông số cuối tầng TA chọn sơ ban đầu với áp suất P6=0,2Mpa - Ta xem dãn nỡ tầng TA đoạn nhiệt Trạng thái xác định điểm 60 đồ thị i-S P60 = 0, Mpa 60 S60 = S 2' = 7, 436kJ / kg.K ⇒ i60 = 2848,83kj / kg - Nhiệt giáng lý thuyết tầng TA: H isTA = i2' − i60 = 3509, 712 − 2848,83 = 661kj / kg Thực tế trình dãn nỡ đoạn nhiệt nhiệt giáng làm việc tầng TA là: ⇒ H TA = ηoiTA H isTA = 0,91.661 = 601,51kj / kg Xét điểm : - Chọn P6 = 0,2Mpa ⇒ i6 = i2' − H TA = 3509, 712 − 601,51 = 2908, Kj / Kg - Để xác định thông số cửa trích 3,4,5 tầng TA trước hết ta cần xác định độ gia nhiệt bình gia nhiệt thứ độ gia nhiệt tổng cộng bình GNCA3, bơm cấp bình khử khí τ = τ ⇒ τ + τ = 2τ = in − in • Xác định in2 - Áp suất nước khỏi bình G2 Pn2=PBC + ∑tổn thất áp suất G2 G3 Với PBC=1,29PS=1,29.14,4=18,6Mpa - Chọn ΔPG2 = ΔPG3 = 0,3Mpa ⇒ Pn = 18, − 2.0,3 = 18Mpa - Nhiệt độ nước khỏi bình G2: Áp suất bão hòa bình G2 áp suất trích vào G2 áp suất Pqt Do : PS = Pqt = 2, 6Mpa ⇒ tS = 226, 030 C ⇒ tn = t S − θ = 226, 03 − = 224, 030 C ⇒ in = 967,11kJ / kg • Xác định in4 - Áp suất nước khỏi bình G4 áp suất nước vào bình khử khí - Chọn áp suất bình khử khí: PKH t KH =164,96 °C = 0, Mpa ⇒ iKH = 697, kj kg ⇒ Pn = 0, Mpa i '' = 2764 kj kg KH - Mặt khác, độ gia nhiệt bình khử khí θ KH = (12 ÷ 16) C Chọn θ KH = 14,960 C tn = t KH − θ KH = 164,96 − 14,96 = 150°C ⇒ in = 648kJ / kg Vậy suy ra: τ2 =τ3 = in − in 967,11 − 648 = = 159, kj kg 2 - Ta có: τ = τ = in − in ⇒ in = in − τ = 967,11 − 159, = 807, 51 kj kg ⇒ Pn = PBC − ∆PG = 18, − 0,3 = 18,3Mpa ⇒ tn = 1900 C ⇒ tS = tn + θ3 = 190 + = 1920 C ⇒ PS = 13,13bar - Do tổn thất đường ống dẫn trích nên P3' = 1, 05PS = 13,8bar - Ta xác định thông số cửa trích đồ thị (giao điểm đường P3’ đoạn 2’6) ⇒ i3' = 3368kJ / kg - Kiểm tra vị trí cân bằng, trình giãn nở TA: - Hiệu suất tuabin ngưng phần cao áp: ηiCA = Trong đó: α ( i0 − i1 ) + ( α − α1 ) ( i1 − i ) α ( i0 − inc ) α nc = α + α xa = + 0, 02 = 1, 02 - Hiệu suất bình gia nhiệt η1 = 0,994 η2 = 0,994 - Độ gia nhiệt G1: τ = in1 − in Pn1 = PBC − Σ∆P (G1 + G2 + G3 ) = 18, − 3.0,3 = 17, Mpa Với tn1 = 248 C ⇒ in1 = 1077, 44kJ / kg ⇒ τ = 1077, 44 − 967,11 = 110,33kJ / kg - Entanpi nước đọng khỏi G1 G2: Pd = PS = 39,8bar td = tn + 10 = 224,03 + 10 = 234, 03 C ⇒ id = 1005kJ / kg Pd = PS = Pqt = 2, 6Mpa td = tn + 10 = 190 + 10 = 200 C ⇒ id = 852,52kJ / kg - Lượng nhiệt phần trích bình gia nhiệt G1 G2: q1 = i1 − id = 3084 − 1005 = 2079 Kj / kg q2 = i2 − id = 2984,15 − 852,52 = 2131, 63Kj / kg α τ 1, 02.110,33 ⇒ α1 = nc = = 0, 0545 q1η1 2079.0,994 α ncτ − α1 ( id − id ) η q2η2 1, 02.159, − 0, 0545.(1005 − 852,52).0,994 = 2131, 63.0,994 α2 = Suy ra: ηiTCA = ( 3380 − 3084 ) + ( − 0, 0545 ) ( 3084 − 2984,15 ) ( 3380 − 1052 ) = 0,168 - Nhiệt giáng từ vào trung áp cho điểm cân xác định: H * = i2' − i3* = ηiCA ( iqt'' − iqt' ) ( − α1 − α ) = 0,168.(3509, 712 − 2984,15).(1 − 0, 0545 − 0, 0728) = 76,98kJ / kg Thông số điểm cân bằng: i3* = i2' − H * = 3509, 712 − 76,98 = 3432, 732 kj kg ⇒ P3* = 16, 7bar i3* > i3' = 3368 Ta nhận thấy : P3* > P3' = 13,8bar Vậy thỏa mãn điều kiện Độ gia nhiệt bơm cấp: v ( PB − PB' ).103 τB = ηiB Trong đó: PB : áp suất nước khỏi bơm PB = 18,2Mpa P’B : áp suất nước vào bơm P’B = 0,7Mpa ηiB : hiệu suất bơm, chọn ηiB = 85% ⇒ τB = 0,0011.(18,2 − 0,7 ).10 = 22,65Kj / Kg 0,85 Độ gia nhiệt bình khử khí: τ KH = i / KH − i / n = 697, − 641 = 56, 2kj / kg ⇒ τ = τ G + τ KH + τ B ⇔ τ G = τ − (τ KH + τ B ) = 156 − ( 56, + 22, 65 ) = 77,15 kj kg Vậy suy ra: từ in =858 kj/kg(tra bảng nước nước) ⇒ tn = 202°C Xét bình gia nhiệt BGN3 (G3): chọn độ hâm không tới mức: θ = 5°C ⇒ ts = tn + θ3 = 202 + = 207°C từ ts3 tra bảng: P ' = 1,816 Mpa ⇒ '3 i3 = 886, kj kg chọn tổn thất đường ống: ⇒ P3 = ∆P3 = 0,07.P3 P3' 1,816 = = 1,95Mpa ( − 0.07 ) ( − 0.07 ) Dựa vào đồ thị i-s phần TA: i = 3440 kj / kg ⇒3 t3 = 490 °C Xác định nhiệt độ bình gia nhiệt lại: Để tối ưu hoá ta tính theo công thức sau: τ τ5 τ = = = m = 1, 02 τ5 τ τ7 τ + τ + τ + τ = in − iK' Tra bảng PK = Kpa ⇒ iK' = 121, 42 kj kg ( ⇒ τ = in − iK' suy ra: 1.02 ) 11−−mm = ( 648 − 121, 42 ) 11−−1.02 4 = 115,87 kj kg τ = mτ = 1, 02*115,87 = 118,19 kj kg τ = mτ = 1, 02*118,19 = 120,55 kj kg τ = mτ = 1, 02*120,55 = 123 kj kg Xét bình gia nhiệt BGN7 (G7): Do bình gia nhiệt hỗn hợp chọn θ7 = 0°C ⇒ i7' = in = iK' + τ = 163, 43 + 115,87 = 279,3 kj kg t = 67 °C ⇒ s 7' P7 = 0, 027 Mpa chọn tổn thất đường ống: ∆P = 0.06 P7 P7 = P7' 0, 027 = = 0, 029 Mpa ( − 0.06 ) ( − 0.06 ) Dựa vào đồ thị ta suy được: i = 2605 kj / kg ⇒ x7 = 99,3 % Xét bình gia nhiệt BGN6 (G6): Theo ta có : P6 = 0,2Mpa i6 = 2870 kj kg t6 = 202 °C Xét bình gia nhiệt BGN5 (G5): Là bình gia nhiệt bề mặt nên chọn tổn thất nhiệt θ = 4°C ⇒ in = in + τ = 397, 49 + 120,55 = 518, 04 kj kg Với i6' = in = in + τ = 279,3 + 118,19 = 397, 49 kj Áp suất nước Pn = 0.21Mpa kg in = 518, 04 kj / kg ⇒ tn = 123°C Pn = 0, 21 Mpa ⇒ ts = tn + θ5 = 123 + = 127°C ⇒ P5' = 0, 25Mpa chọn tổn thất đường ống: ∆P5 = 0.07 P5 ⇒ P5 = P5' 0, 25 = = 0, 269 Mpa ( − 0.07 ) ( − 0.07 ) Dựa vào đồ thị i-s ta xác định được: i5 = 2940 kj / kg t5 = 235 °C Xét bình gia nhiệt BGN4 (G4): chọn tổn thất nhiệt θ = 3°C ⇒ in = in + τ = 518, 04 + 123 = 641, 04 kj kg ⇒ t n = 152°C , Pn4 = 0.5MPa ⇒ ts = tn + θ = 152 + = 155°C Tra bảng nước bão hoà: P4' = 0,54 Mpa ' i4 = 653,9 kj kg Chọn tổn thất đường ống: ∆P4 = 0.06 P4 P4' 0,54 ⇒ P4 = = = 0,578Mpa ( − 0, 06 ) ( − 0, 06 ) Dựa vào đồ thị i-s ta xác định được: i4 = 3118 kj / kg t4 = 322 °C Hiệu suất phần hạ áp: Quá trình giãn nở hạ áp xây dựng lúc làm việc vùng nhiệt lúc hiệu suất tương đối hạ áp lấy theo nhiệt, sau hạ áp làm việc vùng ẩm Do cần phải hiệu chỉnh lại theo ẩm: (1 − K a ) H aHAa η HA = η HA − oi , a oi Trong đó: Ka = − β H aHA y0 + y K :hệ số dịch chỉnh Tuỳ vào tuabin chọn β = 0,8 y0 , y K : Là trạng thái ẩm đầu cuối ⇒ Ka = − β y0 + y K + 0,07 = − 0,8 = 0,972 2 Dựa vào đồ thị i-s ta có: H aHA = i6 − 2250 = 2870 − 2325 = 545 kj kg H aHAa = 2630 − 2380 = 250 kj kg Vậy suy ra: ( − 0,972 ) 250 ηoiHA,a = 0,81 1 − = 0, 799 545 Cân nước hơi: chọn α = α nc = Xét bình khử khí: Ta có lượng trích cho bình gia nhiệt cao áp G3: αG = Trong đó: α ncτ − ( α1 + α )( id − id )η3 q30η3 α1 = 0, 031 α = 0, 073 t30 = tn1 + θ LH = 235 + 10 = 245°C P30 = 0,98 P3' = 0,98*1,816 = 1, 78Mpa ⇒ i30 = 2896 kj kg Từ đó: ⇒ q30 = i30 − id = 2896 − 742 = 2154 kj kg Vậy suy ra: αG3 = = α ncτ − ( α1 + α ) ( id − id ) η3 q30η3 1*56 − ( 0, 031 + 0, 073) ( 892 − 742 ) 0,994 2154*0.994 = 0, 066 Phương trình cân chất bình khử khí: α KH + ( α1 + α + α G ) + α KC + α BH = α nc ⇔ ( α − α G ) + ( α1 + α + α G ) + α KC + α BH = α nc ⇔ ( α − 0, 066 ) + ( 0, 031 + 0, 073 + 0, 066 ) + α KC + 0, 015 = ⇒ α + α KC = 0,881 (1) chọn áp suất nước sau bơm ngưng: P = Mpa ⇒ inKB = 462.4kj / kg t =110 °C ⇒ τ G = in − inKB = 518, 04 − 462, = 55, 64 kj kg Và: τ BN = ( ) ' v PBN − PBN 10 η BN = 0, 0011 ( 2,5 − 0, 084 ) 103 0,85 = 3, 22 kj kg Trong đó: ' PBN = Pn = 0, 084 Mà: τ = τ KB + τ BN + τ G ⇒ τ KB = τ − ( τ BN + τ G ) = 120,55 − ( 3, 22 + 55, 64 ) = 61, kj kg Xét bình ngưng KB bình bay hơi: '' α BH ( iBH − iBH ) η KB = α KCτ KB = 0, 015* ( 2804 − iBH ) *0.993 = α KC *61, 4142,33α KC + iBH = 2804 (2) 10 Phương trình cân nhiệt bình khử khí: (α − α ) i + (α + α + α ) i G3 G3 d3 + α KC in + α BH iBH = α nc i3' ⇔ ( α − 0, 066 ) 3440 + ( 0, 031 + 0, 073 + 0, 066 ) 742 + α KC 641, 04 + 0.015.iBH = 886, ⇔ 3440.α + 641, 04α KC + 0, 015iBH = 987,3 (3) Giải hệ phương trình gồm (1), (2), (3) ta được: α = 0,152 α KC = 0, 729 Xét bình gia nhiệt BGN4 (G4): Lượng trích cho bình gia nhiệt G4 xác định: α4 = α KCτ 0, 729*123 = = 0, 035 q4η4 2538*0,996 Xét bình gia nhiệt BGN5 (G5): Phương trình cân nhiệt G5 xác định: α KC ( in − inKB ) = α G q5η + α ( id − id )η ⇔ 0, 729* ( 518, 04 − 462, ) = α G * 2458*0,997 + 0, 035 ( 580 − 482 ) 0,997 ⇒ α G = 0, 015 Xét bình gia nhiệt BGN6 (G6): Phương trình cân chất bình gia nhiệt G6: ( α + α G ) + α B + α K + α = α KC Phương trình cân nhiệt bình LC: ' α K ( iK − in ) = α LC ( iLC − iLC ) ηLC 0, 001( 3750 − 450 ) 0,998 ⇒α = = 0,57 K7 * 285 − 279,3 Thế vào phương trình * ta được: ( 0, 035 + 0, 015) + α B + 0,57 + α = 0, 729 ⇔ α B + α = 0,109 ** Phương trình cân nhiệt bình G6: ( α + α G ) id + α BiB' + α K 7iK + α 6i6 = α KCin ⇔ ( 0, 035 + 0, 015 ) 482 + α B *529 + 0,57 * 285 + α * 2870 = 0, 729*397, 49 ⇔ 529α B + 2870.α = 148,53 *** Giải hệ phương trình ** *** ta được: α B = 0, 07 α = 0, 039 Lượng trích cho bình G5 là: 11 α = α B + α G = 0, 07 + 0, 015 = 0, 085 Xét bình gia nhiệt BGN7 (G7): Phương trình cân chất: α7 + α K = α K α + α K = 0,57 (a) Phương trình cân nhiệt: α 7i7 + α K iLE = α K 7in α * 2605 + α K * i LE = 0,57 * 279,3 = 159,2 Bình LE: (b) ' α LE ( i"LE − iLE ) ηLE = α K ( iLE − iK' ) 0, 0028 ( 2750 − 420 ) 0,999 = α K ( iLE − 163, 43 ) (c) ⇒ α K iLE − 163, 43α K = 6,52 Giải hệ phương trình (a),( b), (c) ta được: α = 0, 0244 α K = 0,5456 Kiểm tra cân nước ngưng: Lượng vào bình ngưng: α KH = α − α d − α sd0 − α sdqt − ∑α cr − ∑α r − α LC − α LE Trong đó: - Lượng nước bổ sung vào bình bôc hơi: - Lượng rò rỉ: α s = 0,003 α sd0 = 0,0004 α d0 = 0,002 α sdqt = 0,0003 α d = 0,0023 α dqt = 0,0003 α bs = α ro = 0,015 - Lượng chèn trước, sau cao áp: α c1 = 0,0006 α c = 0,0004 - Lượng chèn trước trung áp: α c = 0,0006 α c = 0,0004 - Lượng làm lạnh chèn: α LC = 0,001 - Lượng lạnh từ ejector: α LE = 0,0028 ⇒α H K = − 0, 0023 − 0, 0004 − 0, 0003 − ( 0, 031 + 0, 073 + 0,152 + 0, 035 + 0, 085 + 0, 039 + 0, 0244 ) 12 −0, 0026 − 0, 001 − 0, 0028 = 0,5512 Lượng nước ngưng khỏi bình ngưng: α K − H = α KH + α LE + α LC + α sd0 + α sdqt α K − H = 0,5512 + 0, 0028 + 0, 001 + 0, 0004 + 0, 0003 = 0,5557 Sai số tính toán: δα K = α K − α K −H 0,5456 − 0,5557 = = 0, 018 α K −H 0,5557 Phương trình lượng xác định lưu lượng nước: Phương trình lượng tuabin thể bảng: Chỉ tiêu cho tuabin xác định: N D0 = H i (1 − ∑α r yr ) hay : D0 = Trong đó: N ηcη p ∑α j H ij ηc = 0,994 η p = 0,99 ∑α H j ij = 1115,87 kj kg ( Theo bảng bên ) Các Lượng tương đối truyền qua phần truyề n tuabi n Nhiệt giáng phần Hij (kj/kg) O’ – α oi = α − α s − α d − α sd0 − 0,003 − 0,002 − 0,0004 = 0,9964 1 – α12 = α oi − α1 = 0,9654 H 0'1 = i − i1 = 3374 − 3030 2’ – =344 H12 = i1 − i = 3030 − 2996,4 32,44 α 2'3 = α12 − ∑ α cr − α = 0,8904 = 33,6 H 2'3 = i 2' − i = 3540 − 3440 89,04 α qt = α 2'3 + α qt d = 100 qt + α sd − α s = 0,888 – α 34 = α 2'3 − α = 0,8904 − 0,152 = 0,7384 H 34 = i − i = 3440 − 3118 4–5 Nội công 1kg αjHij(kj /kg) 342,76 α 45 = α 34 − α = 0,7384 − 0,035 = 0,7034 = 322 H 45 = i − i = 3118 − 2940 = 178 13 237,76 125,2 – α 56 = α 45 − α = 0,7034 − 0,085 = 0,6184 H 56 = i − i = 2940 − 2870 43,3 = α 56 − α − α c − α c − α LE 6’ – α 6'7 7– K α K = α 6'7 − α = 0,58 − 0,0244 = 0,5556 = 0,6184 − 0,039 − 0,0006 − 0,0004 − 0,0028 = 0,58 = 70 H 67 = i − i = 2870 − 2605 153,7 = 265 H K = i7 − iK = 2605 − 2440 91,67 = 165 Vậy suy : D0 = 210.103 = 191, 24 kg s 0,994*0,99*1115,87 Suất tiêu hao tuabin: d0 = 3600 D0 3600.191, 24 = = 3, 27 kg Kwh N 210.103 Các dòng nước: D1 = α1 D0 = 0, 031*191, 24 = 5,93 kg s D2 = α D0 = 0, 073*191, 24 = 13,96 kg s D3 = α D0 = 0,152*191, 24 = 29, 07 kg s D4 = α D0 = 0, 035*191, 24 = 6, kg s D5 = α D0 = 0, 085*191, 24 = 16, 25 kg s D6 = α D0 = 0, 039*191, 24 = 7, 46 kg s D7 = α D0 = 0, 0244*191, 24 = 4, 67 kg s DKH = α KH D0 = 0,5512*191, 24 = 105, kg s Dbs = α b D0 = 0, 015*191, 24 = 2,87 kg s Dqt = α qt D0 = 0,888*191, 24 = 169,8 kg s Các tiêu lượng tổ máy: Tiêu hao nhiệt cho tuabin: Qtu = D0 ( i0 − inc ) + Dqt ( iqt' ' − iqt' ) − Dbs ( inc − ibs ) = 191, 24 ( 3374 − 1038 ) + 169,8 ( 3540 − 2996,1) − 2,87 ( 1038 − 165 ) = 536585, 4Kw Suất tiêu hao nhiên liệu tuabin: 14 ∑α H j ij = 1115,87 qtu = 3600Qtu 3600*536585, = = 9198, kj kwh N 210000 Hiệu suất tuabin: ηtu = 3600 3600 = = 0,39 qtu 9198,6 Phụ tải nhiệt lò hơi: Ql = D0 ( i − inc ) + Dqt ( iqt' ' − iqt' ) Trong đó: Hơi trước nhiệt trung gian: Ptgt = 2,8 Mpa ' ⇒ iqt = 2910 kj kg t ttg = 290 °C Hơi sau nhiệt trung gian: Ptgs = 2, 408 Mpa '' ⇒ iqt = 3518 kj kg s ttg = 520 °C Thông số khỏi lò: Plok = 14 Mpa ⇒ i = 3374 kj kg tlok = 520 °C Suy ra: Ql = 191, 24 ( 3374 − 1038 ) + 169,8 ( 3518 − 2910 ) = 549975 Kw Hiệu suất truyền tải điện năng: ηtt = Qtu 536585, = = 0,976 Ql 549975 Tiêu hao nhiệt cho tổ máy: Q= Ql 549975 = = 597799 Kw ηl 0,92 Hiệu suất tổ máy: η = ηtuηttηl = 0,39*0,976*0,92 = 0,35 Hiệu suất tổ máy NET theo: η net = η (1 − ηtd ) Ở chọn hiệu suất tự dùng: ηtd = 0,05 ⇒ η net = η ( − ηtd ) = 0,35 ( − 0,05 ) = 0,3325 Suất tiêu hao nhiệt NET cho tổ máy: q net = 3600 3600 = = 10827 kj kwh net η 0,3325 15 Tiêu hao nhiên liệu cho tổ máy: - Nhiên liệu têu chuẩn: Btc = Q 597799 = = 20, kg s 29308 29308 - Nhiên liệu thông thường: B= Q Q 597799 = = = 54,54 kg s l Qth 10960 10960 Suất tiêu hao nhiên liệu tiêu chuẩn net: btcnet = 123 123 = = 370 g kwh net η 0,3325 16 17 [...]... 549975 Tiêu hao nhiệt cho tổ máy: Q= Ql 549975 = = 597799 Kw ηl 0,92 Hiệu suất tổ máy: η = ηtuηttηl = 0,39*0,976*0,92 = 0,35 Hiệu suất tổ máy NET theo: η net = η (1 − ηtd ) Ở đây chọn hiệu suất tự dùng: ηtd = 0,05 ⇒ η net = η ( 1 − ηtd ) = 0,35 ( 1 − 0,05 ) = 0,3325 Suất tiêu hao nhiệt NET cho tổ máy: q net = 3600 3600 = = 10827 kj kwh net η 0,3325 15 Tiêu hao nhiên liệu cho tổ máy: - Nhiên liệu... 2538*0,996 Xét bình gia nhiệt BGN5 (G5): Phương trình cân bằng nhiệt G5 được xác định: α KC ( in 5 − inKB ) = α G 5 q5η 5 + α 4 ( id 4 − id 5 )η 5 ⇔ 0, 729* ( 518, 04 − 462, 4 ) = α G 5 * 2458*0,997 + 0, 035 ( 580 − 482 ) 0,997 ⇒ α G 5 = 0, 015 Xét bình gia nhiệt BGN6 (G6): Phương trình cân bằng chất ở bình gia nhiệt G6: ( α 4 + α G 5 ) + α B + α K 7 + α 6 = α KC Phương trình cân bằng nhiệt ở bình LC: '... lượng của tổ máy: Tiêu hao nhiệt cho tuabin: Qtu = D0 ( i0 − inc ) + Dqt ( iqt' ' − iqt' ) − Dbs ( inc − ibs ) = 191, 24 ( 3374 − 1038 ) + 169,8 ( 3540 − 2996,1) − 2,87 ( 1038 − 165 ) = 536585, 4Kw Suất tiêu hao nhiên liệu của tuabin: 14 ∑α H j ij = 1115,87 qtu = 3600Qtu 3600*536585, 4 = = 9198, 6 kj kwh N 210000 Hiệu suất của tuabin: ηtu = 3600 3600 = = 0,39 qtu 9198,6 Phụ tải nhiệt của lò... iqt' ) Trong đó: Hơi trước quá nhiệt trung gian: Ptgt = 2,8 Mpa ' ⇒ iqt = 2910 kj kg t ttg = 290 °C Hơi sau quá nhiệt trung gian: Ptgs = 2, 408 Mpa '' ⇒ iqt = 3518 kj kg s ttg = 520 °C Thông số hơi ra khỏi lò: Plok = 14 Mpa ⇒ i = 3374 kj kg tlok = 520 °C Suy ra: Ql = 191, 24 ( 3374 − 1038 ) + 169,8 ( 3518 − 2910 ) = 549975 Kw Hiệu suất truyền tải điện năng: ηtt = Qtu 536585, 4... trình cân bằng nhiệt bình khử khí: (α − α ) i + (α + α + α ) i 3 G3 3 1 2 G3 d3 + α KC in 4 + α BH iBH = α nc i3' ⇔ ( α 3 − 0, 066 ) 3440 + ( 0, 031 + 0, 073 + 0, 066 ) 742 + α KC 641, 04 + 0.015.iBH = 886, 4 ⇔ 3440.α 3 + 641, 04α KC + 0, 015iBH = 987,3 (3) Giải hệ phương trình gồm (1), (2), (3) ta được: α 3 = 0,152 α KC = 0, 729 Xét bình gia nhiệt BGN4 (G4): Lượng hơi trích cho bình gia nhiệt G4 được... ** Phương trình cân bằng nhiệt ở bình G6: ( α 4 + α G 5 ) id 5 + α BiB' + α K 7iK 7 + α 6i6 = α KCin 6 ⇔ ( 0, 035 + 0, 015 ) 482 + α B *529 + 0,57 * 285 + α 6 * 2870 = 0, 729*397, 49 ⇔ 529α B + 2870.α 6 = 148,53 *** Giải hệ phương trình ** và *** ta được: α B = 0, 07 α 6 = 0, 039 Lượng hơi trích cho bình G5 là: 11 α 5 = α B + α G 5 = 0, 07 + 0, 015 = 0, 085 Xét bình gia nhiệt BGN7 (G7): Phương trình... N D0 = H i (1 − ∑α r yr ) hay : D0 = Trong đó: N ηcη p ∑α j H ij ηc = 0,994 η p = 0,99 ∑α H j ij = 1115,87 kj kg ( Theo bảng bên dưới ) Các Lượng hơi tương đối truyền qua phần truyề n hơi của tuabi n Nhiệt giáng của hơi trong các phần Hij (kj/kg) O’ – α oi = α 0 − α s − α d − α sd0 1 − 0,003 − 0,002 − 0,0004 = 0,9964 1 1 – 2 α12 = α oi − α1 = 0,9654 H 0'1 = i 0 − i1 = 3374 − 3030 2’ – 3 =344 H12 =... 039 Lượng hơi trích cho bình G5 là: 11 α 5 = α B + α G 5 = 0, 07 + 0, 015 = 0, 085 Xét bình gia nhiệt BGN7 (G7): Phương trình cân bằng chất: α7 + α K = α K 7 α 7 + α K = 0,57 (a) Phương trình cân bằng nhiệt: α 7i7 + α K iLE = α K 7in 7 α 7 * 2605 + α K * i LE = 0,57 * 279,3 = 159,2 Bình LE: (b) ' α LE ( i"LE − iLE ) ηLE = α K ( iLE − iK' ) 0, 0028 ( 2750 − 420 ) 0,999 = α K ( iLE − 163, 43 ) (c) ⇒ α ... tải điện năng: ηtt = Qtu 536585, = = 0,976 Ql 549975 Tiêu hao nhiệt cho tổ máy: Q= Ql 549975 = = 597799 Kw ηl 0,92 Hiệu suất tổ máy: η = ηtuηttηl = 0,39*0,976*0,92 = 0,35 Hiệu suất tổ máy. .. 729 Xét bình gia nhiệt BGN4 (G4): Lượng trích cho bình gia nhiệt G4 xác định: α4 = α KCτ 0, 729*123 = = 0, 035 q4η4 2538*0,996 Xét bình gia nhiệt BGN5 (G5): Phương trình cân nhiệt G5 xác định:... = 99,3 % Xét bình gia nhiệt BGN6 (G6): Theo ta có : P6 = 0,2Mpa i6 = 2870 kj kg t6 = 202 °C Xét bình gia nhiệt BGN5 (G5): Là bình gia nhiệt bề mặt nên chọn tổn thất nhiệt θ = 4°C ⇒ in = in