Đang tải... (xem toàn văn)
Mẫu đồ án, luận văn thiết kế và tính toán nền móng trong xây dựng.Tài liệu cung cấp những kiến thức cơ bản về môn học.Tài liệu dành cho tất cả nhưng ai làm xây dựng kể cả những người đi làm có thể tham khảo đều hữu ích và chất lượng.
THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN VÀ MÓNG Phần 1: ĐỀ BÀI: Thiết kế phương án móng với số liệu sau: I- Số liệu ban đầu: Cột II- Tải trọng Trục số Trục chữ N ott (T ) M xtt (T m) A nt × q × F 0.1 N o M ytt (T m) tt Q xtt (T ) tt 0.1 N o tt 5600 5000 0.5 M x Q ytt (T ) tt 0.5 Q x SƠ ĐỒ BỐ TRÍ MẶT BẰNG MÓNG 6600 A 4800 B 6600 C D 6000 5600 5000 5600 6000 6000 5600 6000 10 Phần 2: THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: I- Mục đích thống kê số liệu địa chất: - Hồ sơ khảo sát địa chất phục vụ thiết kế móng có số lượng hố khoan nhiều số mẫu đất thí nghiệm lớp đất lớn vấn đề đặt ta phải chọn tiêu đại diện cho viêc tính toán SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 11 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC - Thống kê số lệu địa chất để tìm số liệu đặt trưng đại diên cho lớp đất, phục vụ cho việc thiết kế phương án móng sau - Vì việc thống kê số liệu địa chất quan trọng tính toán móng Các tiêu vật lý: n a- Giá trị tiêu chuẩn: A = tc ∑A i =1 i n + Ai: giá trị riêng thứ I tiêu A + n: số tiêu A tt tc b- Giá trị tính toán: A = A ± - tα xσ n Với: + tα sác suất xuất tiêu phụ thuộc vào tần suất α + Khi tính toán theo trạng thái giới hạn thứ nhất: tα = 0,95 + Khi tính toán theo trạng thái giới hạn thứ hai : tα = 0,85 + σ : Độ lệch quân phương σ= - ∑ (A i − A tc ( n − 1) ) Trong đó: + n số giá trị riêng + (n – ) số bậc tự Thống kê tiêu lực dính C góc ma sát φ: a, Giá trị tiêu chuẩn: - C tc = (∑ τ i ∑ ρ i2 − ∑ τ i ρ i ∑ ρ i ) ∆ SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC ( n∑τ i ρ i − ∑ τ i ∑ ρ i ) ∆ - tgϕ tc = - 2 Với: ∆ = n∑ ρ i − (∑ ρ i ) - τ i :Ứng suất cắt ứng với cấp tải trọng ρi b, giá trị tính toán: - C tt = C tc ± tα × σ c - tgϕ tt = gϕ tc ± tα × σ × tgϕ tα: Giá trị điều chỉnh phục vụ tính toán (xét yếu tố rủi ro ) theo tần suất α bậc tự (n-2), tra bảng 1.26 trang 80 sách NỀN MÓNG tác giả “ CHÂU NGỌC ẨN” + tính theoTTGH I: α=0.95 + tính theo TTGH II: α=0.85 - - - n ∆ σtgϕ = σ τ σ c = στ ∑ρ Với: σ τ = i ∆ ∑ ( ρ tgϕ i tc + C tc − τ i ( n − 2) ) II- Thống số liệu địa chất: 1- Thống kê lớp 1: a) Dung trọng tự nhiên: STT Dung trọng tư nhiên γ0 (g/cm2) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC HK1 HK2 HK3 1.987 1.978 1.901 2.078 1.963 1.932 2.066 1.973 1.942 - 1.943 Chỉ số tiêu chuẩn: γ tc = 1.987 + 2.078 + 2.066 + 1.978 + 1.963 + 1.973 + 1.901 + 1.932 + 1.942 + 1.943 = 1.976 g / cm 10 ( - tiêu tính toán: σ= (1.976 − 1.987) + + (1.976 − 1.943) = 0.056( g / cm ) 10 − Tính theo trạng thái giới hạn I: α = 0.95; n − = 9; tα = 1.83 γ tt = 1.976 ± 1.83 × 0.056 10 γ tt = 2.008( g / cm 3) γ tt = 1.944( g / cm 3) Tính theo trạng thái giới hạn II: α = 0.85; n − = 9; tα = 1.1 γ tt = 1.976 ± 1.1 × 0.056 10 γ tt = 1.995( g / cm 3) γ tt = 1.956( g / cm3) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 ) THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC b/ Modum tổng biến dạng HK1-UD1-1: E = 83.53(KG/cm2) HK1-UD1-2: E = 78,25(KG/cm2) HK1-UD1-3: E = 120,78(KG/cm2) HK2-UD2-1: E = 80,26(KG/cm2) HK2-UD2-2: E = 75,67(KG/cm2) HK2-UD2-3: E = 89,55(KG/cm2) HK3-UD3-1: E = 77,36(KG/cm2) HK3-UD3-2: E = 78,98(KG/cm2) HK3-UD3-3: E = 168,99(KG/cm2) HK3-UD3-4: E = 92,65(KG/cm2) • Chỉ tiêu tiêu chuẩn = = 94.602(KG/cm2) • Chỉ tiêu tính toán σ= =29.332 • Theo TTGH 1: α = 0.95; n-1 = → = 1.81 SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ≈ 111.390 (KG/cm2) 77.813 (KG/cm2) = 94.602 ± • Theo TTGH 2: α = 0.85; n-1 = → c) Hệ số rỗng: d) Chỉ số C φ: KH1.1 KH1.2 KH1.3 HK2.1 HK2.2 HK2.3 HK3.1 HK3.2 = 1.10 ≈ 104.805 (KG/cm2) 84.398 (KG/cm2) = 94.602 ± σi 0.5 1.5 0.5 1.5 0.5 1.5 0.5 1.5 0.5 1.5 0.5 1.5 0.5 1.5 0.5 1.5 GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC τi 0.492 0.69 0.898 0.332 0.502 0.671 0.388 0.577 0.766 0.483 0.709 0.898 0.388 0.596 0.766 0.426 0.634 0.822 0.492 0.69 0.898 0.426 0.634 0.822 σiτi 0.246 0.690 1.347 0.166 0.502 1.007 0.194 0.577 1.149 0.242 0.709 1.347 0.194 0.596 1.149 0.213 0.634 1.233 0.246 0.690 1.347 0.213 0.634 1.233 σ2 0.25 2.25 0.25 2.25 0.25 2.25 0.25 2.25 0.25 2.25 0.25 2.25 0.25 2.25 0.25 2.25 σitgϕ 0.193 0.385 0.578 0.193 0.385 0.578 0.193 0.385 0.578 0.193 0.385 0.578 0.193 0.385 0.578 0.193 0.385 0.578 0.193 0.385 0.578 0.193 0.385 0.578 (σitgϕ+Ctc-τi)2 0.005 0.006 0.008 0.008 0.013 0.019 0.001 0.001 0.002 0.004 0.009 0.008 0.001 0.000 0.002 0.000 0.000 0.000 0.005 0.006 0.008 0.000 0.000 0.000 SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG HK3.3 HK3.4 Tổng 0.5 1.5 0.5 1.5 30 0.426 0.213 0.577 0.577 0.803 1.205 0.369 0.185 0.539 0.539 0.728 1.092 18.442 20.367 0.25 2.25 0.25 2.25 35 GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC 0.193 0.385 0.578 0.193 0.385 0.578 11.550 0.000 0.001 0.000 0.003 0.006 0.006 0.123 Chỉ tiêu tiêu chuẩn: ∆ = 30 × 35 − 30 = 150 C tc = (18.442 × 35 − 20.367 × 30) = 0.23 150 tg tcϕ = ( 30 × 20.637 − 30 × 18.442) = 0.385 150 -chỉ tiêu tính toán: 0.123 - σ τ = 30 − = 0.066 35 - σ c = 0.066 150 = 0.032 30 - σtgϕ = 0.066 150 = 0.03 Tính theo trạng thái giới hạn I: α = 0.95; n − = 28; tα = 1.704 C tt = 0.23 ± 1.704 × 0.032 C tt = 0.284( kg / cm ) C tt = 0.176( kg / cm ) tg tt ϕ = 0.385 ± 1.704 × 0.03 SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC tg tt ϕ = 0.436 tg tt ϕ = 0.334 Tính theo trạng thái giới hạn II: α = 0.85; n − = 28; tα = 1.054 C tt = 0.23 ± 1.054 × 0.032 C tt = 0.264( kg / cm ) C tt = 0.196( kg / cm ) tg tt ϕ = 0.385 ± 1.054 × 0.03 tg tt ϕ = 0.417 tg tt ϕ = 0.354 2- Thống kê lớp 2: a, Dung trọng tự nhiên: STT HK I 1.923 1.958 1.986 1.989 1.992 1.995 Dung trọng tự ngiên HK II 1.983 1.968 1.965 1.961 1.968 1.987 HK III 1.938 1.968 1.965 1.97 1.982 SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 1.999 1.976 1.975 1.97 1.973 1.982 1.997 1.978 1.969 1.955 1.962 1.957 GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC 1.966 1.976 1.989 1.992 1.985 1.983 1.997 1.987 1.963 1.952 1.948 1.966 1.962 1.972 1.987 1.989 1.992 1.98 1.985 1.978 1.988 1.966 1.958 1.952 1.989 1.968 - Chỉ số tiêu chuẩn: γ tc = _ 1.923 + + 1.968 = 1.974 g / cm 56 ( ) Chỉ tiêu tính toán: σ= (1.974 − 1.923) + + (1.974 − 1.968) = 0.016( g / cm ) 56 − Tính theo trạng thái giới hạn I: α = 0.95; n − = 55; tα = 1.67 γ tt = 1.974 ± 1.67 × 0.016 56 γ tt = 1.977( g / cm 3) γ tt = 1.97( g / cm 3) Tính theo trạng thái giới hạn II: SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC α = 0.85; n − = 55; tα = 1.05 γ tt = 1.974 ± 1.05 × 0.016 56 γ tt = 1.976( g / cm 3) γ tt = 1.972( g / cm3) b/ Modun tổng biến dạng HK1-UD1-4: E = (KG/cm 2) HK1-UD1-5: E = (KG/cm 2) HK1-UD1-6: E = (KG/cm 2) HK1-UD1-7: E = (KG/cm 2) HK1-UD1-8: E = 37.72 (KG/cm 2) HK1-UD1-9: E = 27.66 (KG/cm2) HK1-UD3-10: E = 53.58 (KG/cm2) HK1-UD3-11: E = 42.57 (KG/cm2) HK1-UD3-12: E = 40.25 (KG/cm2) HK1-UD3-13: E = 60.65 (KG/cm2) HK1-UD3-14: E = 24.25 (KG/cm2) HK1-UD3-15: E = 58.42 (KG/cm2) HK1-UD3-16: E = 36.20 (KG/cm2) HK1-UD3-17: E= 32.90 (KG/cm2) HK1-UD3-18: E = 31.05 (KG/cm2) HK1-UD3-19: E = 23.13 (KG/cm2) HK1-UD3-20: E= 22.43 (KG/cm2) HK1-UD3-21: E = 23.93 (KG/cm2) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 10 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC = 0.6: hệ số điều chỉnh làm việc(Tra bảng trang 72-TCXD2051998) = tg + Cai :ma sát đơn vị đoạn cọc thứ i = Ko Ko = (1 - sin ) : hệ số áp lực ngang OCR = : hệ số cố kết = : ứng suất thân đất : góc ma sát cọc đất, với cọc BTCT hạ phương pháp đóng nên -30 = Cai: lực dính cọc đất, với cọc BTCT hạ phương pháp đóng nên C = 0.5Ci l L ( m) ( T/m ) 955 7.6 972 t ( i ớp đất C 97 T/ g m2 ) 26 51 367 T/m ) 65 4.2 T/m ) 48 1.68 44 45 4.16 ( T/m2) 67 59 ( (T/m2) 7.15 ( 0.26 li i o 65 (o) 43 70 K 19 SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 2.36 39.123 2 4.69 3 67 0.7 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC = 582.1(T/m) ⇒ Vậy Qms = = 0.6x2.5x1.2x140.96 = 877.34 (T) Vậy sức chịu tải tính toán cọc theo điều kiện đất : Pdntt = Pms P 877.34 212.36 + m = + = 509.43T FS1 FS 2 Với : FS1 = (1,5÷2,0) FS2 = (2,0÷3,0) Vậy chọn = min(Qvl; lượng cọc đài ) = 416.98 (T) để kiểm tra tải trọng đầu cọc số VI.- Xác định sơ diện tích đài cọc số lượng cọc: Chọn khoảng cách cọc 1+d = 1.8(m) d = 0.8 : bề rộng tiết diện ngang cọc ÁP lực tính toán tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây ra: P tt = P 416.98 = = 128.69T (1 + d ) 1.82 Diện tích sơ đáy đài: Fdbs = N 0tt 381.6 = = 3.09m tt P − n.γ tb H m 128.69 − 1.15 × 2.2 × SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 68 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Với: = 381.6 GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC (T) Ptt = 128.69(T) n = 1.15 : hệ số tin cậy = 2.2(T/m3): dung trọng trung bình đất móng Hm = 2(m) :độ sâu đặt móng Trọng lượng sơ đất phủ đài đài cọc: tt N dsb = n.Fdsb γ tb H m = 1.15 × 3.09 × 2.2 × = 15.64T Tổng tải trọng tính toán sợ tác dụng lên đế đài cọc: tt N sbtt = N 0tt + N dsb = 381.6 + 15.64 = 397.24T Số lượng cọc đài: N sbtt 397.24 nc ≥ K = 1.1× = 1.05 P 416.98 Với : ɳ = 1.1:hệ số tăng số lượng cọc Chọn nc = cọc có tiết diện tròn với d=0.8m để bố trí Fd = bdld = 1.6x3.4= 5.44(m2) Trọng lượng tính toán đài đất đài cọc: N dtt = n × Fd × γ tb × H m = 1.15 × 5.44 × 2.2 × = 30.03T Tổng tải trọng tính toán tác dụng lên đế đài cọc: N tt = N 0tt + N dtt = 381.6 + 30.03 = 411.63T VII KIểm tra tải tác dụng lên đầu cọc: SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 69 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG tt Pmax = GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC N tt M Xtt ymax ± nc ∑ yi2 Với: = 411.63 (T) nc = (cọc) = 19.08 (Tm) ymax = 0.9(m):khoảng cách từ tim cọc biên đến truc tọa độ X = 2x0.92 = 1.62(m2): khoảng cách từ tim cọc thứ i đến truc tọa độ X qua trọng tâm diện tích cọc mặt phẳng đáy móng tt ⇒ Pmax = tt N tt M y xmax 411.63 19.08 × 0.9 ± = ± nc 1.62 ∑ xi2 Pmax = 216.42T ⇔ Pmin = 195.212T Trọng lượng cọc: W = nAb lc = 1.15x0.5x2.5x45 = 64.69 (T) Với : n = 1.15:hệ số tin cậy Ab =3.14×0.82 /4(m2) : diện tích tiết diện ngang cọc = 2,5(T/m3) : trọng lượng riêng BTCT lc = 45 (m) ; chiều dài đoan cọc tt ⇒ Pmax < P − W = 416.98 − 64.69 = 352.3T (thỏa) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 70 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC > cọc chịu nén nên không kiểm tra theo điều kiện chịu nhổ VII Kiểm tra lún khối móng quy ước: 1.Xác định tiết diện khối móng quy ước: ϕtb = ϕ1l1 + ϕ2l2 + ϕ3l3 20.26 x6.5 + 24.7 x37.6 + 17.15 x0.9 = = 22.49 l1 + l2 + l3 6.5 + 37.6 + 0.9 ⇒α = ϕtb 22.49 = = 6.6225 4 ⇒ tg = tg(6.6225) = 0.098 a/Chiều rộng khối quy ước: bqu = (m -1)K + d + 2lctg Với : m = :số dãy cọc L = 1.8 (m):khoảng cách cọc d = b = 0.8 (m): chiều rộng tiết diện ngang cua cọc lc = 45 (m): chiều dài làm việu cọc ⇒ bqu = (m -1)L + d + 2lctg = (1 – 1)0.9 + 0.8 + 2x45x0.098=9.62 (m) b/Chiều dài khối móng quy ước: SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 71 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC lqu = (n – 1)L + d + 2lctg với : n = : số dãy cọc ⇒ lqu = (n – 1)L + d + 2lctg = (2 – 1)x0.9 + 0.8 + 2x45x0.098 = 10.52 (m) 2.Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước: ∑N = tc max P tc Fqu ∑M ± tc x Wx Momen chống uốn của khối móng qui ước: wx = bqu lqu = 9.62 ×10.522 = 177.44m3 Trọng lượng riêng tiêu chuẩn đài đất phủ đài cọc: N1tc = Fqu γ tb hm = 9.62 × 10.52 × 2.2 × = 445.29T Trọng lượng tiêu chuẩn các lớp đất từ đế đài đến đáy khối móng qui ước: N 2tc = ( Fqu − Fc ) ∑ γ itc hi Fqu = bqu lqu = 9.62 × 10.52 = 101.2m Fc = nc d = × ( 0,8 ) = 1.28m 2 ∑γ h = 1.976 × 6.5 + 1.974 × 34.6 + 0.9 × 1.99 = 88.86(T / m ) tc i i ⇒ N 2tc = ( 101.2 − 1.28 ) × 88.86 = 8879T Trọng lượng tiêu chuẩn cọc khối móng quy ước : = ncFclc = 2x1.28x45x2.5= 288 (T) Giá trị tiêu chuẩn lực dọc đáy khối lượng quy ước: SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 72 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC N tc = N 0tc + N1tc + N 2tc + N 3tc = 331.83 + 445.29 + 8879 + 288 = 9944.12T Giá trị tiêu chuẩn momen đáy khối móng quy ước: M ytc = M otc + Qh0 + N tc x = M 0tc = 16.59Tm N tc ∑ M y 9944.12 16.59 = ± = ± Fqu Wy 101.2 177.44 tc ⇒P tc max P tc max = 98.36T / m ⇔ tc P = 98.17T / m Ptbtc = P tc max + P tc 98.36 + 98.17 = = 98.27T / m 2 Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước: RIItt = ( m1m2 Abmγ IItt + B ( H m + ∑ li ) γ II'tt + DCIItt tc K ) hệ số làm việc công trình Ktc = tg = 0,367 A= 0.51 = 20.150 chọn B = 3.06 = 200 D = 5.66 bqu = 5.58 (m) γ IItt = 1.972 ( T / m3 ) γ IItt ' = Hm + 1.955 × 8.5 + 1.972 × 37.6 + 1.97 × 0.9 = 1.97 ( T / m3 ) 8.5 + 37.6 + 0.9 = 45(m) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 73 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC CIItt = 0.638 ( Kg / cm ) = 6.38 ( T / m ) ⇔R= 1.2 × 1.1 ( 0.51× 9.62 × 1.972 + 3.06 × 47 × 1.969 + 5.66 × 6.38) = 418.4 ( T / m2 ) tc Pmax = 98.36 < 1, RIItt = 418.4 × 1.2 = 502.08T / m tc tt Pmin = 98.17 < RII = 418.4T / m (thỏa điều kiện) 3.Kiểm tra độ lún khối móng quy ước: a.Xác định ứng suất gây lún: σ 0gl = Ptbtc − ∑ γ i hi Ptbtc = 98.27T / m ∑ γ h = 1.955 × 8.5 + 1.974 × 37.6 + 0.9 x1.97 = 92.544T / m i i σ 0gl = 98.27 − 92.544 = 5.73T / m b.Chia đất đáy móng thành lớp phân tố có chiều dày: hi = bqu = 9.62 = 1.924m Tại vị trí điểm z= 0.000m σ 0bt = 92.544 > 5σ 0gl = × 5.73 = 28.65 ( T / m2 ) Vậy độ lún gần không VIII Tính kết cấu móng: Bê tông B25: Rb = 14.5 (MPa) = 1450 (T/m2) Rbt = 1.05 (MPa) = 105 (T/m2) Eb = 30.103 (MPa) = 3.106 (T/m2) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 74 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC Thép dọc chịu lực sử dụng cốt thép: AII : Rs = Rsc = 280 (MPa) = 28000 (T/m2) Chọn kích thước cột : Fc = N 0ttmax 381.6 = = 0.263m Rb 1450 Vậy: bc = 0.4 (m) hc = 0.75 (m) Chọn chiều cao cao đài cọc: hm = 0.9 (m) ho = hm – abv = 0.9 – 0.1 = 0.8 (m) Chiều rộng đáy tháp chọc thủng: bct = 2hotg450 + bc = 2x0.8x1 + 0.4 = 2.0 (m) Chiều dài đáy tháp chọc thủng: lct = 2hotg450 + hc = 2x0.8x1 + 0.75 = 2.35 (m) Vậy đáy tháp chọc thủng nàm bao trùm ngoài các cọc Do đó đài cọc không bị chọc thủng Tính cốt thép: SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 75 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC a/Theo phương cạnh dài ( momen uốn quanh mặt ngàm 1-1): M = ∑ ri Pi tt P1 = P2 = Pmax = 216.42T r1 = ymax - = 0.9 – ⇒ M1 = = 0.525 (m): khoảng cách từ mặt ngàm cột đến tim cọc = r1(P1 + P2) = 0.525x 2x 216.42=227.24 (Tm) Diện tích cột thép tiết diện ngang mặt ngàm 1-1: SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 76 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC M 227.24 × 106 As1 = = = 11271.83mm 0.9 × Rs × ho 0.9 × 28000 × 0.8 2) Chọn 22∅28( As = 13767.6mm Chiều dài thép cần bố trí: l = ld – 2a’ = 3.4 – 2x0.025 = 3.35 (m) Với : ld = 2,3 (m) a’ = 0.025 (m) : khoảng cách từ mép móng đến đầu cột thép Phạm vi chiều rộng bố trí thép : b = bd – 2a’ – 2b’ = 1.6 – 2x0.025 – 2x0.015 = 1.52 (m) Với : bd = 1.6 a’ = 0.025 (m) b’ = 0.015 (m): khoảng cách từ cốt thép đặt theo phương cạnh ngắn đến tâm cốt thép đặt theo phương cạnh dài gần Khoảng cách bước cốt thép : a= = = 7.2 (cm) Chọn 22Φ28 a=7.2 cm b/ Theo phương cạnh ngắn (momet uốn quanh mặt ngàm 2-2): M = ∑ ri Pi = r2 x ( P1 + P2 + P3 ) MII = Với : P1 = = r2(P1 + P2+ P3 ) = 195.212 (T) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 77 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG P3 = P2 = r2 = xmax - GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC =216.42(T ) M xtt N tt N tt 381.6 + = = = 190.8(T ) nc ∑ y12 nc = 0.45 – ⇒ MII = = 0.25 (m): khoảng cách tứ mặt ngàm cột đến tim cọc = r2(P1 + P2+ P3 ) = 0.25x(195.212+190.8+216.42) =150.61 (T) Diện tích cốt thép tiết diện ngang mặt ngàm 2-2: As1 = M 150.61× 106 = = 7662mm 0.9 × Rs × h 'o 0.9 × 28000 × 0.78 ' Trong h0 = h0 − ∅ = 0.8 − 0.02 = 0.78m Chọn 16∅28( As = 7856mm ) ∆S = Asc − As 7856 − 7662 = = 2.53% As 7662 (thõa) Chiều dài thép cần bố trí: l = bd – 2a’ = 1.4 – 2x0.025 = 1,35 (m) Với : bd = 1.4 (m) a’ = 0.025 (m): khoảng cách từ mép móng đến đầu cột thép Phạm vi chiều rộng bố trí cốt thép; b = ld – 2a’ – 2b’ = 2,3 – 2.0,025 – 2.0,015 = 2,22 (m) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 78 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC Với : ld = 2,3 (m) a’ = 0.025 (m) b’ = 0.015 (m) : khoảng cách từ cốt thép đặt theo phương cạnh ngắn đến tâm cốt thép đặt theo phương cạnh dài gần Khoảng cách bước cốt thép : a= = = 0,222 (m) = 222 (mm) Chọn a=220 mm Chọn 11 Φ 18a220 mm SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 79 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 80 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 81 [...]... 0.7 (m) Kiểm tra áp lực đáy móng: ≤ 1.2 < SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 34 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG = ± = GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC + + + + = 1482.2 (Tm) = + = + + + = 2x32.1+ 2x42.03 = 148.26 (Tm) = + + + =0 = = 148.26 (Tm) = bm xlm = 2.6 x 22 = 57.2 (m2) = = 209.73 (m3) = 2.2 (T/m2) = 2 (m) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 35 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG = GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC... đặt móng: - Từ số liệu địa chất công trình, ta chọn độ sâu đặt móng hm=2 m - chọn vật lieu làm móng: +B25: - Rb=14,5 (MPa)= 1450 (T/m2) - Rbt=1.05 (MPa)= 105 (T/m2) - Eb=30.103 (MPa)= 3.106 (T/m2) +Cốt thép AII: - Rs= Rsc=280 (MPa)= 28000 (T/m2) - Rsw=175 (MPa)=17500 (T/m2) - Es=21.104 (MPa)=2,1.107 (T/m2) - chọn chiều dài móng: SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 32 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG... MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 1 2 3 1 2 3 0.23 0.94 0.66 GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC 0.284 0.264 0.176 0.196 0.1098 0.104 0.078 0.084 0.697 0.683 0.623 0.636 4) Hệ số ma sát trong: Stt Lớp đất Hệ số ma sát trong tgϕ tt tgϕ tc 1 2 3 1 2 3 0.385 0.52 0.378 TTGH I TTGH II 0.436 0.417 0.334 0.354 0.535 0.529 0.506 0.511 0.395 0.388 0.361 0.367 SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 27 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG... 19 o 29 ' -Chọn: ϕ IItt = 19 o 30 -Ta được: A=0.4856 , B=2.942, D=5.5355 (tra bảng 4.6 sách cơ học đất PGS.TS.Võ Phán, trang 189) - chọn sơ bộ cạnh ngắn móng: bm=1 (m) - ta có: γ IItt = γ II'tt = 1.955(T / m 3 ) C IItt = 1.96(T / m 2 ) SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 33 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG + Suy ra: RIItt = = GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC m1 m2 ( A.bm γ IItt + B.H m γ II'tt + D.C IItt... MSSV:1001176 29 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC - m1=1.2 : Hệ số làm việc công trình - m2=1.1 : Hệ số làm việc công trình -Ktc=1: (vì các chỉ tiêu cơ lý được xác định từ thí nghiệm) -Ta có: tgϕ IItt = 0.354 ⇒ ϕ IItt = 19 o 29 ' -Chọn: ϕ IItt = 19 o 30 -Ta được: A=0.4856 , B=2.942, D=5.5355 (tra bảng 4.6 sách cơ học đất PGS.TS.Võ Phán, trang 189) - chọn sơ bộ cạnh ngắn móng: bm=1 (m) - ta... MSSV:1001176 27 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC IV- Mặt cắt địa chất công trinh: 0.3 0.9 1 7.00 8.5 2 44.6 45.2 3 50.55 50.65 Phần 2: THIẾT KẾ- TÍNH TOÁN CÁC PHƯƠNG ÁN NỀN VÀ MÓNG A- MÓNG ĐƠN I- Xác định tải trọng: 1- Tải trọng tính toán: N ott = nt × q × F Trong đó: nt = 8 số tầng của tòa nhà Tải phân bố trên một m2 sàn: q= 2 (T/m2) Diện tích truyền tải tầng trệt: Ft= 3.3x(2.8+2.5)=17.49 (m2)... 92.201 × 175 − 105.2165 × 150) = 0.094 3750 tg tcϕ = 1 (150 × 105.2165 − 92.201 × 150) = 0.52062 3750 -chỉ tiêu tính toán: - στ = 0.288598795 = 0.044 150 − 2 175 - σ c = 0.044 3750 = 0.0095 150 - σtgϕ = 0.044 3750 = 0.0088 SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 19 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC Tính theo trạng thái giới hạn I: α = 0.94; n − 2 = 148; tα = 1.67 C tt = 0.094 ± 1.67... 36.89 (T ) 1.15 Q ytc = 18.45 (T ) 1.15 II- Chọn độ sâu đặt móng: Từ số liệu địa chất công trình, ta chọn độ sâu đặt móng hm=2 m III- Xác định sơ bộ tiết diện đáy móng: N otc F ≥ tt RII − γ tb hm Với: - Tải trọng tiêu chuẩn: N otc = 320.77(T ) 3 - Dung trọng riêng trung bình: γ tb = 2.2(T / m ) - độ sâu đặt móng: Hm=2 (m) + Sức chịu tải của nền đất: RIItt = m1m2 ( A.bm γ IItt + B.H m γ II'tt + D.C IItt... 23 HK1 HK2 HK3 1.998 1.973 1.987 SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 20 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC 24 1.962 1.962 1.968 25 2.000 1.991 2.068 Chỉ số tiêu chuẩn: γ tc = 1.998 + 1.962 + 2.000 + 1.973 + 1.962 + 1.991 + 1.987 + 1.968 + 2.068 = 1.99( g / cm 3 ) 9 - - chỉ tiêu tính toán: 2 (1.99 − 1.998) 2 + + (1.99 − 2.068) σ= = 0.033( g / cm 3 ) 9 −1 Tính theo trạng thái... SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 30 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC Diện tích truyền tải tầng trệt: Ft= 3.3x(2.8+2.5)=17.49 (m2) Diện tích truyền tải tầng 2-8: F2= (3.3+1.2)x(2.8+2.5)=23.85 (m2) Diện tích truyên tải vào cột giữa 9B và 9C: F=(2.8+2.5)x(3.3+2.4)x8 =241.68 (m2) - Tổng tải trọng phân bố: - Tải trọng tính toán: tt tt N oA = N oD = q × Ft + nt × q × F2 = 2 × 17.49 ... THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC IV- Mặt cắt địa chất công trinh: 0.3 0.9 7.00 8.5 44.6 45.2 50.55 50.65 Phần 2: THIẾT KẾ- TÍNH TOÁN CÁC PHƯƠNG ÁN NỀN VÀ MÓNG A- MÓNG ĐƠN I-...THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC - Thống kê số lệu địa chất để tìm số liệu đặt trưng đại diên cho lớp đất, phục vụ cho việc thiết kế phương án móng sau - Vì việc thống... tố: SVTH: ĐINH VĂN HUY– LỚP 10CX3 – MSSV:1001176 37 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN NGỌC PHÚC = Với Ko : Tra sách Nền Móng Nguyễn Văn Quảng stt Điểm z 2z/b sức ma gây lún 26.41 0.52 0.4