Kỹ thuật xử lý đất yếu BƠM HÚT CHÂN KHÔNG KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC BẰNG ĐẤT ĐẮP Tóm tắt: Bài báo trình bày việc thiết kế, vận hành kết dự án cải tạo đất phương pháp bơm hút chân không kết hợp gia tải trước 480 000 m2 đất Cảng Xingang, Thiên Tân , Trung Quốc Các khu vực xử lý phương pháp hút chân diện tích khoảng từ 5000 - 30 000 m2 Hiệu đạt từ phương pháp độ lún cố kết trung bình đạt 2,0 m sức kháng cắt không thoát nước tăng lên từ - lần lớn Nghiên cứu phương pháp bơm hút chân không có hiệu cho việc xử lý gia cố đất yếu, chứa nhiều sét diện tích lớn Phương pháp đặc biệt khả thi trường hợp thiếu hụt đất đắp gia tải trước, sức chống cắt thấp, đất mềm tiếp giáp với sườn dốc có nguồn cung cấp điện GIỚI THIỆU Bài báo trình bày việc thiết kế, vận hành kết dự án cải tạo xử lý đất phương pháp bơm hút chân không 480 000 m2 đất Cảng Xingang, Thiên Tân, Trung Quốc Nguyên lý phương pháp bơm hút chân không kết hợp gia tải trước sét yếu lần giới thiệu W Kjellman thuộc viện nghiên cứu địa chất Thụy Điển đầu 1950s Khi hút chân không khối đất, sản sinh áp lực nước lỗ rỗng âm Khi ứng suất tổng không đổi, áp lực nước lỗ rỗng âm gia tăng ứng suất hữu hiệu, dẫn tới cố kết đất Phương pháp bơm hút chân không mô tả hình Các chi tiết bao gồm lớp đệm cát kết nối với hệ thống thoát nước đứng Một lớp màng chân không bao phủ bên lớp đệm cát bao phủ khu vực xử lý neo vào rãnh bịt kín lớp tường sét Một hệ thống ống đục lỗ đặt bên lớp màng chân không để thu nước Đặc biệt phải chuẩn bị hệ thống bơm hút có khả tạo chân không đất bơm hút nước – không khí kết nối vào hệ thống thu gom Điều cần thiết khu vực xử lý phải hoàn toàn kín cách ly với loại đất thấm xung quanh để tránh mát khoảng chân không Cũng cần tránh lỗ thủng khe hở màng chân không Vì có lỗ mọt nứt rách màng chân không khó để xác định sửa chữa cần kiểm tra cẩn thận trước đưa vào vị trí Để có trì trạng thái chân không cao cần phải bao phủ lớp nước bên mặt lớp màng chân không, đồng thời lớp nước giúp cho màng chân không giảm thiểu tác động môi trường động vật Khi áp lực gia tải trước yêu cầu lớn công suất máy hút chân không, gia tải thêm đất đắp, hình Đất đắp đá vật thể bén nhọn Nếu lớp đất đắp Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu nằm phía lớp màng chân không cần có hệ thống chống rò rỉ nằm phía lớp màng nhằm xác định vị trị rò rỉ Phương pháp hút chân đặc điểm sau: - Các thiết bị bơm hút chân sẵn đạt đến lực hút 600 mmHg (80 kPa), tương đương với khối đất đắp cao 4.5m; - Biến dạng theo phương ngang đất hướng vào bên hút chân không thay hướng phương pháp gia tải đất đắp, làm gia tăng vết nứt cạnh bên khu vực gia tải xử lý; - Không cần phải kiểm soát tốc độ hút chân không phương pháp làm gia tăng trực tiếp ứng suất hữu hiệu đất nên không làm đất bị phá hoại Hình Lược đồ phương pháp hút chân không Mặc dù có hiểu biết tương đối tốt phương pháp hút chân không (Holtz 1975) , không sử dụng rộng rãi đầu 1980s, vấn đề chủ yếu chi phí Công nghệ đạt ý cộng đồng địa kỹ thuật châu Á vào 1980s (Qian et al 1992) tiến vật liệu tổng hợp địa kỹ thuật thiếu hụt đất đắp Bấc thấm tỏ hiệu quả, chi phí rẻ so với cọc cát, nên kéo theo chi phí cho phương pháp hút chân không dễ chấp nhận với nước phát triển Hiện nay, nghiên cứu phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước tập trung vào khía cạnh mô hình số ba chiều trình cố kết, ứng dụng đất ngập nước (Harvey 1997) vấn đề kỹ thuật việc thực bảo vệ lớp màng chân không diện tích xử lý lớn phát triển thiết bị hút chân không cho hiệu cao KHÁI QUÁT VỀ KHU VỰC XỬ LÝ Cảng Xingang, cảng thương mại quốc tế phía bắc Trung Quốc, thuộc Thiên Tân, thành phố lớn thứ ba Trung Quốc Bến phía đông cầu cảng hình thang, hình 2a 2b Phần trung tâm bến lớp đất bồi đắp trải dài 1.133 m Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu có tổng diện tích khoảng 480 000 m2 Các công trình xây dựng bến bao gồm chỗ neo tàu, nhà kho, đường giao thông bãi chất hàng Địa chất: sét mềm yếu dày 20m, bao gồm lớp đất yếu dày 4m bề mặt, cải tạo đất điều cần thiết trước việc xây dựng công trình Dự án tài trợ vốn vay từ Ngân hàng Thế giới thông qua đấu thầu 20 công ty giới The 1st Navigational Engineering Bureau of China đề xuất sử dụng phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước trao hợp đồng Dự án kéo dài 29 tháng kể từ ngày 15/06/1987 đến 07/11/1989, trước 68 ngày so với dự kiến ban đầu 31 tháng ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT Để xác định số liệu địa chất người ta tiến hành khoan lỗ khoan thể hình 2b Các số liệu địa chất từ tây sang đông xác định từ ghi lỗ khoan hiển thị hình 3, gồm sáu lớp: (1) từ cao độ +5,7 đến +1,5m: đất bồi đắp từ công tác nạo vét từ lưu vực bến cảng kênh khoảng 1982-1986 Đất trình cố kết tải trọng thân Do bề mặt sức kháng cắt thấp (2) từ cao độ +1,5 đến -2.0m: lớp sét bụi sét dày từ 1,0 – 1.5 m (3) từ cao độ -2.0 đến -6,0 m: đất sét hữu mềm xen lẫn thấu kính mỏng cát bùn Tính thấm ngang cao Sức kháng cắt không thoát nước thấp 15 kPa (4) từ cao độ -6,0 đến -9,0 m: sét hữu - than bùn có độ ẩm lên đến 60% Tính thấm gần đẳng hướng hướng ngang đứng Sức kháng cắt không thoát nước khoảng 20 kPa ( ) từ cao độ -9,0 đến -14,0 m: đất tương tự lớp độ ẩm lớp nhỏ lớp (4) Sức kháng cắt không thoát nước khoảng 29 kPa ( ) Dưới cao độ -14,0 m: sét bùn bùn cát với sức kháng cắt không thoát nước cao 50 kPa Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu Hình Schematic map (a) and site layout (b) of East Pier, Xingang Port Các số kỹ thuật tính chất đất tóm tắt Bảng Độ ẩm cao giới hạn chảy tất lớp, sức kháng cắt không thoát nước nhỏ hệ số rỗng lớn, đặc điểm tiêu biểu đất sét Các hệ số cố kết từ thí nghiệm oedometer thông thường kết cho khoảng 0,6 đến 1,5×10-3 cm2/s Dựa số liệu khảo sát địa chất cho thấy cần xử lý phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước cho lớp đất từ cao độ +5.7 đến -14.0 m Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu THIẾT KẾ Phân chia khu vực xử lý Diện tích xử lý chia thành phân khu dựa tải thiết kế công trình xây dựng, phân khu đánh thứ tự từ I-VI thể hình 2b Áp lực chân không khu vực xử lý đánh dấu 1-72 hình 2b Diện tích khu vực xử lý khoảng từ 5000 đến 30000 m2 Những kinh nghiệm khứ diện tích khu vực xử lý phụ thuộc vào điều kiện đất đai, công suất máy bơm chân không, chất lượng màng kín khí, tay nghề Hình Mặt cắt địa chất Bảng 1: Các tính chất đất Elevation (m) Water content wn (%) Unit weight (kN/m3) Void ratio (e) Liquid limit wL (%) Plastic limit wp (%) Triaxial (UU) cuu Vane cu Coefficient of consolidation cv (×10–3 cm2/s) +5.7 to +1.5 63.7 16.8 1.56 40.8 18 4.5 1.5 +1.5 to –2.0 58.0 17.1 1.53 48.1 24.9 15 1.4 –2.0 to –6.0 44.0 17.5 1.24 35 15 14.5 –6.0 to –9.0 61.0 16.6 1.65 52.7 27.6 10.3 21.7 0.6 –9.0 to –14.0 53.0 17.1 1.45 49 25 10.3 29.2 0.8 Soil layer Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu Bảng 2: Các tiêu cải tạo đất Division (see Fig 2b) I II III IV V VI Design load pd (kPa) Method of treatment 50 Vacuum 50 Vacuum Preloading pressure pp (kPa) cu (up to 10 m depth) (kPa)a Residual settlement under design load (cm) 80 ≥ 15 ≤20 80 ≥ 15 ≤20 87 Vacuum + preloading 80 + 17 ≥ 20 ≤30 83 Vacuum + preloading 80 + 17 ≥ 20 ≤15 80 Vacuum + preloading 80 + 17 ≥ 20 ≤15 80 Vacuum + preloading 80 + 17 ≥ 20 ≤15 a Below 10 m depth, cu = cuo + 0.2pd, where cuo is the initial undrained shear strength and pd is the effective overburden pressure Áp lực gia tải trước Chỉ tiêu thiết kế tóm tắt bảng Áp lực thiết kế khoảng 50 đến 87 kPa Sức kháng cắt không thoát nước 10m đất phải lớn 15 kPa Độ lún dư cấp áp lực thiết kế cho đợt cố kết không vượt qua khoảng 15- 30cm Phương pháp hút chân không thiết kế xử lý phân khu I II phải có áp lực cố kết 80 kPa, gấp 1.6 lần so với áp lực thiết kế Để đạt áp lực thiết kế phân khu III-VI, tổng áp lực gia tải trước phải đạt 97 kPa, bao gồm áp lực chân không 80 kPa tải đắp 17 kPa (1m đất đắp), gấp 1.11-1.21 lần so với áp lực thiết kế Để so sánh kết hút chân không kết hợp gia tải trước, vị trị đưa thử nghiệm (50mx50m), đánh dấu S-1, S-2, S-3, S-4 hình 2b Tải đất đắp tương đương với 97 kPa đắp thành đợt Trong trình xử lý, thiết bị đo đạc ghi nhận giá trị độ lún bề mặt, biến dạng đứng theo chiều sâu, biến dạng ngang, áp lực nước lỗ rỗng áp lực chân không, khu vực 12-13, 44 S-2 hình 2b đại diện cho phương pháp xử lý: hút chân không, hút chân không kết hợp gia tải đất đắp gia tải đất đắp Hình Áp lực chân không theo độ sâu khu vực 44 Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu Thoát nước đứng Thoát nước đứng hệ thống bấc thấm với vận tốc thấm 25 cm3/s Chiều sâu cắm bấc thấm từ 16-20m Nhưng số chỗ bấc thấm cắm tới độ sâu 25m Khoảng cách bấc thấm 1.3m bố trí theo lưới ô vuông Thời gian áp tải Thời gian áp tải, bao gồm hút chân không gia tải đất đắp 120 ngày áp lực chân không 80 kPa phải trì suốt khoảng thời gian VẬN HÀNH Trước tiến hành phương pháp hút chân không Lớp đất mặt cần xử lý sơ yếu để tiến hành công tác thi công Việc xử lý gồm bước: Thi công lớp đệm từ cành khô, nhỏ Đỗ đống đất cao 30 cm lên xe đẩy tay Trải lớp cát hạt trung dày 40cm lên Sau xử lý sơ bộ, cho máy móc vào thi công cắm bấc thấm Thi công hệ thống thoát nước đứng Máy khoan hạ 287 626 bấc thấm (tổng chiều dài bấc thấm 124 851m) vòng 18 tháng Thi công hệ thống thoát nước ngang Một hệ thống ống thoát nước ngang đặt phía lớp cát sau thi công xong hệ thống bấc thấm Các ống có đường kính 76mm dài 6m bọc vải lọc Khoảng cách ống 6m Thi công lớp màng chân không Lớp màng nhựa tổng hợp neo vào rãnh bịt kín Các rãnh neo phải nằm sâu lớp sét hữu cơ, phía lớp đệm thi công bịt kín đất sét nén chặt Bơm hút chân không kết hợp gia tải trước Các máy bơm chân không sử dụng dự án có công suất 7.5 MW tạo áp lực chân không lên đến 80 kPa phạm vi 1000-1500 m2 Sau hoàn thành công tác nêu máy bơm chạy thử 6h để kiểm tra khả làm việc hệ thống Hút chân không gia tải trước tháng năm 1988 kết thúc vào tháng 11 năm 1989 Áp lực chân đạt đến giá trị 600 mmHg (80 kPa) Và hầu hết phân khu đạt đến giá trị áp lực sau 15 ngày, nơi ngắn ngày lâu 58 ngày Hình biểu đồ áp lực chân không phân bố theo độ sâu đo bấc thấm khu vực 44 (hình 2b) cho thấy áp lực chân không phân bố ổn định sau 60 ngày Dựa kinh Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu nghiệm, việc xử lý cải tạo kết thúc độ lún 1mm/ngày khoảng thời gian 10 ngày Thời gian xử lý cải tạo trung bình 135 ngày I-II, nơi xử lý hút chân không, 175 ngày III-IV, nơi xử lý phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước khối đất đắp cao 1m Các phân khu lại thời gian xử lý cải tạo khoảng 247 ngày Đắp Một lớp vật liệu đắp (cát hạt trung mô đất) thi công sau bề mặt đạt đến cao độ +5.4 m KẾT QUẢ Độ lún Độ lún bề mặt phân khu đo chân đo lún (settlement pins) chôn rãnh Độ lún gây lớp vật liệu đắp (0.3 m cành khô 0.4 m cát hạt trung) sau cấy bấc thấm từ 0.6-1.2 m giai đoạn trước xử lý Hình đồ đường đồng mức biểu thị độ lún cố kết sau cấy bấc thấm Nhìn chung, độ lún đồng đều, độ lún lớn dọc theo biên nhỏ dần khu vực trung tâm Mối quan hệ độ lún thời gian trình hút chân không ghi nhận khu vực 44, hình Độ lún sau hút chân không đắp đất gia tải trước 1.4 m sau 250 ngày Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu Hình Contour map showing settlement due to surface pretreatment (0.7 m of fill) All contour lines are in metres Hình Settlement versus time in subdivision 44 Hình Contour map showing settlement due to vacuum preloading All contour lines are in metres Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu Hình Contour map showing total settlement due to the combined effects of surface settlement and vacuum preloading All contour lines are in metres Hình Lateral displacement distribution with depth in subdivisions 44 (vacuum and surcharge) and S-2 (surcharge only) Độ lún giai đoạn hút chân hình Trong phân khu I II áp lực gia tải trước 80 kPa, có phương pháp hút chân không, độ lún vào khoảng 1.0-1.2 m Các phân khu lại, áp lực gia tải trước 97 kPa, hút chân không kết hợp gia tải trước khối đất đắp 1m, độ lún vào khoảng 1.1-1.4 m Độ lún khu vực thử nghiệm (S-1, S-2, S-3, S-4) phân khu IV V không cho kết khác biệt nào, điều cho thấy phương pháp hút chân không gia tải trước đất đắp có hiệu giống trình cố kết Trang 10 Kỹ thuật xử lý đất yếu Tổng độ lún từ 1.6 m đến 2.3 m, hình Nhìn chung, độ lún lớn IIIVI, nơi có áp lực gia tải trước 97 kPa, lớn I II, nơi có áp lực chân không 80 kPa Chuyền vị ngang Chuyển vị ngang đất sau xử lý cải tạo đo inclinometers khu vực 44 S-2, sử dụng phương pháp xử lý khác nhau, khu vực 44 hút chân không kết hợp gia tải đất đắp S-2 có gia tải đất đắp, hình Phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước tạo chuyển vị ngang 300 mm hướng vào khu vực xử lý, trái ngược với phương pháp gia tải đất đắp tạo chuyển vị 470 mm hướng khu vực xử lý Rõ ràng, phương pháp hút chân không tránh cố đất bị phình trồi phá hủy chất tải đắp nhanh phương pháp gia tải đất đắp Tuy nhiên có điều đáng ý chuyển vị theo hướng hướng vào tạo vết nứt xung quanh khu vực xử lý Vì cần tránh xây dựng hạn chế sử dụng phương pháp phạm vi 20 m xung quanh khu vực xử lý cải tạo đất công trình lân cận phạm vi cần theo dõi nứt Độ ẩm hệ số rỗng Độ ẩm hệ số rỗng thể hình 10a 10b (ghi nhận khu vực 12-13, dùng phương pháp hút chân không), 11a 11b (ghi nhận phân khu 44, dùng phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước), 12a 12b (tại S-2, dùng phương pháp gia tải đất đắp) Độ ẩm giảm trung bình 17.3; 16.3; 22.5% khu vực 12-13;44 S-2 Vệ độ giảm hệ số rỗng 16.2; 14.9; 19.9% 1213; 44 S-2 Độ ẩm hệ số rỗng giảm không đáng kể cao trình -8 m 12-13 (hình 10) Trong phân khu 44 S-2 (hình 11 12) hiệu công tác xử lý cải tạo đạt đến cao trình -10 m Sức kháng cắt Sức kháng cắt đất sau xử lý cải tạo thí nghiệm UU, VST CPT – hình 10c-10e; 11c-11e; 12c-12e Tại phân khu 12-13, sức kháng cắt không thoát nước thu từ thí nghiệm UU VST cho kết giống nhau, tăng 1700% đỉnh tăng 30-40% đáy khu vực xử lý Các giá trị thiết kế liệt kê bảng Kết thí nghiệm CPT, hình 10e, sức kháng cắt tăng phạm vi -12m Trong phân khu 44 tương tự có tương đồng thí nghiệm UU VST Sức kháng cắt thí nghiệm VST sau xử lý đất 25-51 kPa, so với giá trị ban đầu - 37 kPa Hoàn toàn thỏa giá trị thiết kế bảng Sức kháng cắt tăng từ 33% đáy (cao trình -13m) đến 2327% bề mặt (cao trình +5.5m) Kết thí nghiệm CPT phù hợp với độ giảm hệ số rỗng độ ẩm gia tăng sức kháng cắt không thoát nước, hình 11e Trang 11 Kỹ thuật xử lý đất yếu Trong phân khu S-2 kết thu thập tương tự phân khu 44, hình 12c-12e Hình 10 Results of soil testing after vacuum preloading in testing area subdivisions 12 and 13 cu and cuu, vane and triaxial shear strength, respectively Hình 11 Results of soil testing after vacuum and surcharge preloading in testing area subdivision 44 Trang 12 Kỹ thuật xử lý đất yếu Hình 12 Results of soil testing after surcharge preloading in control area subdivision S-2 Công suất tiêu thụ Một phân tích sơ tiêu thụ điện trình bày Bảng 3, diện tích bao phủ trung bình máy bơm chân không công suất 7,5 MW 1000 m2 Điện tiêu thụ mét vuông đất ước lượng 24,3 MW · h / m2 phân khu I - II 31,5 MW · h / m2 phân khu III – VI KẾT LUẬN Việc thiết kế, thi công kết việc xử lý cải tạo đất phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước diện tích 480 000m2 đất Thiên Tân, Trung Quốc hoàn thành Diện tích phủ kín để hút chân không khoảng 500030 000 m2 Hiệu phương pháp biểu thị qua độ lún cố kết trung bình 2m sức kháng cắt không thoát nước trị số CPT tăng từ đến lần Nghiên cứu sử dụng phương pháp hút chân hiệu tốt đất yếu, hàm lượng sét cao diện tích rộng lớn Công nghệ đặc biệt khả thi nơi thiếu đất đắp, sức kháng cắt yếu, đất yếu bên sườn dốc có nguồn cung cấp điện LỜI KẾT Các tác giả mong muốn tỏ lòng biết ơn đến 1st Navigational Engineering Bureau, Trung Quốc cho phép công bố kết Nghiên cứu tài trợ Natural Sciences and Engineering Research Council of Canada Các đồ thị hỗ trợ bà S Micic Trang 13 Kỹ thuật xử lý đất yếu TÀI LIỆU THAM KHẢO Harvey, J.A.F 1997 Vacuum drainage to accelerate submarine consolidation at Chek Lap Kok, Hong Kong Ground Engineering, 30: 34–36 Holtz, R.D 1975 Preloading by vacuum: current prospects Transportation Research Record, No 548, pp 26–29 Kjellman, W 1952 Consolidation of clayey soils by atmospheric pressure In Proceedings of a Conference on Soil Stabilization, Massachusetts Institute of Technology, Boston, pp 258–263 Qian, J.H., Zhao, W.B., Cheung, W.B., Cheung, Y.K., and Lee, P.K.K 1992 The theory and practice of vacuum preloading Computers and Geotechnics, 13: 103– 118 Trang 14 [...]... kết hợp gia tải đất đắp còn S-2 chỉ có gia tải đất đắp, hình 9 Phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước tạo ra một chuyển vị ngang là 300 mm hướng vào trong khu vực xử lý, trái ngược với phương pháp gia tải đất đắp tạo ra một chuyển vị 470 mm hướng ra ngoài khu vực xử lý Rõ ràng, phương pháp hút chân không tránh được các sự cố như nền đất bị phình trồi và phá hủy khi chất tải đắp quá nhanh như.. .Kỹ thuật xử lý nền đất yếu Tổng độ lún của là từ 1.6 m đến 2.3 m, hình 8 Nhìn chung, độ lún lớn là ở IIIVI, nơi có áp lực gia tải trước là 97 kPa, lớn hơn I và II, nơi chỉ có áp lực chân không là 80 kPa Chuyền vị ngang Chuyển vị ngang của đất sau khi xử lý cải tạo được đo bằng inclinometers tại khu vực 44 và S-2, sử dụng 2 phương pháp xử lý khác nhau, khu vực 44 là hút chân không kết hợp gia tải đất. .. tại các phân khu III – VI KẾT LUẬN Việc thiết kế, thi công và kết quả của việc xử lý cải tạo đất bằng phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước trên diện tích 480 000m2 đất tại Thiên Tân, Trung Quốc đã hoàn thành Diện tích được phủ kín để hút chân không khoảng 500030 000 m2 Hiệu quả của phương pháp này được biểu thị qua độ lún cố kết trung bình là 2m và sức kháng cắt không thoát nước và trị số... khu vực 12-13, dùng phương pháp hút chân không) , 11a và 11b (ghi nhận tại phân khu 44, dùng phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước) , 12a và 12b (tại S-2, dùng phương pháp gia tải đất đắp) Độ ẩm giảm trung bình là 17.3; 16.3; 22.5% trong các khu vực 12-13;44 và S-2 Vệ độ giảm hệ số rỗng lần lượt là 16.2; 14.9; 19.9% tại 1213; 44 và S-2 Độ ẩm và hệ số rỗng giảm không đáng kể dưới cao trình -8... VST sau khi xử lý đất là 25-51 kPa, so với giá trị ban đầu là 4 - 37 kPa Hoàn toàn thỏa các giá trị thiết kế trong bảng 2 Sức kháng cắt tăng từ 33% tại đáy (cao trình -13m) đến 2327% tại bề mặt (cao trình +5.5m) Kết quả của thí nghiệm CPT là phù hợp với độ giảm hệ số rỗng và độ ẩm và sự gia tăng sức kháng cắt không thoát nước, hình 11e Trang 11 Kỹ thuật xử lý nền đất yếu Trong phân khu S-2 kết quả thu... rằng sử dụng phương pháp hút chân không có hiệu quả rất tốt trên đất yếu, hàm lượng sét cao trên một diện tích rộng lớn Công nghệ đặc biệt khả thi tại những nơi thiếu đất đắp, sức kháng cắt rất yếu, đất yếu bên sườn dốc và có nguồn cung cấp điện năng LỜI KẾT Các tác giả mong muốn tỏ lòng biết ơn đến 1st Navigational Engineering Bureau, Trung Quốc vì đã cho phép công bố các kết quả Nghiên cứu được tài... testing area subdivision 44 Trang 12 Kỹ thuật xử lý nền đất yếu Hình 12 Results of soil testing after surcharge preloading in control area subdivision S-2 Công suất tiêu thụ Một phân tích sơ bộ về tiêu thụ điện năng được trình bày trong Bảng 3, diện tích bao phủ trung bình của một máy bơm chân không công suất 7,5 MW là 1000 m2 Điện năng tiêu thụ trên mỗi mét vuông đất được ước lượng là 24,3 MW · h /... của công tác xử lý cải tạo đạt đến cao trình -10 m Sức kháng cắt Sức kháng cắt của đất sau xử lý cải tạo trong các thí nghiệm UU, VST và CPT – hình 10c-10e; 11c-11e; 12c-12e Tại phân khu 12-13, sức kháng cắt không thoát nước thu được từ thí nghiệm UU và VST cho kết quả giống nhau, tăng 1700% tại đỉnh và tăng 30-40% tại đáy trong khu vực xử lý Các giá trị thiết kế được liệt kê trong bảng 2 Kết quả thí... bị phình trồi và phá hủy khi chất tải đắp quá nhanh như trong phương pháp gia tải đất đắp Tuy nhiên cũng có điều đáng chú ý là chuyển vị theo hướng hướng vào trong này tạo ra các vết nứt xung quanh khu vực xử lý Vì vậy cần tránh xây dựng hoặc hạn chế sử dụng phương pháp này trong phạm vi 20 m xung quanh khu vực xử lý cải tạo đất và các công trình lân cận phạm vi này cũng cần được theo dõi nứt Độ ẩm... Bureau, Trung Quốc vì đã cho phép công bố các kết quả Nghiên cứu được tài trợ bởi Natural Sciences and Engineering Research Council of Canada Các đồ thị được hỗ trợ bởi bà S Micic Trang 13 Kỹ thuật xử lý nền đất yếu TÀI LIỆU THAM KHẢO Harvey, J.A.F 1997 Vacuum drainage to accelerate submarine consolidation at Chek Lap Kok, Hong Kong Ground Engineering, 30: 34–36 Holtz, R.D 1975 Preloading by vacuum: ... lỗ rỗng áp lực chân không, khu vực 12-13, 44 S-2 hình 2b đại diện cho phương pháp xử lý: hút chân không, hút chân không kết hợp gia tải đất đắp gia tải đất đắp Hình Áp lực chân không theo độ sâu... cho thấy cần xử lý phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước cho lớp đất từ cao độ +5.7 đến -14.0 m Trang Kỹ thuật xử lý đất yếu THIẾT KẾ Phân chia khu vực xử lý Diện tích xử lý chia thành... khoảng thời gian 10 ngày Thời gian xử lý cải tạo trung bình 135 ngày I-II, nơi xử lý hút chân không, 175 ngày III-IV, nơi xử lý phương pháp hút chân không kết hợp gia tải trước khối đất đắp cao 1m