Đang tải... (xem toàn văn)
Mục tiêu và nhiệm vụ chính của dự án thủy điện Nậm Sì Lường 3 là sản xuất điện năng phục vụ nhu cầu sử dụng điện của tỉnh Lai Châu và trực tiếp là huyện Mường Tè. Hiện nay việc cung cấp điện năng cho khu vực chủ yếu từ lưới điện Quốc gia. Trong khi đó tiềm năng thuỷ điện nhỏ và vừa lại chưa được tận dụng để cấp cho nhu cầu phụ tải tại chỗ. Do vậy việc xây dựng dự án thuỷ điện Nậm Sì Lường 3 sẽ góp phần tăng khả năng và chất lượng cấp điện cho khu vực, giảm tổn thất do phải truyền tải đi xa. Đồng thời có thể kết hợp với các mục đích tưới nuôi trồng thuỷ sản và du lịch. Từ nhiệm vụ của công trình là sản xuất điện năng, cải thiện bảo vệ môi trường sinh thái tạo cảnh quan du lịch, từ phương án công trình sơ bộ, có thể xác định công trình thuộc cấp III. Công trình cấp III, theo TCXDVN 285:2002, các tần suất tính toán cần được chuẩn bị trong phần thủy văn như sau: Cấp công trình: Cấp III Tần suất đảm bảo phát điện: 85% Tần suất lũ thiết kế: 1% Tần suất lũ kiểm tra: 0,2% Tần suất lũ thi công: 10% Tần suất lưu lượng chặn dòng: 10%
Đồ án tốt nghiệp MỤC LỤC Đồ án tốt nghiệp Chương I: Nhiệm vụ công trình số liệu đầu vào CHƯƠNG I: NHIỆM VỤ CÔNG TRÌNH VÀ SỐ LIỆU ĐẦU VÀO I.1 Giới thiệu chung thủy điện Nầm Sì Lường I.1.1 Vị trí địa lí công trình Công trình thủy điện Nậm Sì Lường nằm suối Nậm Sì Lường, thuộc địa bàn xã Pa Vệ Sử, huyện Mường Tè, tỉnh Lai Châu Vị trí công trình nằm phía Tây Bắc tỉnh Lai Châu cách thị trấn Mường Tè khoảng - km, sát bên trái tuyến đường từ thị trấn Mường Tè đến trung tâm xã Pa Vệ Sử Cụm công trình đầu mối thủy điện Nậm Sì Lường có tọa độ địa lý sau: Tuyến đập: 22025'48" Vĩ độ Bắc , 102050'17" Kinh độ Đông Nhà máy: 22024'55" Vĩ độ Bắc , 102050'52" Kinh độ Đông Suối Nậm Sì Lường nhánh suối đổ vào hữu ngạn suối Nậm Bum với tổng diện tích lưu vực khoảng 260 km2 Suối Nậm Bum nhánh suối cấp I nằm phái tả ngạn lưu vực sông Đà Phạm vi nghiên cứu nằm khoảng từ 22 022’14,5’’ đến 22029’1,3’’vĩ độ Bắc, từ 102047’12,8’’ đến 102049’58,4’’ kinh độ Đông, nơi tiếp giáp Việt Nam Trung Quốc Khu vực dự án Hình I-1: Vị trí công trình thủy điện Nậm Sì Lường Qua nghiên cứu đồ địa hình, địa chất khí tượng thủy văn, hình thái lưu vực số đặc trưng thủy văn chủ yếu lưu vực thống kê bảng I.1, đồ đẳng trị mưa dòng chảy lưu vực cho phụ lục Đồ án tốt nghiệp Chương I: Nhiệm vụ công trình số liệu đầu vào Bảng I-1: Hình thái lưu vực số đặc trưng thủy văn chủ yếu lưu vực Đặc trưng thủy văn Ký hiệu Đơn vị đo Giá trị Tên sông Suối Nậm Sì Lường Khu vực khí hậu Tây Bắc Thuộc hệ thống sông Sông Đà Chiều dài sông (đến cửa) Ls km 38 Diện tích lưu vực (đến cửa) Flvtb km 260 Flv lưu vực đến tuyến đập Flv km 185 Độ dốc trung bình lưu vực ilv %0 52,6 Mưa TB nhiều năm X0 mm/năm 3170 Mô đun dòng chảy năm M0 l/s/km 86,6 I.1.2 Nhiệm vụ tần suất thiết kế công trình Mục tiêu nhiệm vụ dự án thủy điện Nậm Sì Lường sản xuất điện phục vụ nhu cầu sử dụng điện tỉnh Lai Châu trực tiếp huyện Mường Tè Hiện việc cung cấp điện cho khu vực chủ yếu từ lưới điện Quốc gia Trong tiềm thuỷ điện nhỏ vừa lại chưa tận dụng để cấp cho nhu cầu phụ tải chỗ Do việc xây dựng dự án thuỷ điện Nậm Sì Lường góp phần tăng khả chất lượng cấp điện cho khu vực, giảm tổn thất phải truyền tải xa Đồng thời kết hợp với mục đích tưới nuôi trồng thuỷ sản du lịch Từ nhiệm vụ công trình sản xuất điện năng, cải thiện bảo vệ môi trường sinh thái tạo cảnh quan du lịch, từ phương án công trình sơ bộ, xác định công trình thuộc cấp III Công trình cấp III, theo TCXDVN 285:2002, tần suất tính toán cần chuẩn bị phần thủy văn sau: + Cấp công trình: Cấp III + Tần suất đảm bảo phát điện: 85% + Tần suất lũ thiết kế: 1% + Tần suất lũ kiểm tra: 0,2% + Tần suất lũ thi công: 10% + Tần suất lưu lượng chặn dòng: 10% I.2 Điều kiện tự nhiên I.2.1 Địa chất công trình Đặc điểm địa hình địa mạo Dự án nằm phía Tây Bắc tỉnh Lai Châu, có địa hình phức tạp, núi cao hiểm trở, có độ phân cắt mạnh mẽ Khu vực dự án có độ cao 2000 m so với mực nước biển, cách đỉnh Phu Si Lung có độ cao 3076m khoảng 20 km theo đường chim bay phía Đông Nam Về mặt địa mạo, khu vực khảo sát tồn dạng chủ yếu, là: − Địa mạo xâm thực – bóc mòn: Đây dạng địa mạo phổ biển khu vực, dãy núi phủ thành tạo tàn tích, sườn tích từ đá mẹ granit Trên bề mặt địa hình phủ lớp thảm thực vật phong phú, đa dạng Đồ án tốt nghiệp Chương I: Nhiệm vụ công trình số liệu đầu vào − Địa mạo tích tụ: Phân bố dọc theo suối nhỏ Tạo nên dạng địa mạo thành tạo cuội sỏi, cát, sét Đôi chỗ nhân dân sử dụng để trồng lúa, tạo thành vạt ruộng nhỏ ven bên bờ suối Đặc điểm cấu trúc kiến tạo Theo thuyết minh địa chất khoáng sản tờ Khi Sứ - Mường Tè tỷ lệ 1/200.000, khu vực khảo sát lân cận có số phân vị địa tầng tiêu biểu từ già đến trẻ xác lập sau: − Silur trung – Đề vôn hạ, hệ tầng Nậm Cười (S2–D1 nc): Hệ tầng gồm tập: + Tập 1: Đá phiến sét sericit hóa, mặt láng nhẵn, bị ép phân phiến có dạng (dày – 15mm), bóc thành rộng 0.5 – 1.0 m2, tập có chiều dày 400 – 450 m + Tập 2: Cát kết màu xám sáng xen kẽ đá phiến sét, dày 400 m + Tập 3: Cát kết vôi, cát kết dạng quarzit, dày 200 m + Tập 4: Đá phiến sét-sericit mặt ép láng nhẵn, phân phiến mỏng xen lớp mỏng cát kết dạng quarzit có vảy mica, dày 300 – 350 m − Đệ tứ không phân chia, trầm tích bồi, lũ, sườn tích (adpQ): Trầm tích Đệ Tứ phân bố dọc theo suối, với diện tích nhỏ hẹp, thành phần cuội sỏi, cát có độ mài tròn tốt, đôi chỗ cấu tạo sét, sét pha nhân dân sử dụng để trồng lúa Chiều dày lớp trầm tích Đệ tứ nhìn chung mỏng, có chiều dày đến m Trong khu vực dự án, thành tạo magma xâm nhập có: − Phức hệ Phu Si Lung (γa C1 pl): Phức hệ Phu Si Lung tương ứng khối granitoid Phu Si Lung mà trước Dovjicov A.E (1965) xếp vào phức hệ Phiabioc có tuổi sát trước Nori (γa T3 n), sau Trần Văn Trị (1977) xếp vào phức hệ Trường Sơn với tuổi Paleozoi muộn – sát trước Carbon sớm − Phức hệ Điện Biên Phủ (γ P3-T1đb): Các khối granitoid thuộc phức hệ Điện Biên Phủ xuyên cắt gây sừng hóa (có nơi rộng 300 đến 500 m) thành tạo lục nguyên xen carbonat tuổi Silur – Devon thuộc hệ tầng Nậm Cười, trầm tích – phun trào hệ tầng Sông Đà Thành phần thạch học chủ yếu phức hệ gồm: gabrođiorit, điorrit, điorit thạch anh, gabrodiorit granit Các dạng đá chiếm khu vực riêng biệt khối phức hệ Các đá gabrodiorit, diorit phân bố chủ yếu phần rìa đông bắc khối Nậm Meng, gặp dạng thể tù diorit thạch anh granodiorit Các đá sáng màu (granodiorit) chiếm khối lượng chủ yếu phức hệ Granit biotit màu sặc sỡ hạt trung đến lớn phát triển hạn chế xuyên cắt đá sẫm màu (điorrit thạch anh, granodiorit) Theo thời gian thành tạo, phức hệ có pha xâm nhập: + Pha 1: Gabrodiorit, diorit hạt nhỏ đến vừa + Pha 2: Diorit thạch anh, granodiorit + Pha 3: Granit biotit có horblend hạt lớn – vừa, granit giảu felspat kali Phân chia lớp đất đá Theo đặc điểm tính chất lý lớp đất mô tả thực địa, kết hợp với việc lấy mẫu phân tích phòng, phân chia đất đá thành đới lớp sau: − Lớp - Lớp trầm tích không phân chia, bao gồm cát/cát pha, cuội, sỏi, tảng sỏi màu xám trắng, xám nâu, xám vàng Đồ án tốt nghiệp Chương I: Nhiệm vụ công trình số liệu đầu vào − Lớp - Lớp phủ thực vật: Sét pha/cát pha lẫn dăm sạn, có chứa mùn thực vật, rễ cây, màu xám đen, xám nâu, xám sáng, kết cấu xốp Nhìn cách toàn diện, lớp nằm phủ bề mặt địa hình khu vực khảo sát, đặc biệt tuyến kênh Tuy nhiên lớp có chiều dày mỏng, khoảng 0.3 m, lớp ý nghĩa mặt công trình − Lớp - Đá granit phong hóa hoàn toàn thành sét pha lẫn dăm sạn, màu xám vàng, xám sáng, nâu đỏ, trạng thái nửa cứng Tương tự lớp 2, ngoại trừ vài lỗ khoan thuộc tuyến đập khu vực nhà máy không gặp lớp 3, phần lớn bề mặt địa hình phủ lớp sản phẩm phong hóa Bề bày lớp dao động từ 1.2 m đến 13.2 m Bảng I-2: Các tiêu lý lớp T T Chỉ tiêu Kí hiệu Đơn vị Giá trị tiêu chuẩn Độ ẩm W % 22,74 Giới hạn chảy WL % 29,50 Giới hạn dẻo WP % 19,64 Chỉ số dẻo IP % 9,86 Độ sệt B - 0,31 Khối lượng thể tích tự nhiên γW g/cm3 1,94 Dung trọng khô γC g/cm3 1,58 Tỷ trọng ∆ g/cm3 2,67 Hệ số rỗng ban đầu εo - 0,690 10 Độ rỗng n % 40,83 11 Độ bão hòa G % 87,99 12 Lực dính kết C KG/cm2 0,192 13 Góc ma sát ϕ độ 15o41’ 14 Hệ số nén lún a1-2 cm2/KG 0,038 15 Mô đun tổng biến dạng Eo KG/cm2 115,94 − Lớp - Đá granit màu xám sáng, xám xanh, phớt hồng, đốm đen Theo mức độ phong hóa, chia thành phụ lớp sau: + Phụ lớp 4a: Đá granit phong hóa mạnh, mạnh – trung bình Phụ lớp gặp lỗ khoan thuộc dự án Nậm Sì Lường + Phụ lớp 4b: Đá granit phong hóa trung bình Đặc điểm chung đới đá bị nứt nẻ khe nứt màu vàng, có chất lấp nhét Tỷ lệ lấy lõi đới tốt Có thể xếp vào đới IB + Phụ lớp 4c: Đá granit phong hóa nhẹ, đá bị nứt nẻ khe nứt không lớn Đá thuộc phụ lớp xếp vào đới IB Đồ án tốt nghiệp Chương I: Nhiệm vụ công trình số liệu đầu vào + Phụ lớp 4d: Đá granit Có thể xem đá tươi, không bị phong hóa, xếp vào đới II Bảng I-3: Các tiêu lý lớp T T Chỉ tiêu Ký hiệu Đơn vị ∆ Rnk Phụ lớp 4b 4c 4d g/cm3 2,74 2,75 2,75 Tỷ trọng Cường độ kháng nén khô KG/cm2 241,9 290,8 348,6 Cường độ kháng nén b.hòa Rnbh KG/cm2 190,3 255,3 318,5 Hệ số hóa mềm 0.79 0.88 0.91 K - Động đất địa chấn a Đứt gãy: Trên diện tích tờ đồ địa chất Khi Sứ - Mường Tè nhìn chung, hoạt động đứt gãy mạnh mẽ phức tạp, hình thành theo ba phương chính: Hệ thống đứt gãy phương TB-ĐN: Phát triển mạnh nhất, khống chế cấu trúc địa chất vùng, có đứt gãy Mè Giảng – Nà Hư, Pác Ma, Nậm Chà Mường Toong Hệ thống đứt gãy phương Kinh tuyến Á Kinh tuyến: Khá phát triển thường không lớn, kéo dài vài chục kilomet, làm phức tạp cấu trúc nội đới Đứt gãy chạy qua khu vực dự án thuộc hệ thống này, thấy rõ suối Nậm Sì Lường chạy theo số đứt gãy Hệ thống đứt gãy phương Á Vĩ tuyến: Cũng phát triển thường ngắn, đứt gãy nhánh của hai hệ thống đứt gãy Chúng đóng vai trò phá hủy cấu trúc nội đới b Động đất: Khu vực Tây Bắc vùng trọng điểm xảy động đất Việt Nam, với gần 10 trận động đất lớn, nhỏ kể từ năm 2001 đến Nguyên nhân đứt gãy địa chất Điện Biên-Lai Châu Sông Mã-Sơn La Thống kê cho thấy từ năm 1900 đến có trận động đất mạnh xảy Việt Nam (viện Vật lý Địa cầu) Đó trận động đất xảy vào năm 1935 Điện Biên; năm 1942 Điện Biên; năm 1964 Yên Thế (Bắc Giang); năm 1983 Tuần Giáo (Lai Châu); năm 2001 Điện Biên năm 2006 Đô Lương (Nghệ An) Trong đó, trận động đất mạnh xảy vào năm 1983 với cường độ 6.8 độ Richter Ngày 17 tháng năm 2008, trận động đất cường độ 2.2 độ Richter xảy Điện Biên với tâm chấn cách TP Điện Biên Phủ 15 km phía Tây, Nguyên nhân vết đứt gãy địa chất kéo dài từ thị xã Mường Lay qua cánh đồng Mường Thanh sang Lào với chiều dài 1,200 km Ngày tháng năm 2008, trận động đất cường độ 4.5 độ Richter xảy địa phận huyện Mường Tè với tâm chấn độ sâu khoảng km Đồ án tốt nghiệp Chương I: Nhiệm vụ công trình số liệu đầu vào Theo tài liệu phân vùng động đất lãnh thổ Việt Nam – Thiết kế công trình chịu động đất (TCXDVN 375 : 2006) huyện Mường Tè, tỉnh Lai Châu có đỉnh gia tốc (a g) 0.1195 tương đương vùng có động đất cấp VII theo thang MSK-64 I.2.2 Các đặc trưng khí tượng công trình Lưới trạm khí tượng thủy văn Xung quanh khu vực dự án có số trạm khí tượng, trạm đo mưa trạm thủy văn xem xét để thu thập xử lý liệu Có trạm khí tượng quan tâm trạm Lai Châu, Mường Tè, số liệu mưa thu thập từ trạm đo mưa trạm Nà Hừ, Sìn Hồ, Lai Châu, Mường Tè Do khu vực dự án trạm thủy văn đo mực nước lưu lượng dòng chảy, thu thập tài liệu thủy văn từ trạm Nà Hừ suối Nậm Bum trạm Nậm Giàng sông Nậm Na Sơ đồ phân bố vị trí trạm khí tượng, trạm đo mưa trạm thủy văn cho phần phụ lục Vị trí trạm khí tượng thủy văn tổng hợp bảng Bảng I-4: Vị trí trạm khí tượng thủy văn so với tuyến nghiên cứu T Tên trạm Kinh độ Vĩ độ Ghi T Tuyến đập Mường Tè 102o50' 22o22' Trạm KT Lai Châu 103o9' 22o4' Trạm KT Sìn Hồ 103o14' 22o22' Đo mưa, X o o Nà Hừ 102 52' 22 24' Trạm TV, mưa Nậm Giàng Trạm TV Bản củng Trạm TV Với số lượng trạm khí tượng, trạm đo mưa trạm thủy văn, lượng tài liệu khí tượng thủy văn đủ phục vụ cho trình tính toán thủy văn công trình Để có đánh giá tính đồng tài liệu quan trắc, cần xem xét mức độ quan trắc trạm Bảng 1.3 cho thống kê thời gian quan trắc yếu tố quan trắc trạm khí tượng, thủy văn Qua số liệu thống kê bảng, có số đánh giá mức độ quan trắc tài liệu khí tượng thủy văn trạm quan trắc xung quanh khu vực dự án sau: Về tài liệu khí tượng: Tài liệu quan trắc trạm Lai Châu (54 năm), Mường Tè (49) đủ dài, yếu tố quan trắc liên tục, đáp ứng yêu cầu tính toán phục vụ thiết kế Về tài liệu mưa: Tài liệu mưa trạm đồng bộ, có quan trắc mưa đến (năm 2009) Bảng I-5: Mức độ quan trắc khí tượng thủy văn trạm T Thời gian quan Tên trạm Trên sông Yếu tố quan trắc T trắc Mường Tè Lai Châu Sìn Hồ 20040' - X, Z, T, W X, Z, T, W, G X 1961-nay 1956-nay 1961-nay Đồ án tốt nghiệp Ghi chú: Chương I: Nhiệm vụ công trình số liệu đầu vào Nà Hừ Nậm Giàng Bản củng X: Z: T: ρ: X, Q X, Q Nậm Bum Nậm Na Nậm Mu 1968-nay 1965-nay 1962-1987 X, Q, ρ Quan trắc mưa Quan trắc bốc Quan trắc nhiệt độ Quan trắc độ đục W: G: Q: Quan trắc độ ẩm tương đối Quan trắc gió, hướng gió Quan trắc lưu lượng Về tài liệu dòng chảy: Trạm thủy văn Nà Hừ suối Nậm Bum quan trắc 42 năm (1962-2009) yếu tố lưu lượng trung bình tháng (Q), đồng thời thu thập trận lũ mùa lũ 10 năm có lũ lớn thời kỳ quan trắc Trạm thủy văn Nậm Giàng có thời gian quan trắc Q dài (1965-2009), Trạm thủy văn Bản Củng quan trắc Q, từ 1962-1987 sau ngừng quan trắc Như kết luận rằng, lưu vực trạm đo lưu lượng thu thập số liệu trạm khí tượng thuỷ văn quan trắc xung quanh khu vực công trình, tính đồng tài liệu quan trắc tương đối cao, độ dài chuỗi tài liệu dài Những tài liệu quan trắc thu thập, sở đáng tin cậy để tiến hành tính toán xử lý tài liệu Lượng mưa trung bình năm, tháng, lượng mưa lớn Lượng mưa rơi lưu vực phản ánh qua tài liệu quan trắc mưa trạm đo mưa khác như: trạm Mường Tè, trạm Lai Châu, trạm Nà Hừ trạm Sìn Hồ Bảng I-6: Lượng mưa tháng, năm trạm Mường Tè thời kỳ 1961-2009 (mm) Tháng I 27, II 29, III 47, IV 129, V 264, VI 471, VII 618, VIII 445, IX 183, X 111, XI 68, XII 33, Năm 2430, 53, 70, 183, 232, 372, 221, 148, 107, 90, 50, Max,ngà 48, y 8 TB 97,4 372,6 Bảng I-7: Lượng mưa tháng, năm trạm Lai Châu thời kỳ 1956-2009 (mm) Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm TB 30, 37, 61, 136,1 274,2 439,1 470,2 370,8 150,7 84,6 48,4 24, 2127,4 Max,ngà y 48, 47, 95, 131,7 53, 295,5 141,1 167,4 197,5 242,5 295,5 173,8 140,3 Bảng I-8: Lượng mưa tháng, năm trạm Nà Hừ thời kỳ 1970-2009 (mm) Tháng TB I 27, II 31, III 55, IV 128, V VI 470, VII VIII 421, IX 179, X XI 58, XII 25, Năm 67, 74, 102, 296,1 143, 620,6 208, 181, 117,0 147, 86, 52, 2432,4 Max,ngà 53, y 204,2 255,3 8 255,3 Đồ án tốt nghiệp Chương I: Nhiệm vụ công trình số liệu đầu vào Bảng I-9: Lượng mưa tháng, năm trạm Sìn Hồ thời kỳ 1961-2009 (mm) Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm TB 42, 43, 75, 185,1 324,2 508,4 594, 462,8 237,1 142,3 82,3 41,4 2739,0 60,8 51, 92, 138,5 188,2 176,6 167,8 184, 116,0 92,3 101,1 109,0 188,2 Max,ngà y Tài liệu quan trắc mưa từ trạm đo mưa cho tranh toàn cảnh lượng mưa trung bình lưu vực Lượng mưa trung bình nhiều năm trạm dao động từ 2100mm-2700mm Lượng mưa trung bình lưu vực: Lượng mưa trung bình lưu vực tuyến công trình thuỷ điện Mường Kim tính theo phương pháp: + Theo đồ đẳng trị lượng mưa năm + Bình quân số học − Phương pháp đường đẳng trịChúng ta có đồ đẳng trị mưa khu vực (PLTV-01), từ đồ đẳng trị mưa ứng với diện tích lưu vực, tính lượng mưa trung bình nhiều năm lưu vực theo công thức: X k + X k +1 M X0 = ∑F k =1 k = 3170 M ∑F k =1 k mm/năm + Trong đó: • Xk: giá trị đường đẳng trị mưa thứ k • M: tổng số đường đẳng trị mưa tính toán • Fk: diện tích kẹp đường Xk Xk+1 − \ Phương pháp tính bình quân số học Nếu theo phương pháp này, lượng mưa trung bình nhiều năm (X 0) lưu vực tính trung bình số học theo trạm chọn theo công thức: X0 = N N ∑X i =1 ,i = 534 mm/năm • Với X0,i lượng mưa trung bình nhiều năm trạm Mường Tè, Nà Hừ, Sìn Hồ Qua phương pháp tính, cho thấy kết khác nhiều mưa khu vục có biến đổi lớn, cách tính bình quân số học sở cho giá trị X = 2534 mm/năm, cách tính theo phương pháp đường đẳng trị mưa từ Viện Khí tượng Thủy văn cho X0 = 3170 mm/năm Lưu vực tính toán nằm sát biến giới, phần số liệu thuộc địa phận Trung Quốc lại không thu thập nên dựa vào xu biến đổi lượng mưa phần lưu vực thuộc Việt Nam thấy lưu vực nghiên cứu thuộc vùng mưa lớn (trên 3000mm/năm) Vì vậy, đề nghị lấy kết X = 3170mm/năm lượng mưa trung bình nhiều năm cho lưu vực Nậm Sì Lường phân bổ cho tháng tương tự trạm Nà Hừ bảng sau: Bảng I-10: Phân bổ cho tháng tương tự trạm Nà Hừ Đồ án tốt nghiệp Tháng TB Chương I: Nhiệm vụ công trình số liệu đầu vào I II III IV V VI VII VIII IX X XI 36, 40, 71, 167, 385, 613, 808, 548, 234, 152, 76, 9 8 XII Năm 32,8 3170 Lượng mưa ngày lớn thiết kế − Mưa ngày tài liệu quan trắc cần thiết để tính toán dòng chảy ngày đêm dự án thủy lợi, thủy điện Còn mưa ngày lớn sử dụng để tính toán đỉnh lũ tần suất xuất công trình − Đối với dự án này, lượng mưa ngày lớn thống kê từ lượng mưa quan trắc lớn ngày năm chuỗi thực đo trạm Nà Hừ − Qua tính đặc trưng thống kê chuỗi, xây dựng đường tần suất lý luận Piếc Sơn III xác định giá trị mưa ngày max theo tần suất bảng Bảng I-11: Đặc trưng thống kê lượng mưa ngày lớn trạm Mường Tè Đặc trưng thống kê XngàymaxTB Cv Cs 141 0,3 1,1 Trạm đo mưa Nà Hừ Lượng mưa ngày lớn Hp (mm) 0,2% 0,5% 1,0% 1,5% 2,0% 319 292 272 259 250 Hướng gió, đà gió Tốc độ gió trung bình, tốc độ gió mạnh hướng gió thịnh hành nă m quan trắc trạm khí tượng Lai Châu, Mường Tè cho bảng Trong mùa đông (tháng 10 – tháng năm sau) hướng gió thịnh hành Đông Bắc Mùa hè (tháng 5-18) hướng gió thịnh hành Nam, Đông Nam, Tây Nam Hai tháng chuyển tiếp: tháng gió thịnh hành Đông Nam tháng hướng thịnh hành Đông Bắc Bảng I-12: Hướng gió thịnh hành tốc độ gió trung bình, gió mạnh Mường Tè, Lai Châu Trạm Tháng 10 11 12 Vtb 1,1 1,3 0,9 0,8 0,7 0,7 0,7 0,6 0,6 0,7 0,8 Lai Vmax 30 40 40 40 40 34 24 24 24 28 24 18 Châu Hướng NW NW N N N SW S N SSE NW N NE Vtb 0,6 0,6 0,7 0,8 0,6 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0.6 >2 >2 Mườn Vmax 20 20 >20 40 40 >20 20 24 16 18 g Tè Hướng W W N NW W N W N SE NW W WNW Bốc tổn thất bốc Tài liệu quan trắc bốc thu thập từ hai trạm khí tượng Lai Châu, Mường Tè Bốc trạm khí tượng đo ống Piche, thống kê tài liệu quan trắc Bảng I-13: Lượng bốc (Piche) trạm Mường Tè, Lai Châu (mm) Tháng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm Mường 47, 57, 79,0 76,1 71, 48, 45, 51, 54, 52, 44, 42, 669,0 10 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công CHƯƠNG IX: THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG IX.1 Chọn máy thi công Trên sở khối lượng công tác cần thi công biện pháp thi công ta tiến hành chọn máy thi công IX.1.1 Công tác đào đất, đá Bóc lớp phủ thực vật đá phong hoá (edQ+IA1) Do đặc điểm lớp đất yếu nên sử dụng máy ủi tập trung thành đống, sau dùng máy xúc chuyển lên ôtô vận chuyển đến bãi thải Các tầng đất sâu dùng máy xúc đào trực tiếp xúc đổ lên ôtô Công tác bóc phủ thực vật tiến hành trước đào đá Để tận dụng máy móc phục vụ cho công tác sau cần thống chọn máy đào đá Tính suất − Năng suất đảm bảo làm việc ca làm việc: N Nh = h + Trong đó: • Nngày: Cường độ thi công ca (Nngày = 2000 m3/ngày) • H: Số làm việc ca ( Lấy h = ) N ⇒ Vậy: Nh = h = 2000 =250 (m3/h) Chọn máy thi công − Chọn máy ủi để thi công đào đất đá phủ thực vật Máy ủi loại có bàn quay mã hiệu DZ - 28 - T130 có thông số kỹ thuật sau: + Sức kéo = 100 KN + Kích thước ben: dài B = 3,94 (m); cao h = 0,815 (m); độ nâng cao = 1,05 (m) + Góc quay mặt 630 ÷ 90o Góc ngiêng ben mặt phẳng đứng ± o + Vận tốc nâng hạ ben: Vn = 0,45 (m/s); Vh = 0,54 (m/s) + Vận tốc di chuyển tiến 10,1 km/h; vận tốc di chuyển lùi 12,05 (km/h) + Trọng luợng G = 14,1 (tấn) − Năng suất máy ủi tính theo công thức: Nủi = 3600 × B × h × K d × K tg Tck × K t × × tgϕ + Trong đó: • B: Chiều dài ben B = 3,94 (m) • h: Chiều cao ben h = 0.815 (m) • Kd: Hệ số phụ thuộc vào địa hình (lên hay xuống dốc) Kd=1 • Kt: Hệ số tơi, Kt = 1,2 • ϕ: Góc nội ma sát đất ϕ = 14,5o • Ktg: Hệ số sử dụng thời gian Ktg = 0,85 • Tck: Thời gian thực chu kì 133 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công Tck = L Lu + + m.Ts.s o + Tquay + n.Tn h V Vu • Chiều dài đào L = 10 (m); vận tốc đào V= 0,5Vtiến = 5,05 km/h = 1,403 (m/s) • Chiều dài ủi Lu = 40 (m); vận tốc ủi Vu = 2/3×Vtiến = 2×10,1/3 = 1,87 (m/s) • Vận tốc lùi V = 12,05 (Km/h) = 3,35 m/s L=50 (m) • Số lần sang số m = 3; Thời gian sang số Ts.số = (s) • Số lần nâng hạ ben n = 2; thời gian nâng hạ ben Tnh = (s) Tck = 10 40 50 + + 3.5 + + 2.2 1,4 03 1,87 3,35 ⇒ − Do suất máy ủi là: N ui = = 62,44 (s) 3600 × 3,94 × 0,815 × 1,0 × 0,85 62,4 4× 1,2 × × tg 30 − Số máy ủi cần thiết ca làm việc là: n= = 92,56 (m3/h) Nh 250 = = 2,7 N u 92,56 ⇒ Chọn số máy ủi Đào đá hố móng Phương pháp − Vì chiều sâu phải đào lớn (khoảng 5÷20m) nên ta dùng phương pháp nổ mìn lỗ sâu, sau dùng máy xúc đổ đá lên ô tô tự đổ vận chuyển khỏi hố móng Sử dụng phương pháp nổ mìn lỗ sâu: W Sơ đồ tính khoan nổ phá đá + + + + + Trong đó: H: chiều cao tầng đào L: chiều sâu lỗ mìn Lkt: chiều sâu khoan thêm Llb: chiều dài đoạn lấp bua 134 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công + + + + + W: đường cản ngắn theo chân tường Đường cản ngắn theo chân tường: W = (0,5 ÷ 0,75)H Khoảng cách lỗ mìn hàng: a = (0,65 ÷ 0,8)W Khoảng cách hai hàng liền nhau: b = (0,85 ÷ 1)W Chọn chiều sâu tầng đào H = 10m, thay vào công thức ta có: W = 6m, a = 4m, b = 5m + Lượng thuốc nổ lỗ mìn tính theo công thức: Q = q.a.w.H Với, q lượng thuốc nổ đơn vị ứng với trường hợp nổ tơi, đá cấp IV ta q = 0,4 (kg/m3) Q = 0,4.4.5.10 = 96 (kg) Tính diện tích sân công tác − Chọn suất nổ mìn sân công tác 2000 (m3/sân/ngày) ⇒ Diện tích sân công tác là: 200m2 (20m×10m) − Công tác nổ mìn chia làm sân (khoan nạp thuốc nổ - nổ mìn - xúc vận chuyển) − Số hàng khoang là: (hàng) - b = (m) − Số lỗ khoan hàng là: (lỗ) - a = (m) − Tổng số lỗ phải khoan khoang là: 12 (lỗ) − Tổng chiều dài lỗ khoan phải tiến hành ngày 12.10 =120(m) Chọn máy khoan − Chọn máy khoan CBU–100 có suất khoan 20m/ca 120 20 − − − Số máy khoan cần thiết là: n = = (máy) Chọn số máy khoan Chọn máy xúc Chọn loại máy xúc gầu thuận dẫn động thuỷ lực mã hiệu EO-5123, có thông số kỹ thuật sau: + Dung tích gầu, q = 1,6 (m3) + Thông số hình học: R = 8,93 (m); h = 5,1 (m); r = 5,1 (m); H = 9,65 (m); H0=4,1 (m) + Trọng lượng máy: 38,6 (T) + Thời gian chu kỳ làm việc: tck = 20 (s) − Tính suất máy xúc: 3600q.k d K tg Tck k t + + + + + + N= Trong đó: q dung tích hình học gầu Kđ hệ số đầy gầu Kđ = 0,9 Kt hệ số tơi đất đá Kt = 1,4 Ktg hệ số sử dụng thời gian: Ktg = 0,85 Thay số vào công thức ta N =157,4 (m3/h) 135 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công + Một ngày làm việc tiếng , suất máy xúc ngày là: N = 8×157,4 = 1259 (m3/ngày) − Số máy xúc cần thiết sử dụng để đào hố móng là: n= 2000 = 1,58 1259 (máy) ⇒ Chọn (máy) ⇒ Vậy tổng số máy xúc (máy) Ô tô vận chuyển − Chọn loại ô tô tự đổ mã hiệu MAZ-525 Liên Xô cũ, có thông số kỹ thuật sau: Dài: 4,2 (m); Rộng: 2,35 (m); Cao: 1,1 (m) − Năng suất vận chuyển ô tô tính theo công thức: N vc = 60V K tg t1 + t + t + Trong đó: + V thể tích thùng xe V = 4,1×2,3×1,05 = 10 (m3) + t1 thời gian chất hàng: t1 = 60.V.k Nx + k: hệ số chậm trễ k = 1,1 + Nx suất máy xúc + t1 = 60 × 10 × 1,1 157 ,4 = 4,2 (phút) 2.L k c v + t2= =13,2 (phút): thời gian đường + Quãng đường ô tô vận chuyển khoảng L = (km), với tốc độ trung bình 20(km/h) + Kc = 1,1 – hệ số kể đến cố đường + t3 thời gian trút vật liệu, lấy t3 = 2(phút) + Ktg hệ số sử dụng thời gian máy Ktg = 0,85 N vc = 60.10 0,85 = 26,3 4,2 + 1,32 + − Thay số vào ⇒ − Vậy số ô tô cần thiết cho máy xúc là: 157 ,4 26,3 (m3/h) n= = 5,98 xe ⇒ Chọn xe ô tô ⇒ Vậy hai máy xúc cần 12 ôtô Kết luận: Tổ hợp máy thi công đất đá: − Máy ủi loại DZ - 28 - T130 − Máy xúc gầu dẫn động thủy lực EO-5123, có dung tích gầu q = 1,6 m3 136 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công − Ô tô vận chuyển: Chọn loại ô tô MAZ-525 trọng tải 11 Số lượng ô tô: 12 IX.1.2 Công tác thi công bê tông Cường độ thi công bê tông − Dựa vào đặc điểm công trình thủy điện Nậm Sì Lường đập bê tông cao 30m, đập tràn cao 24m gồm khoảng 45m Trên sở phương án dẫn dòng thi công tổng tiến độ thi công công trình Sơ xác định thời gian thi công công trình bê tông đập dâng đập tràn 11 tháng − Cường độ thi công bê tông: Rbt = 50 (m3/ngày) − Cường độ đổ bê tông trung bình tháng V Rbt = T + Trong đó: • V: Khối lượng bê tông xây dựng đập • V = 38911,4(m3) • T: Thời gian xây dựng công trìng bê tông, T = (tháng) ⇒ Rbt = 4323,5(m3/tháng) − Cường độ đổ bê tông trung bình tháng lớn Rmax=Rbt.Ktđ + Trong đó: Ktđ = (1,25 ÷ 1,5) Lấy Ktđ = 1,3 ⇒ : Rmax = 5620,5(m3 /tháng) − Cường độ đổ bê tông trung bình Rtbh = Rtb k m k n m.h + + + + + Trong đó: km: Hệ số đổ bê tông không tháng, km = 1,44 kn: Hệ số đổ bê tông không ngày, kn =1,2 m: Số ngày đổ bê tông tháng, m = 26(ngày) h: Số đổ bê tông ngày, h = 10(giờ) ⇒ Rtbh = 28,7(m3/h) − Cường độ đổ bê tông trung bình lớn Rmaxh = Rtbh.1,3 = 37,35 (m3/h) − Cường độ đổ bê tông trung bình ngày Rtb ngay= Rtbh h = 28,7 10 = 287(m3/ ngày) − Cường độ đổ bê tông trung bình ngày lớn R k k Rmngay = max· m n = 373, 54(m / ng) m ⇒ Dựa vào khối lượng bê tông cường độ đổ bê tông ta chọn máy thi công để đáp ứng yêu cầu thi công 137 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công Chọn máy trộn bê tông − Trạm trộn bố trí bên bờ phải phía thượng lưu Bố trí trạm trộn gần nơi đổ bê tông có đường lại thuận tiện để vận chuyển bê tông dễ dàng nhanh chóng gần kho chứa vật liệu − Năng suất đủ để đáp ứng yêu cầu thi công trạm trộn là: Q tbngày = 287(m3/ngày); Qtbgiờ = 28,7(m3/h) − Ta chọn máy trộn bê tông loại SB -103, kiểu cố định, Liên Xô (cũ) chế tạo, có thông số kĩ thuật sau: + Dung tích hình học thùng trộn: Vthùng = 3000 (lít) + Dung tích mẻ trộn : V1mẻ = 2000 (lít) + Tốc độ quay cánh trộn: n = 12,6 (v/ph) + Kích thước máy: + Dài : 2,5 (m) + Rộng: 4,1 (m) + Cao: 3,33 (m) + Trọng lượng máy: 7,6 (tấn) + Động dẫn động điện, công suất: 25 (KW) − Năng suất máy trộn chu kì tính theo công thức: V t1 + t + t Ntrộn = 3600 .ktp.ktg + Trong đó: • V: Dung tích thùng trộn, V = 3000 (lít) = (m3) • t1: Thời gian nạp vật liệu, t1 = 30(s) • t2: Thời gian trộn vật liệu, t2 = 200(s) • t3: Thời gian trút vật liệu, t3 = 15(s) • ktp: Hệ số thành phẩm ktp = X +D+C 1300 X: Lượng xi măng /1m3 bê tông D, C: Lượng đá dăm cát trong1 (m3) bê tông • Sơ lấy: ktp = 0,7 • ktg: Hệ số sử dụng thời gian, ktg = 0,95 ⇒ Ntrộn = 38,2 (m3/h) Năng suất trạm trộn P= thang Q max k kd m.h = 30,26 (m3/h) − Trong đó: + kkd: Hệ số đổ bê tông không 1h kkd = 1,4 + m: Số ngày đổ bê tông tháng, m = 26(ngày) 138 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công + h: Số đổ bê tông ngày, h = 10(giờ) − Số máy trộn bê tông cần thiết để đảm bảo suất trung bình ngày là: P 30,26 N tr 38,2 ntrộn = = = 0,79(chiếc) ⇒ Chọn máy trộn loại Chọn máy đầm − Do yêu cầu thi công công trình thuỷ lợi: khối lượng công việc lớn, diện thi công rộng, yêu cầu nhiều biến động, nên ta sử dụng loại đầm dùi − Năng suất máy đầm tính theo: 3600 2.R h .k.k b t1 + t Nđầm = = 53,66 (m3/h) + Trong đó: + R: Bán kính tác động máy đầm(m) + h: Chiều dày lớp bê tông bị chấn động(m) + t1, t2: Thời gian đầm, lèn vị trí thời gian dịch chuyển thiết bị đầm từ vị trí đến vị trí khác, lấy t1 = 30(s), t2 = 10(s) + k: Hệ số kể đến diện tích trùng lặp đầm, lấy k = 0,637 + kb: Hệ số sử dụng thiết bị theo thời gian, lấy kb = 0,90 − Chọn máy đầm dùi mác hiệu UB-80, có thông số sau: + Bán kính ảnh hưởng: R = 1,0(m) + Chiều sâu đầm: h = 0,52(m) + Kích thước máy đầm: Dài L = 1,27(m); rộng B = 0,1(m); cao H = 0,18(m) ⇒ Nđầm = 53,66(m3/h) − Số máy đầm cần thiết để phục vụ cho khối đổ tính theo công thức: a.b.h N d ( t nk − t vc ) nđầm = + Trong đó: • a x b: Kích thước khối đổ(m × m) • h: Chiều dày lớp đổ khối đổ, h = 0,3 ÷0,5(m) • Nd: Năng suất trung bình máy đầm (m3/h) • tnk: Thời gian ninh kết bê tông, lấy tnk = 2(h) • tvc: Thời gian vận chuyển bê tông, lấy tvc = 0,25(h) tính từ lúc vữa bê tông trộn xong đổ vào khối đổ − Kích thước khối đổ chọn phải thoả mãn yêu cầu sau: Sự phân khối đổ thi công liên tục Và đảm bảo bê tông tính liền khối cao, tức đổ lớp bê tông phía lớp bê tông bên chưa bắt đầu ninh kết − Do thoả mãn công thức sau: 139 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công N tr ( t nk − t vc ) h F= kdt = a × b + Trong đó: • kdt: Hệ số dự trữ thời gian kể đến khả phương tiện vận chuyển gặp cố, hay cố khác xảy trình thi công, lấy kdt = 0,8 • Ntr: suất trung bình trạm trộn bê tông, Ntr = 38,2 (m3/h) • Sơ phân khối đổ có chiều dày lớp đổ h = 0,5 (m) − Thay vào công thức ta được: F = 106,96 (m2) ⇒ Số đầm dùi cần thiết là: F.h N d ( t nk − t vc ) nđầm = = 2,27 (máy) − Ta dùng máy đầm dùi loại (1máy dự trữ) Chọn ôtô vận chuyển bê tông − Để vận chuyển nguyên vật liệu vữa bê tông, ta chọn loại ô-tô tự đổ − Ở ta sử dụng ô-tô tự đổ mác hiệu HĐ500-1-D, có thông số kĩ thuật sau: + Trọng tải xe : 5,165(T) + Chiều cao chứa hàng : H = 0,475(m) + Kích thước thùng hàng: LT × BT × HT = 3,400 x 2,06 x 0,475(m) + Kích thước xe : Lx × Bx × Hx = 5,970 x 2,270 x 2,640(m) + Tốc độ lớn : v = 101 (km/h) − Năng suất vận chuyển ô tô tính theo công thức: N vc = 60V K tg t1 + t + t + Trong đó: • V thể tích thùng xe V = 3,32(m3) • t1: thời gian đổ vật liệu vào thùng xe t1 = 3(phút) 2.L K c v • t2= =13,2 (phút): thời gian đường • (Quãng đường ô tô vận chuyển khoảng L=2km, với tốc độ trung bình 20km/h) • Kc = 1,1 – hệ số kể đến cố đường • t3 thời gian trút vật liệu, lấy t3 = 2(phút) • Ktg hệ số sử dụng thời gian máy Ktg = 0,85 N vc = 60.3,32 0,85 = 9,3 + 13,2 + − Thay số vào ⇒ (m3/h) − Số ô-tô cần thiết cho trạm trộn bê tông là: 140 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công 30,26 9,3 − − − n= = 3,25 (xe) ⇒ Chọn xe HĐ500-1-D Chọn cần trục Để thi công đổ bê tông cho đập, ta dùng cần trục tháp Với chiều cao đập dâng h = 32(m) chỗ rộng 62(m) ta dùng cần trục Mác hiệu MC80-ZF12A, có thông số sau: • Tháp quay cần nâng, hạ • Sức nâng lớn nhất: Qmax = 12,5 (T) • Sức nâng nhỏ nhất: Qmin = 2,5 (T) • Tầm với lớn nhất: Lmax = 48,0 (m) • Tầm với nhỏ nhất: Lmin = 30,0 (m) • Chiều cao nâng vật: H=35,5 (m) • Tốc độ làm việc: Nâng hạ: 16,5 (m/ph) Di chuyển cần trục: 15 (m/ph) • Khoảng cách trục trước trục sau: 10,0 (m) • Công suất lý thuyết động 38,2(kW) Năng suất cần trục N = Q.n ck K tt K tg + Trong đó: • Q - Sức nâng cần trục tầm với Rmin: QTB= 12,5(T) • nck - số chu làm việc: nck = 60/tck • tck - thời gian thực chu kỳ: tcktb = 6,5 phút • Ktt - Hệ số sử dụng tải trọng : Ktt = 0,85 • Ktg - Hệ số sử dụng thời gian : Ktg = 0,85 − Thay vào công thức ta có: N = 83,37 (T/h) = 34.74(m3/h) − Số cần trục n= NTT 38, = N CT 34, 74 = 1,1 − Chiều dài phần công trình bê tông tuyến đầu mối L = 200 m cần có cần trục để có đủ tầm với đến vị trí công trình − Chọn sử dụng cần trục tháp loại Kết luận: Tổ hợp máy thi công bê tông − Máy trộn bê tông loại SB103 số lượng − Ô tô vận chuyển bê tông loại HĐ500-1-D số lượng − Máy đầm dùi loại UB-80 số lượng − Cần trục tháp loại MC80-ZF12A số lượng 141 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công IX.2 Phân khối đổ bê tông − Các công trình bê tông thường chia làm nhiều đoạn khe lún khe nhiệt độ (tuỳ tình hình địa chất thiết kế) Thông thường ta phải đổ bê tông liền khối, biến dạng lún, co ngót, dãn nở thay đổi nhiệt độ, nên ta thi công bê tông phải chia khối đổ mặt bằng, theo chiều cao, thành mạch thi công − Mạch thi công cần phải xử lí cách cẩn thận, chỗ yếu công trình khả chịu kéo, chống thấm trượt Do cần cố gắng giảm số lượng mạch thi công xuống nhất, đặc biệt phần công trình tiếp xúc với nước phần nằm vùng có mực nước thay đổi − Kích thước khối đổ mặt cần đảm bảo thoát nhiệt tốt, bê tông đông cứng tốt với tính liền khối lớn Điều kiện đổ lớp bê tông bên lớp bên chưa bắt đầu ninh kết − Diện tích khối đổ bê tông bề mặt tính theo công thức sau: N tr ( t nk − t vc ) k dt h F= =a×b + Trong đó: • F: Diện tích mặt khối đổ, F = a × b(m2) • Ntr: Năng suất trung bình trạm trộn, Ntr = 38,2 (m3/h) • tnk: Thời gian ninh kết bê tông, xác định thựcnghiệm, lấy tnk = 2(h) • tvc: Thời gian vận chuyển bê tông từ lúc khỏi trạm trộn đến lúc bắt đầu đổ tạo khối đổ, lấy tnk = 15’ = 0,25(h) • kdt: Hệ số thời gian dự trữ cố trình thi công(xe vận chuyển bị hỏng dọc đường, hay máy trộn gặp trục trặc ), lấy kdt = 0,8 • h: Chiều dày lớp đổ, lấy h = 0,3 ÷ 0,5m Lấy h = 0,5m 38,2.( 2,0 − 0,25) N tr ( n nk − n vc ) 0,8 k dt 0,5 h F= = = 106,96 (m2) Phân khối đổ cho đáy − Lấy b =10(m), chiều rộng khoang tràn F b a= = 10,7 (m) − Chiều cao khối đổ: H = 4.h = 4.0,5 = 2,0 (m) Phân khối đổ cho tường cánh − Tường cánh, tường phân dòng, ta phân thành khối đổ với chiều cao khối H = 2(m) − Tường cánh có bề rộng b = 0.5 (m), nên ta phân thành khối đổ dài, với h = 0,5(m) F b a= = 28,17(m) Phân khối đổ cho đập tràn 142 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công − Phân khối đổ kiểu khối đổ gạch xây với: H = 4.h = 4.0,5 = 2(m); F= 106.96(m 2) − Lấy bề rộng khối đổ: a x b = 10 x 10 (m) Phân khối đổ cho đập dâng − Phân khối đổ kiểu gạch xây với: H = 4.h = 4.0,5 = 2(m); F = 106,96(m2) − Ta lấy: b = 10(m) ⇒ a = 10,7(m) IX.3 Công tác ván khuôn IX.3.1 Ván khuôn cho đáy − Dùng ván khuôn bê tông khối lớn, có kích thước: + Dài: L = 2,5(m) + Rộng: B = 1,5(m) + Cao: H = 0,7(m) − Mặt sau ván khuôn có hai gờ nối dài 0,7m Ở hai đầu chôn hai miếng sắt hình chữ L để đặt vị trí hàn chặt khối với khối dưới.Trọng lượng: (Tấn/tấm) IX.3.2 Ván khuôn cho tường cánh − Để thi công tường cánh ta dùng ván khuôn kim loại, có đặc điểm: + Ván mặt thép dày 2,5(mm) + Khung chịu lực thép hình chữ L hàn lại với + Kích thước ván khuôn: 1500 × 3000(mm) IX.3.3 Ván khuôn cho đập tràn, đập dâng − Ở hai đầu khối đổ đập tràn khoang tràn, ta dùng hai phai bê tông Phai thượng lưu sau đổ bê tông xong lại khối bê tông tràn − Kích thước phai: + Dài: 7(m) + Rộng: 1(m) + Cao: 0,5(m) + Trọng lượng phai: Q = 8,4 (tấn) − Đổ bê tông khối đổ đập tràn, đập dâng ta dùng ván khuôn gỗ có kích thước 1,2 × 5,0(m) − Cấu tạo ván khuôn: + Mặt ván khuôn ghép ván dày 3(cm), rộng 15 ÷ 20(cm) + Khung chịu lực nẹp ngang, nẹp dọc với tiết diện ngang × 10(cm), liên kết với bulông IX.4 Thi công tuyến lượng Tuyến lượng gồm có công trình: Cửa lấy nước, đường hầm, giếng điều áp, đường ống áp lực nhà máy thủy điện IX.4.1 Thi công kênh dẫn nước − Tuyến kênh dẫn nước công trình thủy điện Nậm Sì Lường có tổng chiều dài: 2500 (m) − Với phương pháp thi công, khoan nổ nhỏ toàn tiết diện cho công nhân bốc xúc lên ô tô vận chuyển 143 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công − Để thi công ta sử dụng tổ hợp: máy xúc, máy ủi, máy khoan, ôtô để đào đất đá hố móng Sau sử dụng máy trộn, máy đầm, ôtô, cần trục tháp cần trục bánh xích kết hợp với thủ công để đổ bê tông IX.4.2 Thi công bể áp lực − Công tác nổ mìn phá đá thực với công tác đào kênh dẫn Đất đá máy xúc đưa lên ôtô vận chuyển bãi thải − Bê tông bể áp lực thi công sau thi công xong kênh dẫn nước IX.4.3 Thi công đường ống áp lực − Đường ống áp lực nhà máy thủy điện có kích thước: D = 2,6m L = 154m Dự kiến thời gian thi công tháng: − Phương pháp thi công đường ống áp lực nói phần trước Với phương pháp dự kiến sử dụng hai cần trục bánh xích loại CKΓ-1000M, có thông số kĩ thuật sau: + Chiều dài cần chính: 49(m) + Sức nâng móc tầm với: + Lớn nhất: 6,5(T) + Nhỏ nhất: 100(T) + Sức nâng máy di chuyển, móc chính: 100(T); móc phụ: 18(T) + Tầm với móc chính, lớn nhất: 34(m); nhỏ nhất: 8,4(m) + Tầm với móc phụ, lớn nhất: 38(m); nhỏ nhất: 13,8(m) + Chiều cao nâng móc tầm với, lớn nhất: 37,2(m); nhỏ nhất: 48,5(m) + Chiều cao nâng móc phụ tầm với, lớn nhất: 44,5(m); nhỏ nhất: 56,3(m) + Tốc độ quay: 0,22(vg/ph) + Tốc độ di chuyển cần trục: • Khi làm việc: 0,48(km/h) • Khi di chuyển: 0,48(km/h) • Khối lượng cần trục: 283(T) • Khối lượng đối trọng: 30(T) + số cần trục bánh xích 2(cần trục) IX.4.4 Thi công cửa lấy nước nhà máy thủy điện − Cửa lấy nước nhà máy thủy điện công trình chủ yếu bê tông cốt thép hở Để thi công ta sử dụng tổ hợp: máy xúc, máy ủi, máy khoan, ôtô để đào đất đá hố móng Sau sử dụng máy trộn, máy đầm, ôtô, cần trục tháp cần trục bánh xích kết hợp với thủ công để đổ bê tông − Dự kiến số lượng máy cần để thi công bê tông hai công trình là: máy trộn bê tông SB-103, máy đầm dùi UB-80, ôtô Đ500-1-D, cần trục tháp KB674A-10, cần trục bánh xích CKΓ-1000M Khối lượng bê tông loại cần thi công hai công trình là: Vcln = 350,15m3 nhà máy thủy điện Vnm = 5405,95m3 144 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công IX.5 An toàn lao động IX.5.1 Kỹ thuật an toàn lao động công tác vận chuyển Các đường giao thông phải xây dựng quy phạm thiết kế sử dụng đường Bộ Giao thông-Xây dựng, đoạn đường phải quy định tốc độ giới hạn cho xe ô tô, tuỳ theo loại đường, trạng thái tốt xấu đường địa hình tuyến đường Những nơi có đường cáp chạy ngang đường qua lại người thiết bị máy móc phải căng lưới an toàn đoạn cáp IX.5.2 Kỹ thuật an toàn công tác khoan nổ mìn Bảo quản vật liệu nổ − Kho chứa vật liệu nổ phải đặt xa khu vực người công trình quan trọng, tiện lợi giao thông − Kho phải đảm bảo phòng hoả tốt, bổ trí thông hơi, cửa sổ để đảm bảo nhiệt độ kho không 300C Trong kho phải có sàn để phòng ẩm, đặt cao mặt đất 30cm Các kho cần thiết phải có hệ thống chống sét − Các kho riêng biệt cách khoảng theo quy định Mỗi kho chứa loại vật liệu nổ mà quy phạm an toàn quy định Phải thường xuyên kiểm tra tình trạng kho chất lượng thuốc nổ để kịp thời xử lý Vận chuyển vật liệu nổ − Khi vận chuyển vật liệu nổ phải để nguyên hòm nguyên bao phương tiện riêng, không chở thuốc nổ chung với kíp nổ IX.6 Tổng mặt công trình IX.6.1 Đặc điểm địa hình khu vực bố trí thi công công trình − Do diện thi công tập trung, đồng thời địa hình rộng phẳng nên ta tận dụng vị trí phẳng để bố trí khu phụ trơ Đoạn từ phía nhà máy đến khu đầu mối địa hình bên bờ trái bố trí công trình phụ trợ.Chi tiết xem vẽ − Dọc theo bờ sông có nhiều vị trí bố trí bãi thải − Phía thượng lưu đập địa hình tương đối dốc nên bố trí công trình phụ trợ − Phía hạ lưu nhà máy có địa hình phẳng nên ta bố trí công trình phụ trợ IX.6.2 Cơ sở để lập tổng mặt công trình thi công − Tổng mặt công trình thi công lập phù hợp với tổng mặt công trình chính, điều kiện tự nhiên vùng xây dựng có tính đến đường giao thông sở hạ tầng kỹ thuật có − Bố trí sở sản xuất phụ trợ khu nhà ở: + Căn vào điều kiện địa hình điều kiện giao thông có dự kiến bố trí ba khu phụ trợ chính: + Khu bố trí phía bờ trái phía hạ lưu gồm trạm nghiền sàng, kho đá dăm, kho cát, kho xi măng trạm trộn bê tông để phục vụ xây dựng đập dâng, đập tràn, công trình dẫn dòng phía bờ trái + Khu bố trí bờ phải phía hạ lưu gồm sở sửa chữa, kho xăng dầu, kho vật tư để phục vụ cho công tác sửa chữa thiết bị máy móc hoạt động công trường 145 Đồ án tốt nghiệp Chương IX: Thiết kế tổ chức thi công + Khu bố trí bờ phải phía hạ lưu địa hình phẳng thuận tiện cho việc vận chuyển thiết bị, vật tư công trường vào Khu phục vụ cho việc cung cấp vật tư thiết bị cho toàn công trường Ngoài làm nhiệm vụ thi công − Thành phần sở sản xuất khu phụ trợ: Tất sớ sản xuất công trường đảm bảo phục vụ thi công đồng dạng công tác với năm cao điểm có dự kiến IX.6.3 Nhu cầu vật liệu xây dựng Vật liệu để xây dựng nhà máy thủy điện Nậm Sì Lường gồm: − Vật liệu dùng làm cốt liệu cho bê tông + Đá hộc: Nguồn đá xây dựng phân bố rộng toàn vùng lân cận nên tận dụng đá đào đường hầm, tuyến lượng làm vật liệu cho xây dựng Một phương án khác khối lượng đá sử dụng không lớn, mua đá từ mỏ đá công trình xây dựng thuỷ điện Hồ Bốn, Huội Quảng, Bản Trác + Cát cho bê tông: Trong phạm vi lòng hồ dọc tuyến suối Nậm Sì Lường chưa phát nguồn cát cuội sỏi có quy mô đáng kể có khả khai thác phục vụ cho xây dựng Có thể sử dụng nguồn cát mỏ thuỷ điện Hồ Bốn, Huội Quảng,Bản Trác + Các loại vật liệu, vật tư khác: Xi măng, sắt thép, gỗ loại vật tư khác lấy từ Yên Bái vận chuyển đường đến công trường + Thuốc nổ lấy từ Yên Bái vận chuyển đường đưa đến công trường IX.6.4 Cấp điện thi công công trường Hiện dọc theo đường Quốc Lộ 32 (Dọc theo suối Nậm Mu) có đường dây 35KV qua cấp điện cho xã Hồ Bốn nên cần bố trị trạm hạ áp xuống 0,4KV xây dựng đường dây tạm 0,4KV từ trạm hạ áp qua nhà máy đến khu đầu mối IX.6.5 Cấp nước thi công Nước phục vụ thi công sinh hoạt lấy trực tiếp từ Nậm Mu cách bơm lên bể chứa Đối với nước sinh hoạt bơm lên bể lọc khử hóa chất Sau đường ống dẫn đến khu vực sinh hoạt phục vụ cho công tác thi công công trình IX.6.6 Giao thông công trường Tổng chiều dài đường công trường có 2km Nối liền hạng mục công trình đầu mối với hạng mục công trình tuyến lượng nối liền với sở sản xuất phụ trợ Đường giao thông công trường công trình thủy điện Nậm Sì Lường thuận lợi có đường Quốc lộ 32 qua công trình Các loại vật liệu xi măng, sắt thép loại vật liệu khác lấy từ thuỷ điện Hồ Bốn, Huội Quảng, Bản Trác vận chuyển tới công trình theo Quốc lộ 32 146 [...]... tích (m 2) 0 22,4 62,5 138 ,2 271,1 Diện tích tb (m 2) Khối lượng (m 3) 11,2 42,45 100 ,35 204,65 168 636 ,75 1505,25 30 69,75 31 5,7 157,85 21,6 168,65 0 10,8 Khối lượng bê tông đập tràn 0 2529,75 162 Diện tích (m 2) 151,6 235 ,4 32 2,6 26 Diện tích tb (m 2) Khối lượng (m 3) 1 93, 5 279 1 935 2790 Đồ án tốt nghiệp D-D E-E Chương II: Chọn tuyến và bố trí công trình 10 10 35 4 32 2,5 33 8 ,3 338 ,25 Tổng kl (m 3) 33 83 338 2,5... 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 P (% ) 1 2 3 5 10 12 15 17 20 22 25 30 33 40 45 50 55 60 63 65 70 78 80 83 85 87 90 93 95 100 35 Q (m3/s) 91,21 73, 40 63, 93 53, 61 39 ,75 35 ,71 30 ,80 28 ,31 25,04 23, 15 20,57 16,69 15,06 11,70 9,81 8,44 7, 13 6,10 5,65 5 ,31 4,78 4, 13 3,94 3, 75 3, 65 3, 52 3, 32 3, 06 2,87 2,86 Đồ án tốt nghiệp Chương III: Tính toán thủy văn, thủy năng và điều tiết lũ Hình... vào (m3/s) 16,40 16, 73 17,07 17,40 17, 73 18,07 18,40 18,15 17,90 17,65 17,40 17,15 16,90 16, 73 16,57 16,40 16, 23 16,07 15,90 31 ,75 47,60 63, 45 79 ,30 95,15 111,00 156,00 194,00 408,00 560,00 484,00 421,00 298,00 276,00 244,00 179,00 134 ,00 119,00 104,00 91,90 86,50 116,00 1 13, 00 86,50 72,10 72,10 73, 40 (m3/s) 31 ,51 32 ,15 32 ,80 33 , 43 34,07 34 ,72 35 ,35 34 ,87 34 ,39 33 ,91 33 , 43 32,95 32 ,47 32 ,15 31 ,84 31 ,51... quả tính toán bồi lắng lòng hồ Nậm Sì Lường 3 Tuyến Q0 (m3/s) ρ0 (g/m 3) Vll 1 năm (1 03 m 3) Vdđ 1 năm (1 03 m 3) V 1 năm (1 03 m 3) V 75 năm (1 03 m 3) Đập Nậm Sì Lường 3 16,0 55 14,9 5,2 20,1 1511 4.Đường quan hệ Q=f(Zhl) Quan hệ mực nước lưu lượng được xác định theo công thức Sedi – Maning 2 1 1 Q = ωR 3 J 2 n + Trong đó ω • : Diện tích mặt cắt ngang (m 2) R R ω χ • : Bán kính thuỷ lực, = / • J n : Độ... công trình và số liệu đầu vào Hình I -3: Quan hệ Q = f(Zhl) đập Nậm Sì Lường 3 Bảng I-26: Quan hệ Q = f(Zhl) kênh xả nhà máy thủy điện Nậm Sì Lường 3 Zhl(m) Q(m3/s) 414,87 415,50 416,00 0,0 9,8 35 ,6 416,50 417,00 417,50 418,00 418,50 419,00 81,6 146,5 238 ,3 371,2 5 43, 4 748,2 Zhl(m) 419,50 420,00 420,50 421,00 421,50 422,00 422,50 4 23, 00 4 23, 50 Q(m3/s) 986,1 19 63, 5 236 9,0 2809,9 32 87,2 37 97,5 434 0,9... 17 ,3 0 10,2 4 14,9 7 14,6 3 11,5 3 16,1 8 10,5 8 18,5 9 16,5 2 12,9 9 17,2 1 13, 3 4 14,1 1 8,69 16,6 9 VII 57,8 2 65,5 7 62,2 1 60,8 3 54,1 2 50,6 0 56,6 2 33 ,4 7 49,2 2 47,9 3 37,6 9 53, 0 0 34 ,5 9 61,0 1 54,0 4 42,6 8 56,5 3 43, 7 1 46,2 9 28,5 7 54,6 4 33 VIII 39 ,5 0 44,8 3 42,5 1 41,5 6 37 ,0 0 34 ,5 9 38 ,7 2 22,8 9 33 ,6 4 32 ,7 8 25,7 3 36,2 3 23, 5 8 41,7 3 36,9 1 29,1 7 38 ,6 3 29,8 6 31 ,6 7 19,5 3 37 ,3. .. 56,5 3 43, 7 1 46,2 9 28,5 7 54,6 4 39 ,2 4 48,2 7 61,9 5 42,7 7 54 ,3 8 40,7 9 63, 4 2 58,2 5 54 ,3 8 67,5 5 77,6 1 54,5 5 47,1 5 64,6 2 81,5 7 23, 5 8 41,7 3 36,9 1 29,1 7 38 ,6 3 29,8 6 31 ,6 7 19,5 3 37 ,3 4 26,8 5 32 ,9 6 42 ,3 3 29,2 6 37 ,1 7 27,8 8 43, 3 7 39 ,7 5 37 ,1 7 46,1 2 53, 0 9 37 ,3 4 32 ,2 7 44,2 3 55,7 6 15 ,3 2 27,0 2 23, 9 2 18,9 3 25,0 4 19 ,3 6 20,4 8 12,6 5 24,2 7 17 ,3 8 21 ,3 4 27,4 5 18,9 3 24,0... tuyến đập thủy điện Nậm Sì Lường 3 Bảng I-22: Đường quá trình lũ thiết kế tại tuyến đập Nậm Sì Lường 3 Thời gian Lũ điển hình Qmax=560 KQ=1 Tuyến đập Nậm Sì Lường 3 p=0,2% p=1,0% Qp=1076 Qp=807 KQ=1,921 KQ =1,441 16 Đồ án tốt nghiệp (gi ) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 Chương I: Nhiệm vụ công trình và... 15,40 17 ,3 5, 23 0 2,51 3, 42 3, 68 5, 03 3,59 4,90 2,82 3, 85 3, 97 5,41 3, 10 10,24 14,9 4,55 7 14,6 4, 43 3 11,5 3, 48 3 16,1 4,90 8 14 VII 57,8 2 65,5 7 62,2 1 60,8 3 54,1 2 50,6 0 56,6 2 33 ,4 7 49,2 2 47,9 3 37,6 9 53, 0 0 VIII 39 ,5 0 44,8 3 42,5 1 41,5 6 37 ,0 0 34 ,5 9 38 ,7 2 22,8 9 33 ,6 4 32 ,7 8 25,7 3 36,2 3 IX 25,6 4 29,0 8 27,5 3 26,9 3 24,0 1 22 ,3 7 25,1 3 14,8 9 21,7 7 21,2 5 16,6 9 23, 4 9 X 18,24 20,74... Q=f(Zhl) tuyến đập TĐ Nậm Sì Lường 3 Bảng I-25: Quan hệ Q = f(Zhl) đập Nậm Sì Lường 3 Zhl(m) 476,05 477,00 478,00 479,00 480,00 481,00 482,00 4 83, 00 484,00 Q(m3/s) 0,0 22,9 119,6 2 83, 4 512,5 799,2 1142,9 1541,0 1990,5 Zhl(m) 485,00 486,00 487,00 488,00 489,00 490,00 491,00 492,00 4 93, 00 Q(m3/s) 2491,8 30 40,2 36 45,1 430 7,0 5027,1 5807,1 6666,6 7579,6 8550,5 19 Đồ án tốt nghiệp Chương I: Nhiệm vụ công ... 179,00 134 ,00 119,00 104,00 91,90 86,50 116,00 1 13, 00 86,50 72,10 72,10 73, 40 (m3/s) 31 ,51 32 ,15 32 ,80 33 , 43 34,07 34 ,72 35 ,35 34 ,87 34 ,39 33 ,91 33 , 43 32,95 32 ,47 32 ,15 31 ,84 31 ,51 31 ,18 30 ,88 30 ,55... 72,10 73, 40 72,10 70,80 68 ,30 32 ,15 32 ,80 33 , 43 34,07 34 ,72 35 ,35 34 ,87 34 ,39 33 ,91 33 , 43 32,95 32 ,47 32 ,15 31 ,84 31 ,51 31 ,18 30 ,88 30 ,55 61,01 91,46 121,91 152 ,37 182,82 2 13, 28 299,74 37 2,76 7 83, 94... toán bồi lắng lòng hồ Nậm Sì Lường Tuyến Q0 (m3/s) ρ0 (g/m 3) Vll năm (1 03 m 3) Vdđ năm (1 03 m 3) V năm (1 03 m 3) V 75 năm (1 03 m 3) Đập Nậm Sì Lường 16,0 55 14,9 5,2 20,1 1511 4.Đường quan hệ Q=f(Zhl)