Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh BÁO CÁO THỰC TRẠNG CÔNG NGHỆ TRỘN SÂU – THI CÔNG, GIÁM SÁT VÀ KIỂM SOÁT CHẤT LƯỢNG Lasson,S Tyrens AB, SE-118, Stockholm, Thụy Điển/ Học Viện Công Nghệ Hoàng Gia, Stockholm, Thụy Điển HƯỚNG DẪN: Tình hình thực tế biện pháp trộn sâu liên quan đến thi công, việc theo dõi đánh giá chất lượng nêu thảo luận Những công bố quan trọng gần phương pháp trộn sâu khác xem xét lại Quá trình trộn chỗ mô tả kiến thức liên quan đến yếu tố ảnh hưởng xem xét thảo luận.Khái niệm kiểm soát chất lượng trộn sâu thảo luận phương pháp kiểm soát trộn sâu xem xét lại.Việc mở rộng thí nghiệm đánh giá sức bền – biến dạng, khái niệm chất lượng, độ biền thiên trộn sâu thảo luận GIỚI THIỆU: Ngày nay, việc gia cố trộn sâu chấp nhận toàn giới để tăng cường khả thẩm thấu,cường độ,và tính biến dạng đất Theo kinh nghiệm cho thấy phương pháp trộn sâu có phát triển mạnh mẽ đặc biệt tính tường minh chi phí hiệu Mục đích việc thi công cải tiến thiết bị trộn sâu để vận chuyển phân phối chất kết dính cách tạo hỗn hợp tương đối đồng So với hoạt động trộn khác, công tác thi công trộn sâu sâu phức tạp Một loạt thao tác chế trộn xảy làm cho việc theo dõi quan trắc liện tục khó thực trường Sự khác biệt lớn địa chất khu vực,khó khăn việc dự đoán thuộc tính lưu biến hỗn hợp chất kết dính đất,điều kiện ảnh hưởng thiết bị trường v.v….tất tạo nên khó khăn việc theo dõi, kiểm soát nghiên cứu cải tiến thiết bị trường Tương tự vậy, trình thi công, điều kiện phức tạp dẫn đến thách thức đặc biệt liên quan đến việc đảm bảo chất lượng khối đất gia cố.Ví dụ, thí nghiệm phòng, ta xác định độ bền tính biến dạng cách tương đối xác Có nhiều yếu tố khác thí nghiệm phòng điều kiện khu vực liên quan đến trình trộn, điều kiện bão dưỡng biển đổi môi trường Các thông số khối đất gia cố phải ước lượng kiểm chứng thí nghiệm trường đo lường,như lấy mẫu lõi, siêu âm, thí nghiệm trường, phương pháp thử nghiệm địa học Nhóm Page Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Theo báo cáo này, thực trạng việc thi công kiểm soát chất lượng nêu cách chi tiết Các công bố gần đưa trao đổi đặc biệt dựa vào báo khoa học trình bày hội nghị Vấn đề trộn sâu chỗ yếu tố ảnh hưởng trao đổi.Các phương pháp thử nghiệm khác xem xét.Báo cáo trao đổi khái niệm chất lượng, thuộc tính cố hữu, đánh giá thuộc tính, thí nghiệm lấy mẫu đặc thù dựa vào đánh giá thống kê Các phần báo trích từ công việc thực tế tác giả trình trộn độ biến thiên khối đất gia cố (Larson,2003 tài liệu đính kèm Larson,2001; Larsson et al ,2005a,b,c) CÁC CÔNG BỐ QUAN TRỌNG Rất nhiều đánh giá tổng hợp trộn sâu trình bày suốt năm qua chủ yếu hội nghị.Mặc dù quan tâm số lượng lớn công bố,trong có vài mâu thuẫn với thi công trộn sâu,đặc biệt phương pháp trộn sâu chỗ yếu tố ảnh hưởng.Một số văn mâu thuẫn lại với việc đánh giá chất lượng thử nghiệm Hội nghị IS-Tokyo 96 hội nghị đạt tiêu chuẩn quốc tế.Trong năm 1980,phương pháp trộn sâu ứng dụng rộng rãi Nhật Bản Cũng thời gian đó,kinh nghiệm công nghệ Nhật trình bày chủ yếu tạp chí Nhật hội nghị quốc gia.Tuy nhiên,tại hội nghị IS-Tokyo loạt cộng nghệ Nhật trình bày với số lượng lớn Trộn sâu khô Thụy Điển phát triển vào năm 1970 phần lớn nhà thầu.Trong năm 1980,phát triển trộn sâu khô chủ yếu cung cấp khách hàng phủ,viện nghiên cứu trường đại học.Sự phát triển chậm trễ việc thi công trình lắp đặt thị trường có giới hạn Sự phát triển rộng rãi nhanh chóng bắt đầu dựa liên kết chương trình đầu tư lớn cho dự án sở hạ tầng vào cuối năm 1980.”Phương pháp trộn khô cho đất ổn định sâu” trình bày hội nghị Stockholm 1999 (Bredenberg et al…1999) hội nghị GIGS Helsinki 2000(Rathmaier,2000) cung cấp số liệu khảo sát phương pháp trộn khô sâu Scandinavian Bảng 1.1- Giới thiệu tài liệu thi công kiểm soát chất lượng Các Hội thảo Hội nghị Nhóm Tokyo 1996 Yonekura et al.(1996) Stockholm 1999 Bredenberg et al.(1999) Helsinki 2000 Rathmaier (2000) Tokyo 2002 Kitazume &Terashi (2002) New Orleans 2003 Johnsen et al.(2003) Los Angeles 2004 Yegian &Kavazangjian (2004) Page Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Các tạp chí Porbaha et al.(2001a) Porbah (2000) Các tiêu chuẩn prEN 14679 (2005) Hướng dẫn SGF (2000) CDIT (2002) EurosoilStab (2002) Tài liệu chuyên khảo Topolnicki (2004) Hội thảo trộn sâu thành lập Tokyo năm 2002,dưới giúp đỡ viện nghiên cứu công nghệ hàng hải-sân bay phối hợp với CEN TC288/WG10.Tiến trình thực hội nghị cung cấp nhìn tổng quát xu hướng phát triển thực trộn sâu, đặc biệt, Nhật Bản(Kitazume & Terashi,2002) Trong năm 1990,việc phát triển trộn sâu áp dụng rộng rãi Châu Âu , Châu Á Bắc Mỹ.Các tài liệu liên quan đến trộn sâu tăng lên đáng kể.Không tài liệu tiếng Anh mà tài liệu tác giả người Nhật Scandinavian viết tiếng Anh.Tuy nhiên, tài liệu tạp chí khoa học liên quan đến việc thi công kiểm soát chất lượng.Bên cạnh phải kể đến ‘phê bình’ tài liệu hội nghị hội thảo… liên quan đến việc thực kiểm soát chất lượng tương ứng Một khảo sát rộng rãi phương pháp trộn sâu thực Bruce (2000) khảo sát xuất sắc phương pháp trộn sâu thực Topolnicki (2004).Hơn nữa, theo hướng dẫn CDIT Nhật (2002), có đề cập kĩ thuật kinh nghiệm người Nhật.Trong tương lai gần, tiêu chuẩn Châu Âu có đề cập đến prEN 14679 (2005)là quan trọng, trình bày thời gian ngắn Hansbo Massarsch (2005).Các ấn phẩm khác hội thảo hội nghị liệt kê báo cáo khu vực Châu Âu (Massarch & Topolnicki,2005),Châu Á (Nozu,2005) Bắc Mỹ (Porbaha et.al.2005) THI CÔNG 3.1 GIỚI THIỆU Mục đích chủ yếu việc thi công trình trộn phương pháp trộn sâu đem lại thay đổi tính chất vật lý đất.Trộn diễn vật liệu chúng tiếp xúc với biến dạng dẫn đến diện tích tiếp xúc chúng tăng Đất sét mềm có sức đề kháng cao nên dễ biến dạng tính nhớt đàn hồi,tức là, xảy biến dạng thể tích xung quanh kế pha trộn.Lực phải tương Nhóm Page Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh đối lớn để chống lại khả chịu đựng.Trộn diễn vật liệu cắt thành phần tử nhỏ xếp lại.Một trình trộn đạt yêu cầu hỗn hợp có thống cần thiết thời gian ngắn chi phí thấp nhân công,máy móc,… Một số báo cáo trình bày liên quan đến việc thi công giám sát.Đặc biệt, tập trung vào phương pháp trộn khác nhau, máy móc, dự liệu kĩ thuật.Tác giả tìm hiểu báo cáo viết phong phú , trình bày tốt, đánh giá cao,và là,các báo cáo tập trung vào trình trộn chỗ máy móc.Hơn hết, tiêu chuẩn Châu Âu đề cập đến prEN 14679 (2005) cung cấp đầy đủ thông tin cần thiết để thực công việc: khảo sát địa chất,v v Tiêu chuẩn Châu Âu thường xuyên sử dụng ‘Trộn’được định nghĩa trình học tách cấu trúc đất, phân tán chất kết dính chất độn đất.Mặc dù thực tế thuật ngữ ‘trộn’ quan niệm chủ yếu, vài ấn phẩm xem thuật ngữ nghiêm ngặt khoa học 3.2 Các phương pháp trộn sâu: Theo quan điểm khoa học, việc phân chia trộn sâu trộn nông điều khó khăn.Theo prEn 14679 (2005) trộn sâu liên quan đến “trộn công cụ quay học sức kháng ngang đất hữu”.Theo truyền thống, việc trộn nông liên quan đến lớp nông thi công đường trộn sâu liên quan đến việc gia cố khối đất yếu Theo tiêu chuẩn prEN 14679 (2005) trộn sâu “xử lý đất yếu với độ sâu lớn 3m” Hầu hết phương pháp trộn sâu sử dụng cánh trộn đặt nhiều cần trộn Suốt năm 1980, nhiều phuơng pháp trộn sâu đuợc phát triển nhật hầu hết chúng có tên gọi riêng.Khi kỹ thuật trộn sâu đuợc sử dụng rộng rải giới cần thiết phải có hệ thống phân loại phương pháp mà có nhiều kỹ thuật khác đuợc sử dụng.Năm 1998 năm 1999 ông Bruce cộng đề xuất hệ thống phân loại phương pháp Hình 3.1 mô tả hệ thống phân loại tồng quát phương pháp theo Toponicki (2004) Hệ thống phân loại dựa vào (a) vật liệu trộn (b) nguyên lý trộn ( c) vị trí cánh trộn Nhóm Page Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Hình 3.1: Hệ thống phân loại phương pháp trộn sâu theo Toponicki (2004) Trộn ướt: Phương pháp trộn đất xi măng nhật ( CDM – cement deep mix ), hay gọi “phương pháp ướt” phương pháp cọc đất trộn xi măng( theo CDIT 2002 ), phát triển vào năm 1970 đại diện cho nhóm thịnh hành phương pháp vào năm 1977 hiệp hội CDM thành lập nhằm mục đích điều phối phát triển phương pháp trộn sau dựa vào hợp tác viện nghie7n cứu áp dụng công nghiệp phương pháp trộn ước sử dụng rộng rãi nhật đặc biệt dự án cảng biển phát triển máy móc trộn sau trình thi công phương pháp ướt nhật trình bày Terashi (2002) Nakamishi (2002) Có nhiều phương pháp để bơm dung dịch kết dính vào đất Một cách phổ biếnlà bơm phần chất kết dính cần trộn bắt đầu khoan xuống lòng đất Có nghĩa từ mũi ống xoắn hay cánh trộn Phần lại dung dịch kết dính phun (bơm) vào đất cần trộn rút lên từ lòng đất Khi thi công bờ người ta sử dụng máy cần trộn hay cần trộn đường kính khoảng 1m (Nakanishi, 2002) Hình 3.2a Nhóm Page Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh cho ta thấy máy CDM land4 với cần trộn Bằng cách cho cần quay ngược chiều nhau, người ta tạo hệ thống cần trộn có khả trộn vật liệu có góc nội ma sát lớn (cát) với đường kính 2m ( theo Isobe,1996) Việc thi công nhiều cọc đồng thời cách dùng nhiều cần trộn sử dụng phổ biến nhật đặc biệt cảng biển, hình 3.2b Việc thi công hiệu thi công cọc dạng khối, mắt lưới, tường… (theoKawasaki,1981, Nichoson,1998) Cột liên kết dạng tường gia cường dầm I (Shaefer,1997) Các cột gia cường dùng làm tường trọng lực hay kỹ thuật chắn đất thẳng đứng (Vertical earth reinforcement technology- VERT).(Nicholson 1998; Andronulos, 2000) Kích thước máy móc cần trộn gia tăng theo thời gian để tăng tốc độ thi công (Terashi, 2002) Cần trộn CDM-column21 (Yoshida, 2002) phát triển gần thiết kế phức tạp với nhiều cánh trộn hình 3.2c.(Yoshida, 2002 Yoshida Kawashima,2005).Một vấn đề nảy sinh thiết kế cách trộn gần làm chohỗn hợp cánh trộn bị kẹt.Cần trộn sử dụng “cánh sống” đễ ngăn cản vật liệu trộn lẫn quay quanh cần trộn Những cánh trộn không quay cãn cánh chết Những cánh sống dài cách trộn cắt vào đất để chống quay Kỹ thuật giới thiệu vào đầu năm 1980 Inove Leibuo(1985) Enami(1986) CDM_lodic (cement Deep Mixing – low displacement and control) phát triển vào năm 1985 để giảm thiểu chuyển vị trình thi công (Sugiyama,2002 Tanaka,2002), Matsumoto (1998), nguyên tắc thi công lấy lượng đất với thể tích cần trộn lượng xi măng bơm vào, toàn chiều dài cần khoan tạo dạng hình xoắn ốc hình 3.2d Kỹ thuật cho phép thi công cọc có đường kính lớn 1,2-1,3m mà không làm chuyễn vi lớn (Kamimura,2005) Một kỹ thuật tương tự (kỹ thuật bỏ đất) giới thiệu Hirai (1996) Kỹ thuật trộn sâu phương pháp ướt phát triễn Mỹ vào năm 1980 Geo-Con SMW Seiko Kogyo công trình Jackson Lake Dam (Ryan,2005), Cần trộn tương tự nguyên kỹ thuật nhật số công ty Mỹ phát triển máy móc cần đơn đa cần hình 3.2 Năm 2002, Ông Burke có mô tả cần trộn, máy móc biện pháp thi công sử dụng công ty Hayward Baker Các máy móc thiết bị trộn sâu dược phát triển nước châu âu Đức,Pháp,Anh,Mỹ Balan… Nhiều loại cần trộn sử dụng châu âu hình 3.4a-d.Phương pháp colmix dược phát triển công ty Bachy vào năm cuối 1980 sử dụng cần khoan xoắn ốc cho phương pháp ướt khô.Chất kết dính (xi măng) bơm vào đất cần trộn khoan vào đất.Khi rút cần lên trộn đầm nén.Phương pháp Trevimix phát triển Italy vào năm đầu 1980 sử dụng phương pháp ướt khô.Keller May Gurney sử Nhóm Page Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh dụng phương pháp trộn sau ướt từ năm 1990 Ở nhật công nghệ thường sử dụng cọc chữ nhật (Mizutani 1996, Watanabe, 1996) phát triển từ năm đầu 1980 (Khono 1984).Mục đích để tránh trùng lấp cọc tròn.Máy thi công hình 3,5a 3,5b Một kỹ thuật gần tương tự (Cutter Soil Mixing ) phát triển gần châu âu (Fiorotto,2005) hình 3.5c máy cắt thẳng đứng tạo panen kết hợp với dạng hàng, lưỡi, khối… Để hạn chế thãi chất thãi, phương pháp trộn sâu sử dụng Người ta thường tạo cọc dạng tường , lưới hay khối lòng đất Một phương pháp phát triển gần gọi TRD (Kamon,2000) thi công với thiết bị cắt cưa xích hình 3.5d Lợi phương pháp tính liên tục tường.Quá trình trộn diễn máy cắt xích chuyển.Một kỹ thuật tương tự phát triển Đức gọi Cut-MixInjection (Sarhan 1999) hình 3.5e Một tường cứng rộng 1m tạo thành thi công theo phương pháp Như mô tả có nhiều phương pháp trộn sâu phát triển Nhật Có thiết bị thiết kế đặc biệt để gia cố đất theo theo phương ngang bên đắp đường sắt để gia cố đất gối tựa tạm thời HEMS (sugiki Meada 1996) Cũng có kết hợp neo ngang trộn sâu.RADISH (tateyama,1996), nguyên lý làm tăng cường khả chịu kéo neo tường trọng lực Hình 3.2a: Máy CDM Land Nhóm Hình 3.2b: Máy CDM-2 với cần trộn Page Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Hình 3.2d: Máy CDM – Lodic Hình 3.2c: Máy CDM – Columns 21 Hình 3.2: Các loại máy trộn đất xi măng sử dụng phương pháp ướt Nhật Bản Hình 3.3a: Hayward Baker Hình 3.3c: Geo-Solution Nhóm Hình 3.3b: SCC Taki Hình 3.3d: Raito Page Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Hình 3.3e: Hai loại cần trộn sử dụng cho điều kiện địa chất khác Hình 3.3: Các loại máy trộn đất xi măng sử dụng phương pháp ướt Mỹ Hình 3.4a: Colmix (Bachy Soletanche) Hình 3.4b: May Gurney Hình 3.4c: Thiết bị cũa cty Keller (Balan Anh) Nhóm Page Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Hình 3.4d: loại cần trộn sử dụng cho điều kiện đcị chất khác Trevi Hình 3.4: Các phương pháp thi công đất trộn xi măng ướt Châu Âu Hình 3.5a,b: Cọc đất trộn XM vuông (Shimizu) Hình 3.5c: Máy cắt trộn đất Bachy Soletanche Hình 3.5d: TRD Hình 3.5e:Cutmixinjection Hình 3.5: Máy thi công đất trộn xi măng sử dụng cần trộn quay đứng Nhóm Page 10 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh 4.8 Kiểm tra độ thẳng đứng đường kính Hiện phương pháp giản đơn để kiểm tra độ thẳng đứng đường kính cọc CDM (ví dụ Axelsson, 2001) Đường kính thường kiểm tra thí nghiệm gõ pits cách nhổ toàn cọc lên Độ thẳng đứng kiểm cách đo độ lệch tâm cọc số thời điểm trình đào Trong trường hợp cọc giao thoa, tính thẳng đứng quan trọng Theo tiêu chuẩn Thụy Điển (SGF,2000), dung sai độ nghiêng cho phép từ 0.6 đến 1.1 độ (1:100 đến 1:50) Phần giao thoa hai cọc thường khoảng từ 5-10 cm Kết là, chí hai cọc thi công đạt yêu cầu dung sai độ nghiêng, phần giao không đạt yêu cầu chiều dài cọc sâu m Sự phát triển phương pháp để kiểm tra độ thẳng đứng vấn đề cần nghiên cứu nhiều 4.9 Sự làm việc thực tế Những đo đạc sau trình thi công thường thực để kiểm tra ứng xử đất sau xử lý Trong suốt trình xây dựng, ví dụ đất đắp, hố đào, chuyển vị ngang độ lún đo đạc Ứng xử ứng suất – biến dạng cọc đất đo chẳng hạn: đo áp lực đất, đầu đo biến dạng, đầu đo chuyển vị đứng Việc đo áp lực nước lỗ rỗng nên tiến hành, không thường dùng Thụy Điển 4.10 Các phương pháp quan trắc Việc thực thi phương pháp trộn sâu, bao gồm trình thiết kế, thường thực nhiều pha tương tác Ở Thụy Điển, trình thường gọi thiết kế chủ động Một bước quan trọng thiết kế chủ động cọc đất thử nghiệm thường thi công trước thời điểm khởi đầu dự án (Holm 2000) Thiết kế sơ bộ, thường dựa thí nghiệm phòng kinh nghiệm, nên phải kiểm chứng phương pháp quan trắc Phương pháp quan trắc bao gồm mục sau (Ladd 1986): Người thiết kế nên chọn thông số quan trắc phù hợp; dự đoán cường độ thông số dựa giả thiết làm việc lúc thiết kế, nên giả định trường hợp làm việc xấu nhất, nên trù liệu phương pháp xử lý có khác biệt lớn so vơi thiết kế Sự quan trắc trường cung cấp đo đạc theo thời gian thực đáng tin cậy Kỹ sư đánh giá liệu quan trắc để đánh giá điều kiện thực tế nên dự trù phương pháp xử lý suốt trình thi công Nhóm Page 56 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Phương pháp quan trắc nói rõ Ladd (1986) nên tập trung vào thiết kế học không nên tập trung nhiều vào thiết kế thi công prEN 14679 (2005) cung cấp phương pháp mở rộng bao gồm thiết kế thi công Những hướng dẫn sau nên đưa trước thi công: a) Cần có báo cáo trường hợp dự kiến, khác với thiết kế b) Cần xây dựng quy trình báo cáo phương pháp quan trắc sử dụng c) Ghi nhận hạng mục đặc biệt pha xây dựng yêu cầu thiết kế d) Có kế hoạch thí nghiệm thủ tục nghiệm thu đưa vào công trình Làm điều đảm bảo công trình thi công chất lượng Tuy nhiên việc thiết kế chủ động này, thường khó đưa vào cách đầy đủ thiết kế Phương pháp quan trắc phải có kế hoạch xử lý thông số cho giá trị dự kiến Nhưng phương pháp quan trắc thay cho thiết kế Rất nhiều lần thiết kế tệ thường che đậy thủ tục quan trắc màu mè, mà thực chất không giải trường Phương pháp quan trắc cho phép đánh giá khác biệt thiết kế ứng xử thực Phương pháp quan trắc phù hợp cho phương pháp trộn sâu, khó để dự đoán đặc trưng lý vùng đất xử lý, khó kiểm tra ứng xử thực Phương pháp quan trắc bao gồm phương pháp xác suất sác xuất ứng xử công trình giới hạn cho phép Thiết kế phương pháp đo đạc kiểm tra phải dựa tính khả thi việc đo đạc xác góc độ thiết bị, người, diễn dịch liệu đo đạc Có hai vấn đề không chắn đo đạc quan trắc: Là không chắn không đủ liệu Sự không chắn không đủ kiến thức ứng xử thực đất xử lý Hai vấn đề không chắn thảo luận chi tiết Phần 4.11 4.12 4.11 Đàm luận mức độ thí nghiệm lấy mẫu Không có phương pháp chuẩn mực toàn cầu mức độ thí nghiệm lấy mẫu Mức độ nên phụ thuộc vào dạng xử lý mục đích dự án xử lý đất yếu Tiêu chuẩn Thụy Điển SGF (2000) đưa kiến nghị số lượng cọc nên làm thí nghiệm, dựa kích cỡ dự án xử lý đất yếu Tuy vậy, kiến Nhóm Page 57 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh nghị áp dụng với điều kiện Sức kháng cắt không thoát nước thiết kế tối đa 100 kPa hệ số an toàn tổng thể phải lớn Nhìn chung, phải thực thí nghiệm xuyên đồng thời để thu giá trị trung bình Có tham luận phương pháp xử lý thống kê số liệu ví dụ Halkola (1999) Tuy nhiên, chưa có phương pháp thống kê xử lý số liệu chuẩn mực sử dụng quốc gia Scandinavian Nền đất xử lý không nên làm thí nghiệm sớm, trình phản ứng hóa học có ảnh hưởng lớn lên đặc trưng cường độ biến dạng suốt tuần đầu tiên, saukhi thi công Tuy vậy, người ta thường thích làm kiểm tra cọc đất trộn xi măng giai đoạn đầu sau thi công để tiện việc Bên cạnh đó, có lẽ khó để thí nghiệm kiểm tra đất sau xử lý nhiều tuần, lúc cường độ cọc cứng Tiêu chuẩn Nhật Bản CDIT (2002) thiết lập thủ tục để đánh giá kết thí nghiệm nén mẫu, có xét đến hệ số biến động Mối quan hệ sau phải thỏa yêu cầu: cường độ nén trục tiêu chuẩn thiết kế : cường độ nén trục trung bình mẫu lõi V: hệ số biến động K: hệ số ngẫu nhiên xác định mức độ tin cậy Futaki & Tamura (2002) giá trị sau K hàm số búa SPT, N, với độ tin cậy 90% Nhóm Page 58 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Hình 4.12 mối quan hệ giảm cường độ (1-KV) hàm hệ số biến đổi tương ứng với số mẫu thí nghiệm Khi số lượng mẫu thí nghiệm gia tăng, cường độ cao sử dụng Hình cho thấy giảm cường độ tăng lên hệ số biến động tăng lên (xem hình 4.12 5.4) Hình 4.12: Mối quan hệ giảm cường độ hệ số biến động V, dựa thí nghiệm nén trục mẫu lõi cọc CDM Futaki Tamura (2002) Hình phản ánh nội dung trao đổi tính biến động đất xử lý Chapter Ở quan trọng việc xem xét tính biến động liên quan đến chế học Nếu chế học xem trình trung bình, việc sử dụng hệ số biến động có ảnh hưởng lớn lên giảm cường độ Tiêu chuẩn Eurocode 7: Thiết kế móng nói rõ “Nếu phương pháp thống kê sử dụng, giá trị đặc trưng nên tính toán lại xác suất giá trị bi quan trạng thái giới hạn xảy ra, phải nhỏ 5%” Hệ là, xử lý thống kê liệu thí nghiệm đất xử lý phải tiến hành quốc gia Châu Âu 4.12 Đàm luận cường độ đặc trưng biến dạng Nhìn chung tương đối khó để xác định lực dính góc ma sát đất xử lý Bên cạnh khó để đo áp lực nước lỗ rỗng đất xử lý Một cách truyền thống, đất xử lý xem có thông số cường độ không phụ thuộc vào lộ trình ứng suất Hệ phương pháp tính thông thường, thường dùng cường độ nén trục mẫu lõi Rõ ràng, cần liệu tính toán dựa thí nghiệm trục Có truyền thống đánh giá sức kháng cắt không thoát nước từ thí nghiệm xuyên cọc CPT tests quốc gia Scandinavian Sức kháng cắt không thường đánh giá sử dụng công thức thoát nước đất xử lý sau đây: Nhóm Page 59 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Ở qc sức kháng mũi v0 ứng suất hiệu trọng lượng thân Nk hệ số mang tải Cường độ hệ số mang tải Nk phụ thuộc vào đất, kích cỡ hình dạng mũi xuyên, tính dẻo đất, độ sâu, tỷ số cố kết, cách lấy tương quan, v.v Vì vậy, sức chịu tải phụ thuộc vào chế phá hoại suốt trình xuyên cách lấy tương quan với giả thiết lý thuyết hay thí nghiệm Rất nhiên cứu công bố cách lựa chọn hợp lý hệ số mang tải Nk Vì vậy, có rủi ro việc đánh giá chủ quan cường độ đặc trưng biến dạng Với thí nghiệm xuyên cọc, CPT, siêu âm, có không chắn đánh giá đặc trưng lý đất xử lý Khi đánh giá sức kháng cắt không thoát nước, điều kiện ứng suất không thoát nước giả định, điều thực trình xuyên phải xuyên đủ nhanh Định nghĩa điều kiện không thoát nước thể tích không thay đổi suốt trình cắt thường không đạt Từ cuối thập niên 80, chất kết dính gốc xi-măng thường sử dụng, đất xử lý ứng xử vật liệu ma sát không bão hòa Đất xử lý, ứng xử đất cố kết loạt sét chứa bụi, tức có phát sinh áp lực nước lỗ rỗng tương đối thấp suốt thí nghiệm trục không thoát nước Baker (2000) giải thích ứng xử đất xử lý không hoàn toàn bão hòa Với đất cứng, mức độ bão hòa 97%, có phát sinh áp lực nước lỗ rỗng thấp, phụ thuộc vào áp lực ép hông Ahnberg (2004) áp lực lùi suốt thí nghiệm trục không thoát nước có ảnh hưởng đáng kể lên sức kháng cắt Vì vậy, điều kiện không thoát nước nên đặt câu hỏi, phương pháp ứng suất hiệu phù hợp Ngoài ra, chất kết dính xi-măng, sét xử lý trở nên dòn, chế phá hoại đầu mũi xuyên trở nên khó đoán Cơ chế phá hoại nứt vỡ, trượt cắt giả thuyết Vì vậy, với đất trộn xi măng, nên dùng sức chịu nén, sức kháng cắt để đánh giá cường độ đất Ở quốc gia Scandinavian, phương pháp trộn khô thường dùng để giảm độ lún với đất yếu Đặc trưng biến dạng trường hợp quan tâm Nhóm Page 60 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Tuy nhiên, phong cách truyền thống thí nghiệm đánh giá cường độ theo thí nghiệm xuyên dẫn tới kết hạn chế đặc trưng biến dạng đất công trình thực Phương pháp siêu âm đánh giá tính đồng nhất, đánh giá cách sơ cường độ, dùng phương pháp này, đánh giá đặc trưng biến dạng Có mối quan hệ thực nghiệm độ cứng cường độ, nhưngnhững tương quan thường phân tán.(e.g Åhnberg et al., 1995; CDIT, 2002; Massarsch & Eriksson, 2002; Massarsch,2005) Sự xác định cường độ đặc trưng biến dạng yêu cầu thí nghiệm trường, thí nghiệm địa vật lý, hay thử tải tĩnh Một vài phương pháp thí nghiệm đo đạc trực tiếp đặc trưng biến dạng, đủ thực tiễn kinh nghiệm thuyết phục từ thí nghiệm trường thí nghiệm Pressuremeter, thí nghiệm địa vật lý Nhìn chung, kỹ sư thường sử dụng giá trị dựa kinh nghiệm modul biến dạng tính thấm thiết kế Nếu kiến thức có nhiều đặc trưng biến dạng phát triển phương pháp thí nghiệm gia tăng việc sử dụng phương pháp trộn sâu cho móng, ví dụ nhà dân Để giảm lún, đặc trưng biến dạng mối quan tâm Để ổn định, đặc trưng cường độ thiết yếu Chúng ta cần cẩn thận việc đánh giá lực dính, góc ma sát, áp lực lỗ rỗng đất xử lý Nên có khảo sát kỹ liệu phương pháp thí nghiệm tồn đủ xác để đánh giá lực dính góc ma sát hay không Chúng ta cần có nghiên cứu đánh giá ứng xử đất xử lý học đất lý thuyết, nghiên cứu biến động không gian ứng xử Ở thời điểm tại, xác định trực tiếp cường độ đặc trưng biến dạng phải sử dụng thiết bị đặc biệt đánh giá trình độ cao Pressuremeter tests, hay việc thử tải tĩnh 5.1 Trong hệ thống học: Đất ổnđịnh phức tạp cường độ không gian tính chất biến dạng Đấtổnđịnh đất tự nhiên có tính không đồng nhất, không đẳng hướng không đàn hồi Nhìn chung nói cường độ đấtổnđịnh cao vật liệu trở nên dễ vỡ Hệ thống học bao gồm tồn chế phá hoại vị trí mà trạng thái hệ thống phụ thuộc vào Sự tồn kiểu hệ thống (ví dụ dạngđiểm dạng song song), lại phần tử (ví dụ nhưđàn hồi- dẻo, đàn hồi giòn), loại tải trọng (ví dụ phân bố xácđịnh theo biến dạng) Việc hiểu biết hệ thống học đấtổnđịnh hạn chế vìcác tính chất cường độ, biến dạng phụ thuộc vào nhiều nhân tố Sự không chắn hiểu biết không đầyđủ trình phá hoại cục Nhóm Page 61 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh cọcđơn, nhóm hàng cọc mở rộng vùng ảnh hưởng tiến trình phá hoại, vùng đấtổnđịnh vùng đất xung quanh Theo thực tiễnở ThụyĐiển, việc tính toánổnđịnh dựa giả thiết cọc đất mềm xung quanh làm việc vật liệu hỗn hợp (SGF, 2000) Phá hoại xem xuất theo mặt trượtđi qua cọc đất xung quanh cọc Một mô hìnhtrung bình, hệ song song thừa nhận thực lẫn tỷ lệ thu nhỏ cọc (H.5.2) Mô hình trung bình thừa nhận cho cường độ sức chóng cắt không thoát nước đấtổnđịnh nhỏ giá trị 150 kPa Quan hệứng suất - biến dạng xem làđàn hồi - dẻo, tức phần mặt cắt cọc tác động qua lại lẫn vị trí phá hoại Đối với đấtổnđịnh cường độ cao đấtổnđịnh có chứa lượng lớn ximăng, mô hình phá hoại khác thích hợp để sử dụng Honjo (1982) áp dụng mô hình bó cho đấtổnđịnh Mô hình bó nằm mô hình trung bình mô hình mắt xích yếu (H.5.2) Omine cộng (1998), đưa mô hình phá hoại kết hợp hai mô hình trên, mô hình gọi mô hình hỗn hợp xét đến vết nứt đấtổnđịnh thể hiệuứng kích thước cường độ, độ mở rộng khe nứt tiềm tàng Để thiết lập tính chất thông số chủ yếu, thay đổi giá trị trung bìnhảnh hưởng lớn đến phá hoại có lợi Đặc tính học phụ thuộc vào thay đổi thông số chủ yếu Hơn hiểu biết bổ sung cho công việc thiết kế để đảm bảo sai số không vượt giá trị dựđoán ứng xử mô tả hệ thống song song tổng phần tửđàn hồi - dẻo Khả giảm bớt sai số quan trọng việc nghiên cứu đất gia cường (xem thêm phần 5.4) Bởi trình trộn cóảnh hưởng lớn đến giá trị trung bình sai số nên nólà động lực cho thảo luận biến động trộn sâu 5.2 Tỷ lệ nghiên cứu: Chất lượng đấtổnđịnh phụ thuộc vào tỷ lệ khảo sát Đấtổnđịnh làđông quan sát mắt thường Tuy nhiên quan sát kính hiển vi ta thấy có phần tử phân bố không đều.Vì mứcđộ đồng đượcđánh giá lầnở tỷ lệđã thiết lập sẵn Quy mô nghiên cứu thích hợp tự phụ thuộc vào cácứng dụng hệ học chặt chẽ Trong trộn sâu chỗ có phân tử lan rộng (sự dịch chuyển ion Canxi) kéo lại nhờ nhờ chế trộn, phải nhớ việc trộn tiếp diễn trình trộn họcđã kết thúc Tính chất trộn lẫn phát triển theo thời gian (tuy nhiên chưa chắn thay đổi cường độ), thờiđiểm thẩmđịnh chất lượng trộn sẽảnh hưởng tới kết Trong thực tiễn, tỷ lệ nghiên cứu thích hợp phải ước lượng, quan niệm thứ hữu dụng cho việc xácđịnh chất lượng trộn Hơn Nhóm Page 62 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh nữa, tỷ lệ nghiên cứu giới hạn kích thước thể tích mẫu để phân tích phục vụ cho công tác thẩm tra chất lượng trộn Theo Dankwerts (1953), qui mô nghiên cứu đượcđi định nghĩa kích thước nhỏ vùng phân tách hỗn hợp mà xem trộn lẫn không tốt cho mụcđích đặc biệt nàođó gây Do vậy, theo định nghĩa Dankwerts tỷ lệ nghiên liên quan tới chất lượng hỗn hợp, ví dụ thay đổi tính chấtđã biết Tỷ lệ nghiên cứu xácđịnh cácứng dụng riêng đặcđiểm học chặt chẽ Sự thay đổi tính chất đất gia cường cóý nghĩa thiết kế liên quan tới tỷ lệ nghiên cứu cấu trúc tương quan thông số Có nhiều thông sốảnh hưởng tới tính chất cường độ đấtổnđịnh, đặc trưng chất kết dính: đặc trưng đất, trình trộn, điều kiện bảo dưỡng (ví dụ: Terashi, 1997; Babaski cộng sự, 1997) Tương tự có biến động liên quan tới thông số Hơn nữa, biến đổi liên quan tới thông số có liên hệ với tỷ lệđã biết, thông số có thểảnh hưởng tới nhiều tỷ lệ khác nhau.Tỷ lệ xem khác phân tán tỷ lệđã biết, khuynh hướng tỷ lệ nhỏ Do đó, xácđịnh cấu trúc tương quan cho thông số có liên hệ với tỷ lệ nghiên cứu quan trọng Hình 5.3 thể ví dụở chỗ mà thay đổi đấtổnđịnh bị giánđoạn ba trường hợp tương ứng với ba tỷ lệ khác Trường hợp đầu tiên, xét toàn cấu trúc, phân bố cường độ đấtổnđịnh bị chi phối thành phần đất, tính không đông củađá, biến động không gian vốn có, phần bố chất liên kết không cácđiều kiện khác suốt trình bảo dưỡng Trường hợp thứ hai, nhóm cọc biểu thị hình thức lượng chất kết dính khác nhau, phân bố chất kết dính không suốt trình trộn Sự phân bố chất kết dính không nàyliên quan tới nên khó khăn đểlàm cho chất kết dínhphân bốđồng Tính chất đất vàđiều kiện bảo dưỡng xem không khác Kết phân bố chất kết dính khác theo phuương trục cọc khác cọc liền kề Trường hợp thứ ba, đoạn cọc gán cho thay đổi không gian vốn có, thay đổi tính chất từđiểm tớiđiểm khác trình trộn Các tính chất cácđiều kiện bảo dưỡng xem không đổi Sự phân bố chất kết dính theo phương dọc trục xem không đổi Quá trình trộn đượcđánh giá cóảnh hưởng tới thay đổi cường độ tỷ lệ thu nhỏ tương quan, liên quan tới phân bố chất kết dínhở khắp mặt cắt Trong thực tế, thật khó để phân chia ba trường hợp Khi thực thí nghiệm lấy mẫu phải trọng tới tỷ lệ thí nghiệm tỷ lệ liên quan tới hệ học Tuy nhiên kích thước máy thử mẫu thường nhỏ so với tỷ lệ nghiên cứu Hệ thay đổi ước lượngcó thể liên quan tới tỷ lệ thu nhỏ, ví dụ phân đoạn cọc Nhóm Page 63 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh 5.3 Sự thay đổi trộn sâu: Hình 5.4 biểu diễn kết nhiều nghiên cứu thông qua hệ số thay đổi từ kết thí nghiệm nén Tất lấyđúng chỗ đấtổnđịnh Các kết cho thấy hệ số ước lượng thay đổi khác đáng kể Theo Suzuki (1982), Honjo (1982), Kawasaki công (1984) Larson công (2005a, 2005b), phân tán bình đồ qua khắp mặt cắt ngang cọc, xếp vào vị trí Hệ số thay đổi lớn đất liền so với đất biển (Terashi, 2005) Rất khó để so sánh kết nghiên cứu cácđiều kiện thí nghiệm khác đáng kể Các giá trị lớn dấu hiệu tác nhân, chẳng hạn kỹ thuật lấy mẫu thay đổi đất ví dụ có khuynh hướng theo chiều sâu thay đổi lớnđấtổnđịnh vốn có.Tuy nhiên dựa kết ghi lại đặt cầu hỏi chất lượng trộn có tốt ta trộn ướt hay không Các tác giả cho quan điểm dựa tin đồn quan sát mắt thường, không đo lường thực Phương pháp Nhóm Page 64 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh trộn khô trộn ướt nên tiến hành song song nhữngđiều kiện giống nhau, trước đưa kết luận Có cácđiều khác thường số lượng mẫu đấtổnđịnh từ dựánở Scandinavi đủ để thừa nhận ước lượng hệ số biến đổi ví dụ thí nghiệm bàn nén Tuy nhiên, Axelsson Rehnman (1999) Braaten cộng (1999) đãđưa kết số lượng lớn thí nghiệm nén mẫu lấy từ cọc xi măng – vôi.Sự thay đổi cường độ thường cao cọc đước thi công đất thông thườngở ThụyĐiển Đối với thí nghiệm xuyên kiểm tra nhiều mặt cắt ngang cọc, khác biệt lớn khác cọc khác Kujala công (1985) ghi lại độ lệch tiều chuẩn khoảng 15% đến 60 % Jelisic (1999) nghiên cứu khối bùnổnđịnh theo nhiều phuương pháp khác ghi chép lại hệ số thay đổi khoảng 90% Sự thay dổi cực lớn cường độ có khả không liên quan tới thay đổi cường độ mà liên quan tới phương pháp khác nhau, phương pháp ước lượng khác nhau, vàđiều không đước Jelesic (1999) khảo sát 5.4 Sự thay đổi không gian: Thông thường cấu trúc trộn sâu thiết kế theo qui định, tức cấu trúc chia thành số vùng vật liệu đồng Mỗi vùng mô tả loại vậtđơn lẻ, phân tíchđơn lẻ hệ số an toàn riêng Phương pháp lựa chọn giá trị danh nghĩa tính chất đấtổnđịnh không đượcđịnh nghĩa tốt Ởđó tồn sai khác lớn tính toán khác nhau, số sử dụng giá trị trung bình, số sử dụng giá trị an toàn hay giá trị thấp Nhóm Page 65 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Sự khác lớn gây thiết kế không mong muốn Hệ số an toàn lồng ghép vào không kể tới hệ học Từ đấtổnđịnh đượcđưa giá trị thay đổi lớn có liên quan, có nhiều lựa chọn thưc tế để xem xét thay đổi tự nhiên tính chất đấtổnđịnh Chỉ có phương pháp luận có giá trị ngày (là phương pháp kết hợp yêu cầu lý tính xác suất) thiết kế có sở đáng tin cậy (ví dụ Kulhawy Phoon, 2002) Những không chắn tính chất học đượcđịnh lượng sựđáng tin cậy mô tả giới hạn phá hoại xảy Thiết kếđáng tin cậyđòi hỏi kiến thức hệ thống học tại, độ lớn xảy thông số, ước lượng thay đổi biến động không gian Tuy nhiên, thiết kếđáng tin cậy không thiết lập tốt trộn sâu có lý nókhông rõ ràng cách thức dựđoán, ước lượng tính chất biến dạng cường độ đấtổnđịnh liên quan đến hệ thống học Sự phân phối khả xảy quan trọng, liên quan tới thẩmđịnh chất lượng sản phẩm tính chất cường độ biến dạng, nóảnh hưởng tỷ lệ đối tượng chi phối Cấu trúc tương quan không gian cóảnh hưởng nàođó thí nghiệm để thu giớ hạn củacáctính chất mô tả.Vì cấu trúc tương quan không gian ảnh hưởng tới thí nghiệm cần thiết kích thước mẫu Sự cần thiết thiết kếđáng tin cậy trộn sâu thu Honjo (1982) nhấn mạnh từ sớm, chưa đượcđưa vào thực tiễn Theo Kitazume (2002), thiết kếđáng tin cậy giới thiệu tiêu chuẩn kỹ thuât sửa đổiở Nhật vào năm 2006 Các thảo luận mở Porbaha DeMillio (2004), kết hợp quan điểmđáng tin cậy khái niệm thiết kế cọc trộn sâu Các hiểu biết thay đổi tính chất hạn chế cần thiết phải bổ sung thí nghiệmở cácđiều kiện khác Những thiết kếđáng tin cậyđòi hỏi am hiểu thay đổi đất liên quan tới tỷ lệ nghiên cứu hệ thống học Sự thay đổi tính chất đất diễn tả cách thống kê dựa phân phối khả xảy chỗ mà thay đổi theo từngđiểm mô tả giá trị trung bình độ lệch tiêu chuẩn Những thông số khác không gian Việc mô tả thay đổi không gian đòi hỏi thêm thông số, tỷ lệ biến động, dựđoán khoảng cách tính chất đất có tương quan chặt chẽ bên (Hình 5.5) Sự thay đổi tính chất thông qua cấu trúc tương quan ước lượng thay đổi tính chất từđiểm tớiđiểm khác không gian Cấu trúc tương quan không gian mô tả độc lập tính chất như hàm khoảng cách cácđiểm Tỷ lệ biến động ước lượng thông qua xácđịnhSemivanogramsvà tác giả đề xuấtở Đức (2002), áp dụng cho mô hình cấu trúc tương quan không gian.Nếu hệ thống học đươc xem xét phương pháp trung bình (tức giá trị trung bình thông số nghiên cứu phần quan trọng cho hệ thống học), việc giảm thiểu sai số cóảnh hưởng Nhóm Page 66 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh cóảnh hưởng lớn tới khả phá hoại Giá trị trung bìnhluôn có sai số nhỏ so với thay đổi cácđiểm riêng lẻ Tuy nhiên, giá trị trung bìnhkhông nhầm lẫn với giá trị trung bình loạt thí nghiệmở cácđiểm riêng lẻ Khi có độc lập mẫu thí nghiệm mô tả cấu trúc tương quantrong không gian, có giảm thiểu sai số giá trị trung bình tương ứng qua chiều dài, diện tích, thể tích Sai số giá trị trung bình2meanthông qua thể tích liên hệ với sai số mẫu thử2 , sử dụng hệ số giảm thiểu sai số2V(Vanmarcke, 1977) 2mean= 2V 2 Vanmarcke (1977) đãđưa diễn giải đơn giản cho hệ số giảm tiêu chuẩn(L): 1 , L  ( L )     / L , L  Biến L chiều dài đặc trưng đại diện chokích thước trung bình chiều dài diện tích thể tích, tức tỷ lệ nghiên cứu Các diễn giải phùhợp cho trường hợp trục Bằng cách giả định tương cấu trúc tương quan trường hợp hai ba chiều,thì hệ số giảm biến động diễn tả tập hợp thành phần chiều Nhóm Page 67 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Hình 5.5a cho thấy thay đổi cường độ theo từ siêu âm đấtổnđịnh Có xu hướng chiếm tỷ lệ lớn khác cấu trúc cường độ tăng theo chiều sâu Các thay đổi củađiểm trở nên lớn xu hướng không gỡ bỏ phân tích biến động đất Bên cạnh lỗi vềđo lường, nguyên nhân thay đổi lớnđã đươc đề cập đấtổnđịnh theo hình 5.4 hình 5.5b biểu thị siêu âm giống tỷ lệ biến độngV theo phương đứng xu hướng gỡ bỏ Kết 10 phân tích hai vị trí Honjo (1982) cho thấy khoảng cách tương quan theo phương đứng khoảng 0.4m đến 4m xi măng đất Porbaha công (1999) phân tích khoảng cách tương quan theo phương đứng hai vị trí phân tích kết CPT Khoảng cách tương quan từ 0.23m đến 0.62m cho hai điểm Futaki công (1996) thể kết hai phân tích kết luận khoảng cách tương quan theo phương đứng 0.8m 0.1m Không có nghiên cứu đượcđưa theo xu hướng chiếm tỷ lệ lớn phân tích Nilson (2005) thể kết kết số lượng lớn cấu trúc tương quan dựđoán cọc xi măng đất Cấu trúc tương quan theo phương đứng thể trọng vào thí nghiệm xuyên cọc Và tỷ lệ biến động khoảng từ 0.12 đến 0.63 Tương tự kết Hedman Kuokkanen (2004) Navin Filz (2005) nghiên cứu cấu trúc tương quan theo phương ngang cọc khác dựán I-95/Route 1ở Mỹ Dữ liệu lấy từ thí nghiệm nén lõi mẫu lấy từ 206 cọc Phân tích thực cọc tạo theo hai phương pháp ướt khô Phân tích từ phưương pháp ướt cho khoảng cách tương quan khoảng 12m Tuy nhiên theo phương pháp khô không cho thấy tương quan không gian tức khoảng cách tương quan theo phương ngang nhỏ khoảng cách hai cọc Một số lượng lớn phân tích mặt cắt ngang cọc xi măng vôi cho thấy cấu trúc tương quan theo phương ngang không đẳng hướng xung quanh trục đối xứng thiết bị trộn quay (Larson cộng sự, 2005b) Tỷ lệ biến động khác bố trí theo hướng hình tròn hướng trực giao hình minh họa 5.5c Tỷ lệ biến động xuyên tâm R khoảng từ 0-110 mm tỷ lệ biến động theo phương vuông góc làO khoảng 0-300 mm Một hệ giá trị tương quan nhỏ tỷ lệ biến động chỉđại diện cho phạm vi đấtổnđịnh thu hẹp xung quanh cọc phần quan trọng mặt cắt ngang cọc Đểđánh giá giá trị trung bình ví dụ từ mẫu có đường kính nhỏ 50 mm, số mẫu phải lấy từ phần khác mặt cắt ngang cọc Sự không chắn ước lượng giá trị trung bình quyếtđịnh phần đến không chắn tổng thể, đượcđiều chỉnh cấu trúc tương quan không gian để giảm thiểu sai số (Olson, 1986) Vì Nhóm Page 68 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh vùng nhỏ có cường độ nhỏ ảnh hưởng không đáng kể tới cường độ trung bình Vì thay đổi thu thập từ mẫu nhỏ ước lượng vượt thay đổi hẹ thống học Nếu hệ thống học xem xét xem xét trình trung bình, việc thí nghiệm phải thực tỷ lệ tương đối lớn Nếu tỷ lệ nghiên cứu tương ứng với mặt cắt ngang cọc, kích thước thí nghiệm không nên lấy nhỏ Lấy mẫu để xácđịnhchất lượng chất kết dính phải thực tỷ lệđủ lớn Lấy mẫu khoan không thích hợp tỷ lệ nhỏ vị trí thiết bị lấy mẫu Các nghiên cứucần tiếp tục thực cấu trúc tương quan giá trị trung bình không gian tính chất đấtổnđịnh nhóm cọc, tức đánh giá cấu trúc tương quan cho nhóm cọc Cần quan tâm tới tương quan thể tích tính chất cường độ biến dạng trung bình phạm vi cọc khác khoảng cách cọc Các giá trị tương quan không gian tác động đếnsố lần thí nghiệm Giá trị trung bình không gian xácđịnh phương pháp thí nghiệmở chỗ phần tương đối lớn mặt cắt cọc thí nghiệm dựa vào kích thước thăm dò, thí nghiệmbằng máy xuyên phương pháp hợp lý Một phương pháp đểđánh giá cấu trúc tương quan giá trị trung bình không gian trình bày Vanmarcke (1977) Cấu trúc tương quan cho đấtổnđịnh tỷ lệ đầyđủ tạođiều kiện thuận lợi cho việc xácđịnh lựa chọn thích hợp nhân tố 6.HƯỚNG NGHIÊN CỨU PHÁT TRIỂN TRONG TƯƠNG LAI Báo cáo dự định tạo thành tiền đề cho thảo luận nhu cầu nghiên cứu phát triển tương lai việc thực kiểm soát chất lượng ,theo phần hội nghị.Tuy nhiên,việc nghiên cứu thực kiểm soát chất lượng nghiên cứu độc lập tính chất ổn định đất thiết kế.Theo tác giả việc nâng cao kiến thức tính chất ổn định học đất quan trọng nhất.Tuy nhiên, liệt kê số nhu cầu nghiên cứu phát triển thi công giám sát chất lượng tương lai: + Tăng cường kiến thức tính ổn định đất, tức nghiên cứu đặc tính tự nhiên, đo lường,và thống kê biến đổi tính ổn định đất.Hơn nữa, việc khảo sát phải làm để phương pháp phân tích xác suất ngẫu nhiên đánh giá biến đổi ổn định đất, thông qua làm tăng hiểu biết, ảnh hưởng lên thiết kế xây dựng + Việc thảo luận ‘chất lượng trộn đủ’ bao gồm khái niệm,định nghĩa rõ ràng chất lượng + Phát triển phương pháp thử nghiệm kiểm tra phần lớn cột mặt cắt.Ngày nay, hầu hết phương pháp sử dụng phổ biến để kiểm tra khối lượng nhỏ hệ thống học +Việc phát triển phương pháp thử nghiệm đơn giản để đánh giá đặc tính biến dạng Nhóm Page 69 Tiểu luận KT xử lí đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh Còn lĩnh vực khác tương lai đáp ứng nhu cầu nghiên cứu phát triển liên quan đến việc thực kiểm soát chất lượng.Tuy nhiên,theo ý kiến tác giả hầu hết lĩnh vực có tầm quan trọng không ý kiến liệt kê 7.KẾT LUẬN Bơm vữa trộn sâu hội nghị IS-Tokyo’ 96 (Yonekura et al,1996) lần mở rộng toàn giới kĩ thuật trộn sâu.Việc phát triển trộn sâu bùng nổ Nhật Bản vào năm 1980 đến 1990.Người Nhật phát triển trộn sâu thành công cụ ứng dụng rộng rãi.Tại quốc gia thuộc Scandivanian, số lượng dự án trộn sâu thuộc dự án sở hạ tầng tăng nhanh vào cuối năm 1980.Trong năm 1990, việc ứng dụng phương pháp trộn sâu tăng nhanh Châu Âu Hoa kỳ.Mặc dù nhiều kinh nghiệm có nhiều báo hội nghị thiếu viết khoa học liên quan đến trộn sâu.Giai đoạn từ năm 1990 thời điểm hội nghị SD Stockhom đến năm 2005 mô tả khoảng thời gian phương pháp trộn sâu củng cố trưởng thành.Trộn sâu chấp nhận toàn giới Có nhiều phương pháp thử nghiệm sử dụng cho việc đánh giá tính ổn định đất.Đó lí tạo nên khác biệt lớn cường độ tính biến dạng.Theo Porbaha (2002) “rảo cản phổ biến công nghệ trộn sâu học viên thiếu tự tin vào khả họ việc đánh giá chất lượng sản phẩm DM.Thật không may, tình trạng hành.Có số lớn ghi chép phương pháp kiểm soát chất lượng trường hợp nghiên cứu.Tuy nhiên, có vài bất đồng kết luận báo,chỉ có số đăng tạp chí khoa học.Rathmayer (1997) công bố hội nghị IS-Tokyo ’96 rằng:” Phương pháp thử nghiệm ngày hôm đáng tin cậy lấy tổng số mẫu, quản lí cách nâng toàn cột lên.Thật không may,tuyên bố thịnh hành.Hiện nay, thiếu phương pháp đơn giản tin cậy 8.LỜI CẢM ƠN Tác giả xin gửi lời cảm ơn chân thành đến đóng góp ý kiến Giáo sư Sven Hanbso.Tác giả muốn gửi lời cảm ơn đến cá nhân Viện Địa Kĩ Thuật Xây Dựng.Chân thành cảm ơn người đóng góp tài liệu hình ảnh công cụ trộn; … Nhóm Page 70 [...]... trình và kết quả trộn như là: - Tính lưu biến của đất, chất kết dính (xi măng), hàm lượng xi măng - Điều kiện áp lực trong đất khi thi công - Áp suất và hàm lượng khí sử dụng - Hình dạng của cần trộn (cánh trộn, cánh khuấy) - Năng lượng trộn, tốc độ rút và tốc độ quay của cần trộn - Ứng suất cố kết / Năng lượng đầm, nhiệt độ.Nước hiện hữu và dòng thấm sẽ ảnh hưởng đến sự khuếch tán phần tử Năng lượng trộn. .. thi t bị trộn đến độ sâu yêu cầu 2) Sự phân tán của chất kết dính 3) Khuếch tán phân tử Khả năng xuyên của thi t bị trộn Trong giai đoạn đầu tiên của quá trình trộn là thi t bị trộn xoay vào trong đất đến độ sâu mong muốn Quá trình thi t bị trộn xoay xuyên vào đất có thể làm phá hủy và tan rã đất làm thay đổi điều kiện cho các giai đoạn sau Sự tan rã tổng có thể có ảnh hưởng chủ động lên thi t bị trộn. .. tra sản xuất Hệ quả có thể giảm chất lượng trộn và kết quả của chúng Quá trình trộn trong trộn sâu là rất phức tạp, bao gồm nhiều giai đoạn và có nhiều yếu tố ảnh hưởng lên quá trình trộn và kết quả Để làm sáng tỏ sự khác nhau của thi t bị máy trong quá trình trộn là khó, tuy nhiên điều quan trọng là hiểu được bằng cách nào thi t bị máy tác động lên chúng Thi công trộn sâu ở Scandinavi có thể được phân... trộn đã được nêu ở mục 3.5 Hệ số tương quan có thể được tìm ra nếu các thông số thí nghiệm trong phòng có giá trị ứng dụng 4 KIỂM SOÁT CHẤT LƯỢNG SẢN PHẨM Kiểm soát và đảm bảo về chất lượng của sản phẩm là cần thi t và quan trọng có ảnh hưởng đến quá trình làm việc của cọc sau này Khi được chọn là phương án chính để tiến hành xử lý nền, thì việc kiểm tra chất lượng sản phẩm còn cần phải được giám sát. .. độ và đô biến thi n của khối đất gia cố khi thay đổi số lượng cánh trộn Trong một chừng mực nào đó ta có thể tăng cường độ, chất lượng khối trộn bằng cách tăng cường cánh trộn hay là xây dựng cần trộn mà có thể tối ưucông trộn Một khối trộn có cường độ cao và ít biến thi n đương nhiên được hoan nghênh nhưng về mặt kinh tế ta có nên sử dụng công tác đầm để điều chỉnh cường độ hay là thay đổi loại chất. .. mất Cánh trộn không thể phát sinh dịch chuyển đặc trưng của sự pha trộn, kết quả là nếu thời gian trộn là quá ngắn, thì các chất rắn được thêm vào sẽ rời đi trong đất Do đó, điều quan trọng để thi t kế thi t bị trộn để tạo ra “ dịch chuyển thụ động “ chovật liệu và phát sinh việc trộn thành lớp với thể tích phù hợp với đất xung quanh thi t bị trộn Tùy thuộc vào thuộc tính của đất và nơi mà việc trộn cơ... măng.Khi côngtrộn tăng lên, hàm lượng xi măng có ảnh hưởng rõ rệt Ta nên sử dụng công trộn cao cùng với hàm lượng xi măng cao Một Nhóm 1 Page 24 Tiểu luận KT xử lí nền đất yếu GVHD:TS.Trần Tuấn Anh quan trắc nữa cho thấy rằng hàm lượng xi măng sẽ ít ảnh hưởng khi mà tỉ lệ nước/xi măng là hàm số của hàm lượng xi măng; tỷ lệ nước/xi măng và công trộn Hình 3.11: Ảnh hưởng của hàm lượng xi măng lên và công trộn. .. măng – xỉ cho than bùn bị phụ thuộc vào độ trể giữa công tác phụt chất kết dính và công tác đầm nén Kế hoạch gia tải phải được chú ý Nếu có thể gia tải theo giai đoạn khi mà đợt gia tải đầu tiên được áp dụng ngay sau khi thi công xong với những cần trộn dạng quay bằng cánh hay tương tự, mức độ hiệu quả của công tác đầm phụ thuộc vào khả năng khoấy trộn của thi t bị Việc truyền năng lượng từ cần trộn. .. hợp phương pháp trộn sâu và thoát nước thẳng đứng Để đánh giá và phương pháp hiệu quả cho việc giảm chuyển vị cả đất trong suốt thi công phương pháp CDM – LODIC (Kamimura cùng cộng sự, 2005) Nguyên lý để dịch chuyển đất trong thi công tương đương với số lượng vữa chất kết dính được kết hợp Thi t bị trộn được phát triển tại Nhật Bản, chất kết dính đã được kết hợp từ điểm cuối của cánh trộn (Takeda &... lớn trong khi trộn phải vận hành phù hợp Để có hiệu quả phá vỡ chất kết tụ trong pha trộn với thuộc tính dough-like, kinh nghiệm từ công nghiệp trộn chỉ ra rằng thi t bị với sự nhào trộn hay sự nghiền vụn nên được sử dụng Trộn cơ học thông thường được thực hiện bởi sự xoay cánh máy trộn của loại cánh trộn hay loại xoắn ốc Cánh trộn và đinh ốc đã được kết hợp Sự nhào trộn trong quá trình trộn có thể tạo ... Cn xuyờn c xoay v n xung nng sut mỏy vt quỏ thỡ bỳa p bt u tỏc dng lờn cn Phng phỏp dũ sõu trng lc ca Thy in, ging nh phng phỏp xuyờn tnh, c s dng b sung cho thớ nghim xuyờn ct Thớ nghim xuyờn... chõu u Thớ nghim SPT l thớ nghim xuyờn vo t bng bỳa ri mt cao khụng i S lng bỳa m ti ú cn xuyờn c 300mm vo t cú th c ly l sc khỏng ca t Kt qu phi c xem xột trng hp xuyờn qua si sn v ch nờn s dng... khn xuyờn qua lp t cú cng cao Khiu xuyờn qua cc ciment thỡ cũn khú hn nhiu vic gi cho cn xuyờn thng ng.Thớ nghim CPT ch c s dng cho t cú cng thp(Hosoya et al., 1997) Phn Lan, cú s kt hp gia xuyờn