Đang tải... (xem toàn văn)
trình bày về thiết kế khung ngang nhà xưởng
đồ án kết cấu thép II án k t c u thép iiđồ ế ấ thi t k khung ngang nh công nghi pế ế à ệ ****************** nhi m v thi t kệ ụ ế ế Thi t k khung ngang nh x ng m t t ng m t nh p có c a mái v c u ế ế à ưở ộ ầ ộ ị ử à ầ tr c i d c bên trong x ng v í các s li u:ụ đ ọ ưở ơ ố ệ - Chi u d i nh : 123 mề à à - Nh p khung: L = 27mị - B c khung: B = 6mướ - S c u tr c trong x ng: 2ố ầ ụ ưở - S c nâng c a c u tr c: Q = 30Tứ ủ ầ ụ - Cao trình m t ray c u tr c: hặ ầ ụ 1 = 13m - Mái l p b ng panel BTCT có s n v i các l p cách n c cách nhi t ợ ằ ườ ớ ớ ướ ệ c n thi t.ầ ế - T ng g ch t mang.ườ ạ ự - a i m xây d ng: Hu .Đị đ ể ự ế - V t li u: Thép Bậ ệ CT3CΠ6 có R = 2300 daN/cm 2 . - Bê tông móng c t mác 150.ộ I - Ch n s k t c uọ ơ đồ ế ấ . 1- S khung ngang v k t c u nh công nghi p. (hình v 1)ơ đồ à ế ấ à ệ ẽ 0.00 A b Q = 30/5 Hình v 1: S khung ngang nhẽ ơ đồ à Trang 1 đồ án kết cấu thép II Do s c tr c c a c n tr c l 30/5 T nên ch n kho ng cách t mép ngo i c t nứ ụ ủ ầ ụ à ọ ả ừ à ộ đế tr c nh v l a = 250mm v ụ đị ị à à λ = 750mm. T ó ta có s khung ngang nhừ đ ơ đồ ư hình v 1.ẽ 2- Xác nh các kích th c chính c a khung.đị ướ ủ 2.1- Nh p c u tr c.ị ầ ụ L K = L – 2.λ = 27000 – 2 × 750 = 25500 (mm) D a v o s c tr c Q = 30/5T v nh p c u tr c Lự à ứ ụ à ị ầ ụ K = 25,5m ta có b ng thông s c uả ố ầ tr c l y theo ph l c VI ( Sách thi t k k t c u thép nh công nghi p):ụ ấ ụ ụ ế ế ế ấ à ệ S c tr cứ ụ Nh pị L K Kích th c Gabarit chínhướ Bánh xe con L t Lo iạ ray áp l cự bánh xe lên ray Tr ng l ngọ ượ Chín h Ph ụ B K H B 1 F Xe con To nà CT T m mm Mm Mm Mm mm mm T T 30 5 25,5 6300 510 0 2750 300 500 2500 KP-70 33 12 56,5 B ng 1 S li u c u tr cả – ố ệ ầ ụ 2.2- Kích th c c t.ướ ộ - Chi u cao Hề 2 t nh ray c u tr c n cao trình cánh d i vì kèo:ừ đỉ ầ ụ đế ướ H 2 = H C + 100mm + f Trong ó:đ H K : Chi u cao Gabarit c u tr c Hề ầ ụ C = 2750mm 100 mm: Khe h an to n gi a xe con v k t c uở à ữ à ế ấ f: Khe h ph xét n võng c a vì kèo v vi c b trí h thanh gi ngở ụ đế độ ủ à ệ ố ệ ằ l y b ng f = 350 mmấ ằ ⇒ H 2 = 2750 + 100 + 350 = 3200 (mm) - Chi u cao t cao trình m t n n n cao trình áy d n:ề ừ ặ ề đế đ à H = H 1 + H 2 Trong ó:đ H 1 : Chi u cao t m t n n n cao m t rayề ừ ặ ề đế độ ặ H = 13000 + 3200 = 16200 (mm) - Chi u cao ph n c t trên:ề ầ ộ H tr = H 2 + H dcc + H r Trong ó:đ H dcc : Chi u cao c a d m c u tr c l y s b l : Hề ủ ầ ầ ụ ấ ơ ộ à dcc = 1/6 B = 6 1 ×6 = 1 (m) H r : Chi u cao t ng c ng c a ray v m ray, tra b ng 120 (mm)ề ổ ộ ủ à đệ ả Trang 2 đồ án kết cấu thép II H tr = 3200 + 1000 + 120 = 4320 (mm) - Chi u cao ph n c t d i:ề ầ ộ ướ H d = H - H tr + H 3 Trong ó:đ H 3 : Ph n c t chôn d i m t n n, l y Hầ ộ ướ ặ ề ấ 3 = 800 (mm) H d = 16200 - 4320 + 800 = 12680 (mm) - Chi u cao ti t di n ph n c t trên ch n: ề ế ệ ầ ộ ọ h t = 500 mm tho mãn i u ki n không nh h n 1/12 chi u cao Hả đ ề ệ ỏ ơ ề tr h t > 1/12 H tr = 12 1 × 4320 = 360 (mm) - Chi u cao ph n c t d i ch n:ề ầ ộ ướ ọ h d = a + λ = 250 + 750 = 1000 (mm) Trong ó:đ a: Kho ng cách t tr c nh v n mép ngo i c a c t a = 250 mmả ừ ụ đị ị đế à ủ ộ λ = 750 mm + B r ng c t d i ph i tho mãn i u ki n:ề ộ ộ ướ ả ả đ ề ệ h d > 1/20 H m b o c ngđể đả ả độ ứ h d > 1/20 ( 12680 + 4320 ) = 850 (mm) + Ki m tra c u tr c không v ng v o ph n c t trên:ể ầ ụ ướ à ầ ộ h d - h tr ≥ B 1 + C Trong ó: đ B 1 = 300 mm - Kho ng cách t tr c ray c u ch y n u mút c u ch yả ừ ụ ầ ạ đế đầ ầ ạ C - Khe h t i thi u l y b ng 60 mm .ở ố ể ấ ằ 1000 - 500 = 500 > 300 + 60 = 360 mm 2.3 - Kích th c d n + c a tr i: (hình v 2)ướ à ử ờ ẽ Hình v 2: S kích th c d nẽ ơ đồ ướ à d c cánh trên trên i = 1/10 Độ ố ⇒ Chi u cao gi a d n lề ữ à à Trang 3 đồ án kết cấu thép II =×+ 2 2700 10 1 2200 3550 (mm) 3- H gi ngệ ằ a) H gi ng mái.ệ ằ ở H gi ng mái bao g m các thanh gi ng b trí trong ph m vi t cánhệ ằ ở ồ ằ ố ạ ư d i d n tr lên. Chúng c b trí n m trong m t ph ng cánh trên d n, m tướ à ở đượ ố ằ ặ ẳ à ặ ph ng cánh d i d n v m t ph ng ng gi a các d n.ẳ ướ à à ặ ẳ đứ ữ à + Gi ng trong m t ph ng cánh trên: G m các thanh chéo ch th p trongằ ặ ẳ ồ ữ ậ m t ph ng cánh trên v các thanh ch ng d c nh .ặ ẳ à ố ọ à + Gi ng trong m t ph ng cánh d i: c t t i các v trí có gi ngằ ặ ẳ ướ Đượ đặ ạ ị ằ cánh trên. b) H gi ng ng.ệ ằ đứ c t trong m t ph ng các thanh ng.Đượ đặ ặ ẳ đứ K t c u c a tr i c ng có các h gi ng cánh trên, h gi ng ng nh i v iế ấ ử ờ ũ ệ ằ ệ ằ đứ ư đố ớ d n mái.à c) H gi ng c t.ệ ằ ộ Hình v h gi ng xem trang sau.ẽ ệ ằ Trang 4 đồ án kết cấu thép II II- Tính t i tr ng tác d ng lên khungả ọ ụ 1- T i tr ng tác d ng lên d nả ọ ụ à 1.1- T i tr ng tác d ng th ng xuyênả ọ ụ ườ a) T i tr ng các l p mái tính toán theo c u t o c a l p mái l p theo b ng sau:ả ọ ớ ấ ạ ủ ớ ậ ả C u t o c a l p máiấ ạ ủ ớ T i tr ng tiêuả ọ chu nẩ Kg/m 2 mái H sệ ố v t t iượ ả T i tr ng tínhả ọ toán Kg/m 2 mái - T m Panel 1,5 ấ × 6 m - L p cách nhi t d y 12 cm ớ ệ à b ng BT x ằ ỉ γ = 800 Kg/m 3 - L p BT ch ng th m d y 4 cmớ ố ấ à - Hai l p v a lót d y 3 cmớ ữ à - Hai l p g ch lá nem ớ ạ C ngộ 150 96 100 54 80 1,1 1,2 1,1 1,3 1,1 165 115,2 110 70,2 88 480 548,4 B ng 2- T i tr ng các l p máiả ả ọ ớ T i tr ng các l p mái c i ra phân b trên m t b ng v i d c i =ả ọ ớ đượ đổ ố ặ ằ ớ độ ố 1/10 có cos α = 0,995 == 0,995 480 tc m g 482,4 (Kg/m 2 ) == 0,995 548,4 m g tt 551,2 (Kg/m 2 ) b- Tr ng l ng b n thân d n v h gi ng.ọ ượ ả à à ệ ằ Tính s b theo công th c th c nghi m:ơ ộ ứ ự ệ g tc d = 1,2 × α d × L Trong ó: 1,2 - H s v t t iđ ệ ố ượ ả α d - H s tr ng l ng d n l y b ng 0,6 ệ ố ọ ượ à ấ ằ g tc d = 1,2 × 0,6 × 27 = 19,4 (kg/m 2 ) g tt d = n × g tc d = 1,1 × 19,4 = 21,3 (kg/m 2 ) c- Tr ng l ng k t c u c a tr iọ ượ ế ấ ử ờ c tính theo công th c kinh nghi m:Đượ ứ ệ g tc ct = α ct × L ct Ho c l y theo kinh nghi m gặ ấ ệ tc ct = 12 (kg/m 2 ) g tt ct = 1,1 × 12 = 13,2 (kg/m 2 ) Trang 5 đồ án kết cấu thép II d- Tr ng l ng cánh c a tr i v b u c a tr iọ ượ ử ờ à ậ ử ờ - Tr ng l ng cánh c a (Kính + khung)ọ ượ ử g tc K = 35 Kg/ m 2 - Tr ng l ng b u trên v b u d iọ ượ ậ à ậ ướ g tc b = 100 Kg/m V y l c t p trung chân c a tr i do cánh c a v b u c a l :ậ ự ậ ở ử ờ ử à ậ ử à G Kb = (1,1 × 35 × 2,5 × 6) + (1,1 × 100 × 6) = 1237,5 (Kg) T i tr ng gả ọ ct v gà Kb ch t p trung nh ng chân c a tr i.ỉ ậ ở ữ ử ờ ti n tính toán khung, ta thay chúng b ng l c t ng ng phân bĐể ệ ằ ự ươ đươ ố u trên m t b ng nh gđề ặ ằ à ct 627 5,123726122,13 BL g2Blg g' Kb ctct ct × ×+×× = × ×+×× = = 21,1 (Kg/ m 2 ) V y t i tr ng tính toán t ng c ng phân b u trên x ngang l :ậ ả ọ ổ ộ ố đề à à q = (g m + g d + g’ ct ) × B = (551,2 + 21,3 + 21,1) × 6 = 3561,6 (Kg/m) = 3,56 (T/m) 1.2- T i tr ng t m th iả ọ ạ ờ Theo TCVN 2737 - 95, t i tr ng t m th i trên mái khi không có ng i lênả ọ ạ ờ ườ l :à p tc = 75 Kg/m 2 m t b ng v i h s v t t i nặ ằ ớ ệ ố ượ ả p = 1,3 T i tr ng tính toán phân b u trên x ngang:ả ọ ố đề à p tt = n p × p tc × B = 1,3 × 75 × 6 = 585 (Kg/m) = 0,59 (T/m) 2- T i tr ng tác d ng lên c tả ọ ụ ộ a- Do ph n l c c a d nả ự ủ à T i tr ng th ng xuyênả ọ ườ = × = × = 2 273561,6 2 L tt q A 48081,6 (Kg) = 40,8 (T) T i tr ng t m th iả ọ ạ ờ = × = × = 2 27585 2 Lp A' tt 7897,5 (Kg) = 7,9 (T) b- Do tr ng l ng d m c u tr c+ ray.ọ ượ ầ ầ ụ Tr ng l ng d m c u tr c tính s b theo công th c kinh nghi m:ọ ượ ầ ầ ụ ơ ộ ứ ệ G dct = α dct × L 2 dct Trong ó:đ L ct - Nh p c u tr c, tính b ng m (B ng b c c t B)ị ầ ụ ằ ằ ướ ộ α dct - L h s tr ng l ng d m c u tr c, ây l y à ệ ố ọ ượ ầ ầ ụ ở đ ấ α dct = 24 G dct = 24 × 6 2 = 864 (Kg) = 0,86 (T) Trang 6 đồ án kết cấu thép II Theo b ng IV- 7 v i lo i ray KP – 70 có kh i l ng 52,83 Kg/m, t i ả ớ ạ ố ượ ả tr ng truy n lên c t:ọ ề ộ G r = 52,83 × 6 = 316,98 (Kg) = 0,3 (T) G ct t vai d m c u tr c l t i tr ng th ng xuyênđặ ở đỡ ầ ầ ụ à ả ọ ườ c- Do áp l c ng c a bánh xe c u tr cự đứ ủ ầ ụ T i tr ng áp l c th ng ng c a bánh xe c u tr c tác d ng lên c t thôngả ọ ự ẳ đứ ủ ầ ụ ụ ộ qua DCT c xác nh b ng cách dùng ng nh h ng c a ph n l c g i t ađượ đị ằ đườ ả ưở ủ ả ự ố ự c a d m v x p các bánh xe c a 2 c u tr c sát nhau v o v trí b t l i nh tủ ầ à ế ủ ầ ụ ở à ị ấ ợ ấ (Hình 3). C u tr c có Q = 30 T có áp th ng ng tiêu chu n l n nh t c a m t bánh xe l :ầ ụ ẳ đứ ẩ ớ ấ ủ ộ à P tc max = 33 T áp l c th ng ng tiêu chu n nh nh t c a m t bánh xe tính theo côngự ẳ đứ ẩ ỏ ấ ủ ộ th c:ứ P tc min = max tc P o n GQ − + Trong ó:đ Q- S c tr c c a c u tr cứ ụ ủ ầ ụ G = 56,5 (T) - Tr ng l ng to n b c a c u tr cọ ượ à ộ ủ ầ ụ n o = 2- S bánh xe m t bên c u tr cố ở ộ ầ ụ ⇒ P tc min = =− + 33 2 56,530 10,25 (T) áp l c th ng ng tính toánự ẳ đứ P tt max = 1,1 × 33 = 36,3 (T) P tt min = 1,1 × 10,25 = 11,3 (T) Hình 3 Trang 7 P P P P 6000 6000 600 6005100 51001200 đồ án kết cấu thép II C u tr c có b r ng Bầ ụ ề ộ ct = 6300 mm v kho ng cách gi a 2 bánh xe k =à ả ữ 5100 mm. t bánh xe v trí nh hình 3 tính c tung nh yĐặ ở ị ư ở đượ độ ư ở i c aủ ng nh h ng v tính áp l c th ng ng l n nh t, nh nh t c a các bánhđườ ả ưở à ự ẳ đứ ớ ấ ỏ ấ ủ xe c u tr c lên c t theo công th c:ầ ụ ộ ứ 15,0 6 9,0 y 1 == 8,0 6 8,4 y 2 == D max = n c × P max × ∑y i = (T) D min = n c × P min × ∑y i = (T) Trong ó:đ n c - H s t h p, nệ ố ổ ợ c = 0,85 D max = 0,85 × 36,3 × (1 + 0,15 + 0,8) = 60,2 (T) D min = 0,85 × 11,3 × (1 + 0,15 + 0,8) = 18,7 (T) Các l c Dự max , D min t v o tr c nhánh d m c u tr c c a c t, nên l chđặ à ụ đỡ ầ ầ ụ ủ ộ ệ tâm i v i tr c c t d i m t o n e l y x p x m t o n b ng hđố ớ ụ ộ ướ ộ đ ạ ấ ấ ỉ ộ đ ạ ằ d /2. Do ó t iđ ạ vai c t có sinh ra mô men l ch tâm:ộ ệ M max = D max × e = 60,2 × 0,5 = 30,1 (Tm) M min = D min × e = 18,7 × 0,5 = 9,4 (Tm) d- Do l c hãm c a xe conự ủ Khi xe con hãm, phát sinh l c quán tính tác d ng ngang nh theo ph ngự ụ à ươ chuy n ng. L c hãm xe con, qua các bánh xe c u tr c truy n lên d m v oể độ ự ầ ụ ề ầ à c t.ộ L c hãm ngang tiêu chu n c a m t bánh xe tính:ự ẩ ủ ộ = +× = +× = 2 12)(300,05 o n ) xc G(Q0,05 tc 1 T 1,05 (T) Trong ó:đ G xc = 18 - Tr ng l ng xe conọ ượ n o =2- S bánh xe m t bên c u tr cố ở ộ ầ ụ L c hãm ngang Tự tc 1 truy n lên c t th nh l c T t v o cao trình d mề ộ à ự đặ à ầ hãm; giá tr T c ng xác nh b ng cách x p bánh xe trên ng nh h ng nhị ũ đị ằ ế đườ ả ưở ư khi xác nh Dđị max v Dà min . T = n c × n × T tc 1 × ∑y i = 0,85 × 1,1 × 1,05(1 + 0,15 + 0,8) = 1,9 (T) 3- T i tr ng gió tác d ng lên khungả ọ ụ T i tr ng gió c tính theo TCVN 2737 - 95. Nh công nghi p m tả ọ đượ à ệ ộ t ng, m t nh p chi u cao nh h n 40m nên ch tính th nh ph n t nh c a gió. ápầ ộ ị ề ỏ ơ ỉ à ầ ĩ ủ Trang 8 đồ án kết cấu thép II l c gió tiêu chu n cao 10m tr xu ng thu c khu v c IIB (có k n nhự ẩ ở độ ở ố ộ ự ể đế ả h ng c a gió bão): qưở ủ tc o = 95 Kg/m 2 . 0.00 Q = 30/5 A -0.8 13 16.2 18.945 22.145 b 19.645 22.795 Hình v 4: S tính t i tr ng gióẽ ơ đồ ả ọ T i tr ng gió phân b u tác d ng lên c t tính:ả ọ ố đề ụ ộ Phía ón gió: qđ đ = n × q o × K × C × B Phía hút gió: q h = n × q o × K × C’ × B Trong ó:đ n = 1,2- H s v t t iệ ố ượ ả B = 6m- B c c tướ ộ C- H s khí ng, l y theo b ng ph l c.ệ ố độ ấ ả ụ ụ K- H s k n s thay i áp l c gió theo chi u cao l y theo aệ ố ể đế ự đổ ự ề ấ đị hình lo i B.ạ Chi u cao ón gió c a nh có k n chi u d y l p mái: t = 0,545m. Cácề đ ủ à ể đế ề à ớ h s khí ng trong hình v có:ệ ố độ ẽ C e1 , C e2 tra theo TCVN 2737 – 95: Trang 9 W W q h h q h đồ án kết cấu thép II T s : ỉ ố −= −= ⇒ =α == 5,0C 7,0C 7,5 84,0 27 795,22 L h 2e 1e o 1 C e4 : T s : ỉ ố { 675,0C 7,5 73,0 27 645,19 L h 4e o 1 −=⇒ =α == Do c t có chi u cao ón gió H = 17m < 20m nên l y h s quy i t i gióộ ề đ ấ ệ ố đổ ả v d ng phân b u trên to n c t v i H = 17m tra b ng ta c k = 1,1 ề ạ ố đề à ộ ớ ả đượ q đ = 1,2 × 95 × 1,1 × 0,8 × 6 × 1,1 = 662,1 (Kg/m) q h = 1,2 × 95 × 1,1 × 0,6 × 6 × 1,1 = 496,6 (Kg/m) T i tr ng gió trong ph m vi mái t nh c t n nóc mái a v t p trungả ọ ạ ừ đỉ ộ đế đư ề ậ t cao trình cánh d i d n mái.đặ ở ướ à W = n × q o × K × B × ∑C i × h i Trong ó:đ h- L chi u cao t ng o n có ghi h s khí ng Cà ề ừ đ ạ ệ ố độ i K = 2 KK dinhday + áy d n:ở đ à H = 16,2m ⇒ K áyđ = 1,1 nh d n:ở đỉ à H = 22,795m ⇒ K nhđỉ = 1,162 K = 131,1 2 162,11,1 = + V y:ậ W = 1,2 × 95 × 1,131 × 6 × [2,745 × 0,8 – 0,7 × 0,675 + 0,7 × 2,5 – 0,7 × 0,65 + 0,5 × 0,65 + 0,6 × 2,5 + 0,5 × 0,7 + 0,6 × 2,475] = 5291,8 (Kg) = 5,3 (T) III- Tính n i l c khungộ ự 1- S b ch n t s c ng gi a các b ph n khungơ ộ ọ ỷ ố độ ứ ữ ộ ậ Theo các công th c kinh nghi m ta ch n s b c ng gi a các b ph nứ ệ ọ ơ ộ độ ứ ữ ộ ậ khung nh sau:ư Trang 10 [...]... = ∞) V Htr Jd V J2 H Hd J1 L Hình 5: Sơ đồ tính khung 2- Tính khung với tải trọng phân bố đều trên xà ngang (Hình 6) Dùng phương pháp chuyển vị, ẩn số là góc xoay ϕ1, ϕ2 và một chuyển vị ngang ∆ ở đỉnh cột Trường hợp ở đây, khung đối xứng và tải trọng đối xứng nên ∆ = 0 và ϕ1 = ϕ2 = ϕ ẩn số là hai góc xoay bằng nhau của nút khung Trang 11 đồ án kết cấu thép II Sơ đồ tính toán cho trên hình... bằng nhau, thoả mãn với gi ả Trang 34 đồ án kết cấu thép II thiết ban đầu khi giải khung (Coi vai cột có độ c ứng trong m ặt ph ẳng u ốn c ủa khung bằng vô cùng) ⇒ Chọn hdv = 0,5 (m) - Chiều cao bản bụng dầm vai hb phải đủ để bố trí các đường hàn liên kết (bốn đường hàn góc liên kết bản “K” với bụng dầm vai chịu S trong) Các đường hàn góc liên kết bụng dầm vai với bụng nhánh cầu chạy chịu tác... kiện ổn định tổng thể trong mặt phẳng khung nên tỷ số giới hạn [hb/δb] được xác định theo bảng 3-4 (Sách thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp) Khi m > 1 và λ= 2,42 > 0,8 ta có: ho E 2,1.10 6 = (0,9 + 0,5λ ) = (0,9 + 0,5 × 2,42) = 63,75 R 2300 δb Tiết diện đã chọn có tỷ số thực tế là: h h o 97,1 = = 74,7 > o = 63,75 δb 1,3 δb Trang 31 đồ án kết cấu thép II Bản bụng bị mất... 25,58 21,08 25,58 Hình 10 5- Tính khung với tải trọng cầu trục - áp lực của cầu trục Dmax, Dmin sinh ra đồng thời mô men Mmax, Mmin ở hai cột - Tính khung khi coi Dmax đặt ở bên trái B A Hình 11: - Giải khung bằng phương pháp chuyển vị với sơ đồ xà ngang cứng vô cùng ẩn số chỉ còn là chuyển vị ngang của nút Phương trình chính tắc: r11.∆ + R1P = 0 Trang 16 đồ án kết cấu thép II Dùng bảng phụ... M1 = 78,25 (Tm) để kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng khung Tính độ lệch tâm theo M’: mx = M' F 3902000 174,5 × = × = 1,16(m) N Wtrai 120509 4953 Tính độ lệch tâm theo M1 mx = M1 A 78,25.10 5 × 350 × = = 3,18 N Wxtrai 110,55.10 3 × 7787 β Hệ số ảnh hưởng C xác định theo công thức: C = 1 + α.m x Theo bảng II-5 phụ lục II (Sách thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp) có: λC = 3,14 E 2,1.10 6 = 3,14 = 94,9... 0,64 = 2,87 < 3 1 Vậy chiều dài tính toán của các phần cột trong mặt phẳng khung là: l2x = µ2× Htr = 2,87 × 4,32 = 12,4 (m) + Cột trên: + Cột dưới: l1x = µ1× Hd = 1,837 × 12,68 = 23,3 (m) Chiều dài tính toán ngoài mặt phẳng khung bằng: + Cột trên: l2y = Htr – Hdct = 4,32 - 1 = 3,32 (m) + Cột dưới: l1y = Hd = 12,68 (m) 2- Thiết kế cột trên - Trọng lượng bản thân cột trên lấy theo công thức: GtrC = gC... 3,18 = 0,6659 Vậy: C= 1 = 0,3207 1 + 0,6659 × 3,18 Từ λy = 93,23 tra bảng ta có ϕy = 0,573 Kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng khung theo: σ= N 114,89.10 3 = = 2027( Kg / cm 2 ) < 2300(Kg / cm 2 ) C × ϕy × A 0,3207 × 0,573 × 308,4 Vậy cột ổn định ngoài mặt phẳng khung 3.2- Thiết kế các chi tiết cột 1- Nối hai phần cột Cột trên có tiết diện chữ H đối xứng Cột dưới có tiết diện chữ H không đối xứng Mối... ×1,3 = 34(cm) R 2300 E = 66,5 R Vậy phải có các đôi sườn ngang gia cố bản bụng Khoảng cách các sườn ngang a = 2,5ho = 2,5 × 97,1 = 243 (cm) Bề rộng sườn ngang: bs = 971 + 40 = 72,36( mm) , chọn bs = 100 (mm) 30 Chiều dày sườn: δs = 2.b s R 2300 = 2 ×10 = 0,66( mm) E 2,1.10 6 Chọn δs = 7 (mm) e) Kiểm tra ổn định tổng thể của cột trong mặt phẳng khung Theo công thức: σ= N ≤ R.γ ϕlt × A Với: ϕlt đã tính... thoả mãn các điều kiện kiểm tra 3- Thiết kế tiết diện cột dưới 3.1- Chọn tiết diện cột a) Dạng tiết diện Chọn tiết diện cột dưới đặc có tiết diện dạng chữ H không đối xứng Nhánh phía ngoài dùng thép bản Nhánh trong dùng thép chữ I cán sẵn Bản bụng cột dùng thép bản có chiều dày bằng (1/80 ÷ 1/250)hd nhưng không nhỏ hơn 8mm b) Diện tích tiết diện Trang 28 đồ án kết cấu thép II Dựa vào bảng... (Tm ) E.J 1 H2 Trang 18 đồ án kết cấu thép II Lực cắt ở chân cột: QA = − 6,54 −14,87 = −1,69(T ) 12,68 Lực dọc: NB’ = Ntr C’ = 0 NA’ = Nd C’ = Dmin = 18,7 (T) Biểu đồ mômen cuối cùng cho trên hình 12.c 1,57 4,13 EJ1 H2 0,12 EJ1 3,35 EJ1 6,87 22,03 H2 1,05 8 H2 11,68 7,62 2,49 3,64 3,22 22,35 6,54 7,67 2,82 22,91 14,87 Hình 12: 6- Tính khung với lực hãm ngang T Lực T đặt ở cao trình dầm hãm