Bài giảng: Nền Móng 1 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Môn học: NỀN MÓNG GV: TS Lê Trọng Nghĩa Lý thuyết: 40 tiết Số tiết: 60 Bài tập: 20 tiết Đánh giá MH: • Điểm chuyên cần: 10% • Kiểm tra ½ HK: 30% • Thi cuối HK: 60 % Hình thức đánh giá: Thi viết 90 phút Được xem tài liệu CHƯƠNG TRÌNH MÔN HỌC chương Chương 1: Những nguyên lý tính toán thiết kế Nền Móng Chương 2: Móng nông Chương 3: Sức chịu tải cọc Chương 4: Móng cọc cọc chịu tải trọng ngang Chương 5: Gia cố Bài giảng: Nền Móng Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa TÀI LIỆU THAM KHẢO 1) Nền Móng, Châu Ngọc Ẩn, NXB ĐHQG TPHCM, 2004 2) Nền Móng công trình, Châu Ngọc Ẩn, NXB Xây dựng, 2008 3) Nền Móng công trình dân dụng công nghiệp, Nguyễn Văn Quảng, NXB XD, 1996 4) Foundation Analysis and Design, 5th edition, Joseph E Bowles, McGraw Hill, 1997 5) Pile Foundation Analysis and Design, 5rd edition, H.G Poulos and E H Davis, 1980 Chương 1: NHỮNG NGUYÊN LÝ CƠ BẢN TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ NỀN MÓNG Khái niệm Cột Mặt đất 1.1 Móng M1 Cổ cột M3 Móng Bê tông lót M2 A-A Đà kiềng M1 M1 A A Kết cấu Khung Kết cấu Móng Mặt Móng Bài giảng: Nền Móng Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Khái niệm 1.2 Nền MÓNG CỌC Mặt đất Df ptt M tt H tt Đài móng P1 Nền đường Mặt đất N tt N tt NỀN ĐƯỜNG P2 P3 Nền đất Lớp Hệ cọc Nền Nền: vùng đất chịu ảnh hưởng tải trọng từ móng truyền xuống Lớp MÓNG NÔNG Vùng Phân loại 2.1 Móng Móng đơn : tâm , lệch tâm Móng kép, móng gánh Móng nông Móng băng : phương , phương (giao nhau) Móng bè : dạng bản, dầm, hộp Đá Móng cọc Gỗ: Cừ tràm, bạch đàn, đước … Thép: Cọc ống, chữ H, C, I … Móng sâu Đóng, ép: BTCT thường, UST BTCT Khoan nhồi, Barrette Móng giếng chìm Bài giảng: Nền Móng Móng kép (dạng bản) Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Móng gánh (có giằng) Đà giằng Móng băng (dạng dầm) Bài giảng: Nền Móng Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Móng bè dạng Cột A-A Bê tông lót Bản móng A A Móng bè dạng (có gia cường) Cột Bê tông lót A Bản móng A- A Dầm móng A Khối gia cường Bài giảng: Nền Móng Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Móng bè dạng dầm Bê tông lót Bản móng A-A Dầm móng A A Móng bè hộp B B Bê tông lót Bản móng A-A Tường gia cường A A B-B Bài giảng: Nền Móng Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Móng bè dạng CÔNG TRÌNH CÓ TẦNG HẦM Mặt đất Tầng hầm Bản móng Móng cọc đài đơn CÔNG TRÌNH CÓ TẦNG HẦM Mặt đất Tầng hầm Sàn hầm Đài móng Dầm sàn hầm Hệ cọc Bài giảng: Nền Móng Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Móng cọc đài bè CÔNG TRÌNH CÓ TẦNG HẦM Mặt đất Tầng hầm Mặt sàn hầm Đài móng Hệ cọc Phân loại 2.2 Nền Nền tự nhiên Đệm vật liệu rời Nền Cột vật liệu rời Nền gia cố Cột đất trộn xi măng (vôi) Giếng cát Gia tải trước + Bấc thấm Bơm hút chân không Vải địa kỹ thuật, lưới địa kỹ thuật Bài giảng: Nền Móng Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Đệm vật liệu rời Ntt Df h pgl α b hđ bđ σbt1 σz2 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 17 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 18 Cột vật liệu rời Bài giảng: Nền Móng 10 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa σ col Cột vật liệu rời σ soil σ as = As A = s As + Ac A S D S Area of Column, A column as = π ⎛D⎞ D ⎜ ⎟ 4⎝S ⎠ as = Area of Soil, A soil a) Square patterns π ⎛D⎞ ⎜ ⎟ 3⎝S ⎠ b) Triangular patterns BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 19 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 20 Cột đất trộn xi-măng/vôi Nagaraj, 2002 10 Bài giảng: Nền Móng 30 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bước Trình bày vẽ ± 0.0m ĐK (300× 600) • Ghi chú: 350 ─ Bê tông lót đá 4×6 B7.5 dày 100 ─ Thép móng AI: Rs = 225 MPa 100 200 150 50 c - 1.5m 100 8∅12@175 ─ Bê tông bảo vệ dày 50 8∅12@175 d 200 1600 1800 200 c 100 d 100 1600 100 1800 2.2 MÓNG ĐƠN CHỊU TẢI LỆCH TÂM Bước Chọn chiều sâu đặt móng - Đủ sâu lớp đất bề mặt chịu ảnh hưởng phong hóa thời tiết - Ít ảnh hưởng đến móng công trình lân cận - Đặt lớp đất đủ chịu lực, không đặt rễ cây, đường ống dẫn - Đặt đủ sâu thỏa điều kiện trượt lật cho móng 30 Bài giảng: Nền Móng 31 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bước Xác định kích thước đáy móng b× l cho đất đáy móng thỏa điều kiện ổn định, cường độ biến dạng ptb ≤ R tc • Điều kiện 1: ổn định tc pmax ≤ 1.2 R tc tc N tc M ytc H xtc pmin ≥ tc tc tc - áp lực tiêu chuẩn trung bình, ptbtc , pmax , pmin tc pmax tc pmin cực đại cực tiểu - Trường hợp đáy móng hình chữ nhật p tc max Df h y N tc tc tc M đy M đx N tc = ± ± + γ tb Df F b ×l b ×l2 tc Mđy b x tc Mđx N tc + γ tb Df p = F đáy móng l tc tb Tổng hợp momen trọng tâm đáy móng y N tc tt M đx = M xtt + H ytt × h tc M đx = tc M đy = tt M đy = M ytt + H xtt × h tt đx M n tc Mđy b x tc Mđx tt M đy đáy móng n l Cách viết khác tc pmax ex = N tc 6e x 6e y = 1± ± F b l tt đx tt M N ey = M y + γ tb D f ex b tt đy tt N O N tc ey x đáy móng l ex , ey – độ lệch tâm lực dọc theo phương x y 31 Bài giảng: Nền Móng 32 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Cách xác định b× thỏa điều kiện ổn định l • Chọn sơ b = 1m R tc = • Tính Rtc m1m (A b γ + B Df γ * + c D ) K tc • Xác định sơ diện tích đáy móng p ≤R tc tb • Chọn b l tc N tc ⇔ F ≥ tc R - γ tb Df F ) F ) (dựa vào giá trị tham khảo • Kiểm tra điều kiện ổn định (⇒ p tb ≤ R , p max ≤ R , p ≥ tc tc tc tc tc • Nếu điều kiện ổn định không thỏa ⇒ tăng b× l Lưu ý: ─ Giải lặp thử dần để có kết tối ưu ─ Có nhiều lời giải b× l thỏa điều kiện ổn định • Điều kiện 2: cường độ ─ Áp lực đáy móng tt ≤ qa = pmax Mặt đất qult FS γ* tt pmax - áp lực tính toán cực đại tt pmax = N tt F + 6M tt đx b ×l + 6M tt đy b×l + γ tb Df γtb N tt M ytc H xtc tt p tt Df pmax Mặt phẳng đáy móng γ, c, ϕ qult qult , qa - sức chịu tải cực hạn cho phép đất đáy móng γsat FS - hệ số an toàn (FS = 2÷3) tt Nếu điều kiện pmax ≤ qa không thỏa ⇒ tăng b× l 32 Bài giảng: Nền Móng 33 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa • Điều kiện 2: cường độ ─ Hệ số an toàn trượt FS truot = ∑F ∑F chong truot Mặt đất ≥ [FS ] truot Ep gây truot ∑F chong truot ∑F gây truot γtb N H xtc tt M ytc Ea Df = Rd + E p × b Rd = H xtt + E a × b Ea , E p - áp lực đất chủ động bị động Rd - Lực ma sát móng đất Rd = (σ tan ϕa + ca )× b × l σ = ptbtt = N tt + γ tbDf F ca , ϕa lực dính góc ma sát móng đất (ca = c , ϕa = ϕ) [FS]trượt – Hệ số an toàn trượt cho phép (= 1.2÷1.5) • Điều kiện 3: biến dạng (lún) s ≤ [s ] [s] – độ lún cho phép móng Độ lún cho phép móng quy định dựa vào mức độ siêu tĩnh công trình (tham khảo bảng….), nhà BTCT đổ toàn khối [s] = 8cm Trình tự tính toán độ lún s xem mục 3.2.2 chương n n e1i - e i hi i =1 + e1i s = ∑ si = ∑ i =1 Áp lực gây lún trung bình tâm đáy móng p gl = N tc + (γ tb - γ * )Df F Nếu điều kiện lún s ≤ [s] không thỏa ⇒ tăng b× l 33 Bài giảng: Nền Móng 34 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bước Xác định chiều cao móng h N tt Dựa vào điều kiện xuyên thủng Pxt ≤ Pcx Xét cân lực mặt tháp xuyên nguy hiểm (móng lệch tâm phương) l - hc - 2h0 Pcx = 0.75 Rbt (bc + h0 )h0 tt ( tt tt ( net ) = N tt p1( net ) (↓) tt hc ) tt l + hc + 2h0 2l tt tt F tt pmax( net ) tt pmin( net ) × b (↑) p1( net ) = pmin( net ) + pmax( net ) - pmin( net ) × pmax 450 b × Df bc+2h0 tt p1tt( net ) + pmax( net ) h h0 a bc Pxt = M ytc tc Hx ± 6Mđ b×l hc+2h0 Cách xác định h l (a = 7cm) ⇒ h0 = h - a Chọn trước h l - hc+2h0 Pxt ≤ Pcx ⇒ Kiểm tra điều kiện: Bước Tính toán bố trí thép Thép theo phương cạnh dài l , số c 1 24 (2p tt max( net ) tt + p2( net ) )( - hc ) b l bc M1-1 = b • Momen mặt cắt ngàm 1-1 hc • Diện tích cốt thép As1 = (l – hc )/2 M1-1 M1-1 ≈ ζRs h0 0.9Rs h0 l • Bố trí thép - Chọn ∅ ⇒ Diện tích tiết diện ngang thép - Số thép A ns = s as as = π ∅2 (làm tròn ) - Khoảng cách thép ns ∅ ? @ ? @= b - × 100 ns - (làm tròn ) 34 Bài giảng: Nền Móng 35 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Momen mặt cắt ngàm 1-1 N tt H M tc x tc y Df h h0 a M1-1 tt pmax( net ) tt p2( net ) 1 P1 (l – hc)/2 d1 tt pmax( net ) tt pmin( net ) • Hợp lực P tt p2( net ) tt P1 = hc tt pmax( net ) + p2( net ) × - hc ×b l tt b bc • Cánh tay đòn d1 d1 = p tt max( net ) +p tt ( net ) × l - hc 2×3 • Momen M1-1 tt tt M 1-1 = pmax( net ) + p ( net ) 24 l - hc l tt pmax( net ) + p ( net ) ( )( l - h ) b c Thép theo phương cạnh ngắn b, số d ptb ( net ) (b - bc ) tt ×l 2 • Diện tích cốt thép As = hc M 2- M 2-2 ≈ ζRs h0 0.9Rs h0 l • Bố trí thép - Chọn ∅ ⇒ Diện tích tiết diện ngang thép - Số thép b bc M 2- = (b – bc )/2 • Momen mặt cắt ngàm 2-2 A ns = s as (làm tròn - Khoảng cách thép ns ∅ ? @ ? as = π ∅2 ) @= l - × 100 ns - (làm tròn ) 35 Bài giảng: Nền Móng 36 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Momen mặt cắt ngàm 2-2 N tt H M tc x tc y h h0 a Df M2-2 tt ptb( net ) 2 (b – bc)/2 tt pmax( net ) tt pmin( net ) d2 • Hợp lực P2 tt P2 = p tb ( net ) × hc bc b - bc ×l • Cánh tay đòn d2 d2 = l P2 b - bc 2× • Momen M2-2 tt M - = p tb ( net ) (b - bc ) × l Bước Trình bày vẽ ± 0.0m ĐK (300× 600) Tương tự móng đơn chịu tải tâm 350 ─ Bê tông lót đá 4×6 B7.5 dày 100 100 200 150 50 • Ghi chú: c - 1.5m 8∅12@175 100 ─ Thép móng AI: Rs = 225 MPa 8∅12@175 d ─ Bê tông bảo vệ dày 50 200 1600 c d 100 1800 200 100 1600 100 1800 36 Bài giảng: Nền Móng 37 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa II MÓNG BĂNG MỘT PHƯƠNG (dưới dãy cột) Cột (cổ cột) Bê tông lót Dầm (sườn) móng Bản (cánh) móng II MÓNG BĂNG MỘT PHƯƠNG (dưới dãy cột) Trình tự tính toán thiết kế Thông số đầu vào - Tải trọng (N,M,H) chân cột tính toán & thiết kế Thông số đầu - Chiều sâu đặt móng Df - Kích thước đáy móng b × L - Địa chất: đặc trưng γ, c, ϕ, e-p, … TCXD (VN) - Kích thước tiết diện ngang Eurocode bd BS, ACI, … hb Bước Chọn chiều sâu đặt móng - Tương tự móng đơn chịu tải lệch tâm - Giá trị đề xuất Df = [1 ÷ 2] (m) h b - Thép móng Bản vẽ thi công 37 Bài giảng: Nền Móng 38 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bước Xác định kích thước đáy móng b × L cho đất đáy móng thỏa điều kiện ổn định, cường độ biến dạng • Điều kiện 1: ổn định ptb ≤ R tc tc pmax ≤ 1.2R tc tc pmin ≥ tc tc tc tc ptb , pmax , pmin - áp lực tiêu chuẩn trung bình, cực đại cực tiểu tc pmax = N F ptbtc = tc N = tt tc ± 6M tc + γ tb Df tc M b×L N tc + γ tb Df F N tt M = n tt n = 1.15 n tt N , M - tổng hợp lực momen trọng tâm đáy móng Tổng hợp lực momen trọng tâm đáy móng la l1 l2 tt tt N1 H l3 M tt H M tt H M tt tt N4 N3 tt lb tt tt N2 tt l4 tt H tt N5 M tt M h d3 d2 d1 N H tt d4 tt tt H5 Df d5 tt đáy móng M tt n tt tt tt tt N = N1 + N + K + N5 = n tt M = n ∑ M + ∑ (N tt i i =1 tt i ∑N Như hình minh họa i =1 × di )+ i= tt i n ∑H tt i ×h i =1 di – cánh tay đòn, khoảng cách từ lực tt Ni đến trọng tâm đáy móng d = L – la d = L – lb – l4 d = L – la – l1 d = L – lb d = L – la – l1 – l2 38 Bài giảng: Nền Móng 39 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Cách xác định b× L thỏa điều kiện ổn định (có trước) • Chiều dài móng: L = la + l1 + l2 + … + lb (giá trị tham khảo) la , lb = [1/5 ÷1/3] lnhịp biên h = [1 / 12 ÷ / ] limax • Chọn sơ chiều cao dầm móng h • Chọn sơ b = 1m R tc = • Tính Rtc m1m (A b γ + B Df γ * + c D ) K tc • Xác định sơ diện tích đáy móng ptbtc ≤ R tc N tc R tc - γ tb Df ⇔ F≥ ⇒ b≥ F L • Chọn b (làm tròn tăng) p tb ≤ R , p max ≤ R , p ≥ tc • Kiểm tra điều kiện ổn định tc tc tc tc • Nếu điều kiện ổn định không thỏa ⇒ tăng b • Điều kiện 2: cường độ ─ Áp lực đáy móng pmax ≤ qa = tt qult FS FS = tt pmax - áp lực tính toán cực đại tt pmax = N tt F + 6M tt b×L qult tt pmax ≥ [FS ] = ÷ + γ tb Df qult , qa - sức chịu tải cực hạn cho phép đất đáy móng băng q ult = c N c + q N q + γ b N γ FS - hệ số an toàn (FS = 2÷3) tt ≤ qa không thỏa ⇒ tăng b× L Nếu điều kiện pmax 39 Bài giảng: Nền Móng 40 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa • Điều kiện 2: cường độ ─ Hệ số an toàn trượt (tương tự móng đơn lệch tâm) FS truot = ∑F ∑F chong truot ≥ [FS ] truot gây truot ∑F chong truot ∑F = Rd + E p × b tt gây truot = H x + Ea × b Ea , E p - áp lực đất chủ động bị động Rd - Lực ma sát móng đất ca , ϕa lực dính góc ma sát móng đất (ca = c , ϕa = ϕ) Rd = (σ tan ϕa + ca )× b × L tt tb σ=p = N tt + γ tbDf F [FS]trượt – Hệ số an toàn trượt cho phép (= 1.2÷1.5) • Điều kiện 3: Biến dạng (lún) s ≤ [s ] [s] – độ lún cho phép móng Độ lún cho phép móng quy định dựa vào mức độ siêu tĩnh công trình (tham khảo bảng….), nhà BTCT đổ toàn khối [s] = 8cm Trình tự tính toán độ lún s xem mục 3.2.2 chương n n i =1 i =1 s = ∑ si = ∑ e1i - e2 i + e1i hi Áp lực gây lún trung bình tâm đáy móng pgl = N tc F + (γ tb - γ * )Df Nếu điều kiện lún s ≤ [s] không thỏa ⇒ tăng b× L 40 Bài giảng: Nền Móng 41 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bước Chọn sơ kích thước tiết diện móng - Chiều cao dầm móng h h= 12 ÷ bb limax h ∈ Tải trọng (số tầng) h ⇒ Hàm lượng cốt thép dầm móng hợp lý μ= As bb h0 hb b × 100 % = [0.8 ÷ 1.5] % - Bề rộng dầm móng bb bb = [0.3÷0.6] h bc – bề rộng cột bb ≥ bc + (100mm) 100mm cấu tạo cốt pha - Chiều cao móng hb Áp dụng công thức vào tính toán chiều cao móng: Q ≤ ϕb3(1+ϕn)Rbt b hb0 = 0.6 Rbt b hb0 Xét 1m bề rộng móng (b = 1m): ⇔ ⇔ tt pmax( net ) × hb ≥ pmax( net ) × tt b - bb × 1m ≤ 0.6Rbt hb × 1m b - bb bb ⇒ hb = hb0 + a 1.2 Rbt 1m tt pmax( net ) = N tt F + 6M Q tt hb b×L - Chiều cao móng tt pmax( net ) b Chọn theo cấu tạo ≥ 200mm 41 Bài giảng: Nền Móng 42 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bước Chọn sơ kích thước tiết diện móng - Chiều cao móng hb Dựa vào điều kiện không đặt cốt đai (mục 6.2.3.4 – TCXDVN 356 : 2005) ϕb (1+ ϕn )Rbt b h0 Q≤ c Trong vế phải lấy không lớn 2.5Rbbh0 không nhỏ ϕb3(1+ϕn)Rbt b h0 Q ≤ ϕb3(1+ϕn)Rbt b h0 Để an toàn: ϕb3 = 0.6 bê-tông nặng ϕn - xét ảnh hưởng lực dọc kéo, nén; móng lực dọc nên lấy ϕn = Bước Xác định nội lực (M,Q) dầm móng băng la l1 l2 tt tt N1 H tt l3 M H tt M H tt tt N4 N3 tt lb tt tt N2 tt l4 M tt H tt N5 M tt M tt tt H5 h tt pmin( net ) tt pmax( net ) 42 Bài giảng: Nền Móng 43 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Tương quan cấp độ bền chịu nén bê-tông mác bê-tông theo cường độ chịu nén (TCXDVN 356 : 2005 – Phụ lục A – Bảng A.1) Cấp độ bền chịu nén Cường độ trung bình mẫu thử tiêu chuẩn, MPa Mác theo cường độ chịu nén Cấp độ bền chịu nén Cường độ trung bình mẫu thử tiêu chuẩn, MPa Mác theo cường độ chịu nén B3,5 4,50 M50 B35 44,95 M450 B5 6,42 M75 B40 51,37 M500 B7,5 9,63 M100 B45 57,80 M600 B10 12,84 M150 B50 64,22 M700 B12,5 16,05 M150 B55 70,64 M700 B15 19,27 M200 B60 77,06 M800 B20 25,69 M250 B65 83,48 M900 B22,5 28,90 M300 B70 89,90 M900 B25 32,11 M350 B75 96,33 M1000 B27,5 35,32 M350 B80 102,75 M1000 B30 38,53 M400 Phân loại thép theo giới hạn chảy số loại thép (TCXDVN 356 : 2005 – Phụ lục B – Bảng B.1) Nhóm Loại thép quy đổi Hình dáng tiết diện Giới hạn chảy dùng để quy đổi, MPa 235 Theo Thép giới hạn cacbon chảy cán nóng thực tế Tròn trơn 250 Ký hiệu thép Nước sản xuất tiêu chuẩn sản xuất CI A-I Việt Nam (TCVN 1651 : 1985) Nga (GOST 5781-82*) 235 380 SR235 Nhật (JIS G 3112 -1991) 235 380 ÷ 520 BS 4449 :1997 GR.250 Anh (BS 4449 : 1997) 250 287,5 250 – AS 1302–250R AS 1302–250S 295 SR295 Úc (AS 1302-1991) Nhật (JIS G 3112 -1991) Giới hạn Giới hạn bền chảy, MPa 250 – 295 380 ÷ 520 43 Bài giảng: Nền Móng 44 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Phân loại thép theo giới hạn chảy số loại thép (TCXDVN 356 : 2005 – Phụ lục B – Bảng B.1) Nhóm quy đổi Loại thép Hình dáng tiết diện Giới hạn chảy dùng để quy đổi, MPa 295 300 Theo Thép giới cacbon hạn cán chảy nóng thực tế Vằn (có gờ) Ký hiệu thép Nước sản xuất tiêu chuẩn sản xuất SD295A SD295B CII A-II Giới hạn chảy, MPa Giới hạn bền Nhật (JIS G 3112 -1991) 295 440 ÷ 600 Nhật (JIS G 3112 -1991) 295 ÷ 390 440 ÷ 600 Việt Nam (TCVN 1651 : 1985) Nga (GOST 5781-82*) 300 500 300 A615M GR 300 Hoa kỳ (ASTM A615M-96a) 300 500 335 RL335 Trung Quốc (GB 1499-91) 335 ÷ 460 510 345 SD345 Nhật (JIS G 3112 -1991) 345 ÷ 440 490 390 SD390 Nhật (JIS G 3112 -1991) 390 ÷ 510 560 390 CIII A-III Việt Nam (TCVN 1651 : 1985) Nga (GOST 5781-82*) 600 600 400 AS 1302–400Y Úc (AS 1302-1991) 400 – 420 A615M GR 420 Hoa kỳ (ASTM A615M-96a) 420 620 Anh (BS 4449 : 1997) 460 460 BS 4449 : 1997 GR.460A BS 4449 :1997 GR.460B 483 497 490 SD490 Nhật (JIS G 3112 -1991) 490 ÷ 625 620 520 A615M GR 520 Hoa kỳ (ASTM A615M-96a) 520 690 540 A-IIIB Nga (GOST 5781-82*) 540 – 540 RL540 Trung Quốc (GB 1499-91) 540 835 590 RL590 Trung Quốc (GB 1499-91) 590 885 590 CIV A-IV Việt Nam (TCVN 1651 : 1985) Nga (GOST 5781-82*) 590 900 44 [...]... giảng: Nền Móng 1 4 4 11 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Cột đất trộn xi-măng/vôi BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 21 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 22 Cột đất trộn xi-măng/vôi 11 Bài giảng: Nền Móng 1 4 4 12 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Cột đất trộn xi-măng/vôi BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 23 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 24 Gia tải trước + giếng cát/bấc thấm 12 Bài giảng: Nền Móng 1 13 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa. .. 13 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa 4 Bấc thấm 4 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 25 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 26 Bấc thấm 13 Bài giảng: Nền Móng 1 4 4 14 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bấc thấm BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 27 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 28 Gia tải trước + Bấc thấm 14 Bài giảng: Nền Móng 1 15 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa 3 Độ lún của nền đất Độ lún của đất s = se + sc + ss se – độ lún tức thời... Bài giảng: Nền Móng 1 19 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa 5 Tải trọng, tổ hợp tải trọng và các trạng thái giới hạn 5.1 Tải trọng - Tĩnh tải: trọng lượng bản thân công trình - Hoạt tải: hoạt tải sử dụng, hoạt tải sửa chữa, gió, động đất, cháy nổ, … 5 Tải trọng, tổ hợp tải trọng và các trạng thái giới hạn 5.2 Tổ hợp tải trọng dùng tính toán móng 19 Bài giảng: Nền Móng 1 20 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa 5.2... hạn II: Tính toán nền móng thỏa các điều kiện biến dạng (lún, nghiêng, …) Công trình Mặt đất L δ Cao trình đáy móng ban đầu Δ smax smax – tổng độ lún lớn nhất Δ – độ lún lệch lớn nhất δ/L – góc nghiêng biến dạng 22 Bài giảng: Nền Móng 1 23 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Chương 2: MÓNG NÔNG I Định nghĩa Df ≤ 2.5 b Móng nông Mặt nền N tt Không kể đến ma sát hai bên móng Df II Móng đơn 2.1 Móng đơn chịu tải... mặt đáy móng b – bề rộng móng chữ nhật hay đường kính móng tròn ν, E – hệ số Poisson và mô-đun đàn hồi của đất dưới đáy móng Ip – hệ số hình dạng và độ cứng; được xác định dựa trên lý thuyết đàn hồi; phụ thuộc vào chiều dày lớp đất, hình dạng và độ cứng của móng Móng cứng hữu hạn p b Móng cứng smax sconst 15 Bài giảng: Nền Móng 1 16 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Hệ số hình dạng và độ cứng Ip a Móng chữ... 28 Bài giảng: Nền Móng 1 29 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa • Tính toán thép với phản lực ròng 1 γ* Df 1 N tt M1-1 tt pnet 1 1 γtb d p tt Df (l – hc)/2 tt M 1-1 = p net × M 1-1 l - hc l - hc × 2 2× 2 1 tt = p net × ( l - hc )2 × b 8 c ×b p tt 1 bc b Phản lực của đất nền lên đáy móng N tt + γ tb Df F Áp lực của đất và đài lên đáy móng hc p tt = γ tb Df l ⇒ Phản lực ròng của đất nền lên đáy móng N tt tt... toán và thiết kế Thông số đầu vào - Tải trọng (N,M,H) tại chân cột tính toán thiết kế b Thông số đầu ra - Chiều sâu đặt móng Df - Kích thước đáy móng b × l - Địa chất: đặc trưng γ, c, ϕ, e-p, … TCXD (VN) - Chiều cao móng h Eurocode 7 - Thép trong móng BS, ACI, … Bản vẽ thi công 23 Bài giảng: Nền Móng 1 24 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bước 1 Chọn chiều sâu đặt móng - Đủ sâu hơn lớp đất bề mặt chịu ảnh... lực tính toán dưới đáy móng γ* N tt γtb ptt tt N p tt = + γ tb Df F Df Mặt phẳng đáy móng qult - sức chịu tải cực hạn của đất nền dưới γ, c, ϕ qult đáy móng FS - hệ số an toàn (FS = 2÷3) γsat Nếu điều kiện ptt ≤ qa không thỏa ⇒ tăng b× l 25 Bài giảng: Nền Móng 1 26 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa • Điều kiện biến dạng (lún) s ≤ [s ] [s] – độ lún cho phép của móng Độ lún cho phép của móng được quy định dựa... 1 5 20 Bài giảng: Nền Móng 1 21 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa b Kiểm tra ổn định Hệ số an toàn lật FS lat = M chong lat M gay lat ≥ [FS ]lat hoặc M gay lat ≤ M chong lat trong đó: Mchong lat – moment chống lật FSlat Mgay lat – moment gây lật FS lat, [FS] lat – hệ số an toàn lật và hệ số an toàn lật cho phép FS lat ≥ [FS ]lat = 1 5 21 Bài giảng: Nền Móng 1 22 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Trường hợp minh... chuẩn của nền đất dưới đáy móng mm R tc = 1 tc 2 (A b γ + B D f γ + c D ) K 24 Bài giảng: Nền Móng 1 25 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Cách xác định b× l thỏa điều kiện ptc ≤ Rtc - Chọn sơ bộ b = 1m - Tính Rtc Mặt đất - Xác định diện tích sơ bộ của đáy móng N p ≤R ⇔ + γ tb Df ≤ R tc F N tc ⇔ F ≥ tc R - γ tb D f - Móng chịu tải đúng tâm nên có thể chọn tc γtb γ* tc N tc ptc Df tc Mặt phẳng đáy móng γ, c, ... soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Móng bè dạng dầm Bê tông lót Bản móng A-A Dầm móng A A Móng bè hộp B B Bê tông lót Bản móng A-A Tường gia cường A A B-B Bài giảng: Nền Móng Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Móng. .. Bài giảng: Nền Móng 13 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bấc thấm BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 25 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 26 Bấc thấm 13 Bài giảng: Nền Móng 4 14 Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Bấc... giảng: Nền Móng Biên soạn: TS Lê Trọng Nghĩa Đệm vật liệu rời Ntt Df h pgl α b hđ bđ σbt1 σz2 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 17 BM Đị Địa Cơ Nề Nền Mó Móng 18 Cột vật liệu rời Bài giảng: Nền Móng