Đang tải... (xem toàn văn)
1.4. Vật liệu: bê tông cấp độ bền theo cường độ chụi nén B20, cốt thép của bản và cốt đai của dầm dùng nhóm CI, cốt dọc của dầm dùng nhóm CII. Các loại cường độ tính toán: Bê tông cấp độ bền B20 có =11,5 MPa, =0,9 MPa, =23x MPa. Cốt thép CI có =225 MPa, =175 MPa, =21x MPa. Cốt thép CII có =280 MPa, =225 MPa, =21x MPa. Cốt thép CIII có Rs=365 MPa, Rsw=365 MPa, Es=21x104MPa 2. TÍNH BẢN 2.1. Chọn kích thước các cấu kiện Chọn chiều dày của bản: Chọn mm Trong đó: D=1,1 với tải trọng trung bình, m=35 với bản làm việc liên tục. Chọn tiết diện dầm phụ: Chọn mm, mm Chọn tiết diện dầm chính: mm Chọn mm, mm
ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN SÀN SƯỜN CÓ BẢN LOẠI DẦM SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 1.1 Sơ đồ kết cấu sàn(hình 1) 2600 7800 2600 2600 E 2600 7800 2600 2600 D 2600 7800 2600 2600 C 2600 7800 2600 2600 B A 6200 6200 6200 6200 6200 Hình 1: Mặt sàn 1.2 Kích thước: tính từ trục dầm trục tường l1 =2,6m, l2 =6,2m Tường chụi lực có chiều dày bt =0,3m Cột bê tông cốt thép tiết diện bc x bc =0,4mx0,4m 1.3 Sàn nhà dân dụng: cấu tạo mặt sàn gồm lớp hình Hoạt tải tiêu chuẩn Ptc =7,4 kN/ m , hệ số độ tin cậy hoạt tải n=1,2 SVTH: Nguyễn Văn Khánh Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan Hình 2: Cấu tạo sàn 1.4 Vật liệu: bê tông cấp độ bền theo cường độ chụi nén B20, cốt thép cốt đai dầm dùng nhóm CI, cốt dọc dầm dùng nhóm CII Các loại cường độ tính toán: Bê tông cấp độ bền B20 có Rb =11,5 MPa, Rbt =0,9 MPa, Eb =23x 10 MPa Cốt thép CI có Rs =225 MPa, Rsw =175 MPa, Es =21x 10 MPa Cốt thép CII có Rs =280 MPa, Rsw =225 MPa, Es =21x 10 MPa Cốt thép CIII có Rs=365 MPa, Rsw=365 MPa, Es=21x104MPa TÍNH BẢN 2.1 Chọn kích thước cấu kiện Chọn chiều dày bản: hb = D 1.1 × l1 = × 2600 = 81.7 mm m 35 Chọn hb = 90 mm Trong đó: D=1,1 với tải trọng trung bình, m=35 với làm việc liên tục Chọn tiết diện dầm phụ: hdp = 1 l2 = 6200 = 443mm Chọn hdp = 500 mm, bdp = 200 mm mdp 14 Chọn tiết diện dầm chính: hdc = 1 3l1 = 7800 = 709 mm Chọn hdc = 750 mm, bdc = 300 mm mdc 11 2.2 Sơ đồ tính SVTH: Nguyễn Văn Khánh Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I Xét tỷ số cạnh ô GVHD: Phạm Thị Lan l2 6, = = 2,38 > Xem làm việc theo phương l1 2, Cắt dải rộng b = 1m vuông góc với dầm phụ xem dải làm việc dầm liên tục(hình 3) bt=340 sb=120 C=40 0,5bdp=100 2380 2600 0,5bdp=100 2400 2600 2400 2600 Hình 3: Mặt cắt 1-1 Nhịp tính toán bản: Nhịp biên: l0b = l1 − bdp − bt hb 0, 0,34 0, 09 + = 2, − − + = 2.38 m 2 2 Nhịp giữa: l0 = l1 − bdp = 2, − 0, = 2, m Chênh lệch nhịp: l0 − l0b 2, − 2,38 100% = 100% = 0,83% < 10% l0 2, 2.3 Tải trọng tính toán Tỉnh tải Tỉnh tải tính bảng Các lớp cấu tạo Giá trị Hệ số Giá trị (kN/ m ) Lớp gạch lát dày 10mm, γ =20 Lớp vữa lót dày 30mm, γ =18 Bản BTCT dày 90mm, γ =25 Lớp vữa trát dày 10mm, γ =18 Tổng cộng tiêu chuẩn(kN/ m ) 0,01.20=0,200 0,03.18=0,540 0,09.25=2,250 0,01.18=0,180 2,920 độ tin cậy 1,1 1,3 1,1 1,3 tính toán (kN/ m ) 0,220 0,702 2,475 0,234 3,631 Bảng 1: Xác định tỉnh tải Hoạt tải Làm tròn gb =3,63 (kN/ m ) tc Hoạt tải : pb = p n = 7, 4.1, = 8,88 (kN/ m ) Tải trọng toàn phần: qb = gb + pb = 3, 63 + 8,88 = 12,51 (kN/ m ) 2 Tính toán với dải b1 = 1m , có qb = 12,51(kN / m ).1, 0(m ) = 12,51(kN / m) 2.4 Nội lực tính toán Mômen uốn (hình 4b) SVTH: Nguyễn Văn Khánh Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan q = 12.51 KN/m Lob = 2380 Lo= 2400 Lo = 2400 Mnh=6,442 KNm Mnh=4,504 KNm Mnh=4,504 KNm Mnh=4,504 KNm Mnh=4,504 KNm Qnhb =11,910KNm Mnh=6,442 KNm Qnhbp = 15,012 KNm Qnhbp = 15,012 KNm Qnhbt =17,864 KNm Qnhbp = 15,012 KNm Qnhbp = 15,012 KNm Qnhbp = 15,012 KNm Hình 4: Sơ đồ tính toán nội lực dải a) Sơ đồ tính toán b) Biểu đồ Mômen c) Biểu đồ lực cắt Giá trị mômen uốn lớn nhịp biên gối thứ hai dải bản: q l 12,51.2,382 M nh = M g = ± b b ÷ = ± = ±6, 442 kN.m 11 11 Giá trị mômen uốn lớn nhịp gối bên dải bản: M nhg = M gg = ± qb l 12,51.2, 42 =± = ±4,504 kN.m 16 16 Lực cắt (hình 4c) QA = 0, 4.qb l0b = 0, 4.12,51.2,38 = 11,910 kN Q t B = 0, 6.qb l0b = 0, 6.12,51.2,38 = 17,864 kN Q p B = QC = 0,5.qb l0 = 0,5.12,51.2.38 = 15, 012 kN 2.5 Tính cốt thép chụi mômen uốn Chọn a=15 mm cho tiết diện, chiều cao làm việc bản: h0 = hb − a = 90 − 15 = 75 mm Tại gối biên nhịp biên: với M=6,442 kN.m αm = M 6, 442.106 = = 0,135 < α D = 0,302 Rb b.h 8,5.1000.752 ξ = − − 2α m = − − 2.0.135 = 0.146 ξ Rb b.h0 0,146.8,5.1000.75 As = = = 414mm Rs 225 µ% = As 414 100% = 100% = 0,552% > µ = 0, 05% b1.h0 1000.75 SVTH: Nguyễn Văn Khánh Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan 2 Chọn thép có đường kính φ = 8mm , as = 0,503cm = 50,3mm ,khoảng cách giửa cốt thép là: s= b1.as 1000.50,3 = = 122mm As 414 Chọn φ = 8mm , s=120 mm Tại gối nhịp giữa: với M=4,504 kN.m αm = M 4,504.106 = = 0, 094 < α D = 0,302 Rb b.h 8,5.1000.752 ξ = − − 2α m = − − 2.0.094 = 0.099 ξ Rb b.h0 0, 099.8,5.1000.75 As = = = 281mm2 Rs 225 A 281 µ % = s 100% = 100% = 0,375% > µ = 0, 05% b1.h0 1000.75 Chọn thép có đường kính φ = 8mm , as = 50,3mm ,khoảng cách giửa cốt thép là: s= b1.as 1000.50,3 = = 180mm As 281 Chọn φ = 8mm , s=180 mm Tại nhịp gối giữa: vùng phép giảm đến tối đa 20% cốt thép, có As = 0,8.281 = 225mm µ% = As 225 100% = 100% = 0,3% > µ = 0, 05% b1.h0 1000.75 Chọn thép có đường kính φ = 8mm , as = 50,3mm ,khoảng cách giửa cốt thép là: s= b1.as 1000.50,3 = = 220mm chọn s =200 mm As 225 Kiểm tra lại chiều cao làm việc h0 (hay kiểm tra lại a) - Chọn lớp BêTông bảo vệ C0 = 10( h0 ≤ 100) - Đối với thép : act =10 + 8/2 =14 < agt =15 - Như trị số dung để tính toán h0=75mm thiên an toàn không cần tính lại SVTH: Nguyễn Văn Khánh Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan 2600 7800 2600 2600 E 2600 7800 2600 2600 D 2600 7800 2600 2600 C 2600 7800 2600 2600 B A 6200 6200 6200 6200 6200 Hình 5: Khu vực giảm thép Cốt thép chụi mômen âm: với pb 8,88 = = 2, 446 < , trị số ν = 0, 25 , đoạn vươn cốt gb 3, 63 thép chụi mômen âm tính từ mép dầm phụ là: ν l0 = 0, 25.2, = 0, m, tính từ trục dầm phụ là: ν l0 + 0,5.bdp = 0, 25.2, + 0,5.0, = 0, m Bản không bóp trí cốt đai, lực cắt hoàn toàn bê tông chụi: QB t = 17,864kN < Qb = 0,8.0, 75.1000.75 = 45kN 2.6 Cốt thép cấu tạo Cốt thép chụi mômen âm đặt theo phương vuông góc với dầm chính: chọn φ m, s=170 có diện tích mét 302 mm , lớn 50% diện tích cốt thép tính toán gối tựa 0,5.281=155 mm , sử dụng cốt mũ, đoạn vươn tính từ mép dầm là: 1 1 l0 = 2, = 0, 6m , tính từ trục dầm là: l0 + 0,5.bdc = 2, + 0,5.0,3 = 0, 75m 4 4 Cốt thép mũ chịu mô men âm đặt theo phương vuông góc với tường: SVTH: Nguyễn Văn Khánh Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan Chọn thép có đường kính 8mm s=200 có diện tích mét dài 252mm Đoạn vươn tính từ mép tường υ l0 = 0, 25.2.4 = 0.6m Và tính từ đầu dầm 0,6+0,12=0,72m(chọn 0,75) Không 1/3 cốt thép chịu lực nhịp 1/3.414=138 Cốt thép phân bố bố trí vuông góc cốt thép chụi lực: chọn φ m, s=250 có diện tích mét 113 mm , đảm bảo lớn 20% diện tích cốt thép tính toán nhịp (nhịp biên 0,2.414=82,8 mm , nhịp 0,2.281=56.2 mm ) TÍNH DẦM PHỤ 3.1 Sơ đồ tính Dầm phụ dầm liên tục nhịp đối xứng Xét nửa bên trái dầm (hình7) Dầm gối lên tường đoạn không nhỏ 220mm Trong tính toán lấy S d = 220mm , thực tế nên kê dầm phụ lên toàn chiều dài tường để giảm ứng suất cục từ đầu dầm truyền lên tường Bề rộng dầm bdc = 300mm Nhịp tính toán dầm phụ: Nhịp biên: l0b = l2 − bdc bt S d 0,3 0,34 0, 22 − + = 6, − − + = 5,99m = 5990mm 2 2 2 Nhịp giửa: l0 = l2 − bdc = 6, − 0,30 = 5,9m = 5900mm Chênh lệch nhịp: l0b − l0 5,99 − 5,9 ×100% = ×100% = 1,5% < 10% l0b 5,99 3.2 Tải trọng tính toán Tĩnh tải : - Tải trọng thân dầm(không kể phần dày 90m) : g dp = bdp (hdp − hb ).γ n = 0, 2(0,5 − 0, 09).25.1,1 = 2, 255 kN /m - Tỉnh tải truyền từ : gb l1 = 3, 63.2, = 9,348 kN/m - Tỉnh tải toàn phần : g dp = g dp + gb l1 = 2, 255 + 9, 438 = 11, 693 kN/m Hoạt tải truyền từ bản: pdp = pb l1 = 8,88.2, = 23, 088 kN/m Tải trọng tính toán toàn phần : qdp = g dp + pdp = 11, 693 + 23, 088 = 34, 781 kN/m SVTH: Nguyễn Văn Khánh Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I Tỷ số pdp g dp = GVHD: Phạm Thị Lan 23, 088 = 1,975 11, 693 3.3 Nội lực tính toán Mômen uốn Tung độ hình bao mômen(nhánh dương) : - + 2 Tại nhịp biên M = β1.qdp l0b = β1.34, 781.5,99 = 1247,946 β1 kNm - + 2 Tại nhịp M = β1.qdp l0 = β1.34, 781.5,9 = 1210, 727 β1 kNm Tung độ hình bao mômen(nhánh âm) M = β qdp l0 = β 34, 781.5,92 = 1210, 727 β kNm Tra phụ lục 11 với tỷ số pdp g dp = 23, 088 = 1,975 có hệ số k=0,249 11, 693 Giá trị β Nhịp, tiết diện β1 Nhịp biên Gối A 0,425.l Gối B, td Nhịp 0,5.l Tung độ M (kN.m) β2 0,065 0,090 0,091 0,075 0,020 M+ M− 81,116 112,315 113,563 93,596 24,959 -0,0715 0,018 0,058 0,0625 0,058 0,018 SVTH: Nguyễn Văn Khánh -0,0298 -0,0087 -0,0057 -0,0238 -86,567 21,793 70,222 75,670 70,222 21,793 -36,080 -10,533 -6,901 -28,815 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I Gối C, td 10 Nhịp 11 12 0,5.l GVHD: Phạm Thị Lan -0,0625 -75,670 0,018 -0,0231 21,793 0,058 -0,00305 70,222 0,0625 -0,00305 75,670 Bảng : Tính toán hình bao mômen dầm phụ -27,968 -3,693 -3,693 Tiết diện có mômen âm cách bên gối trái thứ đoạn : x = k l0b = 0, 249.5,99 = 1, 492m Tiết diện có mômen dương cách gối tựa đoạn : Tại nhịp biên : 0,15.l0b = 0,15.5,99 = 0,899m Tại nhịp : 0,15.l0 = 0,15.5,9 = 0,885m Lực cắt QA = 0, 4.qdp l0b = 0, 4.34, 781.5,99 = 83,335 kN QB t = 0, 6.qdp l0b = 0, 6.34, 781.5,99 = 125, 003 kN QB p = QC = 0,5.qdp l0 = 0,5.34, 781.5,9 = 102, 604 kN 240 5 10 10 11 12 500 90 120 5990 300 5900 6200 300 2950 6200 A 3100 B A C B C 102,604 125,003 Hình 6: Sơ đồ tính toán nội lực dầm phụ a) Sơ đồ tính toán b) Biểu đồ Mômen c) Biểu đồ lực cắt 3.4 Tính cốt thép dọc SVTH: Nguyễn Văn Khánh Lớp: Xây Dựng 34A 75,670 3,693 70,222 27,968 885 102,604 885 21,793 75,670 75,670 28,815 21,793 6,901 70,222 75,670 10,533 70,222 36,080 21,793 86,567 86,567 885 899 102,604 24,959 93,596 112,315 113,563 83,335 81,116 1492 ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan Bê tông cấp độ bền B15 có Rb = 8,5 MPa, Rbt = 0, 75 MPa Cốt thép dọc nhóm CII có Rs = 280 MPa, Rsc = 280 MPa, cốt đai nhóm CI có Rsw = 175 MPa Với mômen âm Tính theo tiết diện chữ nhật b=200mm, h=500mm Giả thiết chọn a=35mm, h0 = (500 − 35) = 465mm + Tại gối B, với M=86,567 kN.m αm = M 86,567.106 = = 0, 236 < α D = 0,302 Rb b.h 8,5.200.4652 ξ = − − 2α m = − − 2.0, 236 = 0.273 ξ Rb b.h0 0, 273.8,5.200.465 As = = = 771mm2 Rs 280 Kiểm tra µ % = As 771 100% = 100% = 0,829% > µ = 0, 05% bdp h0 200.465 + Tại gối C, với M=75,670kN.m αm = M 75, 670.106 = = 0, 206 < α D = 0,302 Rb b.h 8,5.200.4652 ξ = − − 2α m = − − 2.0, 206 = 0.233 ξ Rb b.h0 0, 233.8,5.200.465 As = = = 658mm2 Rs 280 Kiểm tra µ % = As 658 100% = 100% = 0, 708% > µmin = 0, 05% bdp h0 200.465 Với mômen dương Tính theo tiết diện chữ T, có cánh nằm vùng nén, bề dày cánh h f = 90mm Giả thiết a=35mm, h0 = 500 − 35 = 465mm Độ vươn cánh S f lấy không lớn giá trị bé trị số sau : + 1 ld = 5,9 = 0,983m 6 +Một nửa khoảng cách thông thủy dầm phụ cạnh : 0,5.l0 = 0,5.2, = 1, m (do h f > 0,1.h , với h=500mm khoảng cách dầm ngang lớn khoảng cách dầm dọc 6,2m>2,6m) Vậy S f ≤ min(0,983;1, 2)m = 0,983m Chọn S f = 980mm SVTH: Nguyễn Văn Khánh 10 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan M = 372,180 − 358, 409 = 252, 710 kNm M = 372,180 − 358, 409 = 133, 240 kNm M = 372,180 − (358, 409 − 53,594) − 53,594 = 115,376 kNm M = 372,180 − (358, 409 − 53,594) − 42, 065 = 216,981 kNm Kết tính toán ghi bảng A Μ0 = 372,180 kNm B B 358,409 A Μ1 = 252,710 Μ2 = 133,240 B Μ0 =372,180 kNm 308,102 MB B C 46,071 Μ3 = 115,376 C MC Μ4 = 216,981 Hình 10 : Sơ đồ tính bổ trợ mômen số tiết diện Mômen MG M P1 M P2 M P3 M P4 M P5 M P6 M max M α M α M α M α M α M α M α M 0,238 160,864 0,286 0,143 96,654 0,238 B -0,286 -193,308 -0,143 0,079 53,396 -0,127 319,33 265,736 -159,665 -141,8 -0,048 -0,095 -0,143 0,206 -53,594 -106,071 -159,665 0,111 75,025 -0,111 -123,94 -106.071 0,222 230,007 133,240 -358,409 -0,031 -0,063 -0,095 -34,613 -70,342 -106,071 -0,048 115,376 216,981 230,752 194,022 123,936 -212,142 -106,071 SVTH: Nguyễn Văn Khánh 26,797 362,390 -9,417 40,195 -153,113 -551,717 19 -319,33 0,095 0,036 13,398 480,194 107,270 -53,594 -0,286 -0,190 301,466 -0,095 247,872 -106,071 -0,321 252,710 C -0,190 -128,421 -0,095 106,071 -0,143 -26,425 283,403 -88,404 -93,045 -159,665 322,897 -22,350 -48,911 -447,751 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan Bảng : Tính toán tổ hợp mômen Biểu đồ bao mômen: Tung độ biểu đồ bao mômen: M max = M G + max( M Pi ) ; M = M G + min( M Pi ) Tính toán M max M cho tiết diện ghi vào hai dòng cuối bảng Μmin 107,270 9,417 Μ max 551,717 88,404 48,911 447,751 22,350 153,113 283,403 322,897 480,194 362,390 ΜG+ MP1 ΜG+ MP2 ΜG+ MP3 ΜG+ MP4 ΜG+ MP5 ΜG+ MP6 Hình 12: Biểu đồ bao mômen xác định theo phương pháp tổ hợp Hình 12 cho hình ảnh chi tiết M max M cho nửa dầm(do lợi dụng tính chất đối xứng dầm) Dùng biểu đồ hình 13 xác định mômen mép gối M mg Xác định mômen mép gối: Từ hình bao mômen gối B, thấy phía bên phải gối B độ dốc biểu đồ M bé phía trái Tính mômen mép bên phía phải gối B có giá trị tuyệt đối lớn M mg = M g − ( M g − M E ) 0,5.bc l1 M mg = 551, 717 − (551, 717 − 88, 404) 0,5.400 = 516, 078 kNm 2600 Tương tự gối C: M mg = 447, 751 − (447, 751 − 48,911) SVTH: Nguyễn Văn Khánh 0,5.400 = 417, 071 kNm 2600 20 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I Μg = 551,717 9,417 ∆ 35,693 Μmg =516,078 Ε1 Μ Ε =88,404 Ε F D1 D Β GVHD: Phạm Thị Lan Η G 0,5bc=200 Hình 13: Sơ đồ tính M mg 4.3.2 Xác định biểu đồ bao lực cắt Tung độ biểu đồ bao lực cắt: - Do tác dụng tỉnh tải G: QG = β G = β 86, 654 kN - Do tác dụng hoạt tải Pi : QPi = β Pi = β 143,146 kN Trong hệ số β lấy theo phụ lục 12, trường hợp tải trọng lấy theo hình 11, kết ghi bảng Trong đoạn nhịp, suy lực cắt Q theo phương pháp mặt cắt, xét cân đoạn dầm Ví dụ nhịp biên có Q = QA − G = 61,871 − 86, 654 = −24, 783 kN Thông thường đoạn nhịp có lực cắt bé nên đặt thép đai theo yêu cầu cấu tạo Hình bao lực cắt thể hình 14 Lực cắt (kN) Bên phải gối A β 0,714 Q 60,781 β 0,857 QP1 Q 122,676 SVTH: Nguyễn Văn Khánh QG Giữa nhịp biên … -24,783 … -20,047 Bên trái gối B -1,286 -111,437 -1,143 -163,616 21 Bên phải Giữa nhịp Bên trái gối B 1,005 87,087 0,048 6,871 … 0,867 … gối C -0,995 -86,221 0 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I β Q β Q β Q β Q β Q … -20,047 … -45,950 … -13,599 … -27,198 0 -38,382 -0,143 -20,047 -1,321 -189,096 -0,095 -13,599 -1,190 -170,344 0,036 5,153 -106,284 1,048 150,017 1,274 182,368 0,810 115,948 0,286 40,940 0,187 26,768 269,455 … 6,871 … 39,222 … -27,198 … 40,940 … -0,952 -136,275 -0,726 -103,924 -1,190 -170,344 0,286 40,940 … 41,806 -45,281 41,401 -70,733 Qmin Bảng 7: Tính toán tổ hợp lực cắt -300,533 93,958 -26,331 -256,564 QP QP QP QP QP -0,143 -20,047 0,679 97,196 -0,095 -13,599 0,810 115,948 0 184,547 GVHD: Phạm Thị Lan Qmax 269,455 184,547 93,958 41,401 38,382 A 70,733 106,284 41,806 26,331 45,281 B C 256,564 300,533 Hình 14: Biểu đồ bao lực cắt 4.4 Tính cốt thép dọc Bê tông cấp độ bền B15 có Rb = 8,5 MPa, cốt thép CIII có Rs = 365 MPa, Rsc = 365 MPa Tra phụ lục 9, với hệ số điều kiện làm việc bê tông γ b = 1, , hệ số hạn chế vùng nén ξ R = 0, 618 , α R = 0, 427 , ζ R = 0, 691 4.4.1 Với mômen âm Tính theo tiết diện chữ nhật b=300 mm, h=750 mm Ở gối cốt thép dầm phải đặt xuống phía hàng thép dầm phụ nên α lớn Giả thiết a=60, h0 = h − a = 750 − 60 = 690 mm Tại gối B, với M mg = 516, 078 kN.m M 516, 078.106 αm = = = 0, 425 < α R = 0, 427 Rb b.h 8,5.300.6902 ξ = − − 2α m = 0.613 SVTH: Nguyễn Văn Khánh 22 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I As = GVHD: Phạm Thị Lan ξ Rb b.h0 = 2955mm2 Rs Kiểm tra µ % = As 2955 100% = 100% = 1, 427% > µmin = 0, 05% bdc h0 300.690 Tương tự gối C αm = M 417, 071.106 = = 0,35 < α R = 0, 427 Rb b.h 8,5.300.6802 ξ = − − 2.α m = 0.452 As = ξ Rb b.h0 = 2147 mm2 Rs Kiểm tra µ % = As 2147 100% = 100% = 1, 052% > µmin = 0, 05% bdc h0 300.680 4.4.2 Với mômen dương Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề dày cánh h f = 90mm Giả thiết a=40mm, h0 = h − a = 750 − 40 = 710mm Độ vươn cánh S f lấy không lớn giá trị bé giá trị sau: 1 ld = 7,8 = 1,3m 6 Một nửa khoảng cách thông thủy giửa dầm cạnh nhau: 0,5.5,9m=2,95m Vậy S f ≤ min(1,3; 2,95) = 1,3m , chọn S f = 1300mm Bề rộng cánh b f = b + 2S f = 300 + 2.1300 = 2900 mm M f = Rb b f h f (h0 − 0,5.h f ) = 8,5.2900.90.(710 − 0,5.90) = 1475,303.106 Nmm Vậy M max = 480,194kNm < M f = 1475,303kNm → Trục trung hòa qua cánh Tính theo tiết diện chữ nhật b = b f = 2900mm , h=750mm, a=40mm, h0 = 710mm Tại nhịp biên với M=480,194kNm: αm = M 480,194.106 = = 0, 039 < α R = 0, 427 Rb b.h 8,5.2900.7102 ξ = − − 2.α m = 0.04 As = ξ Rb b.h0 = 1918mm2 Rs Kiểm tra µ % = As 1918 100% = 100% = 0,9% > µmin = 0, 05% bdc h0 300.710 Tại nhịp giữa, với M=322,897 kNm: SVTH: Nguyễn Văn Khánh 23 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I αm = GVHD: Phạm Thị Lan M 322,897.106 = = 0, 026 < α R = 0, 427 Rb b.h 8,5.2900.7102 ξ = − − 2.α m = 0.026 As = ξ Rb b.h0 = 1247mm Rs Kiểm tra µ % = As 1247 100% = 100% = 0,585% > µmin = 0, 05% bdc h0 300.710 Tiết diện Nhịp biên Gối B Nhịp 2 As tính toán 1918 mm 2955 mm 1247 mm Cốt thép 2φ25 + 2φ25 4φ25 + 2φ25 2φ25 + 1φ22 2 Diện tích 1963 mm 2945 mm 1362 mm Bảng 6: Bố trí cốt thép dọc cho tiết diện dầm Gối C 2147 mm 3φ25 + 2φ22 2233 mm Bố trí cốt thép tiết diện hình 15 2Ø25 2Ø25 Ø8 a130 10 Ø8 a250 Ø6 11 a300 Ø6 11 a300 Ø6 11 a300 2Ø25 2Ø25 2Ø25 2Ø25 1Ø22 NH?P BIÊN 10 Ø8 a130 11 Ø6 a300 2Ø25 NH?P GÔI B 2Ø22 1Ø25 2Ø14 750 10 2Ø14 750 Ø8 a250 90 90 2Ø25 1Ø22 2Ø14 750 750 2Ø14 10 2Ø25 90 2Ø25 90 2Ø25 300 GÔI C Hình 15: Bố trí cốt thép tiết diện 4.5 Tính cốt thép chụi lực cắt 4.5.1 Tính cốt đai cốt xiên p Bên phải gối A, dầm có lực cắt QA = 184,547 kN số đoạn l1 tr Bên trái gối B, dầm có lực cắt QB = 300,533 kN số đoạn l1 p Bên phải gối B, dầm có lực cắt QB = 269, 455 kN số đoạn l1 p Tính với lực cắt QA = 184,547 kN Trong đoạn bố trí cốt đai, không bố trí cốt xiên Kiểm tra điều kiện: Qb ≤ Q ≤ 0,3.Rb b.h0 Qb = ϕb3 Rbt b.h0 = 0, 6.0, 75.300.710 = 95,85kN 0,3.Rb b.h0 = 0,3.8,5.300.710 = 543,150kN Qb = 95,85kN ≤ QA ≤ 0,3.Rb b.h0 = 543,150kN → Thỏa mản điều kiện tính toán 2 Tính M b = Rbt b.h0 = 2.0, 75.300.710 = 226,845kNm SVTH: Nguyễn Văn Khánh 24 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan Tính C1 = l1 − 0,5.bt = 2, − 0,5.0, = 2, 4m Ci ≤ ϕb 2, h0 = 710 = 2367 mm = 2,367 m ϕb 0, Chọn C1 = min(2, 4; 2,367) = 2,367 m Qb1 = χ1 = M b 226,845 = = 95,837kN C1 2,367 Q − Qb1 184,547 − 95,837 = = 0,926 Qb1 95,837 χ 01 = Qb C0 1, 42 = 95,85 =1 Qb1 2.h0 1, 42 χ 01 = > χ1 = 0,926 → Lực phân bố mà cốt đai phải chụi tính theo công thức: qsw = Q χ 01 184,547 = = 64,981 N/mm C0 χ 01 + 1, 42 + Với C0 = 2.h0 = 2.0, 710 = 1, 42m Chọn cốt thép đai φ , nhánh, diện tích lớp cốt đai Asw = 2.50,3 = 100, 6mm Khoảng cách lớp cốt đai: - Theo tính toán: stt = - Theo cấu tạo: Rsw Asw 175.100, = = 271mm qsw 64,981 Với dầm cao h=750>450mm h 750 sct ≤ min( ;500) = min( ;500) = min(250;500) = 250mm 3 smax = Khoảng cách lớn cốt đai: ϕb Rbt b.h0 1,5.0, 75.300.7102 = = 922mm Qmax 184,547.103 - Vậy chọn khoảng cách cốt đai: s = min( stt ; sct ; smax ) = min(271; 250;922) = 250mm → Chọn s=200mm Bố trí cốt đai φ , nhánh, khoảng cách s=200mm khu vực gần gối A p Tại bên phải gối B, lực cắt QB = 269, 455 , tính toán tương tự ta có stt = 132mm Bố trí cốt thép đại φ , hai nhánh, khoảng cách s=130mm khu vực bên phải gối B Giả sử áp dụng cốt đai φ , nhánh, khoảng cách s=130mm bên bên trái gối B, kiểm tra khả chụi lực cắt dầm khu vực này: Tính lực cắt mà cốt đai chụi được: SVTH: Nguyễn Văn Khánh 25 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I qsw = GVHD: Phạm Thị Lan Rsw Asw 175.100, = = 135, 423 kN/m s 130 Co * = Mb 226,845 = = 1, 294 m qsw 135, 423 C * = min(Ci ; 2h0 ) = min(2, 4;1, 42) = 1, 42 m C0* = 1, 294m > C * = 1, 42m C0* = 1, 294m > h0 = 0, 710m * Vậy C0 = C = 1, 42m Khả chụi lực tiết diện nghiêng: Qu = Qb + Qsw = Mb 226,845 + qswC0 = + 135, 423.1, 42 = 288,137 kN C1 2,367 t Bên trái gối B có lực cắt QB = 300,533kN > Qu = 288,137 kN Như phần dầm bên trái gối B, đoạn l1 phải bố trí cốt xiên 4.5.2 Cấu tạo tính toán cốt xiên + Bố trí lớp cốt xiên: - Trong đoạn dầm dài l1 bên trái gối B, bố trí lớp cốt xiên: + Đặt cốt thép 1Φ22 làm lớp cốt xiên thứ nhất, As.inc1 = 380mm + Cốt thép dọc 2Φ25 vừa chịu M+ nhịp uốn lên để vừa chịu M - gối, vừa kết hợp làm cốt thép xiên, có diện tích As.inc = 982 mm2 + Các cốt xiên thuộc nhóm CIII, có Rsw = 290 MPa - Với chiều cao dầm h = 750 mm, góc hợp cốt xiên trục dầm lấy 450 - Đầu lớp cốt xiên thứ cách mép gối tựa đoạn: s = 440 mm < smax = 922 mm - Cuối lớp cốt xiên thứ cách đầu lớp cốt xiên thứ hai đoạn: s = 200 mm < smax = 922 mm - Cuối lớp cốt xiên thứ hai cách cách tiết diện có Q > Qu đoạn: s = 440 mm < smax = 922 mm SVTH: Nguyễn Văn Khánh 26 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I 440 670 GVHD: Phạm Thị Lan 1290 850 440 200200 200 25 16 1310 440 670 200 1090 200 2600 B Hình 16: Bố trí cốt xiên + Kiểm tra điều kiện cường độ lớp cốt xiên thứ (2Φ16, As.inc = 402 mm2): Q1 ≤ Qb1 + Qsw1 + Qs.inc1 = Mb + qsw c01 + Rsw As.inc1.sin α c1 Trong đó: - Q1 = QBtr = 300,533 kN - C1 : khoảng cách từ mép gối đến điểm đầu lớp cốt xiên thứ hai: C1 = 1,29 m C1 ≤ ϕb 2 h0 = 0,710 = 2,367 ϕb 0,6 c1 ≥ ϕb 2 (1 + ϕ n + ϕ f ).h0 = 0,710 = 0,568 m 2,5 2,5 M b 226,845 = = 175,849 kN C1 1,29 - C01 = (2h0 , C1) = (1,42 ; 1,29) = 1,29m qsw.C01 = 135,423.1,29 = 174,696 kN - Rsw Asw sin α = 290.402.sin 45 = 88,435 kN SVTH: Nguyễn Văn Khánh 27 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan ⇒ Q b1 +Qsw1 +Qs.inc1 =175,849+174,696+88,435= 438,98 kN Như vậy: b1 sw2 Q =300,533< Q + Q s.inc1 +Q = 438,98kN Thỏa mãn điều kiện + Kiểm tra điều kiện cường độ lớp cốt xiên thứ hai (2Φ25, As.inc2 = 982 mm2): Q2 ≤ Q b2 +Qsw2 +Qs.inc2 = Mb +q sw c02 +R sw A s.inc2.sinα c2 Trong đó: - Q2 = QBtr =300,533 kN - C2 : khoảng cách từ lực tập trung đến cuối lớp cốt xiên: C2 = 1,310 m C2 ≤ ϕb 2 h0 = 0,710 = 2,367 m ϕb 0,6 C2 ≥ ϕb 2 (1 + ϕ n + ϕ f ).h0 = 0,710 = 0,568 m 2,5 2,5 M b 226,845 = = 173,164 kN C2 1,310 - C02 = (2h0 , c2) = (1,41 ; 1,310) = 1,42 m qsw.C02 = 135,423.1,31 = 177,44kN - Rsw Asw sin α = 290.982.sin 45 = 201,369 kN ⇒ Qb + Qsw + Qs.inc = 173,164 + 177,404 + 201,369 = 551,937 kN Như vậy: b2 Q =300,533kN < Q + Q sw2 s.inc2 +Q = 551,937kN Thỏa mãn điều kiện + Kiểm tra điều kiện cường độ mặt cắt nguy hiểm C0: Với C= ( φb2/φb3 ).h0 = (2/0,6).0,71 = 2,367 m C0 = ( 2h0, C ) =min ( 1,42 ; 2,367 )= 1,42 m Q ≤ Qb + Qsw + Qs.inc = Mb + qsw c0 + Rsw ( As.inc1 + As.inc ).sin α c0 Trong đó: - Q = QBtr = 300,533kN - M b 226,845 = = 95,836 kN C 2,367 SVTH: Nguyễn Văn Khánh 28 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan - qsw.C0 = 135,423.1,42 = 192,301kN - Rsw ( As inc1 + As inc ).sin α = 290.(380 + 982).sin 45 = 279,293 kN ⇒ Qb + Qsw + Qs.inc = 95,836 + 192,301 + 279,293 = 567,430 kN b Như vậy: 4.6 sw s.inc Q = 300,533 < Q + Q + Q = 567,430 KN Thỏa mãn điều kiện Tính cốt treo Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm cần bố trí cốt treo để gia cố cho dầm Lực tập trung dầm phụ truyền vào cho dầm là: 1 P = P + G = 143,146+72,497 = 215,643 kN Cốt treo đặt dạng cốt đai, diện tích tính toán: Asw = P1.(1 − hs ) h0 Rsw = 260 ) 710 = 781 mm 215643.(1 − 175 Chọn đường kính thép đai φ8 , có asw = 50,3 mm2, hai nhánh Số lượng đai cần thiết là: n= Asw 781 = = 7,763 ns asw × 50,3 Chọn n=8 Đặt bên mép dầm phụ đai, đoạn hs = 260 mm 260200260 720 8Φ a659 210 500 710 750 Khoảng cách đai 65 mm Hình 17: Bố trí cốt treo 4.6 Tính, vẽ hình bao vật liệu 4.6.1 Tính khả chụi lực SVTH: Nguyễn Văn Khánh 29 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan + Tại nhịp biên, mômen dương, tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề rộng cánh b = b f = 2900 mm, bố trí cốt thép 2Φ25+2Φ25, diện tích As = 1963 mm2 + Lấy lớp bêtông bảo vệ 25mm, a = 25 + 25/2 = 37.5 mm Chọn a = 38 mm h0 = 750 – 38 = 712 mm ξ= Rs As 365 × 1963 = = 0,041 Rb b f h0 8,5 × 2900 × 712 ζ = − 0,5ξ = − 0,5 × 0,041 = 0,980 + Mtd = ζ.Rs.As.h0 = 0,980×365×1963×710 = 499,942 kNm + Tại gối B, mômen âm, tiết diện chữ nhật b×h = 300×750 mm, bố trí cốt thép: - Hàng ngoài: 2Φ25+2Φ25, diện tích As1 = 1963 mm2 a1 = 25 + 25/2 = 37.5 mm Chọn a1 = 38 mm - Hàng trong: 2Φ25, diện tích As2 = 982 mm2 a2 = 25+25+30+0.5×25 = 92.5 mm.chọn a2=93 a= As1.a1 + As a2 1963 × 38 + 982 × 93 = = 56.34 mm.chọn a=56 As1 + As 1963 + 982 h0 = 750 – 56 = 694 mm ξ= Rs As 365 × 2945 = = 0,607 < ξ R = 0,618 Rb b.h0 8,5 × 300 × 694 ζ = − 0,5ξ = − 0,5 × 0,607 = 0,697 Mtd = ζ.Rs.As.h0 = 0,697×365×2945×694 =519,961 kNm Kết tính toán khả chịu lực ghi bảng 11, tiết diện tính toán theo trường hợp tiết diện đặt cốt thép đơn SVTH: Nguyễn Văn Khánh 30 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan cốt thép (mm2) ho (mm) ξ ζ Mtd (KN.m) Giữa nhịp 4φ25-As=1963 705 0,041 0,980 499,942 biên Cạnh nhịp Cắt 2φ25 2φ25- 712 0,02 0,990 252,650 biên Trên gối B Cạnh trái As=982 2φ25+4φ25-As=2945 Cắt 2φ25 712 694 0,607 0,395 0,697 0,803 519,961 409,646 gối B Cạnh trái 2φ25+2φ25-As=1963 Uốn 2φ25 2φ25- 712 0,197 0,902 230,192 gối B Cạnh phải As=982 Cắt 2φ25 2φ25+2φ25-As=2214 712 0,411 0,795 389,616 Cắt 2φ25 2φ25- 684 0,197 0,902 230,192 gối B Giữa nhịp Cạnh nhịp As=982 2φ25+1φ22-As=1743 Cắt 1φ22 2φ25- 712 712 0,028 0,02 0,986 0,990 349,001 252,650 Trên gối C Cạnh trái As=982 3φ25+2φ22-As=2233 Cắt 2φ22, 1φ25 684 712 0,467 0,197 0,766 0,902 427,038 230,192 gối C 2φ25-As=982 Tiết diện gối B Cạnh phải Số lượng diện tích Bảng 11:Khả chịu lực tiết diện b) Xác định mặt cắt lý thuyết thanh: + Cốt thép số (đầu bên trái, gần gối B): sau cắt cốt thép số 4, tiết diện nhịp thứ hai lại cốt thép số (2Φ20) phía dưới, khả chịu lực thớ 115,3 kNm Biểu đồ vật liệu cắt biểu đồ bao mômen điểm H, mặt cắt lý thuyết cốt thép số Bằng quan hệ hình học tam giác đồng dạng, xác định khoảng cách từ điểm H đến mép gối B 1587 mm (hình 16) SVTH: Nguyễn Văn Khánh 31 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan Hình 18: Mặt cắt lý thuyết - Xác định đoạn kéo dài W 4t : quan hệ hình học tam giác dồng dạng, xác định lực cắt tương ứng điểm H 283, 403 + 153,113 = 167,891 kN 2, Tại khu vực này, cốt đai bố trí φ8, s = 220 mm, tính: Q= qsw = Rsw Asw 175 × 100,6 = = 135,423 kN/m s 130 Tại khu vực cắt cốt thép số cốt xiên điểm uốn cốt thép số 13 cách mép phải gối B 785 mm < 1387 mm, nên Qs.inc = Ta có: W4 = t Q − Qs.inc 167,891 + 5.φ = + × 0,025 = 0,745 m > 20φ = 0,500 m 2.q sw × 135,423 Chọn W5t = 0.75 m Tiến hành tương tự cho cốt thép khác, kết bảng 13 SVTH: Nguyễn Văn Khánh 32 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan Bảng 13: Xác định đoạn kéo dài dầm Cốt thép Cốt thép số ( đầu bên phải) Cốt thép số (đối xứng) Cốt thép số5 (đầu bên phải) Cốt thép số ( đầu bên trái) Cốt thép số (đầu bên phải) Mặt cắt lý thuyết Cách trục gối B 910 mm Cách trục gối C 1418 mm Cách trục gối C 2071 mm Cách trục gối B 681mm Cách trục gối B 1804 mm Đoạn kéo dài W = 860 mm W = 760mm W = 770mm W = 850 mm W = 600 mm c) Kiểm tra uốn cốt thép Cốt thép số sử dụng kết hợp vừa chịu mômen dương nhịp biên, vừa chịu mômen âm gối B, uốn bên trái gối B Nếu xét uốn từ lên, điểm bắt đầu uốn cách trục gối B đoạn 2160 mm, điểm kết thúc uốn cách trục gối B đoạn 2047 mm Nếu xét uốn từ xuống, điểm bắt đầu uốn cách trục gối B đoạn 1690 mm, đảm bảo điều kiện cách tiết diện trước 1009 mm lớn h 0/2 = 347 mm, điểm kết thúc uốn cách mép trái gối B đoạn 2160 mm, đảm bảo nằm tiết diện sau 4.8 Kiểm tra neo cốt thép Cốt thép phía sau uốn, cắt, số lại kéo vào gối phải đảm bảo lớn 1/3 diện tích cốt thép nhịp: - Nhịp biên: 2Φ25+2Φ25 uốn 2Φ25, diện tích 50% vào gối - Nhịp giữa: 2Φ25+1Φ22 cắt 1Φ22, diện tích 56,34% vào gối Điều kiện gối: ϕb Rbt b.h0 1,5.0, 75.300.7102 = = 119,812kN c 1420 Tại gối A: Qmax=184,547kN, lan=15.d=15.25= 375mm, chọn lan= 400mm Tại gối B, 4Φ25 góc chạy thẳng, thép lại thép tăng cường 4.9 Cốt thép cấu tạo 2Φ14 Q≤ + Cốt thép sử dụng làm cốt giá nhịp biên, đoạn mômen âm Diện tích cốt thép 308mm2, không nhỏ hơn: 0,1%bh0 = 0,1%×300×710 = 213 mm2 SVTH: Nguyễn Văn Khánh 33 Lớp: Xây Dựng 34A [...]... -0 ,11 1 -12 3,94 -10 6.0 71 0,222 230,007 13 3,240 -358,409 -0,0 31 -0,063 -0,095 -34, 613 -70,342 -10 6,0 71 -0,048 11 5,376 216 ,9 81 230,752 19 4,022 12 3,936 - 212 ,14 2 -10 6,0 71 SVTH: Nguyễn Văn Khánh 26,797 362,390 -9, 417 40 ,19 5 -15 3 ,11 3 -5 51, 717 19 - 319 ,33 0,095 0,036 13 ,398 480 ,19 4 10 7,270 -53,594 -0,286 -0 ,19 0 3 01, 466 -0,095 247,872 -10 6,0 71 -0,3 21 252, 710 C -0 ,19 0 -12 8,4 21 -0,095 0 10 6,0 71 -0 ,14 3 -26,425 283,403... -86,2 21 0 0 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I β Q β Q β Q β Q β Q … -20,047 … -45,950 … -13 ,599 … -27 ,19 8 0 0 -38,382 -0 ,14 3 -20,047 -1, 3 21 -18 9,096 -0,095 -13 ,599 -1, 190 -17 0,344 0,036 5 ,15 3 -10 6,284 1, 048 15 0, 017 1, 274 18 2,368 0, 810 11 5,948 0,286 40,940 0 ,18 7 26,768 269,455 … 6,8 71 … 39,222 … -27 ,19 8 … 40,940 … -0,952 -13 6,275 -0,726 -10 3,924 -1, 190 -17 0,344 0,286 40,940 … 41, 806... C1 = 1, 29 m C1 ≤ ϕb 2 2 h0 = 0, 710 = 2,367 ϕb 3 0,6 c1 ≥ ϕb 2 2 (1 + ϕ n + ϕ f ). h0 = 0, 710 = 0,568 m 2,5 2,5 M b 226,845 = = 17 5,849 kN C1 1, 29 - C 01 = min (2 h0 , C 1) = min (1 , 42 ; 1, 2 9) = 1, 29m qsw.C 01 = 13 5,423 .1, 29 = 17 4,696 kN - Rsw Asw sin α = 290.402.sin 45 = 88,435 kN 0 SVTH: Nguyễn Văn Khánh 27 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan ⇒ Q b1 +Qsw1 +Qs.inc1 =17 5,849 +17 4,696+88,435=... Uốn 1 20 còn 2φ20 – As=628 2 18 + 1 20 – As=823 465 466 0,0 21 0,2 91 0,990 0,885 80,948 91, 814 Cạnh gối B(trái) Uốn 1 20 còn 2 18 – As=509 466 0 ,18 0 0, 910 60,437 Cạnh gối B(phải) Giữa nhịp 2 Cắt 1 20 còn 2 18 – As=509 2 16 + 1 16 – As=603 466 467 0 ,18 0 0,02 0, 910 0,990 60,437 78,060 Cạnh nhịp 2 Trên gối C Cắt 1 16 còn 2 16 – As=402 2 18 + 1 16 – As= 710 467 466 0, 013 0,2 51 0,994 0,875 52,250 81, 0 61 Cạnh... =372 ,18 0 kNm 308 ,10 2 MB B C 46,0 71 Μ3 = 11 5,376 C MC Μ4 = 216 ,9 81 Hình 10 : Sơ đồ tính bổ trợ mômen tại một số tiết diện Mômen MG M P1 M P2 M P3 M P4 M P5 M P6 M max M min α M α M α M α M α M α M α M 1 0,238 16 0,864 0,286 2 0 ,14 3 96,654 0,238 B -0,286 -19 3,308 -0 ,14 3 3 0,079 53,396 -0 ,12 7 319 ,33 265,736 -15 9,665 -14 1,8 -0,048 -0,095 -0 ,14 3 0,206 -53,594 -10 6,0 71 -15 9,665 4 0 ,11 1 75,025 -0 ,11 1 -12 3,94 -10 6.0 71. .. mômen mép bên phía phải gối B sẽ có giá trị tuyệt đối lớn hơn M mg = M g − ( M g − M E ) 0,5.bc l1 M mg = 5 51, 717 − (5 51, 717 − 88, 40 4) 0,5.400 = 516 , 078 kNm 2600 Tương tự tại gối C: M mg = 447, 7 51 − (4 47, 7 51 − 48, 911 ) SVTH: Nguyễn Văn Khánh 0,5.400 = 417 , 0 71 kNm 2600 20 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I Μg = 5 51, 717 9, 417 ∆ 35,693 Μmg = 516 ,078 1 Μ Ε =88,404 Ε F D1 D Β GVHD:... : 18 SVTH: Nguyễn Văn Khánh Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan 1 M 1 = 372 ,18 0 − 358, 409 = 252, 710 kNm 3 2 M 2 = 372 ,18 0 − 358, 409 = 13 3, 240 kNm 3 2 M 3 = 372 ,18 0 − (3 58, 409 − 53,59 4) − 53,594 = 11 5,376 kNm 3 1 M 4 = 372 ,18 0 − (3 58, 409 − 53,59 4) − 42, 065 = 216 ,9 81 kNm 3 Kết quả tính toán ghi trong bảng 6 A Μ0 = 372 ,18 0 kNm B B 358,409 A 1 = 252, 710 Μ2 = 13 3,240... 52,250 81, 0 61 Cạnh gối C(trái) Cắt 1 16 còn 2 18 – As=509 466 0 ,18 0 0, 910 60,437 Cạnh gối C(phải) Giữa nhịp giữa Cắt 1 16 còn 2 18 – As=509 2 16 + 1 16 – As=603 466 467 0 ,18 0 0,02 0, 910 0,990 60,437 78,060 467 0, 013 0,994 52,250 Cạnh nhịp giữa Cắt 1 11 6 còn 2 16 – As=402 Bảng 4 : Khả năng chụi lực của các tiết diện SVTH: Nguyễn Văn Khánh 15 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD:... = 2,367 m ϕb 3 0,6 C2 ≥ ϕb 2 2 (1 + ϕ n + ϕ f ). h0 = 0, 710 = 0,568 m 2,5 2,5 M b 226,845 = = 17 3 ,16 4 kN C2 1, 310 - C02 = min (2 h0 , c 2) = min (1 , 41 ; 1, 310 ) = 1, 42 m qsw.C02 = 13 5,423 .1, 31 = 17 7,44kN - Rsw Asw sin α = 290.982.sin 45 = 2 01, 369 kN 0 ⇒ Qb 2 + Qsw 2 + Qs.inc 2 = 17 3 ,16 4 + 17 7,404 + 2 01, 369 = 5 51, 937 kN 2 Như vậy: b2 Q =300,533kN < Q + Q sw2 s.inc2 +Q = 5 51, 937kN Thỏa mãn điều kiện + Kiểm... -93,045 -15 9,665 322,897 -22,350 -48, 911 -447,7 51 Lớp: Xây Dựng 34A ĐỒ ÁN MÔN HỌC:BÊ TÔNG CỐT THÉP I GVHD: Phạm Thị Lan Bảng 6 : Tính toán và tổ hợp mômen Biểu đồ bao mômen: Tung độ của biểu đồ bao mômen: M max = M G + max( M Pi ) ; M min = M G + min( M Pi ) Tính toán M max và M min cho từng tiết diện và ghi vào hai dòng cuối bảng 4 Μmin 10 7,270 9, 417 Μ max 5 51, 717 88,404 48, 911 447,7 51 22,350 15 3 ,11 3 283,403