LỜI NÓI ĐẦU  Môn học chi tiết máy đóng vai trò quan trọng chương trình đào tạo kỹ sư cán kỹ thuật nghiên cứu đào tạo,nguyên lý làm việc phương pháp tính toán thiết kế chi tiết, thiết bị phục vụ cho máy móc ngành công – nông nghiệp giao thông vận tải Đồ án môn học chi tiết máy có kết hợp chặt chẽ lý thuyết với thực nghiệm Lý thuyết tính toán chi tiết máy xây dựng sở kiến thức toán học, vật lý, học lý thuyết, nguyên lý máy, sức bền vật liệu, v.v., dược chứng minh hoàn thiện qua thí nghiệm thực tiễn sản xuất Đồ án môn học chi tiết máy đồ án có tàm quan trọng sinh viên khoa khí Đồ án giúp cho sinh viên hiểu kiến thức cấu tạo, nguyên lý làm việc phương pháp tính toán thiết kế chi tiết có công dụng chung, nhằm bồi dưỡng cho sinh viên khả giải vấn đề tính toán thiết kế chi tiết máy, làm sở để vận dụng vào việc thiết kế máy sau Em xin chân thành cảm ơn nhà trường quý thầy, cô tạo điều kiện giúp đỡ em hoàn thành công việc giao Thanh Hóa 07/2010 CHƯƠNG I CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ I chọn động điện  Chọn động điện xoay chiều pha không đồng vì: kết cấu đơn giản, dễ bảo quản, làm việc với độ tin cậy cao mắc trực tiếp với lưới điện pha mà không cần biến  tính công suất cần thiết để động làm việc: p ct = p η t Trong đó: Pct- công suất cần thiết Pt- công suất tính toán η - hiệu suất truyền động Mà: Pt tính công thức: (2.14): p=N t Ta có: 2          T1 T T t t t  +   +      T  t ck  T  t ck  T  t ck    =9 0.75 =7,8 η =η η η = 0,95 0,99 0,95= 0.88 d ol br Theo bảng (2.3):η d =`0,95:hiệu suất bánh đai -η ol =0,99:suất ổ lăn -η br =0,95:suất bánh p Vậy công suất cần thiết: ct = 7,8 = 8,86 kw 0,8  Xác định sơ số vòng quay đông Tỉ số truyền toàn ut hệ thống dẫn động tính theo công thức: (2.15) u = u u u t … Trong u ,u tỉ số truyền phận tham gia vào hệ dẫn động u u = 3: truyền động đai thang = hộp giảm tốc cấp u t = = 12 theo đề ta có: nlv = 80 v/ph Vậy ta có số vòng quay sơ động cơ: ⇒ n sb = nlv u t = 120.12 = 1440 (v/p) Như động chọn phải có công suất pdc số vòng quay đồng  p ≥ p ct thoã mãn điều kiện:  dc ndb ≈ nsb có mômen mở máy thoả mãn điều kiện: Tmm Tk ≤ T Tdn Tra bảng p103/t237 HTDD1:  Pct = 8,86ΚW  n sc = 960V / p Với số liệu Từ ta chọn động Ddk63-6 P=10 kw N= 960 v/p Thông sô động cơ: II n sb =960 v/p Tk/Tdn=1,4 p=10 kw Tmax/Tdn=2,2 tính toán động học hệ dẫn động khí + Xác định tỉ số truyền utt hệ dẫn động: u tt = 960 = 12 80 + phân tỉ số truyền hệ dẫn động ut cho truyền: ct(3.24) u = u u t n h Trong đó: u n - tỉ số truyền hộp giảm tốc u h - tỉ số truyền hộp giảm tốc từ bảng 2.4 trang 21 (tập 1) chọn sơ trị số u n = 3.15 u 12 tt : u h = u = 3.15 = 3.81 n  Xác định công suất, mômen số vòng quay trục: - công suất trục II p =N=9kw - công suất trục I: P P trucI = η × η = 0.99 × 0.95 = 9,6 kw OL br - công suất trục động p 9,6 P dc = η = 0.95.0,99 = 10 kw d - Xác định số vòng quay trục: n n = = n u dc = 960 = 320 (v/ph) = 960 = 240 (v/ph) n n u dc h - Xác định mômen xoắn trục: T = 9.55 10 p n = 9.55 10 p n = 9.55 10 1 T = 9.55 10 2 9,6 = 286500 Nmm 320 =358125 Nmm 240 Ta lập bảng phân phối tỉ số truyền: trục Thông số Công suất,p, kw Ti số truyền u Động Trục Trục 10 9,6 9kw un = ` ubr = số vòng quay n, 960 320 240 286500 358125 v/ph Mômen xoắn T,Nmm CHƯƠNG II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI  Chọn loại đai thang thường: 1/ Từ công suất số vòng quay động cơ, tra bảng 4.1(tập 1) chọn tiết diện đai Б 2/ đường kính bánh đai nhỏ: tra bảng(4.13), (tập 1), chọn d1 = 180) - Kiểm nghiệm vận tốc đai: V= π d1 n π 180.960 = = 9,04) 60000 60000 thoả mản điều kiện v < 25 m/s nên ta chọn đai thang thường - Đường kính bánh đai lớn: ct (4.2), với ε = 0.02 d = d1 u.(1 − ε ) = 180.3.(1 − 0.02) = 529,2 (mm) Tra bảng 4.21, chọn đường kính theo tiêu chuẩn d = 560 (mm) Vậy tỉ số truyền thực tế: ut = d2 560 = = 3.17 d 1(1 − ε ) 180(1 − 0.02) Và sai số: ∆ u = (ut − u ) (3.17 − 3.15) = 100% = 0.63% < 4% bảo đảm yêu cầu u 3.15 -Theo bảng 4.14, chọn sơ khoảng cách trục a = d = 560 mm 3/ Tính chiều dài đai theo công thức (4.4 ) l = 2a + 0.5π (d1 + d ) + (d − d1 ) ( 560 − 180) = 2346.8 mm = 2.560 + 180 + 560.05 + 4a 4.560 Theo bảng 4.13 chọn chiều dài đai tiêu chuẩn l = 2500 mm 4/ Nghiệm số vòng chạy đai giây, theo ct (4.15) i= v 9,04 = = 3,61 / s ≤ l 2.5 I max = 10/s 5/ Tính khoảng cách trục a chiều dài tiêu chuẩn l = 2500mm Theo công thức (4.6), với λ = l − λ+ (λ − 8∆2 ) π ( d1 + d ) = 2500 - 3.14 (180 + 560) 0.5= 1338.2 ∆= ⇒ a = 1338,2 + a= (1338,2 d − d1 560 − 180 = = 190 2 − 8.(190) )= 640.94mm - Góc ôm α1 bánh đai nhỏ tính theo công thức (4.7) α1 = 180 − (d − d1 )57° (560 − 180)57° = 180 − = 146.21° > α = 120  a 640.94 6/ Xác định số đai z Theo công thức (4.16): z= p k [ p ].cα c c c d l u z - p1 = 9,6 kw - theo bảng (4.7), k d = 1.25 - với α1 = 146,21 tra bảng (4.15) vậy: cα = 0.908 l 2500 - với l = 2240 = 1.12 tra bảng (4.16), cl = 1.024 o - theo bảng 4.17, với u > 3,15, cu = 1.14 - theo bảng 4.19, [ p0 ] = 3,38 kw p 10 , dc - z = [ p ] = 3,38 = 0,95 c z = 0.95 9,6.1,25 => z = 3,38.0,92.1,04.1,49.0,95 = 3,78 z = => chọn + chiều rộng bánh đai: theo công thức 4.17 bảng 4.21, B = (z-1)t + 2e = 82 mm + đường kính bánh đai: (4.18) d a = d + 2h0 = 180 + × 4,2 = 1512 mm 7/ Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục: 780 p k d - theo công thức: (4.19), F0 = vc z + Fv α Theo bảng (4.22), Fv = qm v = 0.178 ×13,57 = 32,78 N với q m = 0.178 kg/m 780 × 9,6 × 1.25 F0 = 9,04 × 0.92 × + 14,5 = 196,34 N 8/ Theo công thức (4.21), lực tác dụng lên trục: Fr = F0 z sin( α1  146,21  ) = × 342,6 × sin   = 1670,6 N   Từ kết tính toán, ta có bảng thông kê sau Thông số Kí hiệu kết Đơn vị chọn đai Б đường kính bánh đai nhỏ d1 180 mm vận tốc đai v 9,04 m/s đường kính bánh đai lớn d2 560 mm tỉ số truyền thực tế u sai lệch tỉ số truyền ∆u 0.63 % chiều dài đai l 2500 mm khoảng cách trục a 640.94 mm Góc ôm đai α 146.21  số đai z bề rộng đai B 82 mm đường kính bánh da 188.4 mm lực căng ban đầu F0 196,34 N lực tác dụng lên trục Fr 1670,6 N đai nhỏ Chương III TRUYỀN ĐỘNG BÁNH RĂNG 1/ Do yêu cầu đặc biệt theo quan điểm thống hoá thiết kế, ta chon vật liệu cho cấp bánh sau: Theo bảng ( 6.1 ), chọn: - Bánh nhỏ: Thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB241…285 có σ b1 = 850Mpa, σ ch1 = 580 Mpa - Bánh lớn: Thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB241…285 có σ b = 850Mpa, σ ch = 580 Mpa 2/ Phân tỉ số truyền: u h = 3.81 3/ Xác định ứng suất cho phép: Theo bảng (6.2) với thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB180-350 σ H lim =2HB+ 70 ; S H =1.1 ; σ F lim =1.8HB ; S F =1.75 - Chọn độ rắn bánh nhỏ: HB1=270 - Chọn độ rắn bánh nhỏ: HB2=220 Trong [ s ] = 1,5-2,5 S δ J , Sτ J Sδ J = δ −1 K δ dj δ aj + ψ δ δ SτJ = - hệ số an toàn cho phép Hệ số an toàn xét riêng ứng xuất tiết diện mj τ −1 Kτdj δ aj + ψ τ τ mj δ −1 ,τ −1 giới han mỏi uốn xoắn ứng vpis chu kì đốixứng +( δ −1 = 0,436.δ b ) = 0,436.600 = 262,6 +( τ −1 = 0,58.δ −1 ) = 0,58.262 = 152,6 - δ aj , τ aj , δ mj ,τmj : biên đội trị số trung bình ứng suất pháp ứng suất tiếp tiết diện J S aj = S aj = δ max j − δ j δ max j + δ j (Mpa ) (Mpa ) trục quay chiều ứng xuất xoắn thay đổi theo chu kì mạch động : τ mj = τ aj = τ max T = J 2Woj Với W j , W oj mô men cản uốn mô men cản xoawnstaij tiết diện j trục xác định theo 10.6 - ψδ ψ τ Là hệ số kể đến ảnh hưởng trị số ứng xuất trung bình đến độ bền mỏi tra bảng 10.7 -ψδ = 0,05 -ψ τ = - K δ dj K τ dj hệ số xác định theo công thức kδ K δ dj = ( εδ + k x −1 ) ky kτ + kx −1 τ ε K dj = ( ) τ ky Trong : - k x hệ số tập trung ứng suất trạng tháI bề mạt phụ thuộc vào phương pháp gia công dộ nhẵn bóng bề mặt ( theo bảng 10.8 ) + chọn phương pháp tiện ( R a =2,5….0,63) + k x = 1,06 - k y hệ số tăng bền bề mặt trục , phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt , tính vật liệu : + k y = (1,5…1,7 ) theo bảng 10.9/197 - ε δ ε τ hệ số kích thước kể đến ảnh hươnhr cuarkichs thước tiết diện trục đến giới hạn mỏi, trị số bảng 10.10 - k δ k τ hệ số tập trung ứng suất thực tế uốn xoắn.trị số chúng phụ thuộc vào loại yếu tố gây tập trung ứng suất Tại bề mặt lắp trục có độ dôI , tra trị số bảng 10.11 Trục có rảnh tra bảng 10.13 Trục 1; δ −1 = 262,6  τ −1 = 152,6 δ mj =0 ( mj = M br = 126779,4 ) π dj b.t1 (d j − t1 ) − W j= 32 2.d j Tra bảng (9.1a/173) ta có : b = 12 (cm) kích thước tiết diện then t = chiều rộng rảnh then trục Wj = 3,14.40 12.5(40 − 5) − = 6088,6 32 2.40 π mj πdj b.t1 (dj − t1 ) = 11641 16 2dj T1 286500 = π yy = = = 12,3 W aa 2.11641 W aj = δ aj = − MJ 126779,4 M = 13 = = 32,6 WOJ 6088,6 wj Tra bảng (10.12/199) ta cú : Với δ b =600 (Mpa) kδ = 1,76  kτ = 1,54 Tra bảng (10.10/197) ta cú ε δ = 0,73  ε τ = 0,77 Tra bảng (10.8/197) ta cú (10.9/197) ta cú Vậy ta cú : (k x = 1,06) (k y = 1.6) kδ dj =  kδ  + k x − 1 εδ  ky  1,76  + 1,06 − 1 = 1,54  0,73  1,6 = kτ dj  kδ dj   + k x − 1 = ε k  τ  y  1,54  + 1,06 − 1 = 1,28  0,77  1,6 = ψ δ = 0,05 Trong  ψ τ = sτ j = τ −1 kτdj τ yj +ψτ τ mj =4,3 sδ j = δ −1 kδ dj δ aj + ψ δ δ mj = 7,27 Hệ số an toàn : S J = 3,7 > [ S ] = (1,5 : 2,5) Vậy trục thỏa mản điều kiện bền Trục : δ −1 = 216,6  τ −1 = 125,6 δmj =0 ( mj = M br = 126779,4) π dj b.t (d j − t ) − W j= 32 2.d j Tra bảng (9.1a/173) ta có : b = 14 (cm) kích thước tiết diện then t = 5,5 chiều rộng rảnh then trục Wj = 3,14.45 14.5,5(45 − 5,5) − = 7606,7 32 2.45 πdj b.t 2(dj − t 2) − = 16548,4 16 2dj T2 358125 τ mj = τ = = 21,64 2W 16548,4 W= δ aj = M J 126779,4 = = 16,66 WJ 7606,7 Tra bảng (10.12/199) ta cú : Với δ b =600 (Mpa) k δ = 1,46  kτ = 1,54 Tra bảng (10.10/197) ta cú ε δ = 0,72  ε τ = 0,77 (k x = 1,06) (10.9/197) ta cú (K y = 1,6) Tra bảng (10.8/197) ta cú Vậy ta cú : kδ dj =  kδ  + k x − 1 εδ  ky = 1,3 kτ dj  kδ dj   + k x − 1 = ε k  τ  y = 1,28 ψ δ = 0,05 Trong  ψ τ = sτ j = τ −1 kτdj τ yj +ψτ τ mj =8,16 sδ j = δ −1 kδ dj δ aj + ψ δ δ mj = 3,13 Hệ số an toàn : S J = 2,92 > [ S ] = (1,5 : 2,5) Vậy trục thỏa mản điều kiện bền 7.tính kiểm nghiệm độ bền tĩnh tục -đề phũng khả bị biến dạng dẻo quỏ lớn cần tiến hành kiểm nhgiệm tĩnh cho trục a, kiểm nghiệm cho truc CT (7-8) [1]: σ td = σ + 3τ ≤ [ σ ] qt M 0,1.d T τ ụ ứng suất xoắn : τ = 0,2.d [ σ] qt = 0,8.σ ch = 0,8 × 340 = 272 Mpa δ ứng suất uốn: σ = M = 30,6 0,1.d T1 τ= = 15,7 0,2.d σ= δ td = δ + 3τ = 30,6 + × 15,7 = 40,9 -đề phũng khả bị biến dạng dẻo quỏ lớn cần tiến hành kiểm nhgiệm tĩnh cho trục a, kiểm nghiệm cho truc σ td = σ + 3τ ≤ [ σ ] qt δ ứng suất uốn: M 22 κqt = 60,5 0,1.d 22 τ ứng suất xoắn : τ = T2 = 14 0,2.d [ σ] qt = 0,8.σ ch = 0,8 × 340 = 272 Mpa δ td = δ + 3τ = 60,5 + × 14 = 65,2( MPA) B.CHỌN Ổ LĂN Trục 1: Sơ đồ tải: FrA FrB A B  Chọn ổ lăn: Do lực dọc trục, chịu lực hướng tâm nên ta chọn ổ bi đỡ dãy - cỡ trung Với đường kính ngõng trục d = 35 mm, chọn kiểu 307 (bảng P2.7 [2]) - Lực hướng tâm gối: Fra = X A2 + Y A2 = 5314,7 + 1011,15 = 5410 - Frb = X B2 + YB2 = 1973,5 + 1011,15 = 2217,5 Do FrA > FrB Lực hướng gối A  Kiểm nghiệm khả tải : a Khả tải động: Đối với ổ bi đỡ tải trọng động quy ước Q xác định theo CT (11.3) [2] Q = (X.V.Fr + Y.Fa)Kt.Kđ Trong đó: Fa = : tải trọng dọc trục X, Y : hệ số tải trọng hướng tâm dọc trục, (X = 1, ổ đỡ chịu lực hướng tâm) Kt = : hệ số ảnh hưởng nhiệt độ (t ≤ 1000 C ) Kđ = : hệ số kể đến đặc tính tải trọng, (bảng 11.3) [2] V = : hệ số kể đến vòng quay, (vòng quay) Q = QA = X.V.Fr Kt.Kđ = 1 5,410 = 5,410 QB = X.V.Fr Kt.Kđ = 1 4,32891 = 4,32891 kN Khả tải động Cd= Q m L Với ổ bi: m = 3, Lh = 10000 Tuổi thọ ổ lăn: L = Lh.n1.60.10-6 = 10000.240.60.10-6 = 114 (triệu vòng) Khả tải động: Cd = Qtd L = 4,32891 114 = 22,5 kN < C = 26,2 kN Như vậy: Cd < C ổ chọn đảm bảo khả tải động b Khả tải tĩnh Khi tải tĩnh tính theo CT : Qt = X0.Fr + Y0.Fa = X0.Fr (11.19) [2] Qt = Fr (11.20) [2] Trong : X0 = 0,6 : hệ số tải trọng hướng tâm, (bảng 11.6) Qt = 0,6 4,32891 = 2,6 kN Từ điều kiện khả tải tĩnh: Qt < Co = 3kN Vậy ổ chọn thỏa mãn Tra bảng P2.7 [2] ổ lăn chọn là: Kí hiệu ổ 408 d mm 40 D mm 110 B mm 27 r mm Đường kính bi, mm 22,23 C kN 50,3 Co kN 37 Trục 2: Sơ đồ tải: FrA FrB A B  Chọn ổ lăn Với đường kớnh ngừng trục d = 60 mm, - Lực hướng tâm gối: Fra = X A2 + Y A2 = 18412 + 1011,15 = 2100,4( N ) - Frb = X B2 + YB2 = 5268,7 + 1011,15 = 5364,8 (N)  Kiểm nghiệm khả tải : a Khả tải động: Đối với ổ đũa trụ ngắn đỡ tải trọng động quy ước xỏc định theo CT (11.6) [2] (khụng tiếp nhận lực dọc trục) Q = V.Fr.Kt.Kđ Trong đú: Fa = ; Kt = Kđ = V=1 Q = QA = 2,1004 = 2,1004 kN QB = 5,3648 = 5,3648 kN Khả tải động Cd= Q m L Với ổ bi: m =3, Lh = 10000 Tuổi thọ ổ lăn: L = Lh.n2.60.10-6 = 10000 240 60 10-6 = 144 (triệu vòng) Khả tải động: Cd = Qtd 10 = 5,3648 144 = 28,11 kN [...]... 22,23 64,1 42,40 2.Xác định các kích thước cơ bản của vỏ hộp ( Hình vẽ 18.2/84 Thiết kế HTDĐ2 ) Quan hệ kích thước của các phần tử cấu tạo vỏ hộp đúc bằng gang Tên gọi Biểu thức tính toán Chiều Thân hộp- δ δ = 0,03A+3=0,03.246+3 = 10mm dày Nắp hộp- δ1 δ1= 0,9.δ=0,9.10 = 9 mm Gân tăng Chiều dày Thân hộp e e = (0,8÷1) δ=7,2÷9 mm Lấy e = 9 mm cứng Nắp hộp e1 e1=(0,8÷1) δ1=6,4÷9 mm Lấy e1 = 9 mm ... vành răng b w = 98 Tỉ số truyền u h = 3.81 Góc nghiêng của răng β=0 Số răng bánh răng z 1 = 34 z 2 = 130 Hệ số dịch chỉnh x 1 =0 x2 = 0 Đường kính chia d 1 =102 d 2 =390 Đường kính đỉnh răng d a1 =108 d a 2 =396 Đường kính đáy răng d f 1 =95,5 d f 2 =383,5 CHƯƠNG IV TÍNH THIẾT KẾ TRỤC 1 chọn vật liệu chế tạo trục đối với hộp giảm tốc chịu tải trọng trung bình là thép 45 thường hoá Độ rắn HB = 170…217 σ... dựa vào hình (10.6): l m12 = (1.2 1.5)d1 d 1 : là đường kính chiều rộng đai d 1 =40 chọn l m12 = 1.2 × 40 = 48 mm tương tự: l m13 = (1.3 1.5)d 2 d 2 : là bề rộng bánh răng d 2 =58 mm d 1 =40 tra bảng (10.2) => b 0 =23mm Theo bảng (10.3) -khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của hộp hoặc khoảng cách của chi tiết quay chọn k 1 = 10 - khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của hộp chọn... 3,81 × 0.4  Theo bảng (6.6), chọn ψ ba = 0.4 với bánh răng thẳng k a = 49.5 (bảng 6.5) theo công thức (6.16), ψ bd = 0.53 0.4 (3,81 + 1) = 1,02 Do đó theo bảng (6.7), k Hβ = 1.051 (sơ đồ 6) lấy a w = 249 mm b/ Xác định các thông số ăn khớp m = (0.01…,0.02) aw = 2,49 … 4,9 mm theo quan điểm thống nhất hoá trong thiết kế, chọn môđun tiêu chuẩn của bánh răng cấp chậm: m = 3 mm z1 = 2a w 2 × 249 = = 34... 310145 = 40 (chọn d ol = 40 TTC ) 0,1.50 Tại vị trí bánh răng ; M br = M 22 = M X 2 2 + M Y 2 2 =0 M br = M 22 = M y22 =100411,8 (Nmm) M tdbr = M br 2 + 0,75 + T2 2 M tdbr = 100411,8 2 + 0,75.358125 2 =325994,9 (Nmm) - d br = - 325994,9 =42 ( chọn d br = 45 mm ) 0,1.50 Vì tại đây lắp then nên tăng 4% 42 + 42 4%= 44(chọn d br = 45 TTC) Tại vị trí bánh xích ; M kn = M Y 3 2 = 0 M kn = M kn2 + 0,75.T2... bw u m d w1 1 Theo bảng (6.5), z m = 274( Mpa) 3 Theo (6.34), z H = 2 cos β b 2 ×1 = = 1.754 sin 2.α tw sin( 2 × 20.28) với bánh răng thẳng, dùng (6.36a) tính zε zε = 4 − εα 3   Trong đó ε α = 1.88 − 3.2( + ) cos β = 1.74 29 110   1 1 ⇒ zε = 0.868 - đường kính vòng lăn bánh nhỏ (*) d w1 = 2a w 2 × 246 = = u m + 1  130  102 mm + 1   34  Theo (6.40), v= π d w1 n1 3.14 × 102 × 320 = = 1.7... 3-3: M x 3 = − FBy.z 3  M y 3 = FBx.z 3 M x 3 = − FBy.l 3  M = FBx.l 3  y3 x Z M x 3 = −1101,15 × 60,5 = −66619,5  M y 3 = 1973,5 × 60,5 = 119396,7 - Xác định đường kính trục 1: Tại vị trí bánh đai : M 12 = M Fr l1 = 1670,6 × 65,5 = 330,8 M td = 2 M 12 + 0,75 + T1 2 M td = 330,8 2 + 0,75 + 268500 2 =232528 - D 12 = 3 M td = 0,1[δ ] 3 232528 =35.9(chọn d ol = 35 TTC ) 0,1.50 Tại vị trí ổ lăn... 2 = 0 2 + 109424,3 2 =109424,3 (Nmm) M td = 2 M 10 + 0,75 + T1 2 M tdol = 109424,3 2 + 0,75.268500 2 =256988 (Nmm) - d 10 = 3 109425,2 0,1[δ ] = 3 256988 0,1.50 =36,5(chọn d ol = 35 TTC ) Tại vị trí bánh răng ; M br = M 13 = M Y 2 2 + M X 13 2 M br = M 13 = 61174,5 2 + 111043,7 2 =126779,4 (Nmm) M tdbr = M br 2 + 0,75.T1 2 M tdbr = 126779,4 2 + 0,75.268500 2 =264843,7 (Nmm) - d br = 3 264843,7 =37,55... =10….40 µm , do đó z R =0,9 ; với d a ... nắp ổ vỏ hộp Độ xác phải đạt không thấp 0,05mm 2.Bôi trơn Hộp giảm tốc Bôi trơn ngâm dầu Dầu bôi trơn hộp giảm tốc Chọn độ nhớt để bôi trơn dầu phụ thuộc vào vận tốc, vật liệu chế tạo bánh tr theo... ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP A.Bánh 1.Điều chỉnh ăn khớp bánh Sai số chế tạo chi tiết theo kích thước chiều dài sai số lắp ghép làm cho vị trí bánh trục không xác Trong hộp giảm tốc bánh trụ, để bù vào sai... thước vỏ hộp ( Hình vẽ 18.2/84 Thiết kế HTDĐ2 ) Quan hệ kích thước phần tử cấu tạo vỏ hộp đúc gang Tên gọi Biểu thức tính toán Chiều Thân hộp- δ δ = 0,03A+3=0,03.246+3 = 10mm dày Nắp hộp- δ1 δ1=