Thông tin tài liệu
ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH PHẦN I: TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ VÀ TỶ SỐ TRUYỀN. I. Chọn động cơ: 1. Công suất trục công tác: Điều kiện làm việc với số liệu ban đầu: - Lực vòng tải xích: 2F = 3500 (N). - Vận tốc tải xích: V = 1,4 (m/s). - Số đĩa xích: Z = 13 (răng). - Bước xích: P = 130. - Số năm làm việc: a = năm. Đặc điểm tải trọng: - Tải trọng đập nhẹ, quay chiều. - Năm làm việc (a) 300 ngày, ngày ca, ca giờ. Sai số cho phép tỷ số truyền ∆i=2÷3%. 2. Tính toán công suất hệ thống: Hiệu suất chung: η = ηđ.ηol4.ηBr2.ηnđ. Tra bảng 2.3 trang 19 ta có: ηđ = 0,95 : Hiệu suất truyền đại. ηol = 0.99 : Hiệu suất cặp ổ lăn. ηBr = 0,98 : Hiệu suất cặp bánh răng. η = : Hiệu suất nối trục. - Vậy η = 0,95.0,994.0,982.1 = 0,876. 3. Chọn động cơ: Ta có: công suất máy công tác: P= F .V 3500.1,4 = = 4,9( KW ) . 1000 1000 Công suất cần thiết cho động cơ. Pct = P 4,9 = = 5,59( KW ). η 0,876 Ta có Pct nên ta cần chọn động có công suất thỏa điều kiện. Pđm > Pct. - Thực tế có nhiều động thỏa điều kiện này. Dựa vào thông số cho mục đích giảm bớt kinh tế → Sự lựa chọn động loại DK52-4 (Tra bảng P12/235). SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Các thông số kỹ thuật: Công suất: P = 7(KW). Vận tốc quay: n=1440 (Vòng/phút). T T Cosφ = 0,85, K = 1,5 , dn T T max =2 dn Mômen vô lăng = 0,28. Khối lượng m = 104 (Kg). II. Phân phối Tỉ số truyền: Ta có vận tốc trục công tác: V = Z .P.n 60000.V ⇒ nlv = = 49,704 60 *1000 13.130 Với Z = 13(răng). P = 130(mm). V = 2,4 (m/s). Chọn n ≈ 50 (Vòng/phút). Tỷ số truyền chung: U = n n đc = lv 1440 n = 28.8 lv Mặt khác theo sơ đồ động ta có: U=Un.Uh.Unt. U=Un.Uh=Uđ.Uh ⇒U h = U U = đ 28,8 =9 3,2 Uđ=Un : Tỷ số truyền hộp. Uh: Tỷ số truyền hộp giảm tốc. Unđ=1:Tỷ số truyền nối trục. Tra bảng 2.4 tỷ số truyền đại SGK trang 21, chọn Uđ=3,2. Mặt khác: Uh=Un.Uc. Un: Tỷ số truyền cấp nhanh. Uc: Tỷ số truyền cấp chậm. Chọn Un=1,2Uc. Nên Uh=1,2Uc→U C = U h 1,2 = = 2,74 ⇒ Un=1,2.2,74=3,288. 1,2 Kiểm tra. Ukt=Uđ.Un.Uc=3,2.3,288.2,74=28,829≈28,83. U kt −U 28,83 − 28,8 0,03 = = = 3% 100 100 100 → Hợp lý với yêu cầu sai số vè tỷ số truyền. ∆i=2÷3%. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Tính công suất trục: Ta có Pct = 5,59(KW). PI = Pct.ηđ.ηol = 5,59.0,95.0,99 = 5,257(KW). PII = PI.ηđ.ηol = 5,257.0,98.0,99 = 5,1(KW). PIII = PII.ηđ.ηol = 5,1.0,98.0,99 = 4,95(KW). Mômen xoắn: Ti = 9,55.10 .P ; ni 9,55.10 .5,59 = 37072,56944( N .mm) ; Tđc = 450 n dc 1440 9,55.10 .5,27 = = 450 (Vòng/phút). = 11565,222( N .mm) ; n1 = T1 = uđ 3,2 450 n1 450 9,55.10 .5,1 = = 136,86 (Vòng/phút). = 355874,6164( N .mm) . n = T2 = u n 3,288 136,86 T3 = n 136,86 9,55.10 .4,95 = = 49,95 (Vòng/phút). = 946396,3964( N .mm) . n = uc 2,74 49,95 Bảng phân phối tỷ số truyền: Trục Động I II III Thông số u uđ = 3,2 un = 3,288 uc = 2,74 n ( v/ph ) 1440 450 136,86 49,95 P ( Kw ) 5,59 5,275 5,1 4,95 9,55.10 .P Ti = ni 37072,56944 111565,222 355874,6164 946396,3964 ( N .mm ) Phần II: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐỘNG … o0o… A-THIẾT KẾ TRUYỀN ĐỘNG ĐAI I. Xác định thông số truyền : Từ điều kiện làm việc n = 1440 (v/ph) P1 = 5,59 (kw) U = 3,2 - Chế độ làm việc ngày ca, ca giờ. Theo hình 4.1/trang 59 chọn loại đai tiết diện đai hình thang thường ký hiệu A với thong số sau: Kích thước tiết diện: bt=11. b = 13. d1 ∈ (100÷200) mm. h = 8. l ∈ (560÷4000)mm. y0 = 2,8. A = 81. Tính đường kính trục: Tra bảng 4.13/trang 59. Chọn d1 = 140 (mm) π .d1.ndc 3,14.140.1440 - Vận tốc đai : v1 = = ≈ 11 (m/s) 60x1000 60000 Thỏa điều kiện: v1 = 11(m/s) < vmax = 25 (m/s). Tính đường kính d2: Theo 4.2/trang 53 d2 = d1.u.(1- ε ) Chọn ε = 0,02 hệ số trược d2 = 140.3,2(1-0,02) = 439,04 (mm) Tra bảng 4.26/trang 67, chọn d2 = 450 mm Như vây tỷ số truyền thực tế: u tt = Với ∆u = d2 450 = = 3,279 d .(1 − ε ) 140.(1 − 0,02) ud − u (3,279 − 3,2) .100% = .100% = 2,5% u 3,2 => ∆u = 2,5% < 4% => Thỏa điều kiện giới hạn cho phép. 2.Khoảng cách trục a: Ta có u = 3,2, nên ta có sơ đồ tính toán sau: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH a d2 C I E 0,95 B D A u 3,2 Tính đoạn OI: AD DE AD * CB 0,8.0,1 = ⇒ DE = = = 0,08 AB CB AB a ⇒ = OI = + DE = 1,08 ⇒ a = 1,08.d = 1,08.450 = 486(mm) a thỏa điều kiện theo công d2 thức 4.14/trang 160: 0,55(d1+d2)+h ≤ a ≤ 2(d1+d2). 0,55(140+450)+8 ≤ a ≤ 2(140+450). 332,5 ≤ a ≤ 1180. Với a = 486 (mm) Thỏa điều kiện. 3.Tính chiều dài đai: Công thức 4.4/trang 54: 2.486 + l = 2a + π (d1 + d ) (d − d1 ) + 4a 3,14.(140 + 450) ( 450 − 140) + = 1947,734( mm) 4.486 Tra bảng 4.13/trang 59, chọn chiều dài chuẩn l = 2000 mm Kiểm nghiệm điều kiện tuổi thọ i= v ≤ i max = 10 /s l Với: i : Số lần đai. v : Vận tốc đai. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH l: 2000mm=2m chiều dài đai. i= 11 = 5,5 / s ≤ i max = 10 / s Thỏa điều kiên. Tính xác khoảng cách a: Theo 4.6/trang 54 Trong a= λ+ λ + 8∆ đó: * (d + d ) (140 + 450) = 2000 − 3,14. = 1073,7(mm). ⇒ λ = 1074( mm). 2 (d − d ) (450 − 140) = 115(mm). * ∆= = 2 λ = l −π. 1074 + 1074 − 8.115 = 1048,78mm ⇒ a = 1049mm 4.Tính góc ôm α1 : a= Điều kiện α1 ≥ 1200 Theo 4.7 /trang 54 α1 = 180 − (d − d ).57 (450 − 140).57 = 180 − = 163,155 ≈ 163,2 a 1049 Vậy α1 = 163,20 > αmin = 1200 Thỏa điều kiện. II.Xác định số đai z : Số đai z xác định theo 4.16/trang 60: z= P1.kd [ P0 ] cα .cu .cz .cl Trong đó: * P1 = 5,59 kw công suất bánh dẫn. * [ P0 ] = 2,92 kw công suất cho phép (tra bảng 4.19/trang 62) * kđ : hệ số tải trọng động (tra bảng 4.7/trang 55). Vì chế độ làm việc ngày ca nên lấy trị số bảng tăng thêm 0,1 vậy. kđ = 1,25 + 0,1=1,35 * cα = 0,96 hệ số kể đến ảnh hưởng góc ôm (tra bảng 4.10/trang ) =20009(mm) 0 =1700(mm) tra bảng 2000 = = 1,176 ≈ 1,2 0 1700 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH cl = 1.04 hệ số kể đến ảnh hưởng chiều dài đai (tra bảng 4.16/ trang61) v ới u =3,2 cu =1,14 hệ số kể đến ảnh hưởng tỷ số truyền (tra bảng 4.17) * cz =1 hệ số kể đến ảnh hưởng phân bố không điều tải trọng cho dây đai (tra bảng 4.18). z= Nên 4,165 x 1,24 ≈ 1,547 3,14 x 0,95 x 0,95 x 1,13 x Chọn z = -Chiều rộng bánh đai: Theo 4.17 4.21 B = (z-1)t + 2e Các thông số: t = 15 h0 = 3,3 e = 10 => B = ( 2- ).15 + 2x10 = 35(mm) - Đường kính bánh đai: da = d + 2h0 • Đường kính bánh đai dẫn: da1 = d1 + 2h0 = 160 + 2x3,3 =166,6 (mm) • Đường kính bánh đai bị dẫn: da2 = d2 + 2h0 = 315 + 2.3,3 = 221,6 (mm) III.Xác định lực căng ban đầu lực căng tác dụng lên trục : - Lực căng đai F0: Theo CT 4.19/trang 63 F0 = 780. P1.kd + Fα v.cα .z Với * Fv = qm.v2 lực căng lực li tâm sinh (CT 4.20/trang 20) Với tiết diện đai loại A → tra bảng 4.22/trang 22 → qm = 0,105 kg/m. => Fv = 0,105.(11)2 = 12,705 (N) Nên : F0 = 780. 5,59.1,35 + 12,705 = 198,508 (N) 11.0,96.3 F0 = 199 (N). Lực tác dụng lên trục Fr Theo CT 4.21/trang 64 Fr = 2F0.z.sin(α1/2) = 2x199x2xsin(163,20/2) = 787,46 (N). Fr = 787,5 (N). B. THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH - Khai triển với số liệu: P1 = 5,59 KW, n1 = 450 Vòng/phút, uh = 9, un = 3,288. uc = 2,74 KW, n2 = 136,86 vòng/phút, T1 = 111565,22, T2 = 355874,6164. Thời gian sử dụng 300 ngày, làm việc ca, ca giờ, năm làm việc năm. Tổng thời gian sử dụng: 300.(2.6).5 = 18000(giờ). B.1 THIẾT KẾ BÁNH RĂNG CẤP NHANH- BÁNH TRỤ RĂNG THẲNG I.Chọn vật liệu: Dựa vào điều kiện làm việc không đòi hỏi đặc biệt,và theo quan điểm thống hoá thiết truyền bánh trụ thẳng nên ta chọn vật liệu cấp bánh sau: Theo bảng 6.1/trang 92 ta chọn: Bánh nhỏ: thép C45 cải thiện. Đạt độ rắn HB=241÷285 σ b1 = 850 ( MPa ) • • σ ch1 = 580 ( MPa ) Bánh lớn (bị dẫn) : thép C45 cải thiện Đạt độ rắn HB=192÷240 • σ b = 750 ( MPa ) • σ ch = 450 ( MPa ) II.Xác định ứng suất cho phép: Theo bảng 6.2/trang 94 thép C45 cải thiện đạt HB NHE1 = 60×1.(0,7.13 +0,3.0,83) ×450×18000 = 414849,600=41,5.107. Và NHE2 = c . n1 ∑ ( T i / T max ) .n i /t i u1 = ( 60 . . 450 . 18000 ).( .0,7 + 0,8 2,74 .0,3) = 15,14.10 N HE1 = 41,5.107 > N HO1 = 1,875.107 ⇒ K HL = Ta có N HE2 = 15,14.107 > N HO2 = 1,547.107 ⇒ K HL2 = Ứng suất tiếp xúc sơ bộ.được xác định : K / [ σ H ] =σ Hlim . Hl Theo công th ức ( 6.1a ): SH SH : Là hệ số an toàn tiếp xúc cuốn, tra bảng 6.2/trang 94 → S H =1,1, với KHL1 = KHL2=1. Nên: [σH ] = 590.1 = 536,36( MPa ) 1,1 [σH ] 550.1 = 500 ( MPa ) 1,1 = Vì truyền bánh trụ thẳng [σH ] ' = [ σ H ] = 500 (MPa) Số chu kì thay đổi ứng suất uốn. Theo 6.8/trang 93: N FE = 60 .c ∑ ( T i / T max ) m .n i .t i F * mF :bậc đường cong mỏi thử tiếp xúc uốn. Với HB(180÷350)HB ⇒ mF = 6. (tra bảng 6.4/trang 95). ⇒ N FE = 60.1. 450 .18000.( 16. 0,7 + 0,3.0,86) = 12,62.107 3,288 ⇒ ⇒ NFE2 = 12,62.107 > NFo = 4.106 số chu kì thay đổi ứng suất cở sở thử uốn KFL2 =1 Tương tự cho NFE1 16,8.107 ⇒ KFL1 =1 Ứng suất uốn cho phép, tính theo 6.2a/trang 93. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH [ σ F ] = σ oFlim .KFC.KFL/SF Trong đó: KFC=1:hệ số xét đến ảnh hưởng đặt tải với truyền quay chiều. σ Flin = 1,8 HB Nên: σ Flin = 1,8.260 = 468MPa ; SF = 1,75. σ Flin = 1,8.240 = 432 MPa ; • [σ F ] / • [σ F ] / 468.11 = 267,43 ( MPa ) 1,75 432.1.1 = = 246,85 ( MPa ) 1,75 = Theo (6.13 6.14)/trang 95 , ứng suất tải cho phép. Với bánh thường hoá, thép cải thiện * [ σ H ] max =2,8.σ ch2 = 2,8 × 450 = 1260 MPa * [σH ] max = 2,8.σ ch1 = 2,8.580 = 1628MPa * [σH ] max = 2,8.σ ch = 2,8.450 = 1260MPa ⇒ [σ F ] max = 0,8.σ ch HB ≤ 350. * [ σ F1 ] max =0,8.σ ch1 = 0,8.580 = 464 MPa * [ σ F2 ] max =0,8.σ ch2 = 0,8.450 = 360 Mpa III. Xác định thông số truyền: 1. Xác định sơ khoảng cách aw: Theo 6.15a/trang 96: a w = K a .(u + 1). T1.K Hβ [ σH ] .u.Ψ ba Trong đó: * K a (MPa1/3) = 49,5 : số phụ thuộc vào vật liệu cặp bánh loại tra bảng 6.5/trang 96. * u1 = un = 3,288 * T = 111565,222 (N.mm). * [ σ H ] = 500 MPa * Ψba = 0,25 tra bảng 6.6/trang 97. Ψba =0,53.025.(3,288+1) = 0,6 (ct 6.16/trang 97). * K HB = 1,07 số kể đến phân bố không tải trọng chiều rộng vành tính tiếp xúc , theo bảng 6.7/trang 98. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 10 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Sδ = 261,6 = 9,53 1,613.17,02 + 0,05.0 sτ : hệ số an toàn xét riêng ứng tiếp C: Theo công thức (10.21/trang 195): sτ = τ −1 Kτ d ×τ a +ψ τ ×τ m Với : * τ −1 ≈ 0,58 × σ −1 = 0,58 × 261, = 151, 73 * Khi trục quay chiều : τ m = τ a = ( MPa ) TC × W0C (10.23) +WoC moment cản xoắn tiết diên C: Theo bảng (9.1a/trang 173), với dC = 75 mm, tra then : b.h = 20x12 (mm) ; t1=7,5(mm), t2=4,9(mm) π .d b.t1 .( d C − t1 ) 3,14.75 20.7,5.( 75 − 7,5) W0 C = . = − = 73680,47 Nmm 16 dC 16 75 + TC = 1892792,793 (Nmm) τ m =τ a = 1892792,793 = 12,84 2.73680,47 +Theo bảng (10.7/trang 197) : ψ τ = + Kτ d hệ số Theo công thức (10.26/trang 197) : Kτ = ( Kτ / ετ + K x − 1) / K y d Kx=1,06 (bảng 10.8 /trang 197) Ky = 1,6 (bảng 10.9/trang 197) với δ b = 600( MPa ) Theo bảng 10.11/trang 198 với d=50÷100 chọn kiểu lắp K6 Kτ = 1, 64 ετ ⇒ Kτ d = Nên 1, 64 + 1, 06 − = 1,1 1, Thay giá trị vào (10.20/trang 195) τ −1 151,73 Sτ = = = 10,74 K rd .τ a + ψ τ .τ m 1,1.12,845 + 0.18,86 S= Sσ .Sτ Sσ2 + Sτ2 = 9,53.10,74 9,532 + 10,74 = 7,13 > [ S ] = 1,5 .2,5 Kết luận: trục đạt yêu cầu độ bền mỏi. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 45 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH SC = 7,13 > [ s ] = 2,5…3 Ta thấy: Như vậy, không cần phải kiểm tra độ cứng trục. 3. Kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh : Theo (10.27/trang 200), công thức kiểm nghiệm có dạng : σtđ = σ + 3τ ≤ [σ ] Xét tiết diện nguy hiểm C: Mmax = 209160 (Nmm) ; Tmax = 760638 (Nmm) Từ (10.28/trang 200) : σ = M max 402532,02 = = 9,54( MPa ) 0,1.d C3 0,1.753 Từ (10.29/trang 200) : τ = τ max 1892792,793 = = 22,43( MPa ) 0,2.d C 0,2.753 Nên σ td = 9,54 + 3.22,432 = 40( MPa ) [ σ ] = 0,8 × σ ch = 0,8 × 340 = 272 ( MPa ) σ td = 40 MPa < [σ ] = 272( MPa ) Mà Vậy Kết luận: trục đạt yêu cầu độ bền tĩnh. Kết cấu Trục III SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 46 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Ø68 85 H7 Ø70 k6 H7 Ø75 k6 Ø72 H7 h6 H7 Ø70 k6 290 113 403 Phần IV:TÍNH TOÁN THÔNG SỐ VÀ CHỌN KẾT CẤU LẤP GHÉP … o0o… A.TÍNH MỐI GHÉP THEN Trong mối ghép then, tất mối ghép điều chọn then bằng. I.Kiểm tra then trục I : Với kết cấu trục I thiết kế, có vị trí cần kiểm tra độ bền then tiết diện A C. 1.Điều kiện bền dập: Tại A: 2T ≤ [σd ] Công thức kiểm tra (9.1/trang 173) σ dA = d.l t (h − t1 ) Trong đó: dA = 28 mm TA = 111565,222 Nmm ; r1=0,16 ; r2=0,25. Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 8×7 mm ; t1 = mm; t2 = 2,8 mm Bđ = 50mm Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh đai: lm=(1,2÷1,5).d lm1A=1,2.28=33,6 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 47 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH lt1A=0,8.33,6=26,88(mm) => δ dA = Với 2.111565,222 = 98,82( Nmm ) 28.26,88.( − ) [ σ ] - ứng suất dập cho phép. Tra bảng 9.5 : [ σ ] = 100 MPa => σd = 98,82 MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục tai A đủ độ bền dập. Tại C: Có thông số : dC =38 mm TC = 111565,222 Nmm br = 44,25 mm Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 10×8 mm ; t1 = mm; t2=3,3 mm; rn=0,25; rl=0,4; Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm=(1,2÷1,5).d lm1C=1,2.38=45,6 lt1C=0,8.45,6=36,48(mm) => δ dc = Với 2.111565,222 = 53,654( MPa ) 38.36,48.( − 5) [ σ ] - ứng suất dập cho phép. Tra bảng 9.5/trang 178 : [ σ ] = 100 MPa => σd1C = 53,654MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền dập 2.Kiểm nghiệm độ bền cắt: Tại A: Công thức kiểm tra (9.2/trang 173) => τ A = Với τ 1C = 2.T ≤ [τ 1C ] d .lt1 A .b 2.111565,222 = 37,06( Nmm ) 28.26,88.8 [ τ ] - ứng suất cắt cho phép. Đối với vật liệu Thép C45, điều kiện va đập nhẹ: [ τ ] = 50 MPa => τc = 37,06 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục A đủ độ bền cắt. Tại C: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 48 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH => τ cC = 2.111565,222 = 16,096( Nmm ) 38.36,48.10 => τc = 16,096 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền cắt. II.Kiểm tra then trục II : Với kết cấu trục II thiết kế, có vị trí cần kiểm tra độ bền then tiết diện B, C D. 1.Điều kiện bền dập: Tại B (và tương tự cho D): Các thông số : dB = 50 mm TB = 355874,6164 Nmm br = 44,25 mm Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 14×9 mm ; t1 = 5,5 mm; t2= 3,8 mm; rn=0,25; rl=0,4. Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm=(1,2÷1,5).d lm2B=1,3.50=60 lt2B=0,8.60=48 => δ d B = Với 2.355874,6164 = 84,732( Nmm ) 50.48( − 5.5) [ σ ] - ứng suất dập cho phép. Tra bảng 9.5/trang178 : [ σ ] = 100 MPa => σd1B = 84,732 MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục tai B,D đủ độ bền dập. Tại C: Có thông số : dC = 55 mm TC = 355874,6164 Nmm br = 44,25 mm Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 16×10 mm ; t1 = mm; t2=4,3 mm; r1=0,25; r2=0,4; Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm2C=(1,2÷1,5).d lm2C=1,2.55=66 lt2C=0,8.66=52,8(mm) => δ dc = Với 2.355874,6164 = 61,273( MPa ) 55.52,8.(10 − ) [ σ ] - ứng suất dập cho phép. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 49 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Tra bảng 9.5/trang 178 : [ σ ] = 100 MPa => σdC = 61,273MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền dập 2.Kiểm nghiệm độ bền cắt: Tại B (và tương tự cho D): => τ cB = 2.TB 2.355874,6164 = = 21,18( Nm) d B lt .b 50.48.14 => τcB = 21,18 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục B D đủ độ bền cắt. Tại C: => τ cC = 2.TB 2.355874,6164 = = 19,26( Nm) d 2C lt .b 55.48.14 => τc = 19,26 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền cắt. III.Kiểm tra then trục III : Với kết cấu trục III thiết kế, có vị trí cần kiểm tra độ bền then tiết diện B C. 1.Điều kiện bền dập: Tại B: Các thông số : d3B = 72 mm TB = 946396,3964 Nmm br = 87,2 mm Tra bảng (9.1a) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 20×12 mm ; t1 = 7,5 mm, t2 = 4,9mm; r1=0,25; r2=0,4. Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm3B=(1,2÷1,5).d lm3B=1,2.72=86,4 lt3B=0,8.86,4=69,12(mm) => δ d B = 2.946396,3964 = 84,52( MPa ) 72.69,12.(12 − 7,5) => σdB = 84,52 MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục B đủ độ bền dập. Tại C: Có thông số : d3C = 75 mm br = 87,2 mm SVTT: TRẦN QUỐC BÃO TC = 946396,3964 Nmm Trang 50 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, b×h = 20×12 mm ; t1 = 7,5 mm, t2 = 4,9mm; r1=0,25; r2=0,4. Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm3C=(1,2÷1,5).d lm3C=1,2.75=90 lt3C=0,8.90=72(mm) => δ d 3C = 2.946396,3964 = 77,89( MPa ) 75.72.(12 − 7,5) => σd3C = 77,89 MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa => Tiết diện C đủ độ bền dập. 2.Kiểm nghiệm độ bền cắt: Tại B: => τ C B = 2.946396,3964 = 18,26( MPa ) 72.72.20 => τcB = 18,26 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục B D đủ độ bền cắt. Tại C: d3C = 75 mm => τ C 3C = TC = 946396,3964 Nmm 2.946396,3964 = 17,53( MPa ) 75.72.20 => τc = 17,53 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền cắt. B. CHỌN Ổ LĂN I.Chọn loại ổ: Dựa vào điều kiện làm việc, vị trí ổ trục có lực vòng F t lực hướng kính Fr. Nên gối đờ 2, chọn ổ bi đở dãy. II.Chọn kích thước ổ: Với điều kiện, tất ổ lăn điều bôi trơn dầu. 1. Trục I: Trên trục I, gối đở đặt B D. a.Chọn sơ bộ: Tại B D: dB = dD = 30 mm Tra bảng (P.2.7 phụ lục) GOST 8338-75 Chọn ổ bi đở dãy cở trung bình 306 có thông số: D = 72 mm d = 30 mm B= 19 mm r= mm SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 51 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Đường kính bi 12,3 C0 = 15,1 kN- khả chịu tải trọng tĩnh. C = 22 kN- khả chịu tải trọng động. * Lực tác dụng lên ổ: Fly10 B Flx10 D Flx11 Fly11 Các lực tác dụng lên ổ lăn: Flx10 = Flx11 = 1346,6 N Fly10 = 503,76 N Fly11 = 696,5 N Như vậy, phản lực tổng lên ổ là: + Fl10 = Flx210 + Fly210 = 1346,6 + 503,76 = 1437,74 N + Fl11 = Flx211 + Fly211 = 1346,6 + 696,5 = 1516,062 N Ta kiểm nghiệm ổ chịu tải trọng lớn Fl11 = 1516,062 N b. Chọn ổ theo khả tải động: Khả tải động Cd tính theo công thức (11.1/trang 213) Cd = Q. m L Trong đó: • Q : tải trọng động qui ước. Đối với ổ bi đở, tính theo CT (1.3): Q = (X.V.F r =Y.Fa)kt.kđ Với: + X = hệ số tải trọng hướng tâm (bảng 11.4). + V = hệ số kể đến vòng quay. + Fr = Fly11 = 696,5 N tải trọng hướng tâm. + Fa = lực dọc trục. + Y = hệ số tải trọng dọc trục ( bảng 11.4 ). SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 52 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH + kt =1 hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt làm việc θ = 150oC. + kđ = (1,3÷1,8) hệ số kể đến đặc tính tải trọng. Tra bảng 113/trang 215 Chọn kđ = 1,6. Q = (1x1x696,5 + 0)1x1,6 = 1114,4N = 1,1144 kN. • L : tuổi thọ tính triệu vòng quây. Từ (11.2/trang 213) Lh = 106.L/(60.n) Với: Lh tuổi thọ tính giờ. Lh = 6x2x300x5 = 18000 (h) L= 18000.60.450 = 486 10 • m = bậc đường cong mỏi thử ổ lăn ( ổ bi ). Cd = Q. m L = 1,1144.3 486 = 8,994 Ta thấy: Cd = 8,994 ≤ C = 22 KN Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 306 hợp lí. c. Chọn ổ theo khả tải tĩnh: Để đề phòng biến dạng dư, ổ bi cần thỏa điều kiện: CT (11.18/trang 221): Q t ≤ Co Trong đó: • Qt tải trọng tĩnh qui ước (kN). Được tính theo CT (11.19/trang 221): Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Với: + Xo = 0,6 hệ số tải trọng hướng tâm (bảng 11.6/trang 221) + Yo = 0,5 hệ số tải trọng dọc trục ( bảng 11.6/trang 221). Qt = 0,6x696,5 + 0,5x0 = 417,9 (N) = 0,4179 (kN) Ta thấy: Qt = 0.4179 ≤ Co = 15,1KN Vậy: Theo bảng P2.7/trang 254, chọn ổ bi cở trung bình 306 hợp lí. 2. Trục II: Trên trục II, vị trí gối đở đặt A E. a.Chọn sơ bộ: Tại A D: dA = dE = 50 mm Tra bảng (P.2.7/trang 255 phụ lục) GOST 8338-75 Chọn ổ bi đở dãy cở trung bình 308 có: D = 90 mm d = 30 mm B= 23 mm r= 2,5 mm C0 = 21,7 kN- khả chịu tải trọng tĩnh. C = 31 kN- khả chịu tải trọng động. * Lực tác dụng lên ổ: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 53 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH A Flx20 E Flx21 Fly20 Fly21 Các tông số: Flx20 = Flx21 = 6589,09 N Fly20 = Fly21 = 2050,04 N Như vậy, phản lực tổng lên ổ là: + Fl 20 = Flx220 + Fly220 = 6589,09 + 2050,04 = 6900,636 N + Fl 21 = Flx221 + Fly221 = 6589,09 + 2050,04 = 6900,636 N Hai giống nhau, ta kiểm nghiệm ổ. b. Chọn ổ theo khả tải động: Khả tải động Cd tính theo công thức (11.1) Cd = Q. m L Trong đó: • Q : tải trọng động qui ước. Đối với ổ bi đở, tính theo CT (1.3): Q = (X.V.F r =Y.Fa)kt.kđ Với: + X = (bảng 11.4). +V=1 + Fr = Fly = 2050,04 N + Fa = + Y = ( bảng 11.4 ) + kt =1. + kđ = (1,3÷1,8). Tra bảng 113/trang 225. Chọn kđ = 1,6. Q = (1x1x2050,04 + 0)1x1,6 = 2432,8 N = 3280,064 kN. • L : tuổi thọ tính triệu vòng quây. Từ (11.2) Lh = 106.L/(60.n) SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 54 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Với: Lh tuổi thọ tính giờ. Lh = 6x2x300x5 = 18000 L= (h) 18000.60.136,86 = 147,809 10 • m = bậc đường cong mỏi thử ổ lăn ( ổ bi ). Cd = Q. m L = 3,28.3 147,809 = 17,342 Ta thấy: Cd = 17,342 ≤ C = 48,5 Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 308 hợp lí. c. Chọn ổ theo khả tải tĩnh: Để đề phòng biến dạng dư, ổ bi cần thỏa điều kiện: CT (11.18): Qt ≤ Co Trong đó: • Qt tải trọng tĩnh qui ước (kN). Được tính theo CT (11.19): Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Với: + Xo = 0,6 (bảng 11.6/trang 221) + Yo = 0,5 ( bảng116/trang 221). + Fr = 2050,04 + Fa = Qt = 0,6x2050,04 + 0,5x0 = 1230,524 (N) = 1,230524 (kN) Ta thấy: Qt = 1,230524 ≤ Co = 21,7 Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 308 hợp lí. 3. Trục III: Trên trục III, vị trí gối đở đặt A D. a.Chọn sơ bộ: Tại A D: dA = dD = 70 mm Tra bảng (P.2.7 phụ lục) GOST 8338-75 Chọn ổ bi đở dãy cở trung bình 310 có: D = 90 mm d1 = 70 mm B= 35 mm r= 3,5 mm Đường kính bi 25,4 m. C =51,7 kN- khả chịu tải trọng động. C0 = 64,50 kN * Lực tác dụng lên ổ: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 55 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Fly30 Flx30 A Fly31 D Flx31 Các tông số: Flx30 = Flx31 = 6098,97 N Fly30 = Fly31 = 2540,16 N Như vậy, phản lực tổng lên ổ là: + Fl 30 = Flx230 + Fly230 = 6098,97 + 2540,16 = 6606,8032 N + Fly 31 = Flx231 + Fly231 = 6098,97 + 2540,16 = 6606,8032 N Hai giống nhau, ta kiểm nghiệm ổ. b. Chọn ổ theo khả tải động: Khả tải động Cd tính theo công thức (11.1/trang 213) Cd = Q. m L Trong đó: • Q : tải trọng động qui ước. Đối với ổ bi đở, tính theo CT (1.3): Q = (X.V.F r =Y.Fa)kt.kđ Với: + X = (bảng 11.4/trang 215). +V=1 + Fr = Fly = 2540,16 N + Fa = + Y = ( bảng 11.4/trang 215 ) + kt =1. + kđ = (1,3÷1,8). Tra bảng 113/trang 215.Chọn kđ = 1,6. Q = (1x1x2540,16 + 0)1x1,6 = 4064,256 N = 4,064 kN. • L : tuổi thọ tính triệu vòng quây. Từ (11.2/trang 213) Lh = 106.L/(60.n) Với: Lh tuổi thọ tính giờ. Lh = 6x2x300x5 = 18000 (h) SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 56 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH L= 18000.60.49,95 = 53,95 10 • m = bậc đường cong mỏi thử ổ lăn ( ổ bi ). Cd = Q. m L = 4,064.3 53,95 = 15,36 Ta thấy: Cd = 15,36 ≤ C = 81,7 Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 314 hợp lí. c. Chọn ổ theo khả tải tĩnh: Để đề phòng biến dạng dư, ổ bi cần thỏa điều kiện: CT (11.18/trang 221): Q t ≤ Co Trong đó: • Qt tải trọng tĩnh qui ước (kN). Được tính theo CT (11.19): Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Với: + Xo = 0,6 (bảng 11.6/trang 221) + Yo = 0,5 ( bảng 11.6/trang 221). + Fr = 2540,16 + Fa = Qt = 0,6x2540,16+ 0,5x0 = 1524,096 (N) = 1,524096 (kN) Ta thấy: Qt = 1,524096 ≤ Co = 64,5 Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 314 hợp lí. III. Chọn dung sai lấp ghép ổ lăn: Vì vòng quay nên vòng chịu tải chu kì,vòng đứng yên nên chịu tải cục bộ.Cấp xác ta có: 1. Tại ổ lăn trục: Chọn lấp ghép theo hệ thống Lỗ: Lấp trung bình k6 2.Lấp ổ lăn vỏ hộp: Chọn lấp ghép theo hệ thống Trục Lấp trung bình H7 I Trục: φ 30K Lỗ : φ 72H SVTT: TRẦN QUỐC BÃO II φ 40K φ 90H III φ 70K φ150H Trang 57 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH C. CHỌN KIỂU DUNG SAI LẮP GHÉP Bánh trục: H7 K6 H7 H7 H7 , φ 55 , φ 50 Trục II: φ 50 K6 K6 K6 H7 H7 , φ 75 Trục III: φ 70 K6 K6 φ 38 Trục I: D. CỐ ĐỊNH CÁC CHI TIẾT TRÊN TRỤC - Cố định theo phương tiếp tuyến: dùng then lấp ghép với phận truyền động. - Cố định theo phương dọc trục: sử dụng gờ trục bạc chặn giửa may-ơ. - Ta dùng nắp ổ điều chỉnh khe hở ổ đệm kim loại nắp ổ thân hộp giảm tốc.Nắp ổ lắp với hộp giảm tốc vít,loại nắp dễ chế tạo dễ lắp ghép. E. TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ VỎ HỘP I. Chọn vật liệu: -Ta chọn vỏ hộp đúc,vật liệu gang xám GX 15_32 -Chọn bề mặt lắp ghép nắp hộp thân hộp qua đường tâm trục để việc tháo lắp chi tiết thuận tiên dễ dàng hơn. II.Các kích thuớc hộp giảm tốc: Chiều dày: • Thân hộp: δ = 1,2 T > ( mm ) Với T = 946396,3964 Nmm = 946,3963964 Nm=946,4Nm => δ = 1,24 946,4 = 6,67mm Chọn δ = mm • Chiều dày nắp hộp: δ1 = 0,9 δ =0,9.7 ≈ mm Chọn δ1 = mm. Gân tăng cứng: • Chiều dày gân: e = (0,8 ÷ 1) δ SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 58 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH = (0,8 ÷ 1) = (5,6÷7) mm ⇒ chọn e = mm • Chiều cao gân: H ≤ δ = 5x7 = 35 mm o • Độ dốc gân: Đường kính bulong: • Bu lông nền: d1 > 1,6.3 9,4649 = 15,708868 ⇒ chọn d1 = 16 mm • Bu lông cạnh ổ: d2 = (0,7 ÷ 0,8) d1 = (0,7 ÷ 0,8) 16=11,2÷12,8 ⇒ chọn d2 = 12 mm • Bu lông ghép bích nắp thân: d3 = (0,8 ÷ 0,9) d2 = (0,8 ÷ 0,9) 12=9,6÷10,8 ⇒ chọn d3 = 10 mm • Bu-lông ghép nắp ổ: d4 = (0,6 ÷ 0,7) d2= (0,6 ÷ 0,7) 12 = (7,2 ÷ 8,4) mm ⇒ chọn d4 = mm • Bu-lông ghép nắp cửa thăm: d5 = (0,5 ÷ 0,6) d2 = (0,5 ÷ 0,6) 12 = (6 ÷ 7,2) mm ⇒ chọn d5 = mm Mặt bích ghép nắp thân: • Chiều dày bích thân hộp S = (1,3 ÷ 1,5) d3 = (1,3 ÷ 1,5) 10 = (13 ÷ 15) mm ⇒ chọn S = 14 mm • Chiều dày bích nắp hộp S1 = (1,2 ÷ 1,3).d3 = (1,2 ÷ 1,3) 10 = (12 ÷ 13) mm ⇒ chọn S1 = 13 mm • Bề rộng bích nắp thân K = 3.d2 = 3. 12 = 36 mm Mặt đề hộp: • Chiều dày mặt đế hộp không phần lồi: S2 = (1,3 ÷ 1,5) d1 = (1,3 ÷ 1,5) 14 = (18,2 ÷ 20) mm ⇒ chọn S1 = 20mm • Chiều dày mặt đế hộp có phần lồi: S2 = 1,5.δ1 = 1,5 . = 10,5 mm • Bề rộng mặt đế hộp: K2 = d1 = 4.16 = 64 mm Khe hở: • Khe hở bánh với thành hộp: ∆ ≥ (1 ÷ 1,2) δ = (1 ÷ 1,2).7=7÷8,4 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 59 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH ⇒ chọn ∆ = 10 mm • Khe hở bánh lớn đáy hộp: ∆ ≥ (3 ÷ 5) δ =(3 ÷ 5).7=21÷35 ⇒ chọn ∆ = 30 mm Số lượng bulông nền: L+B Z = 200 ÷ 300 L: chiều dài hộp.Chọn sơ L=500 mm B: chiều rộng hộp.Chọn sơ L=300 mm 500 + 300 Z = 200 ÷ 300 ⇒ chọn Z = F. PHƯƠNG PHÁP BÔI TRƠN I. Bôi trơn ổ lăn -Do ổ làm việc lâu dài,tốc độ làm viêc thấp,nhiệt độ làm việc < 150 C nên ta bôi trơn mỡ.Theo bảng 15-15 ta chọn mỡ LGMT2 -Ta dùng vòng phớt để che kín ổ lăn. II. Bôi trơn hộp giảm tốc: -Do vận tốc vòng < 12m/s nên ta bôi trơn bắng phương pháp ngâm dầu. Chiều sâu ngâm dầu = (0,75 ÷ 2) h > 10mm Với h : chiều cao chân răng. Ta dùng dầu tuabin để bôi trơn. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 60 [...]... = 1346,6 N SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 29 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH 2.Xác định thông số và kích thước trục : a)Sơ đồ trục, chi tiết quay và lực từ các chi tiết quay tác dụng lên trục: b) Tính đường kính các đoạn trục : Tại A : Theo công thức 10.15/trang 194 ( Nmm ) M A = M 2 +M 2 yA xA M tdA = 0 + 0,75.111565,222 2 = 96618,32( Nmm ) -Đường kính trục tại tiết diện A : Theo công thức 10.17/trang... TRẦN QUỐC BÃO Trang 34 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH V-Tính toán thông số và kiểm nghiệm độ bền trục II : 1.Xác định trị số và chi u của các lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục : Các thông số trục II : l21 =290 mm l22 = 66 mm l23 = 145 mm T2 = 355874,6164 Nmm l24 = 224 mm dw2 = dw4 = 116,7 mm dw3 = 270 mm bw2 = bw4 =87,2 mm o αtw = 20 β = 29,085o bw3 =44,25 mm Đối với bánh răng số 3: * Lực vòng... chọn : + Chọn k3 = 15 (mm):khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến nắp ổ + Chọn hn = 17 (mm) :chi u cao nấp ổ đến đầu bulong lm11 = (1,4…2,5)d1 = 67 (mm) 10.13/trang 189 lc12 = 0,5(lm11 + b01) + k3 + hn = 0,5(67 +21) + 15 +17 = 76 (mm) l13 = l23 = 145 (mm) Sơ đồ động và lực tác dụng trên hệ dẫn động SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 27 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH lc12 l 11 l 13 z x Fly10 B A Fr12 Flx10... (158+2.66)+113 = 403 (mm) Khoảng cách giữa các gối đỡ : l11 = l21 = l31 = 290(mm) IV-Tính toán thông số và kiểm nghiệm độ bền trục I : 1.Xác định trị số và chi u của các lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục : Các thông số trục I : l11 = 290 mm lc12 = 76 mm l13 = 145 mm SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 28 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH T1 = 111565,222 Nmm Frd = 737,5 N dw1 = 2aw1 2.117 = =82,85 mm ϑ1 + 1 3,273... đến sự phân bố không đều tải trọng trên chi u rộng vành răng Chọn KHβ = 1,07 * KHα : Hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng các đôi răng đồng thời ăn khớp bánh răng Đối với bánh răng thẳng tra bảng 6.14/trang 107 KHα =1,13 * KHV : Hệ số kể đến tải trọng động xuất hiện trong vùng ăn khớp Theo công thức 6.14/trang 107 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 12 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH K HV = 1 + V H bω.dω... (2,5-2x2) = 207- (2,5-2.0)2 = 204,5 mm B.2 THIẾT KẾ BÁNH RĂNG CẤP CHẬM- BÁNH TRỤ RĂNG NGHIÊNG SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 17 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Trong bộ truyền cấp chậm, có 2 bộ bánh răng làm việc hoàn toàn giống nhau, đặt song song Do đó, ta tính thông số cho 1 bộ truyền bộ còn lại cũng giống như bộ thiết kế: I Chọn vật liệu: Vì là bộ truyền bánh trụ răng thẳng và điều kiện làm việc không đòi... 0 = 1,753 33 108 1 0,57 Yε = 1,753 T1 : mômen xoắn trên bánh chủ T1= 111565,22(N.mm) m = 2,5 mô đun pháp bw = ψba aw1=44,25(mm): Chi u rộng vách rãnh d w1 = 2aw1 = 82,85(mm) u1 + 1 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 14 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH β 140 β=0 → Yβ = 1: Hệ số kể đến độ nghiêng của răng * YF1 ;YF2 : Hệ số dạng răng của bánh 1 và 2 vào số răng tương đương Z1 33 ZV 1 = = = 33 răng Với:... phép theo 6.2a/trang 93: k k [ σ F ] =σ0 FC FL Flim sF Chọn kFC =1: Hệ số xét đến ảnh hưởng đặt tải trọng với bánh truyền quay 1 chi u: SF=1,75 1.1 =236,57 MPa • [ σ F1 ] = 414 1,75 1.1 =216 MPa 1,75 Theo 6.13 và 6.14/trang 95-96.: • [ σ F2 ] =378 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 19 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH [ σ H ] max = 2,8.σch2 = 2,8.400 = 1260 MPa [ σ F1 ] max = 0,8.σch1 = 0,8.450 = 360 MPa [ σ F2... β , hệ số dịch chỉnh x: Bộ truyền cấp chậm gồm hai bộ bánh răng góc nghiêng đối xứng nhau Ta xem đây như răng chữ V Chọn sơ bộ β = 300 2aw cos β 2.218 cos 30 0 = = 33,65 Theo 6.31/trang 103: Z 1 = m(u 2 + 1) 3.(2,74 + 1) Số răng bánh nhỏ: Chọn z1= 28 răng ⇒ z2 = u.z1 = 2,74.34 = 93,16 Chọn z2 = 93 răng SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 20 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH ⇒ zt = z1+z2 = 34+93 = 127 răng • Tính... d1A = 28 (mm) SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 30 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Sơ đồ lực Trục I Fly10 B A Fr12 Flx10 Flx11 C D z x y n Frd Fly11 Ft12 76 145 145 696,5 696,5 Qy 283,74 787,5 100992,5 59850 Mx 1346,6 1346,6 Qx 1346,6 1346,6 My 195257 Tại B : 2 2 M tdB = M YB + M XB + 0,75.TB2 = 59850 2 + 0 + 0,75.111565,222 2 = 113656,5154( Nmm ) -Đường kính trục tại tiết diện B : d1B = 3 M tđđ 113653,5154 . (2,5-2.0)2 = 204,5 mm B.2 THIẾT KẾ BÁNH RĂNG CẤP CHẬM- BÁNH TRỤ RĂNG NGHIÊNG. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 17 GVHD: THỊNH ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trong bộ truyền cấp chậm, có 2 bộ bánh răng làm việc hoàn toàn. phép. 2.Khoảng cách 2 trục a: Ta có u = 3,2, nên ta có sơ đồ tính toán như sau: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 4 GVHD: THỊNH ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 2 d a 1 C I E 0,95 B D A u 0 3 3,2 4 Tính đoạn OI: a. GVHD: THỊNH ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY PHẦN I: TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ VÀ TỶ SỐ TRUYỀN. I. Chọn động cơ: 1. Công suất trên trục công tác:
Ngày đăng: 12/09/2015, 23:02
Xem thêm: Đồ án nguyên lý chi tiết máy, Đồ án nguyên lý chi tiết máy