Đồ án nguyên lý chi tiết máy

60 1.3K 2
Đồ án nguyên lý chi tiết máy

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH PHẦN I: TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ VÀ TỶ SỐ TRUYỀN. I. Chọn động cơ: 1. Công suất trục công tác:  Điều kiện làm việc với số liệu ban đầu: - Lực vòng tải xích: 2F = 3500 (N). - Vận tốc tải xích: V = 1,4 (m/s). - Số đĩa xích: Z = 13 (răng). - Bước xích: P = 130. - Số năm làm việc: a = năm.  Đặc điểm tải trọng: - Tải trọng đập nhẹ, quay chiều. - Năm làm việc (a) 300 ngày, ngày ca, ca giờ. Sai số cho phép tỷ số truyền ∆i=2÷3%. 2. Tính toán công suất hệ thống: Hiệu suất chung: η = ηđ.ηol4.ηBr2.ηnđ. Tra bảng 2.3 trang 19 ta có: ηđ = 0,95 : Hiệu suất truyền đại. ηol = 0.99 : Hiệu suất cặp ổ lăn. ηBr = 0,98 : Hiệu suất cặp bánh răng. η = : Hiệu suất nối trục. - Vậy η = 0,95.0,994.0,982.1 = 0,876. 3. Chọn động cơ: Ta có: công suất máy công tác: P= F .V 3500.1,4 = = 4,9( KW ) . 1000 1000 Công suất cần thiết cho động cơ. Pct = P 4,9 = = 5,59( KW ). η 0,876 Ta có Pct nên ta cần chọn động có công suất thỏa điều kiện. Pđm > Pct. - Thực tế có nhiều động thỏa điều kiện này. Dựa vào thông số cho mục đích giảm bớt kinh tế → Sự lựa chọn động loại DK52-4 (Tra bảng P12/235). SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Các thông số kỹ thuật: Công suất: P = 7(KW). Vận tốc quay: n=1440 (Vòng/phút). T T Cosφ = 0,85, K = 1,5 , dn T T max =2 dn Mômen vô lăng = 0,28. Khối lượng m = 104 (Kg). II. Phân phối Tỉ số truyền: Ta có vận tốc trục công tác: V = Z .P.n 60000.V ⇒ nlv = = 49,704 60 *1000 13.130 Với Z = 13(răng). P = 130(mm). V = 2,4 (m/s). Chọn n ≈ 50 (Vòng/phút). Tỷ số truyền chung: U = n n đc = lv 1440 n = 28.8 lv Mặt khác theo sơ đồ động ta có: U=Un.Uh.Unt. U=Un.Uh=Uđ.Uh ⇒U h = U U = đ 28,8 =9 3,2 Uđ=Un : Tỷ số truyền hộp. Uh: Tỷ số truyền hộp giảm tốc. Unđ=1:Tỷ số truyền nối trục. Tra bảng 2.4 tỷ số truyền đại SGK trang 21, chọn Uđ=3,2. Mặt khác: Uh=Un.Uc. Un: Tỷ số truyền cấp nhanh. Uc: Tỷ số truyền cấp chậm. Chọn Un=1,2Uc. Nên Uh=1,2Uc→U C = U h 1,2 = = 2,74 ⇒ Un=1,2.2,74=3,288. 1,2 Kiểm tra. Ukt=Uđ.Un.Uc=3,2.3,288.2,74=28,829≈28,83. U kt −U 28,83 − 28,8 0,03 = = = 3% 100 100 100 → Hợp lý với yêu cầu sai số vè tỷ số truyền. ∆i=2÷3%. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Tính công suất trục: Ta có Pct = 5,59(KW). PI = Pct.ηđ.ηol = 5,59.0,95.0,99 = 5,257(KW). PII = PI.ηđ.ηol = 5,257.0,98.0,99 = 5,1(KW). PIII = PII.ηđ.ηol = 5,1.0,98.0,99 = 4,95(KW). Mômen xoắn: Ti = 9,55.10 .P ; ni 9,55.10 .5,59 = 37072,56944( N .mm) ; Tđc = 450 n dc 1440 9,55.10 .5,27 = = 450 (Vòng/phút). = 11565,222( N .mm) ; n1 = T1 = uđ 3,2 450 n1 450 9,55.10 .5,1 = = 136,86 (Vòng/phút). = 355874,6164( N .mm) . n = T2 = u n 3,288 136,86 T3 = n 136,86 9,55.10 .4,95 = = 49,95 (Vòng/phút). = 946396,3964( N .mm) . n = uc 2,74 49,95 Bảng phân phối tỷ số truyền: Trục Động I II III Thông số u uđ = 3,2 un = 3,288 uc = 2,74 n ( v/ph ) 1440 450 136,86 49,95 P ( Kw ) 5,59 5,275 5,1 4,95 9,55.10 .P Ti = ni 37072,56944 111565,222 355874,6164 946396,3964 ( N .mm ) Phần II: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐỘNG … o0o… A-THIẾT KẾ TRUYỀN ĐỘNG ĐAI I. Xác định thông số truyền : Từ điều kiện làm việc n = 1440 (v/ph) P1 = 5,59 (kw) U = 3,2 - Chế độ làm việc ngày ca, ca giờ. Theo hình 4.1/trang 59 chọn loại đai tiết diện đai hình thang thường ký hiệu A với thong số sau: Kích thước tiết diện: bt=11. b = 13. d1 ∈ (100÷200) mm. h = 8. l ∈ (560÷4000)mm. y0 = 2,8. A = 81. Tính đường kính trục: Tra bảng 4.13/trang 59.  Chọn d1 = 140 (mm) π .d1.ndc 3,14.140.1440 - Vận tốc đai : v1 = = ≈ 11 (m/s) 60x1000 60000 Thỏa điều kiện: v1 = 11(m/s) < vmax = 25 (m/s).  Tính đường kính d2: Theo 4.2/trang 53 d2 = d1.u.(1- ε ) Chọn ε = 0,02 hệ số trược  d2 = 140.3,2(1-0,02) = 439,04 (mm) Tra bảng 4.26/trang 67, chọn d2 = 450 mm Như vây tỷ số truyền thực tế: u tt = Với ∆u = d2 450 = = 3,279 d .(1 − ε ) 140.(1 − 0,02) ud − u (3,279 − 3,2) .100% = .100% = 2,5% u 3,2 => ∆u = 2,5% < 4% => Thỏa điều kiện giới hạn cho phép. 2.Khoảng cách trục a: Ta có u = 3,2, nên ta có sơ đồ tính toán sau: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH a d2 C I E 0,95 B D A u 3,2 Tính đoạn OI: AD DE AD * CB 0,8.0,1 = ⇒ DE = = = 0,08 AB CB AB a ⇒ = OI = + DE = 1,08 ⇒ a = 1,08.d = 1,08.450 = 486(mm) a thỏa điều kiện theo công d2 thức 4.14/trang 160: 0,55(d1+d2)+h ≤ a ≤ 2(d1+d2). 0,55(140+450)+8 ≤ a ≤ 2(140+450). 332,5 ≤ a ≤ 1180. Với a = 486 (mm)  Thỏa điều kiện. 3.Tính chiều dài đai: Công thức 4.4/trang 54: 2.486 + l = 2a + π (d1 + d ) (d − d1 ) + 4a 3,14.(140 + 450) ( 450 − 140) + = 1947,734( mm) 4.486 Tra bảng 4.13/trang 59, chọn chiều dài chuẩn l = 2000 mm  Kiểm nghiệm điều kiện tuổi thọ i= v ≤ i max = 10 /s l Với: i : Số lần đai. v : Vận tốc đai. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH l: 2000mm=2m chiều dài đai. i= 11 = 5,5 / s ≤ i max = 10 / s  Thỏa điều kiên.  Tính xác khoảng cách a: Theo 4.6/trang 54 Trong a= λ+ λ + 8∆ đó: * (d + d ) (140 + 450) = 2000 − 3,14. = 1073,7(mm). ⇒ λ = 1074( mm). 2 (d − d ) (450 − 140) = 115(mm). * ∆= = 2 λ = l −π. 1074 + 1074 − 8.115 = 1048,78mm ⇒ a = 1049mm 4.Tính góc ôm α1 :  a= Điều kiện α1 ≥ 1200 Theo 4.7 /trang 54 α1 = 180 − (d − d ).57 (450 − 140).57 = 180 − = 163,155 ≈ 163,2 a 1049 Vậy α1 = 163,20 > αmin = 1200  Thỏa điều kiện. II.Xác định số đai z : Số đai z xác định theo 4.16/trang 60: z= P1.kd [ P0 ] cα .cu .cz .cl Trong đó: * P1 = 5,59 kw công suất bánh dẫn. * [ P0 ] = 2,92 kw công suất cho phép (tra bảng 4.19/trang 62) * kđ : hệ số tải trọng động (tra bảng 4.7/trang 55). Vì chế độ làm việc ngày ca nên lấy trị số bảng tăng thêm 0,1 vậy. kđ = 1,25 + 0,1=1,35 * cα = 0,96 hệ số kể đến ảnh hưởng góc ôm (tra bảng 4.10/trang )  =20009(mm) 0 =1700(mm) tra bảng  2000 = = 1,176 ≈ 1,2 0 1700 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH  cl = 1.04 hệ số kể đến ảnh hưởng chiều dài đai (tra bảng 4.16/ trang61) v ới u =3,2  cu =1,14 hệ số kể đến ảnh hưởng tỷ số truyền (tra bảng 4.17) * cz =1 hệ số kể đến ảnh hưởng phân bố không điều tải trọng cho dây đai (tra bảng 4.18). z= Nên 4,165 x 1,24 ≈ 1,547 3,14 x 0,95 x 0,95 x 1,13 x Chọn z = -Chiều rộng bánh đai: Theo 4.17 4.21 B = (z-1)t + 2e Các thông số: t = 15 h0 = 3,3 e = 10 => B = ( 2- ).15 + 2x10 = 35(mm) - Đường kính bánh đai: da = d + 2h0 • Đường kính bánh đai dẫn: da1 = d1 + 2h0 = 160 + 2x3,3 =166,6 (mm) • Đường kính bánh đai bị dẫn: da2 = d2 + 2h0 = 315 + 2.3,3 = 221,6 (mm) III.Xác định lực căng ban đầu lực căng tác dụng lên trục : - Lực căng đai F0: Theo CT 4.19/trang 63 F0 = 780. P1.kd + Fα v.cα .z Với * Fv = qm.v2 lực căng lực li tâm sinh (CT 4.20/trang 20) Với tiết diện đai loại A → tra bảng 4.22/trang 22 → qm = 0,105 kg/m. => Fv = 0,105.(11)2 = 12,705 (N) Nên : F0 = 780. 5,59.1,35 + 12,705 = 198,508 (N) 11.0,96.3  F0 = 199 (N).  Lực tác dụng lên trục Fr Theo CT 4.21/trang 64 Fr = 2F0.z.sin(α1/2) = 2x199x2xsin(163,20/2) = 787,46 (N).  Fr = 787,5 (N). B. THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH - Khai triển với số liệu: P1 = 5,59 KW, n1 = 450 Vòng/phút, uh = 9, un = 3,288. uc = 2,74 KW, n2 = 136,86 vòng/phút, T1 = 111565,22, T2 = 355874,6164. Thời gian sử dụng 300 ngày, làm việc ca, ca giờ, năm làm việc năm.  Tổng thời gian sử dụng: 300.(2.6).5 = 18000(giờ). B.1 THIẾT KẾ BÁNH RĂNG CẤP NHANH- BÁNH TRỤ RĂNG THẲNG I.Chọn vật liệu: Dựa vào điều kiện làm việc không đòi hỏi đặc biệt,và theo quan điểm thống hoá thiết truyền bánh trụ thẳng nên ta chọn vật liệu cấp bánh sau: Theo bảng 6.1/trang 92 ta chọn:  Bánh nhỏ: thép C45 cải thiện. Đạt độ rắn HB=241÷285 σ b1 = 850 ( MPa ) • • σ ch1 = 580 ( MPa )  Bánh lớn (bị dẫn) : thép C45 cải thiện Đạt độ rắn HB=192÷240 • σ b = 750 ( MPa ) • σ ch = 450 ( MPa ) II.Xác định ứng suất cho phép: Theo bảng 6.2/trang 94 thép C45 cải thiện đạt HB NHE1 = 60×1.(0,7.13 +0,3.0,83) ×450×18000 = 414849,600=41,5.107. Và NHE2 = c . n1 ∑ ( T i / T max ) .n i /t i u1 = ( 60 . . 450 . 18000 ).( .0,7 + 0,8 2,74 .0,3) = 15,14.10 N HE1 = 41,5.107 > N HO1 = 1,875.107 ⇒ K HL = Ta có N HE2 = 15,14.107 > N HO2 = 1,547.107 ⇒ K HL2 = Ứng suất tiếp xúc sơ bộ.được xác định : K / [ σ H ] =σ Hlim . Hl Theo công th ức ( 6.1a ): SH SH : Là hệ số an toàn tiếp xúc cuốn, tra bảng 6.2/trang 94 → S H =1,1, với KHL1 = KHL2=1. Nên: [σH ] = 590.1 = 536,36( MPa ) 1,1 [σH ] 550.1 = 500 ( MPa ) 1,1 = Vì truyền bánh trụ thẳng [σH ] ' = [ σ H ] = 500 (MPa)  Số chu kì thay đổi ứng suất uốn. Theo 6.8/trang 93: N FE = 60 .c ∑ ( T i / T max ) m .n i .t i F * mF :bậc đường cong mỏi thử tiếp xúc uốn. Với HB(180÷350)HB ⇒ mF = 6. (tra bảng 6.4/trang 95). ⇒ N FE = 60.1. 450 .18000.( 16. 0,7 + 0,3.0,86) = 12,62.107 3,288 ⇒ ⇒ NFE2 = 12,62.107 > NFo = 4.106 số chu kì thay đổi ứng suất cở sở thử uốn KFL2 =1 Tương tự cho NFE1 16,8.107 ⇒ KFL1 =1  Ứng suất uốn cho phép, tính theo 6.2a/trang 93. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH [ σ F ] = σ oFlim .KFC.KFL/SF Trong đó: KFC=1:hệ số xét đến ảnh hưởng đặt tải với truyền quay chiều. σ Flin = 1,8 HB Nên: σ Flin = 1,8.260 = 468MPa ; SF = 1,75. σ Flin = 1,8.240 = 432 MPa ; • [σ F ] / • [σ F ] / 468.11 = 267,43 ( MPa ) 1,75 432.1.1 = = 246,85 ( MPa ) 1,75 = Theo (6.13 6.14)/trang 95 , ứng suất tải cho phép. Với bánh thường hoá, thép cải thiện * [ σ H ] max =2,8.σ ch2 = 2,8 × 450 = 1260 MPa * [σH ] max = 2,8.σ ch1 = 2,8.580 = 1628MPa * [σH ] max = 2,8.σ ch = 2,8.450 = 1260MPa ⇒ [σ F ] max = 0,8.σ ch HB ≤ 350. * [ σ F1 ] max =0,8.σ ch1 = 0,8.580 = 464 MPa * [ σ F2 ] max =0,8.σ ch2 = 0,8.450 = 360 Mpa III. Xác định thông số truyền: 1. Xác định sơ khoảng cách aw: Theo 6.15a/trang 96: a w = K a .(u + 1). T1.K Hβ [ σH ] .u.Ψ ba Trong đó: * K a (MPa1/3) = 49,5 : số phụ thuộc vào vật liệu cặp bánh loại tra bảng 6.5/trang 96. * u1 = un = 3,288 * T = 111565,222 (N.mm). * [ σ H ] = 500 MPa * Ψba = 0,25 tra bảng 6.6/trang 97.  Ψba =0,53.025.(3,288+1) = 0,6 (ct 6.16/trang 97). * K HB = 1,07 số kể đến phân bố không tải trọng chiều rộng vành tính tiếp xúc , theo bảng 6.7/trang 98. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 10 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Sδ = 261,6 = 9,53 1,613.17,02 + 0,05.0  sτ : hệ số an toàn xét riêng ứng tiếp C: Theo công thức (10.21/trang 195): sτ = τ −1 Kτ d ×τ a +ψ τ ×τ m Với : * τ −1 ≈ 0,58 × σ −1 = 0,58 × 261, = 151, 73 * Khi trục quay chiều : τ m = τ a = ( MPa ) TC × W0C (10.23) +WoC moment cản xoắn tiết diên C: Theo bảng (9.1a/trang 173), với dC = 75 mm, tra then : b.h = 20x12 (mm) ; t1=7,5(mm), t2=4,9(mm) π .d b.t1 .( d C − t1 ) 3,14.75 20.7,5.( 75 − 7,5) W0 C = . = − = 73680,47 Nmm 16 dC 16 75 + TC = 1892792,793 (Nmm) τ m =τ a = 1892792,793 = 12,84 2.73680,47 +Theo bảng (10.7/trang 197) : ψ τ = + Kτ d hệ số Theo công thức (10.26/trang 197) : Kτ = ( Kτ / ετ + K x − 1) / K y d Kx=1,06 (bảng 10.8 /trang 197) Ky = 1,6 (bảng 10.9/trang 197) với δ b = 600( MPa ) Theo bảng 10.11/trang 198 với d=50÷100 chọn kiểu lắp K6 Kτ = 1, 64 ετ ⇒ Kτ d = Nên 1, 64 + 1, 06 − = 1,1 1, Thay giá trị vào (10.20/trang 195) τ −1 151,73 Sτ = = = 10,74 K rd .τ a + ψ τ .τ m 1,1.12,845 + 0.18,86 S= Sσ .Sτ Sσ2 + Sτ2 = 9,53.10,74 9,532 + 10,74 = 7,13 > [ S ] = 1,5 .2,5 Kết luận: trục đạt yêu cầu độ bền mỏi. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 45 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH SC = 7,13 > [ s ] = 2,5…3 Ta thấy: Như vậy, không cần phải kiểm tra độ cứng trục. 3. Kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh : Theo (10.27/trang 200), công thức kiểm nghiệm có dạng : σtđ = σ + 3τ ≤ [σ ] Xét tiết diện nguy hiểm C: Mmax = 209160 (Nmm) ; Tmax = 760638 (Nmm) Từ (10.28/trang 200) : σ = M max 402532,02 = = 9,54( MPa ) 0,1.d C3 0,1.753 Từ (10.29/trang 200) : τ = τ max 1892792,793 = = 22,43( MPa ) 0,2.d C 0,2.753 Nên σ td = 9,54 + 3.22,432 = 40( MPa ) [ σ ] = 0,8 × σ ch = 0,8 × 340 = 272 ( MPa ) σ td = 40 MPa < [σ ] = 272( MPa ) Mà Vậy Kết luận: trục đạt yêu cầu độ bền tĩnh. Kết cấu Trục III SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 46 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Ø68 85 H7 Ø70 k6 H7 Ø75 k6 Ø72 H7 h6 H7 Ø70 k6 290 113 403 Phần IV:TÍNH TOÁN THÔNG SỐ VÀ CHỌN KẾT CẤU LẤP GHÉP … o0o… A.TÍNH MỐI GHÉP THEN Trong mối ghép then, tất mối ghép điều chọn then bằng. I.Kiểm tra then trục I : Với kết cấu trục I thiết kế, có vị trí cần kiểm tra độ bền then tiết diện A C. 1.Điều kiện bền dập:  Tại A: 2T ≤ [σd ] Công thức kiểm tra (9.1/trang 173) σ dA = d.l t (h − t1 ) Trong đó: dA = 28 mm TA = 111565,222 Nmm ; r1=0,16 ; r2=0,25. Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 8×7 mm ; t1 = mm; t2 = 2,8 mm Bđ = 50mm Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh đai: lm=(1,2÷1,5).d lm1A=1,2.28=33,6 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 47 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH lt1A=0,8.33,6=26,88(mm) => δ dA = Với 2.111565,222 = 98,82( Nmm ) 28.26,88.( − ) [ σ ] - ứng suất dập cho phép. Tra bảng 9.5 : [ σ ] = 100 MPa => σd = 98,82 MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục tai A đủ độ bền dập.  Tại C: Có thông số : dC =38 mm TC = 111565,222 Nmm br = 44,25 mm Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 10×8 mm ; t1 = mm; t2=3,3 mm; rn=0,25; rl=0,4; Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm=(1,2÷1,5).d lm1C=1,2.38=45,6 lt1C=0,8.45,6=36,48(mm) => δ dc = Với 2.111565,222 = 53,654( MPa ) 38.36,48.( − 5) [ σ ] - ứng suất dập cho phép. Tra bảng 9.5/trang 178 : [ σ ] = 100 MPa => σd1C = 53,654MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền dập 2.Kiểm nghiệm độ bền cắt:  Tại A: Công thức kiểm tra (9.2/trang 173) => τ A = Với τ 1C = 2.T ≤ [τ 1C ] d .lt1 A .b 2.111565,222 = 37,06( Nmm ) 28.26,88.8 [ τ ] - ứng suất cắt cho phép. Đối với vật liệu Thép C45, điều kiện va đập nhẹ: [ τ ] = 50 MPa => τc = 37,06 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục A đủ độ bền cắt.  Tại C: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 48 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH => τ cC = 2.111565,222 = 16,096( Nmm ) 38.36,48.10 => τc = 16,096 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền cắt. II.Kiểm tra then trục II : Với kết cấu trục II thiết kế, có vị trí cần kiểm tra độ bền then tiết diện B, C D. 1.Điều kiện bền dập:  Tại B (và tương tự cho D): Các thông số : dB = 50 mm TB = 355874,6164 Nmm br = 44,25 mm Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 14×9 mm ; t1 = 5,5 mm; t2= 3,8 mm; rn=0,25; rl=0,4. Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm=(1,2÷1,5).d lm2B=1,3.50=60 lt2B=0,8.60=48 => δ d B = Với 2.355874,6164 = 84,732( Nmm ) 50.48( − 5.5) [ σ ] - ứng suất dập cho phép. Tra bảng 9.5/trang178 : [ σ ] = 100 MPa => σd1B = 84,732 MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục tai B,D đủ độ bền dập.  Tại C: Có thông số : dC = 55 mm TC = 355874,6164 Nmm br = 44,25 mm Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 16×10 mm ; t1 = mm; t2=4,3 mm; r1=0,25; r2=0,4; Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm2C=(1,2÷1,5).d lm2C=1,2.55=66 lt2C=0,8.66=52,8(mm) => δ dc = Với 2.355874,6164 = 61,273( MPa ) 55.52,8.(10 − ) [ σ ] - ứng suất dập cho phép. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 49 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Tra bảng 9.5/trang 178 : [ σ ] = 100 MPa => σdC = 61,273MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền dập 2.Kiểm nghiệm độ bền cắt:  Tại B (và tương tự cho D): => τ cB = 2.TB 2.355874,6164 = = 21,18( Nm) d B lt .b 50.48.14 => τcB = 21,18 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục B D đủ độ bền cắt.  Tại C: => τ cC = 2.TB 2.355874,6164 = = 19,26( Nm) d 2C lt .b 55.48.14 => τc = 19,26 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền cắt. III.Kiểm tra then trục III : Với kết cấu trục III thiết kế, có vị trí cần kiểm tra độ bền then tiết diện B C. 1.Điều kiện bền dập:  Tại B: Các thông số : d3B = 72 mm TB = 946396,3964 Nmm br = 87,2 mm Tra bảng (9.1a) TCVN 2261-77, chọn then : b×h = 20×12 mm ; t1 = 7,5 mm, t2 = 4,9mm; r1=0,25; r2=0,4. Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm3B=(1,2÷1,5).d lm3B=1,2.72=86,4 lt3B=0,8.86,4=69,12(mm) => δ d B = 2.946396,3964 = 84,52( MPa ) 72.69,12.(12 − 7,5) => σdB = 84,52 MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa Kết luận: tiết diện trục B đủ độ bền dập.  Tại C: Có thông số : d3C = 75 mm br = 87,2 mm SVTT: TRẦN QUỐC BÃO TC = 946396,3964 Nmm Trang 50 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Tra bảng (9.1a/trang 173) TCVN 2261-77, b×h = 20×12 mm ; t1 = 7,5 mm, t2 = 4,9mm; r1=0,25; r2=0,4. Chọn lt = (0,8÷0,9)lm(trang 174) mm Chiều dài mayơ bánh trục I C: lm3C=(1,2÷1,5).d lm3C=1,2.75=90 lt3C=0,8.90=72(mm) => δ d 3C = 2.946396,3964 = 77,89( MPa ) 75.72.(12 − 7,5) => σd3C = 77,89 MPa ≤ [ σ ] = 100 MPa => Tiết diện C đủ độ bền dập. 2.Kiểm nghiệm độ bền cắt:  Tại B: => τ C B = 2.946396,3964 = 18,26( MPa ) 72.72.20 => τcB = 18,26 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục B D đủ độ bền cắt.  Tại C: d3C = 75 mm => τ C 3C = TC = 946396,3964 Nmm 2.946396,3964 = 17,53( MPa ) 75.72.20 => τc = 17,53 MPa ≤ [ τ ] = 50 MPa Kết luận: tiết diện trục C đủ độ bền cắt. B. CHỌN Ổ LĂN I.Chọn loại ổ: Dựa vào điều kiện làm việc, vị trí ổ trục có lực vòng F t lực hướng kính Fr. Nên gối đờ 2, chọn ổ bi đở dãy. II.Chọn kích thước ổ: Với điều kiện, tất ổ lăn điều bôi trơn dầu. 1. Trục I: Trên trục I, gối đở đặt B D. a.Chọn sơ bộ: Tại B D: dB = dD = 30 mm Tra bảng (P.2.7 phụ lục) GOST 8338-75 Chọn ổ bi đở dãy cở trung bình 306 có thông số: D = 72 mm d = 30 mm B= 19 mm r= mm SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 51 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Đường kính bi 12,3 C0 = 15,1 kN- khả chịu tải trọng tĩnh. C = 22 kN- khả chịu tải trọng động. * Lực tác dụng lên ổ: Fly10 B Flx10 D Flx11 Fly11 Các lực tác dụng lên ổ lăn: Flx10 = Flx11 = 1346,6 N Fly10 = 503,76 N Fly11 = 696,5 N Như vậy, phản lực tổng lên ổ là: + Fl10 = Flx210 + Fly210 = 1346,6 + 503,76 = 1437,74 N + Fl11 = Flx211 + Fly211 = 1346,6 + 696,5 = 1516,062 N Ta kiểm nghiệm ổ chịu tải trọng lớn Fl11 = 1516,062 N b. Chọn ổ theo khả tải động: Khả tải động Cd tính theo công thức (11.1/trang 213) Cd = Q. m L Trong đó: • Q : tải trọng động qui ước. Đối với ổ bi đở, tính theo CT (1.3): Q = (X.V.F r =Y.Fa)kt.kđ Với: + X = hệ số tải trọng hướng tâm (bảng 11.4). + V = hệ số kể đến vòng quay. + Fr = Fly11 = 696,5 N tải trọng hướng tâm. + Fa = lực dọc trục. + Y = hệ số tải trọng dọc trục ( bảng 11.4 ). SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 52 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH + kt =1 hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt làm việc θ = 150oC. + kđ = (1,3÷1,8) hệ số kể đến đặc tính tải trọng. Tra bảng 113/trang 215 Chọn kđ = 1,6.  Q = (1x1x696,5 + 0)1x1,6 = 1114,4N = 1,1144 kN. • L : tuổi thọ tính triệu vòng quây. Từ (11.2/trang 213) Lh = 106.L/(60.n) Với: Lh tuổi thọ tính giờ. Lh = 6x2x300x5 = 18000 (h)  L= 18000.60.450 = 486 10 • m = bậc đường cong mỏi thử ổ lăn ( ổ bi ).  Cd = Q. m L = 1,1144.3 486 = 8,994 Ta thấy: Cd = 8,994 ≤ C = 22 KN Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 306 hợp lí. c. Chọn ổ theo khả tải tĩnh: Để đề phòng biến dạng dư, ổ bi cần thỏa điều kiện: CT (11.18/trang 221): Q t ≤ Co Trong đó: • Qt tải trọng tĩnh qui ước (kN). Được tính theo CT (11.19/trang 221): Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Với: + Xo = 0,6 hệ số tải trọng hướng tâm (bảng 11.6/trang 221) + Yo = 0,5 hệ số tải trọng dọc trục ( bảng 11.6/trang 221).  Qt = 0,6x696,5 + 0,5x0 = 417,9 (N) = 0,4179 (kN) Ta thấy: Qt = 0.4179 ≤ Co = 15,1KN Vậy: Theo bảng P2.7/trang 254, chọn ổ bi cở trung bình 306 hợp lí. 2. Trục II: Trên trục II, vị trí gối đở đặt A E. a.Chọn sơ bộ: Tại A D: dA = dE = 50 mm Tra bảng (P.2.7/trang 255 phụ lục) GOST 8338-75 Chọn ổ bi đở dãy cở trung bình 308 có: D = 90 mm d = 30 mm B= 23 mm r= 2,5 mm C0 = 21,7 kN- khả chịu tải trọng tĩnh. C = 31 kN- khả chịu tải trọng động. * Lực tác dụng lên ổ: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 53 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH A Flx20 E Flx21 Fly20 Fly21 Các tông số: Flx20 = Flx21 = 6589,09 N Fly20 = Fly21 = 2050,04 N Như vậy, phản lực tổng lên ổ là: + Fl 20 = Flx220 + Fly220 = 6589,09 + 2050,04 = 6900,636 N + Fl 21 = Flx221 + Fly221 = 6589,09 + 2050,04 = 6900,636 N Hai giống nhau, ta kiểm nghiệm ổ. b. Chọn ổ theo khả tải động: Khả tải động Cd tính theo công thức (11.1) Cd = Q. m L Trong đó: • Q : tải trọng động qui ước. Đối với ổ bi đở, tính theo CT (1.3): Q = (X.V.F r =Y.Fa)kt.kđ Với: + X = (bảng 11.4). +V=1 + Fr = Fly = 2050,04 N + Fa = + Y = ( bảng 11.4 ) + kt =1. + kđ = (1,3÷1,8). Tra bảng 113/trang 225. Chọn kđ = 1,6.  Q = (1x1x2050,04 + 0)1x1,6 = 2432,8 N = 3280,064 kN. • L : tuổi thọ tính triệu vòng quây. Từ (11.2) Lh = 106.L/(60.n) SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 54 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Với: Lh tuổi thọ tính giờ. Lh = 6x2x300x5 = 18000  L= (h) 18000.60.136,86 = 147,809 10 • m = bậc đường cong mỏi thử ổ lăn ( ổ bi ).  Cd = Q. m L = 3,28.3 147,809 = 17,342 Ta thấy: Cd = 17,342 ≤ C = 48,5 Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 308 hợp lí. c. Chọn ổ theo khả tải tĩnh: Để đề phòng biến dạng dư, ổ bi cần thỏa điều kiện: CT (11.18): Qt ≤ Co Trong đó: • Qt tải trọng tĩnh qui ước (kN). Được tính theo CT (11.19): Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Với: + Xo = 0,6 (bảng 11.6/trang 221) + Yo = 0,5 ( bảng116/trang 221). + Fr = 2050,04 + Fa =  Qt = 0,6x2050,04 + 0,5x0 = 1230,524 (N) = 1,230524 (kN) Ta thấy: Qt = 1,230524 ≤ Co = 21,7 Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 308 hợp lí. 3. Trục III: Trên trục III, vị trí gối đở đặt A D. a.Chọn sơ bộ: Tại A D: dA = dD = 70 mm Tra bảng (P.2.7 phụ lục) GOST 8338-75 Chọn ổ bi đở dãy cở trung bình 310 có: D = 90 mm d1 = 70 mm B= 35 mm r= 3,5 mm Đường kính bi 25,4 m. C =51,7 kN- khả chịu tải trọng động. C0 = 64,50 kN * Lực tác dụng lên ổ: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 55 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Fly30 Flx30 A Fly31 D Flx31 Các tông số: Flx30 = Flx31 = 6098,97 N Fly30 = Fly31 = 2540,16 N Như vậy, phản lực tổng lên ổ là: + Fl 30 = Flx230 + Fly230 = 6098,97 + 2540,16 = 6606,8032 N + Fly 31 = Flx231 + Fly231 = 6098,97 + 2540,16 = 6606,8032 N Hai giống nhau, ta kiểm nghiệm ổ. b. Chọn ổ theo khả tải động: Khả tải động Cd tính theo công thức (11.1/trang 213) Cd = Q. m L Trong đó: • Q : tải trọng động qui ước. Đối với ổ bi đở, tính theo CT (1.3): Q = (X.V.F r =Y.Fa)kt.kđ Với: + X = (bảng 11.4/trang 215). +V=1 + Fr = Fly = 2540,16 N + Fa = + Y = ( bảng 11.4/trang 215 ) + kt =1. + kđ = (1,3÷1,8). Tra bảng 113/trang 215.Chọn kđ = 1,6. Q = (1x1x2540,16 + 0)1x1,6 = 4064,256 N = 4,064 kN. • L : tuổi thọ tính triệu vòng quây. Từ (11.2/trang 213) Lh = 106.L/(60.n) Với: Lh tuổi thọ tính giờ. Lh = 6x2x300x5 = 18000 (h) SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 56 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH  L= 18000.60.49,95 = 53,95 10 • m = bậc đường cong mỏi thử ổ lăn ( ổ bi ).  Cd = Q. m L = 4,064.3 53,95 = 15,36 Ta thấy: Cd = 15,36 ≤ C = 81,7 Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 314 hợp lí. c. Chọn ổ theo khả tải tĩnh: Để đề phòng biến dạng dư, ổ bi cần thỏa điều kiện: CT (11.18/trang 221): Q t ≤ Co Trong đó: • Qt tải trọng tĩnh qui ước (kN). Được tính theo CT (11.19): Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Với: + Xo = 0,6 (bảng 11.6/trang 221) + Yo = 0,5 ( bảng 11.6/trang 221). + Fr = 2540,16 + Fa =  Qt = 0,6x2540,16+ 0,5x0 = 1524,096 (N) = 1,524096 (kN) Ta thấy: Qt = 1,524096 ≤ Co = 64,5 Vậy: Theo bảng P2.7, chọn ổ bi cở trung bình 314 hợp lí. III. Chọn dung sai lấp ghép ổ lăn: Vì vòng quay nên vòng chịu tải chu kì,vòng đứng yên nên chịu tải cục bộ.Cấp xác ta có: 1. Tại ổ lăn trục: Chọn lấp ghép theo hệ thống Lỗ: Lấp trung bình k6 2.Lấp ổ lăn vỏ hộp: Chọn lấp ghép theo hệ thống Trục Lấp trung bình H7 I Trục: φ 30K Lỗ : φ 72H SVTT: TRẦN QUỐC BÃO II φ 40K φ 90H III φ 70K φ150H Trang 57 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH C. CHỌN KIỂU DUNG SAI LẮP GHÉP Bánh trục: H7 K6 H7 H7 H7 , φ 55 , φ 50 Trục II: φ 50 K6 K6 K6 H7 H7 , φ 75 Trục III: φ 70 K6 K6 φ 38 Trục I: D. CỐ ĐỊNH CÁC CHI TIẾT TRÊN TRỤC - Cố định theo phương tiếp tuyến: dùng then lấp ghép với phận truyền động. - Cố định theo phương dọc trục: sử dụng gờ trục bạc chặn giửa may-ơ. - Ta dùng nắp ổ điều chỉnh khe hở ổ đệm kim loại nắp ổ thân hộp giảm tốc.Nắp ổ lắp với hộp giảm tốc vít,loại nắp dễ chế tạo dễ lắp ghép. E. TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ VỎ HỘP I. Chọn vật liệu: -Ta chọn vỏ hộp đúc,vật liệu gang xám GX 15_32 -Chọn bề mặt lắp ghép nắp hộp thân hộp qua đường tâm trục để việc tháo lắp chi tiết thuận tiên dễ dàng hơn. II.Các kích thuớc hộp giảm tốc:  Chiều dày: • Thân hộp: δ = 1,2 T > ( mm ) Với T = 946396,3964 Nmm = 946,3963964 Nm=946,4Nm => δ = 1,24 946,4 = 6,67mm Chọn δ = mm • Chiều dày nắp hộp: δ1 = 0,9 δ =0,9.7 ≈ mm Chọn δ1 = mm.  Gân tăng cứng: • Chiều dày gân: e = (0,8 ÷ 1) δ SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 58 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH = (0,8 ÷ 1) = (5,6÷7) mm ⇒ chọn e = mm • Chiều cao gân: H ≤ δ = 5x7 = 35 mm o • Độ dốc gân:  Đường kính bulong: • Bu lông nền: d1 > 1,6.3 9,4649 = 15,708868 ⇒ chọn d1 = 16 mm • Bu lông cạnh ổ: d2 = (0,7 ÷ 0,8) d1 = (0,7 ÷ 0,8) 16=11,2÷12,8 ⇒ chọn d2 = 12 mm • Bu lông ghép bích nắp thân: d3 = (0,8 ÷ 0,9) d2 = (0,8 ÷ 0,9) 12=9,6÷10,8 ⇒ chọn d3 = 10 mm • Bu-lông ghép nắp ổ: d4 = (0,6 ÷ 0,7) d2= (0,6 ÷ 0,7) 12 = (7,2 ÷ 8,4) mm ⇒ chọn d4 = mm • Bu-lông ghép nắp cửa thăm: d5 = (0,5 ÷ 0,6) d2 = (0,5 ÷ 0,6) 12 = (6 ÷ 7,2) mm ⇒ chọn d5 = mm  Mặt bích ghép nắp thân: • Chiều dày bích thân hộp S = (1,3 ÷ 1,5) d3 = (1,3 ÷ 1,5) 10 = (13 ÷ 15) mm ⇒ chọn S = 14 mm • Chiều dày bích nắp hộp S1 = (1,2 ÷ 1,3).d3 = (1,2 ÷ 1,3) 10 = (12 ÷ 13) mm ⇒ chọn S1 = 13 mm • Bề rộng bích nắp thân K = 3.d2 = 3. 12 = 36 mm  Mặt đề hộp: • Chiều dày mặt đế hộp không phần lồi: S2 = (1,3 ÷ 1,5) d1 = (1,3 ÷ 1,5) 14 = (18,2 ÷ 20) mm ⇒ chọn S1 = 20mm • Chiều dày mặt đế hộp có phần lồi: S2 = 1,5.δ1 = 1,5 . = 10,5 mm • Bề rộng mặt đế hộp: K2 = d1 = 4.16 = 64 mm  Khe hở: • Khe hở bánh với thành hộp: ∆ ≥ (1 ÷ 1,2) δ = (1 ÷ 1,2).7=7÷8,4 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 59 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH ⇒ chọn ∆ = 10 mm • Khe hở bánh lớn đáy hộp: ∆ ≥ (3 ÷ 5) δ =(3 ÷ 5).7=21÷35 ⇒ chọn ∆ = 30 mm  Số lượng bulông nền: L+B Z = 200 ÷ 300 L: chiều dài hộp.Chọn sơ L=500 mm B: chiều rộng hộp.Chọn sơ L=300 mm 500 + 300 Z = 200 ÷ 300 ⇒ chọn Z = F. PHƯƠNG PHÁP BÔI TRƠN I. Bôi trơn ổ lăn -Do ổ làm việc lâu dài,tốc độ làm viêc thấp,nhiệt độ làm việc < 150  C nên ta bôi trơn mỡ.Theo bảng 15-15 ta chọn mỡ LGMT2 -Ta dùng vòng phớt để che kín ổ lăn. II. Bôi trơn hộp giảm tốc: -Do vận tốc vòng < 12m/s nên ta bôi trơn bắng phương pháp ngâm dầu. Chiều sâu ngâm dầu = (0,75 ÷ 2) h > 10mm Với h : chiều cao chân răng. Ta dùng dầu tuabin để bôi trơn. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 60 [...]... = 1346,6 N SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 29 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH 2.Xác định thông số và kích thước trục : a)Sơ đồ trục, chi tiết quay và lực từ các chi tiết quay tác dụng lên trục: b) Tính đường kính các đoạn trục :  Tại A : Theo công thức 10.15/trang 194 ( Nmm ) M A = M 2 +M 2 yA xA M tdA = 0 + 0,75.111565,222 2 = 96618,32( Nmm ) -Đường kính trục tại tiết diện A : Theo công thức 10.17/trang... TRẦN QUỐC BÃO Trang 34 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH V-Tính toán thông số và kiểm nghiệm độ bền trục II : 1.Xác định trị số và chi u của các lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục : Các thông số trục II : l21 =290 mm l22 = 66 mm l23 = 145 mm T2 = 355874,6164 Nmm l24 = 224 mm dw2 = dw4 = 116,7 mm dw3 = 270 mm bw2 = bw4 =87,2 mm o αtw = 20 β = 29,085o bw3 =44,25 mm  Đối với bánh răng số 3: * Lực vòng... chọn : + Chọn k3 = 15 (mm):khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến nắp ổ + Chọn hn = 17 (mm) :chi u cao nấp ổ đến đầu bulong lm11 = (1,4…2,5)d1 = 67 (mm) 10.13/trang 189 lc12 = 0,5(lm11 + b01) + k3 + hn = 0,5(67 +21) + 15 +17 = 76 (mm) l13 = l23 = 145 (mm) Sơ đồ động và lực tác dụng trên hệ dẫn động SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 27 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH lc12 l 11 l 13 z x Fly10 B A Fr12 Flx10... (158+2.66)+113 = 403 (mm) Khoảng cách giữa các gối đỡ : l11 = l21 = l31 = 290(mm) IV-Tính toán thông số và kiểm nghiệm độ bền trục I : 1.Xác định trị số và chi u của các lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục : Các thông số trục I : l11 = 290 mm lc12 = 76 mm l13 = 145 mm SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 28 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH T1 = 111565,222 Nmm Frd = 737,5 N dw1 = 2aw1 2.117 = =82,85 mm ϑ1 + 1 3,273... đến sự phân bố không đều tải trọng trên chi u rộng vành răng Chọn KHβ = 1,07 * KHα : Hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng các đôi răng đồng thời ăn khớp bánh răng Đối với bánh răng thẳng tra bảng 6.14/trang 107 KHα =1,13 * KHV : Hệ số kể đến tải trọng động xuất hiện trong vùng ăn khớp Theo công thức 6.14/trang 107 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 12 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH K HV = 1 + V H bω.dω... (2,5-2x2) = 207- (2,5-2.0)2 = 204,5 mm B.2 THIẾT KẾ BÁNH RĂNG CẤP CHẬM- BÁNH TRỤ RĂNG NGHIÊNG SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 17 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Trong bộ truyền cấp chậm, có 2 bộ bánh răng làm việc hoàn toàn giống nhau, đặt song song Do đó, ta tính thông số cho 1 bộ truyền bộ còn lại cũng giống như bộ thiết kế: I Chọn vật liệu: Vì là bộ truyền bánh trụ răng thẳng và điều kiện làm việc không đòi... 0  = 1,753 33 108   1 0,57  Yε = 1,753 T1 : mômen xoắn trên bánh chủ T1= 111565,22(N.mm) m = 2,5 mô đun pháp bw = ψba aw1=44,25(mm): Chi u rộng vách rãnh d w1 = 2aw1 = 82,85(mm) u1 + 1 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 14 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH β 140 β=0 → Yβ = 1: Hệ số kể đến độ nghiêng của răng * YF1 ;YF2 : Hệ số dạng răng của bánh 1 và 2 vào số răng tương đương Z1 33 ZV 1 = = = 33 răng Với:... phép theo 6.2a/trang 93: k k [ σ F ] =σ0 FC FL Flim sF Chọn kFC =1: Hệ số xét đến ảnh hưởng đặt tải trọng với bánh truyền quay 1 chi u: SF=1,75 1.1 =236,57 MPa • [ σ F1 ] = 414 1,75 1.1 =216 MPa 1,75  Theo 6.13 và 6.14/trang 95-96.: • [ σ F2 ] =378 SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 19 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH [ σ H ] max = 2,8.σch2 = 2,8.400 = 1260 MPa [ σ F1 ] max = 0,8.σch1 = 0,8.450 = 360 MPa [ σ F2... β , hệ số dịch chỉnh x: Bộ truyền cấp chậm gồm hai bộ bánh răng góc nghiêng đối xứng nhau Ta xem đây như răng chữ V Chọn sơ bộ β = 300 2aw cos β 2.218 cos 30 0 = = 33,65 Theo 6.31/trang 103: Z 1 = m(u 2 + 1) 3.(2,74 + 1) Số răng bánh nhỏ: Chọn z1= 28 răng ⇒ z2 = u.z1 = 2,74.34 = 93,16 Chọn z2 = 93 răng SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 20 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH ⇒ zt = z1+z2 = 34+93 = 127 răng • Tính... d1A = 28 (mm) SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 30 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: THỊNH Sơ đồ lực Trục I Fly10 B A Fr12 Flx10 Flx11 C D z x y n Frd Fly11 Ft12 76 145 145 696,5 696,5 Qy 283,74 787,5 100992,5 59850 Mx 1346,6 1346,6 Qx 1346,6 1346,6 My 195257  Tại B : 2 2 M tdB = M YB + M XB + 0,75.TB2 = 59850 2 + 0 + 0,75.111565,222 2 = 113656,5154( Nmm ) -Đường kính trục tại tiết diện B : d1B = 3 M tđđ 113653,5154 . (2,5-2.0)2 = 204,5 mm B.2 THIẾT KẾ BÁNH RĂNG CẤP CHẬM- BÁNH TRỤ RĂNG NGHIÊNG. SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 17 GVHD: THỊNH ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trong bộ truyền cấp chậm, có 2 bộ bánh răng làm việc hoàn toàn. phép. 2.Khoảng cách 2 trục a: Ta có u = 3,2, nên ta có sơ đồ tính toán như sau: SVTT: TRẦN QUỐC BÃO Trang 4 GVHD: THỊNH ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 2 d a 1 C I E 0,95 B D A u 0 3 3,2 4 Tính đoạn OI: a. GVHD: THỊNH ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY PHẦN I: TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ VÀ TỶ SỐ TRUYỀN. I. Chọn động cơ: 1. Công suất trên trục công tác: 

Ngày đăng: 12/09/2015, 23:02

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan