Đồ án môn học NỀN MÓNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN VÀ MÓNG ĐỀ BÀI : THIẾT KẾ NỀN MÓNG CHO MỘT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG THEO CÁC SỐ LIỆU 0.Sơ đồ mặt bằng : SƠ ĐỒ 6 1.Kích thước cột: axb=60x35(cm) 2.Tải trọng tính toán: TẢI TRỌNG CỘT GIỮA CỘT BIÊN N(t) M(tm) Q(t) N(t) M(tm) Q(t) Tổ hợp cơ bản 91,20 2,40 1,20 84,50 2,20 1,80 Tổ hợp bổ sung 102,50 3,00 2,10 87,50 3,65 2,15 3.Kết quả thí nghiệm đất: GVHD: ThS LÊ XUÂN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 1 Đồ án môn học NỀN MÓNG Số Lớp đất Chiều dày (m) Tỷî trọng () Dung trọng (g/cm 3) Độ ẩm tự nhiên w(%) Giới hạn nhão w nh (%) Giới hạn dẻo w d (%) ϕ tc (độ) C 1 tc (kg/cm 2 ) 19 Á sét 4 2,67 1,93 26 36 22 19 0,24 18 Á cát 4 2,67 1,93 22 24 18 21 0,19 29 Sét  2,70 1,94 20 30 16 16 0,33 4.Kết quả thí nghiệm nén lún: Số Lớp đất Hệ số rỗng ε i ứng với các cấp áp lực P i (Kg/cm 2 ) P 0 =0 P 1 =1 P 2 =2 P 3 =3 P 4 =4 19 Á sét 0,743 0,711 0,685 0,665 0,655 18 Á cát 0,688 0,654 0,632 0,621 0,611 29 Sét 0,642 0,607 0,587 0,571 0,561 PHẦN 1: ĐÁNH GIÁ VÀ NGHIÊN CỨU PHƯƠNG ÁN I. Đánh giá tình hình nền đất: 1.Lớp 1 : Đất á sét Chỉ số dẻo: =−= dnh WWA 36-22= 14 Chỉ số sệt: = − = A WW B d 26 22 0,29 14 − = 0,25 < B ≤ 0,5 : Đất á sét ở trạng thái dẻo cứng. GVHD: ThS LÊ XUÂN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 2 Đồ án môn học NỀN MÓNG Độ bảo hòa nước: = ∆ = 0 01,0 ε W G 0,01.26.2,67 0,934 0,743 = G = 0,934 > 0,8 => Đất á sét ở trạng thái no nước. Nhận xét: Lớp đất này ở trạng thái dẻo cứng, tính chất cơ lýï tương đối tốt. Do đó có thể dùng lớp đất này làm đất nền thiên thiên cho các công trình xây dựng. 2. Lớp 2 : Đất á cát Chỉ số dẻo: =−= dnh WWA 24-18= 6 Chỉ số sệt: = − = A WW B d 22 18 0,67 6 − = 0,5 < B ≤ 0,75 : Đất á cát ở trạng thái dẻo mềm. Độ bảo hòa nước: = ∆ = 0 01,0 ε W G 0,01.22.2,67 0,854 0,688 = G = 0,854 > 0,8 => Đất á cát ở trạng thái no nước. Nhận xét: Lớp đất này ở trạng thái dẻo mềm, tính chất cơ lý không được tốt . Do đó không nên dùng lớp đât này làm đất nền thiên thiên cho các công trình xây dựng. 3. Lớp 3 : Đất sét Chỉ số dẻo: =−= dnh WWA 30-16= 14 Chỉ số sệt: = − = A WW B d 20 16 0,29 14 − = 0,25 < B ≤ 0,5 : Đất á cát ở trạng thái dẻo cứng. Độ bảo hòa nước: = ∆ = 0 01,0 ε W G 0,01.20.2,7 0,841 0,642 = G = 0,841 > 0,8 => Đất á cát ở trạng thái no nước. Nhận xét: Lớp đất này ở trạng thái dẻo cứng, tính chất cơ lýï tương đối tốt. Do đó có thể dùng lớp đâït này làm đất nền thiên thiên cho các công trình xây dựng. II. Nghiên cứu phương án: Do yêu cầu thiết kế đối với công trình dân dụng,nhà làm việc nên ta có thể thiết kế và tính toán nền móng theo các phương án sau: 1. Phương án 1: Thiết kế và tính toán móng nông bằng bêtông cốt thép (loại móng đơn) -Thiết kế và tính toán móng cho cột giữa. -Thiết kế và tính toán móng cho cột biên (lệch tâm). 2. Phương án 2: Thiết kế và tính toán móng cọc đài thấp bao gồm: -Thiết kế và tính toán móng cho cột giữa. -Thiết kế và tính toán móng cho cột biên. GVHD: ThS LÊ XUÂN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 3 Đồ án môn học NỀN MÓNG PHẦN 2: PHẦN 2: THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN. THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN. PHƯƠNG ÁN 1: PHƯƠNG ÁN 1: THIẾT KẾ MÓNG NÔNG. THIẾT KẾ MÓNG NÔNG. GVHD: ThS LÊ XUÂN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 4 Đồ án môn học NỀN MÓNG I.Thiết kế và tính toán móng nông cho cột giữa: 1.Chọn vật liệu làm móng: - Bê tông mác 250 có: R n = 110(T/m 2 ) ; R k = 88 (T/m 2 ). - Cốt thép AII có: R a = 2400(kG/cm 2 ) = 24000(T/m 2 ). 2.Chọn chiều sâu chôn móng : Chọn sơ bộ chiều sâu chôn móng h m =1,5m , đảm bảo cách mực nước ngầm không nhỏ hơn 0,5 m. Móng nằm trong lớp cát hạt trung có : ϕ t/c = 19 0 ; C t/c = 0,24 (kG/cm 2 ) = 2,4 (T/m 2 ). 3.Sơ bộ chọn kích thước móng: Vì tính toán móng theo điều kiện biến dạng, nên phải dùng tổ hợp cơ bản với tải trọng tiêu chuẩn để tính toán. Chọn hệ số vượt tải n = 1,2 ; ta có 76 2,1 2,91 0 0 === n N N tt tc (T); 2 2,1 4,2 0 0 === n M M tc tc (T); == n Q Q tt tc 0 0 1 2,1 20,1 = (T); Xác định sơ bộ kích thước móng bằng cách giải phương trình : b 3 + K 1 .b 2 - K 2 = 0 (1) Trong đó : K 1 = γ γ γ mtb tc m hM CM hM . . 3 2 1 −+ K 2 = αγ m NM tc 03 . • m : Hệ số điều kiện làm việc, lấy m = 1 • M 1 , M 2 , M 3 là các hệ số phụ thuộc vào ϕ t/c .Tra bảng có: M 1 =6,12; M 2 =11,62; M 3 =2,12; •  b a = . Chọn α = 1,4 • γ : Dung trọng lớp đất đặt đáy móng. Lớp Á sét γ = 1,93(T/m 3 ) • γ tb : Dung trọng trung bình của vật liệu làm móng và lớp đất trên móng. Chọn γ tb = 2 (T/m 3 ) Vậy : K 1 = 11,62.2,4 2,12.2.1,5 6,12.1,5 20,33 1,93 1,93 + − = K 2 = 2,12.76 59,63 1.1,4.1,93 = Thay K 1 , K 2 vào phương trình (1) có: b 3 + 20,331b 2 - 59,63 = 0 Giải phương trình trên ta có: b = 1,65(m). Chọn b=1,7(m) => a=1,7.1,4 =2,38(m). Chọn a=2,4(m) 4.Kiểm tra cường độ của đất dưới đáy móng Đối với những công trình dân dụng độ lệch tâm thường là bé, do đó ta kiểm tra điều kiện:      ≤ ≤ tctc tctc tb R R 2,1 max σ σ (2) GVHD: ThS LÊ XUÂN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 5 Đồ án môn học NỀN MÓNG Với:          ++= ±+= += + = tc m tc x x mtb tc tc mtb tctctc tc tb CDhBbAmR W M h F N h F N .) ( . . 2 0 minmax, 0minmax γ γσ γ σσ σ Trong đó: F = a.b = 1,7.2,4 = 4,08 m 2 5,35,1.12. 00 =+=+= m tctc x hQMM 2 2 . 1,7.2,4 1,63 6 6 x b a W = = = m: Hệ số điều kiện làm viêc, m=1 A, B, D là các hệ số phụ thuộc vào ϕ t/c. . Tra bảng ta có: A = 0,47; B = 2,89 D = 5,49 Do đó ta có: 2 2 max 2 min 2 76 2.1,5 21,63 ( / ) 4,08 76 3,5 2.1,5 23,77 ( / ) 4,08 1,63 76 3,5 2.1,5 19,48 ( / ) 4,08 1,63 1.(0,47.1,7 2,89.1,5).1,93 5,49.2,4 23,08 ( / ) tc tb tc tc tc T m T m T m R T m σ σ σ = + = = + + = = + − = = + + = Kiểm tra điều kiện (2) ta thấy : max 21,627 23,08 23,774 1,2 27,70 tc tc tb tc tc R R σ σ  = < =   = < =   Vậy điều kiện về áp lực được thỏa mãn khi chọn sơ bộ F = a.b = 1,7.,2.4 = 4,08 m 2 5.Kiểm tra về độ lún của móng theo trạng thái giới hạn thứ 2: Với S ≤ [ S gh ] = 10 (cm). Xác định : S = ∑ = n i i S 1 theo phương pháp cộng lún từng lớp, trình tự tiến hành như sau : b. Xác định áp lực gây lún : −=−+= tc tbmtb tc gl h F N σγγσ ).( 0 m h. γ σ gl = 21,627 - 1,93.1,5=18,732 (T/m 2 ). c. Chia đất móng thành từng lớp phân tố có chiều dày: h i ≤ 0,4b = 0,4.1,7 = 0,68 (m), chọn h i = 0,5 (m), đối với cả 3 lớp tính cho chính xác. d. Xác định ứng suất do trọng lượng bản thân đất gây ra ( ) 1 n bt zi i m i i h z σ γ = = + ∑ Trong đó : z i - là chiều dày lớp phân tố thứ i.  i - là dung trọng lớp đất thứ i (Nếu lớp đất trong mực nước ngầm thì dùng  dn của lớp đất đó) ε γ γ + −∆ = 1 )1.( n dn GVHD: ThS LÊ XUÂN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 6 Đồ án môn học NỀN MÓNG Lớp 1: 1 1.(2,67 1) 0,958 1 0,743 dn γ − = = + (T/m 3 ). Lớp 2: 2 1.(2,67 1) 0,989 1 0,688 dn γ − = = + (T/m 3 ). Lớp 2: 2 1.(2,70 1) 1,035 1 0,642 dn γ − = = + (T/m 3 ). e. Xác định ứng suất gây lún ở lớp đất thứ i do tải trọng ngoài gây ra: 0 . gl zi i gl k σ σ = Với k 0 la ìhệ số phụ thuộc vào tỷ số α b a = =1.4 và b z i 2 Lập bảng tính toán và vẽ biểu đồ: Bảng 1: Bảng xác định các giá trị bt zi σ và gl zi σ Lớp đất Điểm Zi (cm) 2*Zi/b a/b Ko σ gl zi 0,2*σ bt zi σ bt zi γ (Τ/m3) Á sét (H=4m) 0 0 0.000 1.4 1 18.732 0.579 2.895 1.930 1 50 0.588 1.4 0.914 17.121 0.772 3.860 1.930 2 100 1.176 1.4 0.692 12.963 0.965 4.825 1.930 3 150 1.765 1.4 0.483 9.048 1.158 5.790 1.930 4 200 2.353 1.4 0.335 6.275 1.254 6.269 0.958 5 250 2.941 1.4 0.441 8.261 1.350 6.748 0.958 Á cát (H=4m) 6 300 3.529 1.4 0.18 3.372 1.449 7.243 0.989 7 350 4.118 1.4 0.114 2.135 1.547 7.737 0.989 8 400 4.706 1.4 0.106 1.986 1.646 8.232 0.989 9 450 5.294 1.4 0.088 1.648 1.745 8.726 0.989 Giới hạn nền lấy đến điểm 9 thỏa mãn điều kiện 9 9 1,648( / 2) / 5 8,726 / 5 1,745( / 2) gl bt T m T m σ σ = < = = GVHD: ThS LÊ XUÂN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 7 ỏn mụn hc NN MểNG 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 18.732 17.121 12.963 9.048 6.275 8.261 3.372 2.135 1.986 1.648 2.895 3.860 4.825 5.790 6.269 6.748 7.243 7.737 8.232 8.726 f. Tờnh õọỹ luùn: ọỹ luùn õổồỹc xaùc õởnh theo cọng thổùc sau: + == i i ii i hSS 1 21 1 Trong ú : i1 , i2 c xỏc nh bi biu ng cong nộn lỳn tng ng vi i P 1 , i P 2 c xỏc nh theo cụngthc sau: 1 1 1 ( ) 2 bt bt i zi zi P = + ; 2 1 1 .( ) 2 gl gl i zi zi P = + + i P 1 Bng 2: Bng xỏc nh cỏc giỏ tr: i P 1 , i P 2 , i1 , i2 . GVHD: ThS Lấ XUN MAI SVTH: Hunh Trn Du 8 Đồ án môn học NỀN MÓNG Lớp đất STT hi(cm) σ bt zi P i 1 (T/m2) σ gl zi σ glTB zi P i 2 (T/m2) i1 ε i2 ε Si(cm) Á sét (H=4m) 0 150 2.895 18.732 1 50 3.860 3.378 17.121 17.927 21.304 0.732 0.682 1.460 2 50 4.825 4.343 12.963 15.042 19.385 0.729 0.687 1.229 3 50 5.790 5.308 9.048 11.005 16.313 0.726 0.695 0.910 4 50 6.269 6.030 6.275 7.662 13.691 0.724 0.701 0.647 5 50 6.748 6.509 8.261 7.268 13.777 0.722 0.701 0.609 Á cát (H=4m) 6 50 7.243 6.995 3.372 5.816 12.812 0.664 0.648 0.493 7 50 7.737 7.490 2.135 2.754 10.243 0.663 0.653 0.273 8 50 8.232 7.984 1.986 2.061 10.045 0.661 0.654 0.209 9 50 8.726 8.479 1.648 1.817 10.296 0.659 0.653 0.175 ĐỘ LÚN TỔNG CỘNG 6.006 Tổng độ lún tính đến lớp thứ 9 là : 12 6,00 10 gh S cm S cm= < = ∑ 6.Tính toán nền theo trạng thái giới hạn I ü: Dùng tổ hợp bổ sung, tải trọng tính toán . N 0 tt = 102,5(T) . M 0 tt = 3,0(T.m) . Q 0 tt = 2,1(T) a. Kiểm tra ổn định về trượt ngang : Để đảm bảo móng khỏi bị trượt theo mặt đáy móng phải thỏa mãn điều kiện sau: tttt d TfN >. Trong đó: tt d N :Tổng tải trọng thẳng đứng tính toán tại đáy móng ƒ : Hệ số ma sát giữa móng và đất nền, tra bảng có ƒ = 0,25 (đất á sét). tt T : Tổng tải trọng ngang tính toán Ta có: tt d N = FhN mtb tt γ + = 102,5+ 2×1,5×4,08 =114,74 => f . tt d N =0,25.114,74 = 28,69 (T) 2,1 ( ) tt tt T Q T= = Vậy: tttt d TfN >. :Thỏa mãn điều kiện ổn định về trượt. b.Kiểm tra điều kiện ổn định về lật: M g > 1,5M l M g : Mômen do lực gây ra so với tâm quay có xu hướng giữ lật. 1,7 . 114,74. 97,53 2 2 tt g d b M N= = = (Tm) M l : Mômen do lực gây ra so với tâm quay có xu hướng gây lật. 15,65,1.1,20,3. 00 =+=+= m tttt l hQMM (Tm) => 97,53 1,5 9, 225 g l M M= > = : Điều kiện ổn định về lật được thỏa mãn. 7. Tính đáy móng theo độ bền (theo TTGH I) a. Tính chiều cao móng: Xác định chiều cao móng phải thỏa mãn 3 điều kiện: - Theo điều kiện cắt trực tiếp - Theo điều kiện chọc thủng - Theo điều kiện chịu uốn GVHD: ThS LÊ XUÂN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 9 Đồ án môn học NỀN MÓNG • Xác định chiều cao móng theo điều kiện cắt trực tiếp: Dưới tác dụng N 0 tt thì móng bị cắt trực tiếp dưới mặt cắt chân tường hay đáy cột. Điều kiện: Ứng suất cắt: 0 0 . . tt tt c c c c N N R h u h u R τ = ≤ ⇒ ≥ Trong đó: u : Chu vi của mặt cắt u = 2.(a c + b c ) = 2(0,6 + 0,35) = 1,9 m R c : Cường độ chịu cắt tính toán của vật liệu làm móng. Với bêtông mác 250 ta có R c = 88 (T/m 2 ) 102,5 0,61 1,9.88 c h m⇒ ≥ = • Xác định chiều cao móng theo điều kiện chọc thủng Giả thiết dưới tác dụng của lực dọc N 0 tt móng sẽ bị phá hoại theo mặt phẳng nghiêng góc α so với phương thẳng đứng xuất phát từ chân cột và chân tường. α: là góc cứng của vật liệu. Trị số của nó phụ thuộc vào vật liệu làm móng,α = 45 0 Điều kiện tính toán: cttbk tt ct huRP 75,0≤ + tt ct P : Lực chọc thủng tính toán ct tt tb tttt ct FNP . 0 σ −= Với 2 max min 0 102,5 25,12 ( / ) 2 4,08 tt tt tt tt tb N T m F σ σ σ − = = = = F ct = a ct .b ct : Diện tích đáy của hình tháp chọc thủng a ct = a c + 2h ct .tgα = a c + 2h ct = 0,6 + 2h ct b ct = b c + 2h ct .tgα = b c + 2h ct = 0,35 + 2h ct + 0,75: Hệ số an toàn + R k : Cường độ chịu kéo của vật liệu làm móng. Với bêtông M250 có : R k = 88 (T/m 2 ) + u tb : Chu vi trung bình của hình tháp chọc thủng u tb = 2a c + 2b c + 4h ct tgα = 2.0,6 + 2.0,35 + 4h ct = 1,9 + 4h ct Thay các giá trị vừa tính vào điều kiện tính toán trên ta có: 102,5 - 25,12.( 0,6 + 2h ct )( 0,35 + 2h ct ) ≤ 0,75.88.(1,9 + 4h ct ). h ct Khai triển bất đẳng thức trên ta có: 364,48.h 2 ct + 173,128.h ct - 97,2248 ≥ 0 Giải ra ta được h ct ≥ 0,33 m. • Xác định chiều cao móng theo điều kiện chịu uốn 0,66( ) tt I tb u c ku h a a R σ ≥ − 0,66( ) tt II tb u c ku h b b R σ ≥ − - R ku : cường độ chịu kéo khi uốn của vật liệu làm móng. R ku = 88 (T/m 2 ) - 2 25,12 ( / ) tt tb T m σ = - a c : cạnh dài cột a c = 0,60m - b c : cạnh ngắn cột b c = 0,35m 25,12 0,66.(2,4 0,6) 0,63 88 25,12 0,66.(1,7 0,35) 0,48 88 I u II u h m h m ⇒ ≥ − = ≥ − = GVHD: ThS LÊ XUÂN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 10 [...]... Trần Du Đồ án mơn học 12 NỀN MĨNG 4Ø20 600 ± 0.00 3 2Ø12 5 Ø6a200 BÃ TÄNG GẢCH VÅỴ M50 50 400 300 700 1500 -1.50 4 2400 2600 100 100 100 100 13Ø10a190 350 1700 100 1900 600 1 12Ø12a145 2400 2600 100 II .Thiết kế và tính tốn móng nơng cho cột biên: 1 Chọn vật liệu làm móng: như móng nơng cột giữa GVHD: ThS LÊ XN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du 2 Đồ án mơn học 13 NỀN MĨNG 2 Chọn chiều sâu chơn móng : như móng nơng... 12Ø12a120 2 1400 1600 100 II Thiết kế và tính tốn móng cột biên GVHD: ThS LÊ XN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du Đồ án mơn học 29 NỀN MĨNG 1 Chọn vật liệu làm móng, hình dạng, kích thước, chiều dài cọc Như đã chọn ở móng cọc cột giữa 13 Xác định sức chịu tải của cọc: Như đã tính ở trên a Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm móng Pvl = 87,16 (T) b Sức chịu tải của cọc theo đất nền Pđn = 32,38 < Pvl = 87,16... kiện ổn định về lật được thỏa mãn GVHD: ThS LÊ XN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du Đồ án mơn học 17 NỀN MĨNG 5 Tính đáy móng theo độ bền (theo TTGH I) a Tính chiều cao móng: Xác định chiều cao móng phải thỏa mãn 3 điều kiện: - Theo điều kiện cắt trực tiếp - Theo điều kiện chọc thủng - Theo điều kiện chịu uốn • Xác định chiều cao móng theo điều kiện cắt trực tiếp: hc ≥ Điều kiện: tt N0 u.Rc Trong đó: u : Chu.. .Đồ án mơn học 11 NỀN MĨNG Với móng bê tơng cốt thép, tồn bộ mơmen uốn do cốt thép tiếp thu, do vậy trị số chiều cao móng theo điều kiện uốn để làm cơ sở chọn chiều cao móng rồi kiểm tra lại theo iều kiện cắt trực tiếp và điều kiện chọc thủng Vậy chọn chiều cao móng h = 0,7m, lấy lớp bảo vệ 5cm => h0 = 0,65m b Tính tốn và bố trí cốt thép móng Tính tốn cốt thép theo cơng thức: Fa ≥... liên tiếp a = GVHD: ThS LÊ XN MAI 230 − 10 = 13, 0cm 17 SVTH: Huỳnh Trần Du Đồ án mơn học 19 4Ø20 NỀN MĨNG 3 600 ± 0.00 Ø6a200 4 -1.50 100 100 300 50 600 1500 BÃ TÄNG GẢCH VÅỴ M50 350 2 1 2300 2Ø12 600 5 11Ø12a150 18Ø16a130 1600 1700 100 PHƯƠNG ÁN 2: THIẾT KẾ MĨNG CỌC ĐÀI THẤP I Thiết kế và tính tốn móng giữa 1 Chọn vật liệu làm móng, hình dạng, kích thước, chiều dài cọc - Bê tơng mác 250: Rn = 1100... kiểm tra được thoả mãn c Kiểm tra cường độ của nền đất Để kiểm tra cường độ của đất nền tại mũi cọc, coi cọc và phần đất giữa các cọc là một móng khối quy ước (phần gạch chéo trên hình) Diện tích đáy móng khối quy ước xác định theo cơng thức sau đây : Aqu Fqư = Aqư.Bqư = (A1 + 2.L.tgα).(B1 + 2.L.tgα) GVHD: ThS LÊ XN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du Đồ án mơn học 31 NỀN MĨNG Trong đó : A1 = 1,15 (m) ; B1 = 1,15... tất cả các cọc trong móng H 0 = ∑ H n ∑H = Q0tt = 2,1 => H 0 = 2,1 = 0,42 5 1m Hng : Sức chịu tải trọng ngang tính tốn ở mỗi cọc lấy theo bảng Hng = 2,5(T) Vậy Hng = 2,5(T) ≥ H0 = 0,42) : điều kiện kiểm tra được thoả mãn c Kiểm tra cường độ của nền đất Để kiểm tra cường độ của đất nền tại mũi cọc, coi cọc và phần đất giữa các cọc là một móng khối quy ước (phần gạch chéo trên hình) Diện tích đáy móng. .. ở lớp đất thứ i do tải trọng ngồi gây ra: gl σ zi = k0i σ gl GVHD: ThS LÊ XN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du Đồ án mơn học 15 NỀN MĨNG Với k0 là hệ số phụ thuộc vào tỷ số α = a 2z và i ; ở đây zi là độ sâu kể từ đáy móng b b của các lớp đất thứ i Lập bảng tính tốn và vẽ biểu đồ: bt gl Bảng 3: Bảng xác định các giá trị σ zi và σ zi 2*Zi/b a/b Ko σglzi 0,2*σbtzi σbtzi γ (Τ/m3) 0 0.000 1.4 1.000 19.240 0.579... < S gh = 10cm 6 Tính tốn nền theo trạng thái giới hạn I ü: Dùng tổ hợp bổ sung, tải trọng tính tốn N0tt = 87,2(T) M0tt = 4,6(Tm) Q0tt = 1,6(T) a Kiểm tra ổn định về trượt ngang : Để đảm bảo móng khỏi bị trượt theo mặt tt N d f > T tt đáy móng phải thỏa mãn điều kiện sau: tt Trong đó: N d :Tổng tải trọng thẳng đứng tính tốn tại đáy móng ƒ : Hệ số ma sát giữa móng và đất nền, tra bảng có ƒ = 0,25(Đất... = 1,85(m 2 ) Diện tích sơ bộ đế đài: Fd ≥ tt σ − γ tb hm n 57,56 − 2.1.1,1 σ tt = GVHD: ThS LÊ XN MAI SVTH: Huỳnh Trần Du Đồ án mơn học 22 NỀN MĨNG =>Ta chọn : Fd = 1, 4.1, 4 = 1,96(m ) 8 Xác định số lượng cọc và bố trí cọc trong móng: Số lượng cọc trong móng sơ bộ được xác định theo cơng thức: ∑ N tt n = β Pcoc 2 Trong đó : ∑N ∑N tt : Tổng tải trọng tính tốn thẳng đứng tính đến tận đáy đài tt = N 0