Đang tải... (xem toàn văn)
báo cáo về móng cọc ép BTCT
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH Phần III NỀN MÓNG GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 61 HK1 26 25 23 24 21 22 HK2 4 MĂT CẮT ĐỊA CHẤT TẠI NƠI XÂY DỰNG 17 19 20 18 16 14 15 10 12 13 11 9 8 7 3 5 6 4 2 1 0 3 2 1 LỚP ĐẤT SÉT LẨN BỘT TRẠNG THÁI DẺO CỨNG SÉT PHA CÁT Á SÉT MÀU XÁM XANH, TRẠNG THÁI DẺO MỀM CÁT MỊN LẪN BỘT, ÍT SÉT, TRẠNG THÁI CHẶT VỪA LỚP ĐẤT SAN LẤP 0.5M ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH PHƯƠNG ÁN I: MÓNG CỌC ÉP BTCT GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 62 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH BẢNG TỔNG HP CHỈ TIÊU CƠ LÝ ĐẤT: Lớp đất Trò Tiêu Chuẩn Trò Tính Toán γ TC C TC ϕ TC Trạng thái giới hạn I Trạng thái giới hạn II T/m 3 Kg/cm 2 độ γ I C I ϕ I γ II C II ϕ II 1 2 3 4 1.929 1.816 1.846 1.968 0.413 0.100 0.224 0.035 14 0 12 0 22’ 12 0 0’ 29 0 38’ 1.850 1.774 1.720 1.870 0.382 0.086 0.190 0.025 12 0 50’ 11 0 35’ 11 0 02’ 28 0 02’ 1.920 1.792 1.810 1.932 0.405 0.091 0.215 0.029 13 0 10’ 11 0 53’ 11 0 32’ 29 0 10’ Lớp đất γ TC (T/m 3 ) Hệ số rổng ε Độ ẩm TN W% W l (dẻo) W p (chảy) PI B Độ sệt Hệ số Nén lún a 1-2 (cm 2 /KG) Môđun biến dạng E 1-2 (KG/cm 2 ) 1 2 3 4 0.870 0.920 - 0.989 0.778 0.837 0.791 0.687 27.50 28.67 23.40 24.50 37.400 41.367 28.100 - 18.400 17.667 18.000 - 19.0 18.0 3.0 10.1 0.48 0.38 0.53 - 0.023 0.057 0.054 0.022 347.87 72.51 79.60 201.29 I. CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT ĐÀI CỌC - Chiều sâu chôn móng so với mặt đất thiên nhiên: h m = 1.5 m - Đài cọc được sử dụng bằng bêtông mác 300, thép AIII. II. CHỌN LOẠI VẬT LIỆU VÀ KẾT CẤU CỌC - Sử dụng cọc bêtông cốt thép 30 × 30 cm đúc sẵn dài 10 m có : + Bêtông mác 300 : R n = 130 kG/cm 2 + Thép AIII : R a = 3600 kG/cm 2 III. XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC * Sức chòu tải của cọc theo cường độ đất nền Tính sức chòu tải của cọc theo cường độ đất nền , theo TCXD 205-1998 Q a = tc tc k Q Trong đó: k tc là hệ số độ tin cậy được lấy như sau : k tc = 1.4 Q tc = m(m R q p A p + uΣm fi f si l i ) - q p : cường độ tính toán chòu tải của đất ở mũi cọc. GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 63 -2.0m 0.0m 3 0.5 m z 6 z 7 2.0m 2.0m 2.0m 1.5m 1.5m 1.5m 2.0m 1.5m -6.5m 3m 2 1 -12.5m 1.5m 1.5m 1.5m 2.0m -19m z 1 z 4 z 8 z 9 z 10 4 z 3 z 2 z 5 z 11 -21m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH - f si : cường độ tính toán của lớp thứ i theo mặt xung quanh cọc. - m : hệ số làm việc của cọc trong đất, lấy m =1 - m R , m fi : các hệ số làm việc của đất lẫn lược ở mũi cọc và mặt bên của cọc có kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến sức chống tính toán của đất - l i : chiều dày của lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc. - A p , u : tiết diện và chu vi cọc. Ta có: m R = 1 m fi = 0.9 q p = 326 T/m² u = 4 x 0.3 = 1.2m A p = 0.3x0.3=0.09m² Để tính f s ta chia đất thành từng lớp với chiều dày l i như hình vẽ: GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 64 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH Tra bảng ta có các giá trò sau: z(m) 2.25 3.75 5.25 7.00 9.00 11.00 13.00 14.75 16.25 17.75 19.50 f si (T/m 2 ) 1.86 2.25 2.53 3.42 3.58 3.72 2.20 2.24 2.26 2.27 5.55 → uΣm f f si l i = 51.35(T) → m R q p A p = 1× 326 × 0.09 = 29.34(T) ⇒ Q tc =m(m R q p A p + uΣm f f si l i ) = 80.7(T) Vậy: Q a = tc tc k Q = 4.1 7.80 = 57.64(T) IV. THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 6 IV.1. TÍNH MÓNG 6-A: (M1) Tải trọng tác dụng xuống móng 6-A : Tải Cột N max (T) M tư (T.m) Q tư (T) Tính toán 6-A 180.37 7.82 3.83 Tiêu chuẩn 6-A 150.3 6.51 3.19 IV.1.1. Xác đònh sơ bộ kích thước đài cọc - Khoảng cách giữa các cọc là 3d = 3× 0.3= 0.9 m - Ứng suất trung bình dưới đế đài : 22 )3.03( 64.57 ).3( σ × == d P c tb = 71.16 T/m 2 (với P c = Q a = 57.64 T) - Dung trọng trung bình của đài và đất trên đài: γ tb = 2 T/m 3 - Diện tích đài cọc đïc xác đònh sơ bộ như sau: F đ = = ×− = − 5.1264.57 37.180 .γσ h N tbtb 3.3 m 2 - Kích thước móng được chọn là : 1.5 x 2.4m (F đ = 3.6 m 2 ) - Trọng lượng đài và đất phủ lên đài được xác đònh như sau : Q đ = n . F đ . γ tb . h m = 1.1×3.6×2× 2 = 15.84 T IV.1.2. Xác đònh số lượng cọc n= 64.57 84.1537.180 4.1μ + ×= ∑ c P N = 4.8 - Chọn n = 5 cọc - Không xét đến hệ số nhóm do khoảng cách giữa các cọc :3d ≤ a ≤ 6d nên ảnh hưởng lẫn nhau giữa các cọc có thể bỏ qua (Nền và móng–Nguyễn Văn Quảng …) GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 65 ±0.000 II 6 -2.000 1000 M tt Q tt N tt 250 300 500 2600 30010001000300 A I 1600 500 300 I II 800 375 300 300 400 4 5 ° 4 5 ° ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH - Bố trí cọc và đài như hình vẽ: IV.1.3 . Cấu tạo và tính toán đài cọc - Chọn chiều dài cọc ngàm vào đài : h 1 = 15 cm - Chiều cao tối thiểu của đài : h đ = a c + h 1 + h 2 = 40 + 15 + 35 = 1000 cm Với chiều cao đài giả đònh là h đ =1 m, thì đầu cọc nằm ở phạm vi hình tháp chọc thủng nên không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng. (Xem hình vẽ) - Lực dọc tính toán xác đònh : ∑ N tt = 180.37+15.84 = 196.21T - Tải tác dụng lên cọc : GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH P m = c tt n N ∑ ± 2 max i tt x xM ∑ ×∑ ∑M tt = M tt + Q tt × 2 = 7.82+3.83× 2 = 15.48Tm x max =1 m ∑x i 2 =4×1= 4 m 2 ⇒ P m = 5 21.196 ± 4 148.15 × =39.24 ± 3.87 p max = 43.11 (T) p min = 35.37 (T) p tb = 2 p p minmax + = 39.24 T - Nhận xét : p max ≤ P c =57.64 T, p min > 0 -Vì tải tác dụng lên hàng cọc biên nhỏ hơn sức chòu tải của cọc,cho nên thiết kế như trên là hợp lý . Và P min > 0 nên không cần kiểm tra chống nhổ. IV.1.4. Kiểm tra ổn đònh của nền nằm dưới móng khối quy ước và kiểm tra lún - Độ lún của nền móng cọc được tính theo độ lún của khối móng quy ước, trong đó: ∑ ∑ = = × = n i i n i iIIi tb h h 1 1 ϕ ϕ Trong đó : h i : chiều dày lớp đất thứ i mà cọc đi qua. ϕ IIi : góc ma sát trong của lớp đất thứ i. - Ta có : Lớp 1 : ϕ = 13 0 10’ ; h = 6 m Lớp 2 : ϕ = 11 0 53’ ; h = 6 m Lớp 3 : ϕ = 11 0 32’ ; h = 6.5 m Lớp 4 : ϕ = 29 0 10’ ; h = 2 m 25.666 '10292'32115.6'53116'10136 0000 +++ ×+×+×+× = tb tc ϕ =13 0 50’ === 4 '5013 4 0 tb tc ϕ α 3 0 28’ tgα = tg3 0 28’ = 0.06 - Chiều dài của đáy móng khối quy ước : GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 67 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH L m = a 1 + 2.L.tg 4 tb tc ϕ L m = 2.3+ 2×19× 0.06 = 4.58 m - Chiều rộng của đáy móng khối quy ước : B m = b 1 + 2.L.tg 4 tb tc ϕ B m = 1.3+ 2×19× 0.06 = 3.58 m Trong đó a 1 và b 1 là khoảng cách giữa các mép ngoài của cọc biên theo chiều dài và chiều rộng của đài cọc . -Diện tích đáy móng khối quy ước: F m = 4.58 × 3.58 = 16.4m 2 - Xác đònh trọng lượng móng khối quy ước : Trọng lượng đất, bêtông từ đáy đài trở lên: 2× 16.4× 2= 65.6 T Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống đến mực nước ngầm: Mực nước ngầm cách mặt đất tự nhiên là 3 m. 1×16.4×1.92 = 31.49 T Trọng lượng đất từ mực nước ngầm trở xuống đến đáy khối móng qui ước: (3.5×0.92+6×0.792+6.5×0.81+2×0.932)×16.4 = 247.66 T Trọng lượng các cọc là: 1.1× 19× 0.3× 0.3× 6× 2.5= 28.22 T Vậy: Q m qư = 65.6+31.49+247.66+28.22 = 372.97 T 1. Áp lực tiêu chuẩn ở đáy móng khối quy ước Cường độ tính toán của đất dưới mũi cọc: Công thức : R m = tc K mm 21 . (1,1A.B m .γ II +1,1B.H m .γ ’ II +3.D.C II ) K tc = 1 (hệ số độ tin cậy, tiến hành khoan khảo sát ở hiện trường) m 1 , m 2 :hệ số điều kiện làm việc của đất nền và dạng kết cấu công trình tác động qua lại với nền đất). m 1 = 1.2 (đất cát vừa và mòn) m 2 =1.27 (đất cát vừa và mòn, L/H<1.87) h m = 21m. c II = 0.029 T/m 2 γ II : Dung trọng đất bên dưới mũi cọc, lấy với γ đn = 0.932 T/m 3 γ ’ II : Dung trọng trung bình của đất từ đáy móng khối qui ước trở lên. GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 68 -21.000 3 ° 3 ° 4380 -2.000 ±0.000 N tt Q tt M tt 10001000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH γ ’ II = 21 2932.05.681.06792.05.392.0192.122 ×+×+×+×+×+× = 1.00 (T/m 3 ) Với ϕ II = 29.16 o ,Tra bảng (nội suy),ta được:A = 1.07, B = 5.28, D = 7.85 R m = 1.2 1.27 1 × × (1.1×1.07×3.48×0.932 + 1.1× 5.28×21×1.00 + 3×7.85× 0.029) = 193 T/m 2 GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 69 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH - Ứng suất trung bình thực tế dưới đáy móng khối quy ước : σ tb tc = m m tc F QN + = 4.16 97.3723.150 + = 31.91 (T/m 2 ) Ta có : σ tb < R m , đất nền dưới đáy móng đủ sức chòu lực - Ứng suất cực đại và cực tiểu dưới đáy móng khối qui ước: σ tc max,min = m m tc F QN + ± 2 6 mm tc LB M × × = 4.16 97.3723.150 + ± 2 58.458.3 651.6 × × = 31.91 ± 0.52 T/m 2 σ tc max = 32.43 T/m 2 < 1.2R m = 231.6 T/m 2 σ tc min = 31.39 T/m 2 > 0 Vậy đất nền dưới đáy khối móng qui ước ổn đònh. 2. Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún - Theo quy phạm Việt Nam, độ lún của móng cọc được tính cho lớp đất dưới mũi cọc ( tức là dưới đáy móng khối quy ước ). - Theo TCXD 45 -78 giới hạn chòu lún ở độ sâu tại đó có: σ z gl < 0.2×σ bt - Dùng phương pháp cộng lún từng lớp : ∑ = i sS ; i tb i o i h E s ××= σ β * Tính lún dưới đáy móng khối qui ước : L m = 4.58 m , B m = 3.58 m - p lực bản thân tại mũi cọc : σ bt = ∑(γ i .h i ) = 2932.05.681.06792.05.392.0192.1 ×+×+×+×+× = 17.02 (T/m 2 ) - p lực gây lún tại tâm diện tích đáy móng khối qui ước : p o = σ tb tc - σ bt = 31.91– 17.02 = 14.89 T/m 2 - Tại giữa mỗi lớp đất, ta xác đònh các trò số : + σ bt = ∑(γ i .h i ) : p lực bản thân + σ z gl = k o .p o : p lực gây lún + σ z tb = (σ zi gl + σ zi+1 gl )/2 Trò số k o tra bảng ứng với 2z/B và tỷ số : 3.1 58.3 58.4 == B L (z tính từ đáy móng khối qui ước) - Chia nền đất dưới mũi cọc thành các lớp có chiều dày : h i ≤ 4 m L = 1.1 4 58.4 = , lấy h i = 1 m - Chia nền thành các lớp dày 1 m , lập bảng tính như sau : GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 70 [...]... THẠNH IV.1.5 Tính đài cọc và bố trí thép cho đài 1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng - Kiểm tra theo điều kiện chọc thủng : Pxt ≤ 0.75Rkuxtho Khi vẽ tháp chọc thủng thì các cọc đều nằm trong tháp, do đó không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng 2 Tính cốt thép - Tải trọng tác dụng lên mỗi cọc trong móng : Pm = ⇒ Pm = ∑N nc tt ± ∑ M tt × xi ∑ xi 2 180.37 7.82 ×1 ± =36.07 ± 1.96 5 4 Xem đài cọc làm việc như công-xôn... 2.28 cm2 < 8.04 cm2 = 4φ16 0.961 × 3600 × 27 a o Vậy cốt thép trong cọc đã thoả mãn điều kiện về cẩu lắp và vận chuyển 3 Tính thép làm móc treo Lực do 1 thanh thép chòu khi cẩu lắp : P = × 1.2× q× L = × 1.2× 0.248× 10 = 0.744 T P Fa = R = k 0.744 ×10 3 = 0.21 cm2 3600 Chọn thép φ16 ( fa = 2.01 cm2) 4 Tính đoạn thép móc treo neo vào trong cọc P 0.744 ×10 3 Lneo = u × R = = 14.8 cm 5.024 ×10 k (u = πd =... 0 ) + 0.3 × 0.025) = 1.769T / m 2 0 cos( 28.03 ) => σz=0.417 T/m2 < σgh=1.769 T/m2 Vậy: Nền đất quanh cọc không bò phá hỏng khi chòu áp lực ngang IV.1.7 Kiểm tra cọc trong quá trình vận chuyển và cẩu lắp 1 Khi vận chuyển cọc F Cẩu cọc 2 Mmax=0.043qL 2.07m a=0.207L 2.07m a=0.207L L=10m Trọng lượng cọc trên 1m dài : q = 1.1× 0.3× 0.3× 2.5 = 0.248(T/m2) Mmax = 0.043qL2 = 0.043× 0.248× 102 = 1.07(Tm) Chiều... trong cọc: Mmax =1.126Tm GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 76 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH - Diện tích cốt thép trong cọc: M 1.126 ×10 5 Fa = 0.9h R = 0.9(30 −3)3600 =1.287 cm² 0 a Chọn 4Þ16 có Fa = 8.04 cm² >1.287cm² * Kiểm tra độ ổn đònh của đất nền quanh cọc khi chòu áp lực ngang - Điều kiện không phá hỏng cọc. .. 1.6 = 48 cm > 14.8 cm IV.1.8 Kiểm tra sức chòu tải của cọc theo vật liệu làm cọc Qvl = ϕ ( Rb Fb + Ra Fa ) Trong đó: Qvl : Sức chòu tải của cọc theo vật liệu ϕ =1 : Hệ số xét đến ảnh hưởng của uốn dọc, cọc không xuyên qua bùn, than bùn Rb = 130 kG/cm2 : Cường độ chòu nén của bê tông mác 300 Fb = 30× 30= 900 cm2 : Diện tích tiết diện ngang của cọc Ra =3600 kG/cm2 GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG... =24.62 cm2 ) Bố trí - Thép theo phương Y, chòu MII : FaII = 25.58 ×10 5 =9.29 cm2 0.9 × 3600 ×85 Chọn 8φ14( Fa = 12.31 cm2) Bố trí IV.1.6 Tính toán cọc chòu tác dụng của tải ngang GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 73 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH - Giả sử đầu cọc được ngàm vào đài do đó đầu cọc chỉ chuyển vò ngang,... HOÀNG VŨ Trang 75 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH Lực cắt của cọc tại cao trình đáy đài: Q = 3.83 T (đối với 6 cọc) ⇒ Hf =3.83/6= 0.64 T - Vì đầu cọc bò ngàm cứng vào đài dưới tác dụng của lực ngang, trên đầu cọc có xuất hiện momen gọi là momen ngàm: - tt δ MH Mf= − L2 + L0 δ MM + 0 2 Eb I 14 ×10 −4 × 0.64 H f =− = −0.81Tm (Vì L0=0) L0... Mdh: Momen tải trọng thường xuyên; Mdh=2.36 Tm M: Momen tải trọng tạm thời; M =1.47 Tm η2 = Với cọc BTCT: ζ= 0.3 2.36 + 1.47 = 0.52 2.5 × 2.36 + 1.47 GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 77 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH Đầu cọc nằm trong lớp đất thứ 4 nên ta có các tính chất cơ lý sau: γΙ= 1.87 T/m3 cΙ= 0.025 T/m2... Dựng cọc để ép 2 2 Khi cẩu lắp GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH 08 =0 ax Mm L 6q 6m 7.0 Trang 78 4m 2.9 94L 0 2 a= m 10 L= SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH Mmax = 0.086qL2 = 0.086x0.248x102 = 2.13 (Tm) A = 0.075 ⇒ γ = 0.961 M 2.13 ×10 5 Fa = γ × R × h = = 2.28 cm2 < 8.04 cm2 = 4φ16 0.961 × 3600 × 27 a o Vậy cốt thép trong... 79 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - KHOÁ 99 Đề tài : CHUNG CƯ ĐINH TIÊN HOÀNG - PHƯỜNG 3, Q.BÌNH THẠNH Fa = 8.04 cm2 :Diện tích tiết diện ngang của cốt thép Qvl = 1× (130×900 + 8.04×3600 ) = 145.9 T Vậy: Qvl = 145.9> 1.4Qa=1.4x57.64=80.7T ⇒ Cọc ép không bò vỡ GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : TRƯƠNG HOÀNG VŨ Trang 80 . = 6 m Lớp 2 : ϕ = 11 0 53’ ; h = 6 m Lớp 3 : ϕ = 11 0 32’ ; h = 6. 5 m Lớp 4 : ϕ = 29 0 10’ ; h = 2 m 25 .66 6 '10292'32115 .6& apos;531 16& apos;101 36. (3.5×0.92 +6 0.792 +6. 5×0.81+2×0.932)× 16. 4 = 247 .66 T Trọng lượng các cọc là: 1.1× 19× 0.3× 0.3× 6 2.5= 28.22 T Vậy: Q m qư = 65 .6+ 31.49+247 .66 +28.22 = 372.97 T 1. Áp
