HƯỚNG DẪN LÀM ĐỒ ÁN MÔN HỌC ĐỀ 1: THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG SẢN XUẤT CÔNG NGHIỆP CHƯƠNG 1. THIẾT KẾ CHIẾU SÁNG CHO PHÂN XƯỞNG. 1.1. Tính toán lựa chọn đèn Kích thước trên bản vẽ (được xác định theo số hiệu phân xưởng và phương án (tra theo ký tự Alphabe của Họ)): Vì là xưởng sản xuất nên dự định dùng đèn sợi đốt. Chọn độ rọi E yc =100 lx. Căn cứ vào độ cao trần xưởng H m độ cao mặt công tác là h 2 =0,8 m độ cao treo đèn cách trần là h 1 =0,7 m.Vậy khoảng cách từ đèn đến mặt công tác là: h = H - h 1 - h 2 . Hình 1.1: Bố trí đèn theo mặt đứng Tra bảng, với bóng đèn sợi đốt,bóng vạn năng L/h=1,5÷1,8. Suy ra: L=1,8.h = ? là khoảng cách tối đa giữa 2 bóng đèn. Căn cứ vào kích thước ta chọn khoảng cách giữa các đèn trong cùng một hàng ngang là L n =? m (đèn gần tường nhất q m), khoảng cách các hàng đèn là L d =? m (đèn gần tường nhất p m). Như vậy tổng cộng có ? hàng đèn, mỗi hàng là ? bóng. - Kiểm tra mức độ đồng đều về ánh sáng: 23 nn L q L ≤≤ 23 dd L p L ≤≤ - Chỉ số phòng : ( ) bah ba K + = . . 1 H h Lấy độ phản xạ của trần và tường lần lượt là : tran σ =50 % và tuong σ =30 % kết hợp với chỉ số phòng ta tra bảng được hệ số sử dụng là: K sd (ví dụ = 0,59). Lấy hệ số dự trữ k=1,3 và hệ số tính toán Z=1,1 xác định được quang thông của mỗi đèn như sau: (lumen) . sd yc yc kn ZSEk F = Chọn loại bóng đèn sợi đốt Halogen công suất là ? W, có F = ? ≥ F yc lumen. (Hình vẽ: Sơ đồ chiếu sáng phân xưởng ) Ví dụ: Diện tích phân xưởng là 50x20 m 2 , chiều cao nhà xưởng là H = 5 m > h=5-0,7-0,8= 3,5 m. Chỉ số phòng : ( ) ( ) 08,4 2050.5,3 20.50 . . = + = + = bah ba K Lấy độ phản xạ của trần và tường lần lượt là : tran σ =50 % và tuong σ =30 % kết hợp với chỉ số phòng ta tra bảng được hệ số sử dụng là: K sd = 0,59 (đèn sợi đốt chiếu sâu_bảng 47.plBT). Khoảng cách tối đa giữa 2 đèn là L = 1,8.3,5 = 6,3 m. Bố trí các đèn cách nhau 5m. Sẽ được 4 hàng đèn, mỗi hàng 10 đèn > tổng cộng 40 đèn. Kiểm tra độ đồng đều về ánh sáng: 2 5 5,2 3 5 23 =≤⇔≤≤ nn L q L và 2 5 5,2 3 5 23 =≤⇔≤≤ dd L p L Quang thông yêu cầu của đèn: (lumen) 6059 40.0,59 00.1,11,3.1000.1 . === sd yc yc kn ZSEk F Chọn loại đèn sợi đốt halogen có P đ = 300 W, F = 6400 lm. Tổng công suất đèn là P cs = 40*300 = 12000 W = 12 kW. 2 q L n L d p 1.2. Chọn cáp cho hệ thống chiếu sáng • Chọn cáp từ tủ phân phối đến tủ chiếu sáng. I cs = 3. . os cs dm P U c ϕ = (với đèn sợi đốt cos ϕ =1). 321 kkk I I cs cp ≥ Trong đó : k 1 : hệ số thể hiện ảnh hưởng của cách thức lắp đặt, cáp treo trên trần k 1 =0,95. k 2 : hệ số thể hiện ảnh hưởng tương hỗ của các mạch đặt kề nhau, lấy k 2 = 1 k 3 : Hệ số ảnh hưởng của nhiệt độ tương ứng với dạng cách điện. Do o t < 30 o nên k 3 =1. Chọn cáp đồng 4 lõi vỏ PVC, tiết diện mm 2 có: I cp = A, do CADIVI chế tạo. • Chọn dây dẫn từ áp tô mát nhánh tới các nhóm đèn. Tiến hành phân nhóm đèn theo diện tích. + Ví dụ nhánh cấp cho nhóm 8 bóng công suất 300 W: Công suất tổng :P=8.300=2400 W=2,4 kW. A 9,10 22,0 4,2 max == lv I Suy ra: 321 max kkk I I lv cp ≥ = A 4,16 1.7,0.95,0 9,10 = Trong đó : k 1 =0,95: Cáp treo trên trần . k 2 =0,7 (ví dụ tất cả 11 mạch cáp đi trong cùng máng cáp) Chọn cáp đồng hai lõi vỏ PVC, tiết diện 2,5 mm 2 có I cp = 25 A, do CADIVI chế tạo. Kí hiệu: VCm- Cu PVC(2 x 2,5). + Tính toán tương tự cho các nhóm khác Bảng 1.1: Thông số dây dẫn mạch chiếu sáng Vị trí Tiết diện định mức Chiều dày cách điện Chiều dày vỏ bọc PLC Đường kính tổng thể Phụ tải dòng điện Điện trở dây dẫn ở 20 o C Điện áp thử mm 2 mm mm mm A Ω/Km V Cáp tổng cs Dây nhánh 3 Hình vẽ ví dụ: sơ đồ nguyên lý mạng chiếu sáng Hình vẽ ví dụ: sơ đồ đi dây mạng chiếu sáng phân xưởng • Chọn áp tô mát - Chọn áp tô mát tổng. I cs =29,35 A, ta chọn áp tô mát tổng I đm = 40 A, 3 cực, do LG chế tạo. - Chọn áp tô mát nhánh. + Nhánh cung cấp điện cho 8 bóng: A 9,10 22,0 4,2 max == lv I , ta chọn áp tô mát I cp = 20 A, 2 cực, do LG chế tạo. + Các nhánh khác cũng dùng áp tô mát I đm = 20 A cùng loại. Bảng 1.2: Thông số Át-tô-mát được lựa chọn Vị trí Loại Kiểu U dm (V) Số cực I dm (A) Áp tô mát tổng 50AF ABE 53a 600 3 40 Áp tô mát nhánh 50AF ABE 53a 600 2 20 4 • Kiểm tra điều kiện chọn dây kết hợp với áp tô mát Điều kiện kiểm tra: 321 5,1 .25,1 kkk I I đmA cp ≥ - Ví dụ: Mạch chiếu sáng tổng dùng dây 4x4 mm 2 , bảo vệ bằng áp tô mát kiểu 50AF: A 08,35 1.1.95,0.5,1 40.25,1 5,1 .25,1 A 47 321 ==≥= kkk I I đmA cp - Các mạch nhánh dùng dây 2x2,5mm 2 , bảo vệ bằng áp tô mát kiểu 50AF: A 25 1.7,0.95,0.5,1 20.25,1 5,1 .25,1 A 25 321 ==≥= kkk I I đmA cp Thỏa mãn điều kiện. + Không cần kiểm tra độ sụt áp của của đường dây vì đường dây ngắn, các dây đều được chọn vượt cấp. CHƯƠNG 2. Tính toán phụ tải điện 2.1. Phụ tải tính toán nhóm chiếu sáng Từ kết quả thiết kế chiếu sáng ta tính được phụ tải chiếu sáng tính toán của toàn phân xưởng. Ví dụ: P cs = k đt .N .P đ = 1.(64.300 + 3.40) = 19,32 kW Trong đó: k đt : hệ số đồng thời của nhóm phụ tải chiếu sáng. N : số bóng đèn cần thiết. P đ : công suất của mỗi đèn được lựa chọn. Vì dùng đèn sợi đốt nên hệ số cosϕ của nhóm chiếu sáng là 1. Do đó, ta có công suất toàn phần của nhóm chiếu sáng là: S cs = kVA 32,19 1 32,19 cos == ϕ cs P Q cs = 0 kVAr. 2.2. Phụ tải tính toán nhóm thông thoáng và làm mát Lưu lượng gió tươi cần cấp vào xưởng là: ( ) hmVnQ /. 3 = n – tỉ số đổi không khí (1/h)_ với phân xưởng cơ khí lấy n = 6 (1/h) 5 V – thể tích của phân xưởng (m 3 ) hbaV = với a (m), b (m), chiều rộng – dài phân xưởng (đo theo đề bài) h (m)– chiều cao của phân xưởng; Từ Q sẽ chọn được loại quạt và số lượng tương ứng (tham khảo bảng) MODEL Điện áp (V) Tần số (Hz) Lượng gió (m 3 /h) Công suất (W) Sải cánh (mm) Áp suất (Pa) Tốc độ (rpm) Độ ồn (dB) DLHCV35-PG4S F 380 50 2200 215 300 68 1400 61 DLHCV35-PG4S F 380 50 2800 215 350 90 1400 64 DLHCV40-PG4S F 380 50 4500 300 400 108 1400 68 DLHCV50-PG4S F 380 50 5800 450 500 118 1400 73 DLHCV60-PG4S F 380 50 8500 660 600 130 1400 80 Ví dụ tính ra Q = 36.000 m 3 /h > chọn quạt có q = 4500 m 3 /h > 8 quạt Bảng : Thông số kỹ thuật của quạt hút công nghiệp Thiết bị Công suất.W Lượng gió (m 3 /h) Số lượng k sd cosϕ Quạt hút 300 4500 8 0,7 0,8 Hệ số nhu cầu của quạt hút là: k nc qh = n k k sd sd − + 1 Phụ tải tính toán nhóm phụ tải thông thoáng-làm mát: ∑ = = n i đmqi qh nclm PkP 1 kW ϕ cos lm lm P S = kVA Q lm = 22 lmlm PS − = kVAr 2.3. Phụ tải tính toán nhóm động lực Vì phân xưởng có rất nhiều thiết bị nằm rải rác ở nhiều khu vực trên mặt bằng phân xưởng, nên để cho việc tính toán phụ tải chính xác hơn và làm căn cứ thiết kế tủ động lực cấp điện cho phân xưởng, ta chia các thiết bị ra từng nhóm nhỏ, đảm bảo: - Các thiết bị điện trong cùng một nhóm gần nhau; - Nếu có thể, trong cùng một nhóm nên bố trí các máy có cùng chế độ làm việc; - Công suất các nhóm xấp xỉ bằng nhau. • Quá trình tính toán cho từng nhóm (j = 1 N) 6 - Hệ số sử dụng tổng hợp : k sd∑j = 1 1 . n i sdi i n i i P k P = = ∑ ∑ - Số lượng hiệu dụng: n hd = 2 1 2 1 ( ) ( ) n i i n i i P P = = ∑ ∑ Chọn n hd : là kết quả làm tròn của n hd tính toán, chỉ số thiết bị làm việc hiệu quả trong nhóm, có công suất lớn hơn hẳn. - Hệ số nhu cầu: k nc∑j = k sd∑j + hd jsd n k Σ −1 - Tổng công suất phụ tải động lực: ∑ = Σ = n i ijncđlj PkP 1 - Hệ số công suất của phụ tải động lực: cosϕ tbj = 1 1 . os n i i n i i P c P ϕ = = ∑ ∑ - Công suất toàn phần: S đlj = tbj dlj P ϕ cos - Công suất phản kháng: Q đlj = 22 đljđlj PS − Ghi chú: Tính toán cụ thể cho nhóm 1. Các nhóm khác được tính toán tương tự như nhóm 1, lập bảng trình bày kết quả. Trong trường hợp số thiết bị trong phân xưởng là ít và tập trung, có thể coi đó là một nhóm, được cấp điện từ một tủ động lực tổng. Lúc đó chỉ cần tính toán một lần là ra phụ tải tính toán cho thiết bị động lực. • Tổng hợp các nhóm phụ tải động lực. - Hệ số sử dụng tổng hợp: k sd∑ = ∑ ∑ Σ đlj jsdđlj P kP . - Hệ số nhu cầu: k nc∑ = k sd∑ + N k sd ∑ −1 - Tổng công suất phụ tải động lực: ∑ = ∑ = N j đljncđlltt PkP 1 . . - Hệ số công suất của phụ tải động lực: cosϕ tbđl = ∑ ∑ đlj tbjđlj P P ϕ cos. 7 - Công suất toàn phần: S ttđl = đltb đltt P . . cos ϕ - Công suất phản kháng: 2 . 2 đlttđlttđltt PSQ −= 2.4. Phụ tải tổng hợp toàn phân xưởng. Công suất tác dụng toàn phân xưởng: ( ) lmcsđlttđtttpx PPPkP ++= . Với k dt =1 Hệ số công suất trung bình toàn phân xưởng: lmcsđltt tblmtlmtbcscsđltbđltt i ii PPP PPP P P ++ ++ = ∑ ∑ = . coscoscoscos. cos ϕϕϕϕ ϕ Xét thêm tổn thất trong mạng điện (10%) và khả năng phát triển phụ tải trong 10 năm (10%), ta sẽ có số liệu tính toán phụ tải toàn phân xưởng là: ttpxttpx PP .2,1= Σ tbpx ttpx ttpx P S ϕ cos Σ = ; 22 ttpxttpxttpx PSQ −= Hoặc có thể xác định phụ tải tính toán theo phương pháp số gia bằng cách ghép nhóm từng cặp phụ tải. CHƯƠNG 3. Xác định sơ đồ cấp điện của phân xưởng 3.1. Lựa chọn công suất và số lượng máy biến áp. 3.1.1. Vị trí đặt trạm biến áp Vị trí đặt trạm biến áp phải thỏa mãn các yêu cầu sau: Gần tâm phụ tải, thuận tiện cho hướng nguồn tới, cho việc lắp đặt các tuyến dây, vận hành, sửa chữa máy biến áp, an toàn và kinh tế. Do các phụ tải được bố trí với mật độ cao trong nhà xưởng nên không thể bố trí máy biến áp trong nhà .Vì vậy ta đặt máy phía ngoài nhà xưởng, khoảng cách từ trạm tới phân xưởng là L m [trong bảng số liệu]. 3.1.2. Phương án trạm biến áp Do phụ tải có 85% phụ tải loại I&II nên ta chọn các phương án cấp điện, có thể như sau: 1) Phương án 1: trạm có hai máy biến áp làm việc song song. Hệ số điền kín của phụ tải: 8760 max max T P P k tb đk == nếu ≤ 0,75 thì khi sự cố 1 máy, máy còn lại cho phép quá tải 40% liên tục 6 giờ trong một ngày, 5 ngày trong một tuần. Công suất MBA được lựa chọn thỏa mãn điều kiện: 8        ≥ ≥ 4,1 .85,0 2 1 . 1 ttpx đmB pxtt đmB S S S S Tính được hàm chi phí qui dẫn của phương án: thBBBB YcAVpZ +∆+= ∆ . 111 ( ) 11 6,1 đmBB SnmV += tP S S P A đmB ttpx N B 01 2 1 1 1 .2 2 ∆+       ∆ =∆ τ Như vậy, thiệt hại do mất điện khi sự cố: thfttpxth gtSY cos 25,0 1 ϕ = Với thời gian mất điện sự cố là t f = 24 (h/năm), g th là suất thiệt hại do mất điện. 2) Phương án 2: trạm có 1 máy biến áp và 1 máy phát diesel dự phòng Công suất MBA được lựa chọn thỏa mãn điều kiện: pxttđmB SS .2 ≥ Và máy phát điện thỏa mãn pxttđmMF SS . .85,0≥ Như vậy, thiệt hại do mất điện khi sự cố: thfttpxth gtSY cos 25,0 2 ϕ = Với thời gian mất điện sự cố là t f = 24 (h/năm), g th là suất thiệt hại do mất điện. Tính được hàm chi phí qui dẫn của phương án: ( ) 2222 1,1 thBMFBBB YcAVVpZ +∆++= ∆ 22 . đmBB SnmV += ( ) đSV MFMF 6 10.95,1= tP S S PA đmB ttpx NB 02 2 2 22 ∆+       ∆=∆ τ (bỏ qua tổn thất trong Máy phát điện và coi MPĐ như một phần tử của trạm biến áp) 3) Phương án 3: trạm có 1 máy biến áp Công suất MBA được lựa chọn thỏa mãn điều kiện: pxttđmB SS .2 ≥ Thiệt hại do mất điện khi sự cố hỏng MBA: thfttpxth gtSY cos. 3 ϕ = Với thời gian mất điện sự cố là t f = 24 (h/năm), g th là suất thiệt hại do mất điện. 9 Tớnh c hm chi phớ qui dn ca phng ỏn 3: 3333 . thBBBB YcAVpZ ++= 33 . mBB SnmV += tP S S PA mB ttpx NB 03 2 3 33 + = Vn u t, 10 6 Chi phớ hao tn, 10 6 Thit hi, 10 6 Z, 10 6 Phng ỏn 1 Phng ỏn 2 Phng ỏn 3 So sỏnh ba phng ỏn la chn phng ỏn cú Z min . 3.2. La chn phng ỏn cp in trong phõn xng 3.2.1. S b chn phng ỏn Mi mt nhúm thit b ng lc c cp in t mt t ng lc, t gn tõm ph ti ca nhúm thit b (gn nht cú th). Cỏc t ng lc, t chiu sỏng, t cp cho mch thụng thoỏng lm mỏt c ly in t t h th tng (THT) t gúc tng trong phõn xng, gn tõm ph ti ca ton phõn xng. T õy ta vch ra cỏc phng ỏn: Phng ỏn 1: Mi t ng lc, t chiu sỏng, t thụng thoỏng lm mỏt c cp in bng mt mch riờng. Phng ỏn 2: T chiu sỏng, t thụng thoỏng lm mỏt c cp in t cỏc cỏc mch riờng. Cỏc t ng lc, t xa c cp in thụng qua t gn. 3.2.2. Tớnh toỏn la chn phng ỏn ti u 7 10 9 12 8 4 18 24 25 23 34 32 15 21 17 16 22 19 14 20 20 35 39 36 40 31 3 1 5 2 5351 67 69 70 63 65 64 68 54 66 55 62 61 60 41 52 50 42 45 43 44 46 47 49 43 48 Phòng sinh hoạt Bộ phận hàn hơi Bộ phận lắp ráp Bộ phận máy công cụ Khu lắp ráp Bộ phận sửa chữa điện Bộ phận đúc đồng Phòng sinh hoạt Kho vật liệu và phụ tùng Buồng nạp điện Trạm bơm n(ớc ng(ng tụ 29 28 59 58 57 56 13 11 26 27 30 38 33 6 36 37 Tỉ lệ: 1:250 D1 D2 D3 D4 CS D5 D6 LM TPP Hỡnh v vớ d: S i dõy phng ỏn 1 1) Phng ỏn 1: Chn dõy dn t trm bin ỏp ngun, cỏch L m, ti t h th tng (THT). [ ] kVkVA,A, .3 max m ttpx lv U S I = T s liu T M = ? h, tra bng vi cỏp in lc ta cú J kt (A/mm 2 ) 10 [...]... ngn mch, tớnh cho Ik3 ti u cc ng c gn ngun nht, cú dũng ngn mch ln nht Bng s liu tớnh toỏn v la chn ỏt tụ mỏt S hiu tb V trớ Tờn thit b Ilv ( A) Ikd (A) 1, 50 2,09 IdmA ( A) Loi ptụmỏt S cc Cụng sut ct (MW) Nhúm 1 A1-3 3 Khoan bn 3 17 5SQ2 670-0KA03 4 4 CHNG 5 - Tớnh toỏn ch mng in Xỏc nh hao tn in ỏp thc t: U 11 = P 11 ro 11 + Q .11 x o 11 L 11 (V ) U m (L1 -1 l chiu di t TL1 n ng c 1) P 11 = - Xỏc nh tn... nng A 11 = 2 S m1 ro 11 L 11 ( kW ) 2 U m 2 S m1 ro 11 L 11 ( kWh) 2 U m 4 Vi = (0 ,12 4 + Tmax 10 ).8760 Bng s liu tng hp on dõy N-THT P (kW) Q (kVAr) S (kVA) F (mm2) L (m) ro /km ) xo /km) U (V) A (kWh) P (kW) 14 7,49 13 0 ,1 196,67 18 5 0,05 0,099 0,073 3 ,17 7480 1, 326 ? ? Tng: Tỡm Umax, P, A, Tn tht in ỏp ln nht l tng tn tht in ỏp ln nht ca tng on, phi tha món iu kin bi cho U max = U N 0 + U max 1 + U... U m Vi = (0 ,12 4 + Tmax 10 4 ).8760 = Chi phớ cho tn tht in nng trong mt nm: C0 -1 = A0 -1 c [] i.(i + 1) Th H s tiờu chun s dng vn u t: atc = (i + 1) Th 1 H s khu hao ca ng dõy kkh( tra bng ) Do ú h s tiờu chun s dng vn v khu hao l : p = atc + kkh 11 Tra bng 3.2, ta cú a = 15 6 ,14 .10 6 /km , b = 8 ,19 .10 6 /km Vn u t cho on dõy: V0 -1 = (a + b.F0 -1) .L0 -1 [] Chi phớ quy i: Z0 -1 = p.V0 -1 + C0 -1 [] Cỏc mch... 2 ni liờn thụng qua t ng lc 1 v THT thỡ cụng sut trờn on li THT TL1 l S 0 1 = S tt l1 + S tt l 2 Tỉ lệ: 1: 250 TPP 10 D2 15 11 16 D3 D4 25 24 23 21 13 28 20 20 14 12 39 38 40 30 9 LM 27 26 Bộ phận lắp ráp 19 Phòng sinh hoạt Phòng sinh hoạt 18 17 22 36 37 35 34 Bộ phận hàn hơi 32 31 33 29 8 CS Bộ phận máy công cụ D1 7 5 6 4 63 Trạm bơm nước ngưng tụ 62 61 60 3 1 2 65 51 64 54 66 52 50 Bộ phận đúc... l1\ k1 k 2 k 3 Trong ú : k1: h s th hin nh hng ca cỏch thc lp t [tra bng] vớ d: cỏp treo trờn trn k1=0,95; k2: h s th hin nh hng tng h ca cỏc mch t k nhau [tra bng] k3: H s nh hng ca nhit tng ng vi dng cỏch in Chn c dõy dn c th, (vớ d 4x25mm2 cú r0 , x0 (/km) Xỏc nh hao tn in ỏp thc t: U0 -1 = Ptt l1 ro1 + Q.tt l1 x o1 L 01 (L0 -1 l chiu di t THT n TL1) U m 2 S tt l1 Tn tht in nng: A0 -1 = 2 ro1 L0 1. .. lc Cho dõy cỏp cp in cho cỏc ng c t t ng lc (TL C1) Vớ d t TL1 n ng c s 1 Pm1 I1 -1 = I cp 3.U m cos 1 [ A, k kV ] I 11 k1 k 2 k 3 Trong ú : k1: h s th hin nh hng ca cỏch thc lp t [tra bng] vớ d: cỏp treo trờn trn k1=0,95; k2: h s th hin nh hng tng h ca cỏc mch t k nhau [tra bng] k3: H s nh hng ca nhit tng ng vi dng cỏch in Chn c dõy dn c th, (vớ d 4x25mm2 cú r0 , x0 (/km) Tớnh toỏn ton b cho cỏc... u Tng tr ca cỏc on cỏp Z1, Z2 v Z3 c tớnh nh sau Rc = ro L [, /km, km] Xc = xo L [, /km, km] Tớnh ngn mch N1: Tng tr ngn mch ti im N1: Z k1 = Rc 21 + ( X HT + X c1 ) 2 [m] Dũng in ngn mch ba pha: 3 I k (1) = U cb 3.Z k1 [ kA,V , m] Ta cú : kxk = 1, 2 v qxk = 1, 09 tra bng 7.pl. [1] 3 Dũng in xung kớch: ixk1 = kxk 2 I k (1) kA ( 3) Giỏ tr hiu dng ca dũng xung kớch: Ixk1 = qxk I k 1 kA Cỏc im tớnh ngn mch... m.CT I lv max [ I tt ] 5A 10 % S 2 m S 2tt Cụng t lm vic bỡnh thng nu dũng th cp khi ph ti cc tiu ln hn dũng sai s 10 %: I10% = 0 ,1. 5 = 0,5 A Dũng in khi ph ti nh nht (bng 25% ph ti tớnh toỏn) I1min = 0,25.Ilv A Dũng in nh th khi ph ti cc tiu I2min = I 1 min A > I10% = 0,5 A kI 4.3.2 Chn thit b cho t ng lc Chn ỏt-tụ-mỏt tng bo v cho nhúm ng c max n 1 I mm + I ni Ik = i =1 Trong ú: max max I mm -... /km R 0, L Hao tn X0 Chi phớ, 10 6 U s, V A C Z N-0 0 -1 T kt qu ca bng ta cú chi phớ qui dn tng ca phng ỏn ZPA1 Hao tn in ỏp cc i U max 1 = U N 0 + max{ U i } Cn tha món U max 1 U cp = 3,5%U m = 13 ,3 [V ] Nu khụng tha món, cn chn li cỏc dõy dn tng lờn 1 cp (xỏc nh on no cú U i max ) 2) Phng ỏn 2: Tớnh toỏn tng t nh phng ỏn 1, ch khỏc l cỏc on cỏp t THT ti tng TL phng ỏn 1 s c thay bng cỏp t t THT ti... s ph thuc ch m mỏy ca ng c Do ng c khi ng nh nờn ly bng 2,5 16 Ghi chỳ: Cỏc nhỏnh khỏc chn tng t, kt qu ghi trong bng Riờng mch chiu sỏng, lm mỏt, nu ó chn phớa trờn, khụng cn chn li Vớ d bng s liu A1 12 6,53 303,67 200AF ABS-203a 600 4 15 0 18 A2 16 8,78 395,06 200AF ABS-203a 600 4 200 18 Chn ỏt tụ mỏt cho tng thit b iu kin chn ỏp tụ mỏt cho ng c: U mA U mLD I mA I kd I cdmA I N Trong ú: UmA: in . thanh dẫn, lấy l = 125 cm; a - khoảng cách giữa các pha, lấy a = 60 cm; cptt σσ , - ứng suất tính toán và ứng suất cho phép của thanh dẫn, kG/cm 2 ; hb, - bề rộng, bề ngang tiết diện thanh. trở của thanh nối Điện trở của thanh nối được xác định theo công thức:       = tb l l k R t . .2 lg. 366,0 ρ Trong đó: Ρ max : Điện trở suất của đất ở độ chôn sâu thanh nằm ngang, Ω/km. . mạch vòng tạo bởi các thanh nối, cm. b: Bề rộng thanh nối, cm. Lấy b = 4cm. t: Chiều sâu chôn thanh nối, t = 0,8m 19 Tra bảng tìm được η t = 0,45. Điện trở thực tế của thanh nối đất: t t t R R η = ' Ω.