Đồ án tốt nghiệp Thiết kế mạng lới điện Trờng đại học bách khoa hà nội Khoa điện Bộ môn hệ thống điện Đồ án tốt nghiệp Đề Tài: Phần 1: Thiết kế lới điện khu vực Phần 2: Thiết kế đờng dây trung áp 22 kV Giáo viên hớng dẫn: TS Nguyễn lân tráng Giáo viên phản biện: Nguyễn Hoàng Việt Sinh viên thực hiện: Nguyễn HảI đăng Lớp : htđ1 - k47 hà nội , - 2007 Lời nói đầu Trong s nghip cụng nghip hoỏ - đại hố đất nước, cơng nghiệp điện lực giữ vai trị đặc biệt quan trọng, điện nguồn lượng dùng rộng rãi nghành kinh tế quôc dân Để đáp ứng nhu cầu cung cấp điện ngày nhiều không ngừng đất nước, điện cơng tác quy hoạch thiết kế mạng lưới điện vấn đề cần quan tâm ngành điện nói riêng nước nói chung Đồ án tốt nghiệp Thiết kế mạng lưới điện giúp sinh viên áp dụng kiến thức học để thực cơng việc Tuy lý thuyết phần giúp cho sinh viên hiểu thực tế đồng thời có khái niệm công việc quy hoạch thiết kế mạng lưới điện bước tập duợt để có nhng kinh nghim, cng Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế mạng lới điện c li kin thc cho cụng vic sau Việc thiết kế mạng lưới điện phải đạt đuợc yêu cầu kỹ thuật đồng thời giảm tối đa vốn đầu tư yêu cầu quan trọng i vi mi sinh viờn lm thit k Bản đồ án bao gồm hai phần: Phần thứ có nhiƯm vơ thiÕt kÕ líi ®iƯn khu vùc gåm hai nhà máy nhiệt điện, cung cấp điện cho phụ tải Phần thứ hai có nhiệm vụ tính toán thiết kế đờng dây trung áp 22 kV Nhờ bảo, góp ý thầy cô bạn bè nên em đà hoàn thành đồ án Tuy đà nỗ lực nhiều nhng thiếu kinh nghiệm thực tế kiến thức hạn chế nên không tránh khỏi thiếu sót, em mong nhận đợc ý kiến đánh giá, bảo thầy cô để em đợc mở rộng, nâng cao kiến thức Qua em xin chân thành cảm ơn thầy cô môn Hệ Thống Điện, đặc biệt thầy giáo TS Nguyn Lõn Trỏng đà tận tình gióp ®ì em thêi gian võa qua Em rÊt mong muốn tiếp tục nhận đợc giúp đỡ thầy cô suốt trình công tác sau Hà Nội, ngày 25 tháng 05 năm 2007 Sinh viên thực Nguyễn Hải Đăng Mục lục Phần 1: Thiết kế lới điện khu vực Chơng 1: Phân tích nguồn phụ tải 1.1 số liệu nguồn cung cấp phụ tải 1.2 Phân tích nguồn phụ tải Chơng 2: Cân công suất, sơ xác định chế độ làm việc nhà máy 2.1 Cân công suất tác dụng 2.2 Cân công suất phản kháng 2.3 Sơ xác định phơng thức vận hành cho nhà máy Chơng 3: Lựa chọn điện áp 3.1 Nguyên tắc lựa chọn 3.2 Chọn điện áp vận hành Chơng 4: Các phơng án nối dây mạng điện 4.1 Những yêu cầu mạng điện 4.2 Lựa chọn dây dẫn 4.3 Phân vùng cung cấp điện 4.4 Tính toán so sánh kỹ thuật phơng án 4.4.1 Phơng án 4.4.2 Phơng án 4.4.3 Phơng án 4.4.4 Phơng án Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 1 3 7 8 10 10 14 22 26 31 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế mạng lới điện 4.4.5 Phơng án Chơng 5: So sánh phơng án mặt kinh tế 5.1 Phơng án 5.2 Phơng ¸n 5.3 Ph¬ng ¸n Ch¬ng 6: Chän m¸y biến áp sơ đồ nối điện 6.1 Chọn máy biến áp 6.2 Chọn sơ đồ nối điện Chơng 7: Tính toán xác chế độ cân công suất 7.1 Chế độ phụ tải cực đại 7.2 Chế độ phụ tải cực tiểu 7.3 Chế độ sau cố Chơng 8: Tính toán điện áp nút lựa chọn phơng thức điều chỉnh điện áp mạng điện 8.1 Xác định điện áp nút 8.2 Lựa chọn phơng án điều chỉnh điện áp Chơng 9: Tính toán giá thành tải điện 9.1 Tính toán tổn thất điện 9.2 Vốn đầu t mạng điện 9.3 Tính toán giá thành tải điện 9.4 Bảng tổng hợp tiêu kinh tế - kỹ thuật mạng điện Phần 2: Thiết kế đờng dây trung áp 22 kV Chơng 10: Thiết kế đờng dây trung áp 22 kV 10.1 Sơ đồ địa lý thiết kế đờng dây 10.2 Các số liệu phục vụ tính toán 10.3 Lựa chọn tính toán phần tử đờng dây 10.4 Lập dự toán toàn tuyến đờng dây Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 38 45 46 48 49 51 51 56 63 63 86 96 106 106 119 133 133 134 135 136 138 138 138 140 150 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế mạng lới điện PHầN 1: THIếT Kế lới điện khu vực Chơng 1: Phân tích nguồn phụ tải 1.1 Các số liệu nguồn cung cấp phụ tải 1) Sơ đồ địa lí Hình 1.1: Sơ đồ địa lý mạng điện Error! Not a valid link 2) Nh÷ng sè liƯu vỊ ngn cung cÊp Hệ thống điện gồm nhà máy nhiệt điện Tất tổ máy có công suất a) Nhà máy 1: - Công suất đặt: P1 = 6x50 = 300 MW - HƯ sè c«ng st: Cosϕ = 0,85 - Điện áp định mức: Uđm = 10,5 kV b) Nhà máy 2: - Công suất đặt: P2 = 4x50 = 200 MW - HƯ sè c«ng st: Cosϕ = 0,85 - Điện áp định mức: Uđm = 10,5 kV 3) Những số liệu phụ tải Trong hệ thống ®iƯn thiÕt kÕ cã phơ t¶i Gåm cã phụ tải loại I phụ tải loại III, có hệ số cos không hoàn toàn giống Thời gian sử dụng phụ tải cực đại Tmax = 4900 h Các phụ tải có yêu cầu điều chỉnh điện áp thờng khác thờng Điện áp định mức mạng điện thứ cấp 22 kV Phụ tải cực tiểu 50% phụ tải cực đại Kết tính giá trị công suất phụ tải chế độ cực đại cực tiểu cho bảng Bảng 1.1: Giá trị công suất phụ tải chế độ Phụ tải Sè liÖu Pmax (MW) 36 42 38 40 Pmin (MW) 18 21 19 20 0,92 0,90 0,90 0,95 Cosϕ Qmax (MVAr) 15,34 20,34 18,4 13,15 Qmin (MVAr) 7,67 10,17 9,2 6,58 Smax (MVA) 39,13 46,67 42,2 42,1 Smin (MVA) 19,57 23,34 21,1 21,05 Lo¹i hộ phụ I I I I tải Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 38 32 36 32 32 19 16 18 16 16 0,90 0,92 0,90 0,90 0,90 18,4 13,63 17,44 15,5 15,5 9,2 6,82 8,72 7,75 7,75 42,2 34,78 40 35,6 35,6 21,1 17,39 20 17,8 17,8 I I I I III Đồ án tốt nghiệp Yêu cầu ĐC điện áp Điện áp thứ cấp (kV) Thiết kế mạng lới điện KT T T KT T T KT T T 22 22 22 22 22 22 22 22 22 1.2 Phân tích nguồn phụ tải Từ số liệu rút nhận xét sau: - Hệ thống gồm nhà máy nhiệt điện: nhà máy có tổ máy công suất nhau, nhà máy có tổ máy công suất - Việc phân bố phụ tải sơ đồ địa lý hợp lý Nhà máy có công suất lớn cấp điện cho số đông phụ tải - Khoảng cách từ nguồn đến phụ tải xa nhất: 80,62 km (NĐ1-6) - Khoảng cách từ nguồn đến phụ tải gần nhất: 58,31 km (NĐ2-8) - khoảng cách nhà máy nhiệt điện là: 150 km - Tổng công suất nguồn là: 500 MW - Tổng công suất phụ tải là: 326 MW - Hầu hết hộ phụ tải hộ loại I, riêng có phụ tải loại III - Khi thiết kế mạng điện cần đảm bảo an toàn cung cấp điện theo yêu cầu đà đề ra, đảm bảo mặt kỹ thuật với yêu cầu tối u kinh tế Chơng 2: Cân công suất, sơ xác định chế độ làm việc hai nhà máy 2.1 Cân công suất tác dụng Đặc điểm quan trọng trình sản xuất điện sản xuất, truyền tải, phân phối tiêu thụ điện hệ thống điện đợc tiến hành đồng thời, tích luỹ điện sản xuất thành số lợng lu trữ Tại thời điểm có cân điện sản xuất điện tiêu thụ, điều có nghĩa thời điểm cần phải có cân công suất tác dụng phản kháng phát với công suất tác dụng phản kháng tiêu thụ Nếu cân bị phá vỡ tiêu chất lợng điện bị giảm, dẫn đến giảm chất lợng sản phẩm làm tan rà hệ thống Công suất tác dụng phụ tải liên quan với tần số dòng điện xoay chiều Tần số hệ thống thay đổi cân công suất tác dụng hệ thống bị phá vỡ Giảm công suất tác dụng phát dẫn đến giảm tần số ngợc lại, tăng công suất tác dụng phát dẫn đến tăng tần số Vì thời điểm chế độ xác lập hệ thống điện, nhà máy điện hệ thống cần phải phát công suất công suất hộ tiêu thụ, kể tổn thất công suất hệ thống điện Cân sơ công suất tác dụng đợc thực chế độ phụ tải cực đại hệ thống Đối với nhà máy nhiệt điện, máy phát làm việc ổn định phụ tải P 70% Pđm ; phụ tải P 30% Pđm máy phát ngừng làm việc Công suất phát kinh tế máy phát NĐ thờng (80 ữ 90)% Pđm Khi thiết kế chọn công suất phát kinh tế 80% Pđm , nghĩa là: Pf = Pkt = 80% Pđm Phơng trình cân bằng: P dm = m∑ Ppt + ∑ ∆Pmd + ∑ Ptd + Pdtr Trong đó: Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế mạng lới điện + Pđm tổng công suất tác dụng định mức nhà máy điện Thay số vào ta có: Pđm = 300 + 200 = 500 MW + P pt tổng công suất tác dụng cực đại hộ tiêu thụ Thay số vµo ta cã: mΣ Ppt = 36+42+38+40+38+32+36+32+32 = 326 MW m hệ số đồng thời: lấy m = + Pmđ tổng tổn thất công suất tác dụng đờng dây máy biến áp lấy khoảng 5% mΣPpt Thay sè vµo ta cã: Σ∆Pmd = 5% mΣPpt = 5%.326 = 16,3 MW + Ptd tổng công suất tác dụng tự dùng nhà máy điện Ta chän: ΣPtd = 10%( mΣPpt + Σ∆Pmd) Thay sè vµo ta cã: ΣPtd = 10%(326 + 16,3) = 34,24 MW + Pdtr tổng công suất tác dụng dự trữ của toàn hệ thống Pdtr đợc xác định dùa vµo biĨu thøc: ∑P dtr = ∑ Pdm − m∑ Ppt − ∑ ∆Pmd − ∑ Ptd Thay sè vµo ta cã: ΣPdtr= 500 - 326 - 16,3 - 34,24 = 123,46 MW NhËn xÐt: - ΣPdtr lín h¬n công suất tổ máy lớn mạng điện - Pdtr chiếm 37,87% mPpt Nhà máy đảm bảo tốt khả cung cấp công suất tác dụng 2.2 Cân công suất phản kháng Sản xuất tiêu thụ điện dòng điện xoay chiều đòi hỏi cân điện sản xuất điện tiêu thụ thời điểm Sự cân đòi hỏi công suất tác dụng, mà với công suất phản kháng Sự cân công suất phản kháng có quan hệ điện áp Phá hoại cân công suất phản kháng dẫn đến thay đổi điện áp mạng điện Nếu công suất phản kháng phát lớn công suất phản kháng tiêu thụ điện áp mạng tăng, ngợc lại thiếu công suất phản kháng điện áp mạng giảm Vì để đảm bảo chất lợng cần thiết điện áp hộ tiêu thụ mạng điện hệ thống, cần tiến hành cân sơ công suất phản kháng Phơng trình cân công suất phản kháng: Q dm + Qb = m Qpt + ∑ ∆QB + ∑ ∆QL − ∑ QC + Qtd + Qdtr Trong đó: + Qđm tổng công suất phản kháng định mức nhà máy điện Với Cos = 0,85 ta có: tg = 0,62 Thay số vào ta có: Qđm = ΣP®m tgϕ = 500.0,62 = 310 MVAr + ΣQpt tổng công suất phản kháng cực đại phụ tải Thay số vào ta có: Qpt=15,34+20,34+18,4+13,15+18,4+13,63+17,44+15,5+15,5=147,7 MVAr Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế mạng lới điện + QB tổng tổn thất công suất phản kháng máy biÕn ¸p Cã thĨ lÊy: Σ∆QB = 15%ΣQpt Thay sè vµo ta cã: Σ∆QB = 15%.147,7 = 22,16 MVAr + QL tổng tổn thất công suất phản kháng đờng dây mạng điện + QC tổng công suất phản kháng dung dẫn đờng dây cao áp sinh Đối với bớc tính sơ bộ, với mạng điện 110 kV ta coi: QL = QC + Qtd tổng công suất phản kháng tự dùng nhà máy điện: Q td = Ptd tgtd NÕu chän cosϕtd = 0,75 th× tgϕtd = 0,882 Thay sè vµo ta cã: ΣQtd = 34,24.0,882 = 30,2 MVAr + Qdtr tổng công suất phản kháng dự trữ toàn hệ thống Có thể lấy Qdtr công suất phản kháng tổ máy lớn hệ thèng Ta cã: ΣQdtr = 50.0,62 = 31 MVAr Ta tính đợc: Q b = m Q pt + ∆QB + ∑ ∆QL − ∑ ∆QC + ∑ Qtd + ∑ Qdtr − ∑ Qdm = 147,7+22,16+30,2+31-310 = -78,94 MVAr NhËn xÐt: ΣQb < cã nghÜa c«ng suÊt phản kháng phát thừa để đáp ứng công suất phản kháng hệ thống nên không cần bù sơ 2.3 Sơ xác định phơng thức vận hành cho hai nhà máy 1) Khi phụ tải cực đại Nếu cha kể đến dự trữ tổng công suất yêu cầu hệ thống là: P yc = Ppt + ∑ ∆Pmd + ∑ Ptd Thay sè vµo ta cã: ΣPyc = 326+16,3+34,24 = 376,54 MW C«ng suÊt nhà máy lớn công suất nhà máy Để đảm bảo tính kinh tế ta xét nhà máy nhận phụ tải trớc Công suất nhà máy phát lên lới là: Pvh1 = Pf1 - Ptd1 = 80%P®m1 - 10%(80%P®m1) = 0,80.300 - 0,1.0,80.300 = 216 MW Nhà máy phải đảm nhận công suất phát lên lới: Pf2 = Pyc - Pf1 = 376,54 - 0,80.300 = 136,54 MW ChiÕm 68,27%P®m2 n»m giới hạn công suất phát kinh tế tổ máy nhiệt điện từ 60 - 80%Pđm nên đảm bảo tính kinh tế Trong lợng tự dùng 10%Pf2 = 13,65 MW 2) Khi phơ t¶i cùc tiĨu Nếu cha kể đến dự trữ tổng công suất yêu cầu hệ thống là: Thay số vào ta cã: ∑P yc = ∑ Ppt + ∑ ∆Pmd + Ptd Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 Đồ án tốt nghiệp có Thiết kế mạng líi ®iƯn ΣPyc = 376,54 : = 188,27 MW Khi phụ tải cực tiểu, nhà máy làm việc với nửa số tổ máy Công suất nhà máy lớn công suất nhà máy Để đảm bảo tính kinh tế ta xét nhà máy nhận phụ tải trớc Công suất nhà máy phát lên lới là: Pvh1 = Pf1 - Ptd1 = 80%P®m1 - 10%(80%P®m1) = 0,8.150 - 0,1.0,8.150 = 108 MW Nhà máy phải đảm nhận công suất phát lên lới: Pf2 = Pyc - Pf1 = 188,27 - 0,8.150 = 68,27 MW ChiÕm 68,27%P®m2 n»m giíi hạn công suất phát kinh tế tổ máy nhiệt điện từ 60 - 80%Pđm nên đảm bảo tính kinh tế Trong lợng tự dùng 10%Pf2 = 6,83 MW 3) Trờng hợp cố Giả sử cố tổ máy lớn Cần tìm phơng án vận hành hợp lý cho hai nhà máy Hai nhà máy có tổ máy có công suất nhau, chọn trờng hợp tổ máy nhà máy ngừng hoạt động Nhà máy 1: 5x50 = 250 MW Nhà máy 2: 4x50 = 200 MW Nhà máy có công suất lớn nên để đảm bảo tính kinh tế ta xét nhà máy nhận phụ tải trớc Công suất nhà máy phát lên lới là: Pvh1 = Pf1 - Ptd1 = 90%P®m1 - 10%(90%)P®m1 = 0,9.250 - 0,1.0,9.250 = 202,5 MW Nhà máy phải đảm nhận công suất phát lên lới: Pf2 = Pyc - Pf1 = 376,54 - 202,5 = 174,04 MW chiÕm 87,02%P®m2 Trong lợng tự dùng 10%Pf2 = 17,4 MW Sau tính toán cho trờng hợp ta lập đợc bảng tổng kết số liệu sau Bảng 2.1: Phơng thức vận hành hai nhà máy chÕ ®é ChÕ ®é NM MIN Sù Cè MAX Pf (MW) Sè tæ Pf (MW) Sè tæ Pf (MW) máy máy làm làm việc việc 80%(300) x 50 80%(150) x 50 90%(250) =240 =120 =225 68,27%(200) x 50 68,27%(100) x 50 87,02%(200) = 136,54 = 68,27 = 174,04 Số tổ máy làm việc x 50 x 50 Chơng 3: Lựa chọn điện áp 3.1 Nguyên tắc lựa chọn Điện áp định mức mạng điện ảnh hởng chủ yếu đến tiêu kinh tế-kỹ thuật, nh đặc trng kỹ thuật mạng Ví dụ, tăng điện áp định mức, tổn thất công suất điện giảm, nghĩa giảm chi Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế mạng lới điện phí vận hành, giảm tiết diện dây dẫn chi phí kim loại xây dựng mạng điện, đồng thời tăng công suất giới hạn truyền tải đờng dây, đơn giản hoá phát triển tơng lai mạng điện, nhng tăng vốn đầu t để xây dựng mạng điện Mạng điện áp định mức nhỏ yêu cầu vốn đầu t không lớn, nhng chi phí vận hành lớn tổn thất công suất điện lớn, khả truyền tải nhỏ Vì chọn điện áp định mức mạng điện thiết kế toán kinh tế - kỹ thuật Điện áp mạng điện phụ thuộc vào nhiều yếu tố: công suất phụ tải, khoảng cách phụ tải nguồn cung cấp, vị trí tơng đối phụ tải với nhau, sơ đồ mạng điện Nh chọn điện áp định mức mạng điện đợc xác định chủ yếu điều kiện kinh tế Để chọn đợc điện áp tối u cần tiến hành so sánh kinh tế - kỹ thuật phơng án khác điện áp mạng Điện áp định mức mạng điện thiết kế đợc chọn đồng thời với sơ đồ cung cấp điện Điện áp định mức sơ mạng xác định theo công suất truyền tải khoảng cách truyền tải công suất đoạn đờng dây mạng điện 3.2 Chọn điện áp vận hành Điện áp định mức xác định sơ theo công suất truyền tải đà biết P (MW) theo chiều dài đờng dây truyền tải l (km) víi c«ng thøc Still: U dm = 4,34 l + 16 P Trong đó: U: điện áp vận hành (kV) l: khoảng cách chuyên tải (km) P: công suất chuyên tải đờng dây (MW) Công thức đợc áp dụng cho đờng dây có chiều dài đến 220 km công suất truyền tải P 60 MW Chơng 4: Các phơng án nối dây mạng điện Chọn phơng án tối u 4.1 Những yêu cầu mạng điện 1) Cung cấp điện liên tục - Hầu hết phụ tải hệ thống phụ tải loại I - Đối với hộ tiêu thụ loại I hộ tiêu thơ ®iƯn quan träng, nÕu nh ngõng cung cÊp ®iƯn gây nguy hiểm đến tính mạng sức khoẻ ngời, gây thiệt hại nhiều kinh tế, h hỏng thiết bị, làm hỏng hàng loạt sản phẩm, rối loạn trình công nghệ phức tạp - Đối với hộ tiêu thụ loại cho phép ngừng cung cấp điện thời gian cần thiết để sửa chữa hay thay phần tử h hỏng nhng không ngày - Để thực yêu cầu cung cấp điện liên tục cho phụ tải loại I cần đảm bảo dự phòng 100% mạng điện, đồng thời dự phòng đợc đóng tự động Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế mạng lới điện 2) Đảm bảo chất lợng điện - Chất lợng điện gồm chất lợng tần số điện áp xoay chiều - Khi thiết kế mạng điện thờng giả thiết hệ thống điện có đủ công suất để cung cấp cho phụ tải khu vực thiết kế Vì vấn đề trì tần số không cần xét - Do tiêu chất lợng điện giá trị độ lệch điện áp hộ tiêu thụ so với điện áp định mức mạng điện thứ cấp Trong qúa trình chọn sơ phơng án cung cấp điện, đánh giá chất lợng điện theo giá trị tổn thất điện áp 3) Đảm bảo tính linh hoạt cao Hệ thống thiết kế phải có tính linh hoạt cao vận hành Cần phải có nhiều phơng thức vận hành hệ thống để với phơng thức gặp cố vận hành hệ thống theo phơng thức khác Mục đích đảm bảo tính liên tục cung cấp điện cho phụ tải 4) Đảm bảo an toàn Trong vận hành hệ thống điện cần đảm bảo an toàn cho ngời thiết bị điện 4.2 Lựa chọn dây dẫn Các dây dẫn trần đợc sử dụng cho đờng dây không Các dây nhôm, dây nhôm lõi thép dây hợp kim nhôm đợc dùng phổ biến đờng dây không Các dây dẫn cần phải có điện trở suất nhỏ, đồng thời phải có độ bền tốt chống lại đợc tác động khí tạp chất hoá học không khí, đặc biệt đờng dây qua vùng ven biển, hồ nớc mặn, khu công nghiệp hoá chất Các vật liệu để chế tạo dây dẫn đồng, nhôm, thép hợp kim nhôm (nhôm - magiê - silic) Đồng vật liệu dẫn điện tốt nhất, sau nhôm cuối thép 1) Dây đồng §ång cã ®iƯn trë st nhá, ë nhiƯt ®é 20 0C dây đồng kéo nguội có điện trở suất = 18,8 .mm2/km ứng suất kéo dây đồng phụ thuộc vào trình công nghệ chế tạo ứng suất kéo dây đồng kéo nguội đạt 38 - 40 kG/mm2 Bề mặt sợi dây đồng đợc bao bọc lớp oxyt đồng, dây đồng có khả chống ăn mòn tốt Nhng đồng kim loại quý đắt tiền Vì dây đồng đợc dùng mạng đặc biệt (hầm mỏ, khai thác quặng) 2) Dây nhôm Nhôm kim loại phổ biến thiên nhiên Điện trở suất nhôm lớn điện trở suất đồng khoảng 1,6 lần Điện trở suất nhôm = 31,5 Ω.mm2/km ë nhiƯt ®é 200C Líp oxýt bao bäc xung quanh dây nhôm có tác dụng bảo vệ cho dây nhôm không bị ăn mòn khí Nhợc điểm chủ yếu dây nhôm độ bền tơng đối nhỏ ứng suất kéo nhôm cán nguộichỉ đạt đợc khoảng 15 - 16 kG/mm2 Do ngời ta Sinh Viên: Nguyễn Hải Đăng HTĐ1 K47 10 ∆Pn , 175 260 175 175 175 145 175 145 260 kW ∆P0 , 42 59 42 42 42 35 42 35 59 kW Smax , 39,13 46,67 42,20 42,10 42,20 34,78 40,00 35,60 35,60 MWh 1012,38 1269,28 1057,47 1055,95 1057,47 896,04 1024,81 909,53 Σ∆AB, 791,02 MWh 9073,9 MVA ∆ABi, + Vậy tổn thất điện mạng điện : ΣΔAmđ =ΣΔAđ d +Σ∆AB =43130,65 + 9073,95 = 52204,6 MWh + Tổng điện hộ tiêu thụ nhận năm: AΣ = ΣPmax.Tmax = 326.4900 = 1597400 MWh + Tổn thất điện mạng điện tính theo phần trăm: ∆A% = Σ∆Amd 52204,6 100 = 100 = 3, 268% AΣ 1597400 9.2 Vốn đầu tư mạng điện Tổng vốn đầu tư mạng điện : K=Kd + KTBA 1) Vốn đầu tư đường dây Như tính tốn phần trước ta có Kd = 249,06.109 đ 2) Vốn đầu tư trạm biến áp Ta có : KTBA = KBA +KMC +KDCL + KTBB Trong : KBA : Vốn đầu tư cho máy biến áp KMC : Vốn đầu tư cho máy cắt KDCL : Vốn đầu tư cho dao cách ly KTBB : Vốn đầu tư cho thiết bị bù Ta có : Suất đầu tư cho trạm biến áp 32000/110 là: 22.109 đ Suất đầu tư cho trạm biến áp 40000/110 là: 25.109 đ Suất đầu tư cho trạm biến áp 63000/110 là: 35.109 đ Do trạm đặt MBA nên suất đầu tư 1,8 lần so với đặt MBA Do : KTBA=1,8.(25+35+25+25+25+22+25+22).109 + 35.109+10.35.109 = 752,2.109 đ 3) Tổng vốn đầu tư cho mạng điện K=Kd + KTBA = 249,06.109 +752,2.109 = 1001,26.109 đ 9.3 Tính tốn giá thành tải điện 9.3.1 Tổng chi phí vận hành hàng năm Y = avh.Kd + avhtb.KTBA +ΔAΣ c Trong đó: avh : Hệ số vận hành đường dây ( avh = 0,04) avhtb : Hệ số vận hành thiết bị trạm biến áp ( avhtb = 0,1) Do : Y = 0,04.249,06.109 +0,1.400,2.109 +500.52204,6.103 = 76,0847.109 đ Chi phí tính tốn hàng năm: Z =atc.K + Y = 0,125.1001,26.109 +76,0847.109 = 201,2422.109 đ Tổng điện phụ tải yêu cầu : A = ΣPimax.Tmax = 326.4900 =1597400 MWh Giá thành tải điện : β = Y 76,0847.109 = = 47,63 đồng/kWh A 1597400.103 K 1001, 26.109 = = 3,071.109 đồng/MW K0 = ΣPi max 326 Tổng tổn thất công suất: Bảng 9.2: Tổn thất công suất trạm TBA1 TBA2 TBA3 TBA4 TBA5 TBA6 TBA7 TBA8 ∆PB, 0,168 0,189 0,181 0,181 0,181 0,156 0,172 0,160 TBA9 0,142 MW Ta c ó: Σ∆PBA = 1,530 MW ΣΔP = ΔPd +ΔPBA = 13,06+1,530 = 14,59 MW Tổn thất công suất tính theo % : Σ∆P ΔP%= ΣP i max 100 = 14,59 100 = 4, 475% 326 9.4 Bảng tổng kết tiêu kinh tế kỹ thuật mạng điện STT Các tiêu 01 ΔUmaxbt% 02 ΔUmaxsc% 03 Tổng chiều dài đường dây Đơn vị % % km Giá trị 7,41 12,56 706,58 MVA 516 + Đường dây 109 đ 249,06 + TBA 109 đ 752,2 Tổng vốn đầu tư: Tổng phụ tải max Điện tải hàng năm A 109 đ MW MWh 1001,26 326 159740 04 Tổng dung lượng TBA 05 Vốn đầu tư: 06 07 Ghi Cả MBA tăng áp 08 09 10 11 12 13 14 15 Tổng tổn thất công suất ΣΔP Tổng tổn thất công suất ΣΔP% Tổng tổn thất điện ΣΔA Tổng tổn thất điện ΣΔA% Phí tổn vận hành hàng năm Y Chi phí vận hành hàng năm Giá thành tải điện β Giá thành xây dựng MW công suất MW 14,59 % 4,475 MWh 52204,6 % 3,268 10 đ 76,0847 10 đ 201,242 đ/kWh 47,63 10 đ/MW 3,071 cực đại Nhận xét: Mạng điện thiết kế đảm bảo yêu cầu kỹ thuật: - Độ tin cậy cung cấp điện - Đảm bảo chất lợng điện - Đảm bảo tính linh hoạt - Đảm bảo an toàn Đồng thời mạng điện thiết kế đảm bảo tối u kinh tế Do mạng điện đà thiết kế phơng án tối u PHầN 2: thiết kế đờng dây trung áp 22 kV Chơng 10: Thiết kế đờng dây trung áp 22 kV 10.1 Sơ đồ địa lý thiết kế đờng dây Hình 10.1: Bản đồ vị trí trạm biến áp 320 kVA - 22/0,4 Trạm TG 110kV TBA hạ áp 320kV Tỉ lệ xích: 1/10.000 Ghi chú: Hồ nớc Ruộng lúa Với sơ đồ địa lý nh hình vẽ, ta thiết kế đờng dây gồm tuyến đờng dây từ trạm TG sang TBA hạ áp gồm tuyến đờng dây có chiều dài tuyền lần lợt 350m, 400m, 350m chạy men theo ®êng bê cđa hå níc 10.2 C¸c sè liƯu phơc vụ tính toán Mục đích tính toán dây dẫn đờng dây tải điện xác định đại lợng: độ võng f, lực kéo dây tác dụng lên cột T d , đại lợng cần thiết để kiểm tra khoảng an toàn từ dây dẫn đến mặt đất để lựa chọn kiểm tra cột, xà, móng trạng thái vận hành Dựa theo quy định trong: quy phạm trang bị điện đờng dây không ta đánh giá chọn đợc số liệu để phục vụ tính toán sau * Phân loại đờng dây không: theo yêu cầu thiết kế đờng dây không điện áp 22 kV đờng dây thuộc đẳng cấp II hộ dùng điện loại III Bảng 10.1 Đẳng cấp đờng dây II Điện áp định mức đờng dây (kV) 35 1-20 Loại hộ dùng điện Loại Bất loại * Hệ số an toàn: Về mặt giới, yêu cầu dây dẫn dây chống sét phải đảm bảo liên tục cung cấp điện an toàn cho ngêi n= σ gh σ cp Trong ®ã: - gh : ứng suất giới hạn dây dẫn (dây nhôm lõi thép dây chống sét), N/mm2 - cp : ứng suất cho phép vật liệu làm dây dẫn, N/mm2 Đờng dây thiết kế sử dụng dây AC-95 gồm đoạn đờng dây 350m, 400m, 350m với tổng chiều dài 1100m = 1,1km Theo đề đờng dây đợc thiết kế qua nơi không dân c (ruộng lúa) dùng dây AC nhiều sợi nên hệ số an toàn n = Tra bảng PL 4.1 (Hệ thống cung cấp điện, Nguyễn Công Hiền (chủ biên), Nguyễn Mạnh Hoạch) đợc gh = 1175 N/mm2 nên: cp = 1175/2 = 587,5 N/mm2 * Vïng khÝ hËu: Vïng khí hậu tính toán đợc chia thành loại Mỗi vùng khí hậu có thông số khác nhiệt độ, tốc độ gió lúc nhiệt độ không khí thấp lúc bÃo Đờng dây không thiết kế qua vùng đồng Bắc Bộ nên ta sử dụng thông số vùng khí hậu III Bảng 10.2: Sè liƯu vỊ vïng khÝ hËu III §iỊu kiƯn tính toán Vùng khí hậu III Lúc nhiệt độ không khÝ thÊp nhÊt - NhiƯt ®é θ, 0C - Tốc độ gió, v/m Lúc nhiệt độ không khí cao nhÊt 40 - NhiƯt ®é θ, 0C - Tèc ®é giã, v/m Lóc b·o 25 - NhiƯt ®é θ, 0C 35 - Tèc ®é giã, v/m * Tû trọng giới tác dụng lên dây (tỷ tải): N/m.mm2 + Tỷ tải trọng lợng thân dây (g1): g1 = g 9,81( N / m / mm ) F g: Trọng lợng 1m dây dẫn (kg/m) F: Tiết diện thực tế dây phức hợp F = FA + FFe + Tỷ tải áp lực gió lên dây (g2): Sức ép gió lên 1m d©y: P= 9,81.α C x d v ( N / m) 1000.16 : Hệ số biểu thị phân bố không đồng gió lên khoảng cột Với tốc độ gió v = 25 m/s = 0,75 Cx : Hệ số động lực không khí phụ thuộc bề mặt chịu gió Với dây dẫn có ®êng kÝnh < 15 mm th× Cx = 1,1 Tû tải gió (tải trọng gió thổi lên dây khoảng cột): g2 = + Tỷ tải tổng hợp: P 9,81.α C x d v = ( N / m.mm ) F 1000.16.F g3 = g12 + g 2 ( N / m.mm ) Tra bảng PL 5.3 PL 4.3 (Hệ thống cung cấp điện), tìm đợc tải trọng số liệu tính toán dây AC-95: Bảng 10.3: Số liệu dây AC-95 M· d©y AC-95 FA [mm2] 95,4 FFe [mm2] 15,9 g1 g2 g3 3N/m.mm] [103N/m.mm] [10 N/m.mm] [10 36,5 75,6 84,5 Bảng 10.4: Đặc tính lý dây dẫn VËt liÖu A Fe δgh (N/mm2) 157 1175 δcp (N/mm2) 78,5 587,5 E (N/mm2) 61,6.103 196.103 α (1/ 0C) 23.10-6 12.10-6 β = 1/E (mm2/N) 10,23.10-6 5,1.10-6 10.3 Lùa chän tính toán phần tử đờng dây 1) Lựa chọn phần tử a) Lựa chọn cột Tuyến đờng dây 22 kV gồm đoạn đờng dây 350m, 400m, 350m víi tỉng chiỊu dµi lµ 1,1 km Víi khoảng cột lớn 100m tổng số cột toàn tuyến đờng dây 17 Mỗi đoạn đờng dây gồm khoảng cột Dự định chọn toàn tuyến dùng cột bê tông ly tâm LT12 Tại vị trí trung gian đặt cột LT12B, vị trí đầu cuối tuyến đờng dây đặt cột LT12C Bảng 10.5: Thông số kỹ thuật cột bê tông ly tâm nhà máy Bê Tông Đông Anh Loại LT12B LT12C Quy cách D1/D2-H 190/3-10000 190/300-10000 Mác bê tông 400 400 V (m3) 0,44 0,44 M (kg) 1200 1200 Lùc đầu cột Pcp(kg) 720 900 b Chọn xà, sứ Các cột trung gian dùng xà đơn X1, cột cuối dùng xà kép X2 Tổng số xà đợc sử dụng cho đờng dây 9X1 + 4X2 Xà làm thÐp gãc L73x73x7 dµi 2m KÌm xµ vµ chèng xµ dùng thép góc L60x60x6 Các loại xà cách lắp xà đợc trình bày hình 10.2 Error! No topic specified c) Chän mãng cét Dù kiÕn dïng mãng ng¾n kh«ng cÊp Mãng cét trung gian cã kÝch thíc 1x1,2x2m Móng cột đầu cuối có kích thớc 1,2x1,4x2m 2) Sức kéo độ võng dây khoảng cột a) Khoảng vợt giới hạn 24. A (bao ) g g ( bao ) − ( ) g ghbao g gh lth = V× dây phức hợp nên phải tính ứng suất giả tởng gh , trớc hết cần tìm , + Tỷ số tiết diện dây nhôm thép: a= FA 95, = =4 FAl 15,9 + HÖ số nhiệt nở dài toàn dây dẫn: = α Fe EFe + a.α Al E Al EFe + a.E Al 12.10−6.196.103 + 6.23.10−6.61,6.103 α0 = = 19,188.10−6 (1/ C ) 3 196.10 + 6.61,6.10 + HÖ số giÃn đàn hồi toàn dây dẫn: = 1+ a 1+ = = 12,376.10−6 (mm / N ) EFe + a.E Al 196.10 + 6.61,6.103 Tiến hành tính toán dây dẫn theo phần nhôm: + øng st cho phÐp cđa nh«m hƯ sè an toµn lµ 2: σ cp = 157 = 78,5( N / mm) Để xác định ứng suất giả tởng gtmin , btbÃo ta xác định ứng suất nhiệt phát sinh phần nhôm dây dẫn ' Al = (α Al − α ).(θ − θ ).E Al + Khi θmin = 50C: σ Al ' = (23.10−6 − 19,188.10−6 ).(15 − 5).61,6.103 = 2,348( N / mm ) + Khi θb·o = 250C: σ ' Al = (23.10−6 − 19,188.10−6 ).(15 − 25).61,6.103 = −2,348( N / mm ) øng suÊt gi¶ tëng dây dẫn đợc xác định theo công thức: gh = σ T Al E0 = σ T Al E Al E Al β Trong đó: TAl ứng suất phần nhôm dây dẫn phụ tải giới gây nên: TAl = | σAl | - σ’Al + Khi θmin = 50C: σ T Al = σ cp − σ ' Al = 78,5 − 2,348 = 76,152( N / mm ) 76,152 σ gt = = 99,889( N / mm ) −6 61,6.10 12,376.10 + Khi θb·o = 250C: σ T Al = σ cp − σ ' Al = 78,5 − (−2,348) = 80,848( N / mm ) øng st gi¶ tëng cho phÐp cđa d©y dÉn: σ gtm = 95: 80,848 = 106,049( N / mm ) −6 61,6.10 12,376.10 Thay sè vào công thức tính lth ta đợc khoảng vợt giới hạn dây AC24.23.106.(25 5) = 148,39m 84,5.103 36,5.10−3 ( ) −( ) 106,049 99,889 lth = Ta thÊy r»ng víi l =100m < l th = 148,39m ứng suất đờng dây gt xuất lúc nhiệt độ không khí thấp nhất: gt = gt = 99,889 (N/mm) b) §é lín nhÊt cđa đờng dây (fmax) Khi nhiệt độ max = 400C, gió, ứng suất giả tởng dây dẫn lúc nhiệt độ không khí max đợc xác định phơng trình trạng thái: Almax Almax l g12 l g12 α − = σ Alθmin − − Al (θ max − θ ) 2 24.β σ Alθmax 24.β σ Alθ β 1002.36,52.10 −6 1002.36,52.10−6 23.10 −6 = 99,889 − − (40 − 5) 24.12,376.10−6.σ Alθmax 24.12,376.10 −6.99,889 12,376.10−6 σ Alθmax − 44853, 28.( σ Alθ max σ − Alθ max ) = 34,843 99,8892 (σ Alθmax − 30,348) − 44853, 28 = Đặt: F = Al ( Al 30,348) 44853, 28 Sử dụng phơng pháp dò để tìm Al , mong muốn tìm đợc giá trị Al để giá trị hàm F kết tính toán đợc cho bảng nh sau: max max max Bảng 10.6: Kết dò tìm Al σAlθmax = 48,00 N/mm2 max F = -4183,072 max σAlθmax = 48,50 N/mm2 σAlθmax = 49,00 N/mm2 σAlθmax = 49,01 N/mm2 σAlθmax = 49,015 N/mm2 σAlθmax = 49,016 N/mm2 σAlθmax = 49,017 N/mm2 F = -2155,238 F = -69,828 F = -27,527 F = -6,368 F = -2,135 F = 2,096 LÊy σ Alθ = 49,017 N/mm2 §é lín nhÊt cđa d©y: max f1 = l g1 1002.36,5.10−3 = = 0,931m 8. Almax 8.49,017 Với khoảng cột lµ: 87,5m ta cã f1 = l g1 87,52.36,5.10−3 = = 0,713m 8.σ Alθmax 8.49,017 c) KiĨm tra kho¶ng cách an toàn Error! No topic specified Điều kiện kiểm tra: h0 = h - f - h1 - h2 ≥ hcp Trong ®ã: - h: ChiỊu cao cét, lÊy h = 12m - f: Độ võng khoảng cột, f1 = 0,931m; f2 = 0,713m - h2: Độ chôn sâu cột, h2 = 2m - h1: Khoảng cách từ điểm treo dây xà dới đến đỉnh cột, h1 = 2m - hcp: Độ cao an toàn cho phép từ điểm thấp dây treo đến mặt đất, với khu vực không dân c (ruộng lúa) lấy hcp = 6m - VËy: Víi f1 = 0,931m th×: h0 = 12 - 0,931 - - = 7,069 hcp = 6m Vậy đảm bảo điều kiện khoảng cách an toàn d) Kiểm tra uốn cột trung gian Cột trung gian làm việc chịu lực gió bÃo tác động lên chân cột tác động lên dây AC-95 khoảng cột Tải trọng gió lên cột: P= 9,81 α C.v F ( N ) 16 Trong đó: - : Biểu thị phân bố không gió khoảng cột Với vận tốc gió lóc b·o lµ v = 35m/s øng víi α = 0,75 - C: Hệ số động lực không khí phụ thuộc vào bề mặt chịu gió Với dây AC-95 có đờng kính tính toán dây dẫn: d = 13,5mm < 15mm th× C = 1,1 - F: DiƯn tích bề mặt chịu gió F= Trong đó: D1 + D2 (190 + 350).10−3 (h − h2 ) = (12 − 2) = 2,7 m 2 D1: ChiÒu rộng đỉnh cột D2: Chiều rộng phần cột sát đất VËy: P= 9,81 0,75.1,1.352.2,7 = 1673,027 N 16 * Lùc gió tác dụng lên dây độ cao 10m, 9m, 8m: Pld = g Fd l = 75,6.10−3.100.70 = 529, N * Lực gió lên cột đặt trọng tâm mặt cột: Hc = 2.D1 + D2 h 2.0,19 + 0,35 10 = = 4,506m D1 + D2 0,19 + 0,35 Tỉng m«men tác động lên tiết diện cột sát đất: Mtt = n.(ΣMi + 10%ΣMi) Error! No topic specified ∑M i = Pd H + Pc H c Trong ®ã: n: HƯ số tải, tra bảng (Hệ thống cung cấp ®iÖn, trang 12) ta cã: n = 1,2 Thay sè vào ta đợc: M i = (10 + + 8).529, + 1673,027.4,506 = 21827,06 Nm M tt = n.(∑ M i + 10%∑ M i ) = 1, 2.(21827,06 + 10%.21827,06) = 28811,719 Tổng ngoại lực tác động lên đầu cột: (1kg = 9,81N) Ptt = M tt 28811,719 = = 2881,172 N = 293,697 < Pcp = 720kg h 10 e) KiÓm tra uèn cét cuèi Cét cuối bị kéo phía lực kéo dây Lực kéo dây là: T = gh FTTAC = 99,889.79,3 = 7921,198 N Tỉng m«men tác động lên tiết diện cột sát đất: M tt = n. T h Trong đó: n hệ số tải, n = 1,3 Nên: M tt = 1,3.7921,198.(10 + + 8) = 278034,05 Nm Quy đổi mômen tính toán lực đầu cột: Ptt = M tt 278034,05 = = 27803, 405 N = 2834,19kg > Pcp = 2.900 = 1800kg h 10 Nh vËy cét cuối làm việc không an toàn nên đặt cho cột cuối hai dây néo để tăng khả chịu lực f) KiĨm tra chèng lËt mãng cét trung gian C«ng thøc kiÓm tra: k S ≤ l ( F2 Ett + F3 Q0 ) F1 Víi cét trung gian, hƯ số an toàn k = 1,5 Tổng lực tác động lªn cét: S = 3.529, + 1673,027 = 3260,627 N = 3, 261kN Víi kÝch thíc mãng 1x1,2x2m Trong đó: , , k0, C, : Các trị số dùng để tính móng ngắn H, h, d, b: Kích thớc cột, móng (trên hình vẽ 10.3) k: Hệ số an toàn, tra bảng 4.13 (Hệ thống cung cấp điện, trang 69), tìm đợc k = 1,5 : Góc ma sát đất Tra bảng PL5.10 5.11 (Hệ thống cung cấp điện) với môi trờng đất sét cát ẩm tự nhiên ta có: = 40; tg = 0,839; θ = 0,467; θ2 = 0,218; C = 0,39; = 14,7 Tính đợc trị số F1, F2, F3 vµ En TÝnh F1: H  H   F1 = 1,5  +  + 1÷.tg 2ϕ  + 0,5  h  h  Víi H: độ cao trung bình đặt lực ngang vào cột Gồm: - Lực gió 1673,027N đặt độ cao 4,506m - Lực gió đặt lên dây 529N đặt độ cao 10m, 9m, 8m Nên: H= 7, 45  7, 45   F1 = 1,5  + + 1÷.0,839  + 0,5 = 11,076     TÝnh F2: TÝnh F3: 1673,027.4,506 + 2.529, 2.(10 + + 8) = 7, 45m 1673,027 + 6.529, d 1, F2 = (1 + tg 2ϕ ).(1 + 1,5 .tgϕ ) = (1 + 0,839 ).(1 + 1,5 .0,839) = 2,99 h d 1, F3 = (1 + tg 2ϕ ) + tgϕ = (1 + 0,8392 ) + 0,839 = 1,86 h b.h.k0 Ett =  0,5.γ + C.(1 + θ )   θ (θ + tgϕ )  1,97.2.1, = [ 0,5.14,7 + 0,39.(1 + 0, 218) ] = 60,55 0, 467.(0, 467 + 0,839) Error! No topic specified TÝnh Q0: + Träng lợng cột: Bê tông có tỷ trọng 24,5 Thể tÝch cét lµ: 0,44 Qc = 0,44.24,5 = 10,78 kN + Träng lỵng mãng: Qm = 1.1,2.2.24,5 = 58,8 kN + Trọng lợng dây: Qd = g1.3F.l = 36,5.10-3.100.3.70 = 766,5 N = 0,767 kN + Trọng lợng xà, sứ: QX = 0,5 kN + Q0: tổng trọng lợng đặt lên kể trọng lợng móng Q0 = Qc + Qm + Qd + Qx = 10,78 + 58,8 + 0,767 + 0,5 = 70,847 kN VËy: k S ≤ l ( F2 Ett + F3 Q0 ) F1 (2,99.60,55 + 1,86.70,847) 11,067 4,892 ≤ 28, 243 1,5.3, 261 ≤ KÕt ln: Mãng lµm viƯc an toµn g) Kiểm tra chống lật móng cuối Các cột ta cho đặt dây néo dây néo chịu phần lớn lực kéo móng cột loại làm việc nhẹ nhàng nên không cần kiểm tra 3) ThiÕt kÕ mãng d©y nÐo Mãng d©y nÐo đợc chế tạo bê tông cốt thép mác 200 có kích thớc 1,0x1,5x0,3m chôn sâu 2m Dây néo đợc làm dây thép bện có gh = 685 N/mm2, cỡ 14 Cột đợc giữ hai dây néo, dây néo làm với mặt đất góc 45 t¹o víi gãc 600 Error! No topic specified a) Phân bố lực dây néo + Phần đà tính đợc lực đầu cột cuối: Ptt = 27803,405 N + Khả chống uốn cột kép: Pcp = 17658 N + Vậy hai dây néo phải chịu lùc: Ttt = Ptt - Pcp = 27803,405 - 17658 = 10145,405 N Chiếu xuống mặt phẳng hai dây néo (gãc β = 450): Tn = 10145,405 = 14347,769 N + Mỗi dây néo chịu lực kéo là: T1 = 14347,769 = 8283,688 = 8, 284kN b) Kiểm tra khả chống nhổ móng k T ≤ γ h b.λ Víi mãng nÐo: k = 2; T = 8,284 kN Tra b¶ng víi đất sét pha cát ẩm tự nhiên đợc = 400; η = 0,504; A = 1,704; B = 0,587; γ = 14,7; d/h = 1/2 = 0,5 nªn ξ = 0,62 cos ( β + ϕ ) cos (450 + 400 ) λ= = = 2,17 cosβ (cosβ + sin ϕ ) cos 450.(cos 450 + sin 400 ) VËy: k T ≤ γ h b.λ 2.8, 284 < 14,7.2 2.1,5.3,1 16,568 < 136,71 Nhận xét: Kết tính toán cho thÊy mãng lµm viƯc an toµn c) KiĨm tra khả chịu kéo dây néo 14 Khả chịu kéo dây thép bện 14 là: Tgh = F σ gh  14  = Π  ÷ 685 = 105,394kN > Ttt = 8, 284kN  Vậy chọn thép bện 14 làm dây néo thoả mÃn 10.4 Lập dự toán toàn tuyến đờng dây - Suất giá đầu t đờng dây điện áp 22 kV dây trần, loại dây Ac-95 140.106 đ Nên: Vốn đầu t đờng dây 1,1.140.106 = 154.106 đ - Vốn đầu t cho TBA phân phối (trạm treo trêncột) 320 kVA-22/0,4 kV là: 137.106 đ - Vốn đầu t toàn tuyến đờng dây là: 154.106 + 137.106 = 291.106 đ Error! No topic specified Nhận xét: Đờng dây trung áp thiết kế đảm bảo yêu cầu cung cấp điện, đảm bảo yếu tố kỹ thuật đờng dây Tài liệu tham khảo Nguyễn Văn Đạm Thiết kế mạng hệ thống điện Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội, 2004, 302 tr Nguyễn Văn Đạm Mạng lới điện Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội, 2004, 240 tr Trần Bách Tối u hoá chế độ hệ thống điện Tủ sách đại học chức Bách Khoa Hà Nội, 1999, 200 tr Nguyễn Công Hiền, Nguyễn Mạnh Hoạch Hệ thống cung cấp điện xí nghiệp công nghiệp đô thị nhà cao tầng Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội, 2005, 430 tr Trịnh Hùng Thám, Nguyễn Hữu Khái, Đào Quang Thạch, Là Văn út, Phạm Văn Hoà, Đào Kim Hoa Nhà máy điện trạm biến áp - phần điện Nhà xuất khoa học kü thuËt, 276 tr Ng« Hång Quang Lùa chän, tra cứu thiết bị điện Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2001 Trần Bách Cơ khí đờng dây Nhà xuất khoa học kỹ thuËt, Hµ Néi, 331 tr ... bao gồm hai phÇn: PhÇn thø nhÊt cã nhiƯm vơ thiÕt kÕ lới điện khu vực gồm hai nhà máy nhiệt điện, cung cấp điện cho phụ tải Phần thứ hai có nhiệm vụ tính toán thiết kế đờng dây trung ¸p 22 kV. .. sơ đồ địa lý, xét phụ tải đợc phân vùng cung cấp điện lân cận nhà máy điện: Nhà máy 1: phụ tải 1,2,3,4,5 Nhà máy 2: phụ tải 7,8 ,9 Phụ tải liên lạc nhà máy nhiệt điện 4.4 Tính toán so sánh kĩ thuật... công suất điện áp phụ tải Theo nhiệm vụ thiết kế, điện áp danh định phía thứ cấp 22 kV, điện áp sơ cấp đà chọn 110 kV Nghĩa máy biến áp cần có hai cấp điện áp, ta chọn máy biến áp pha hai dây quấn