Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu Thiết kế môn học mố trụ cầu I / Số liệu thiết kế : Thiết kế mố U BTCT Chiều cao mố : H = 5 m Kết cấu nhịp : L = 30 m h = 1.7 m Khổ cầu K9 + 2*1.5 m Tải trọng : H30, XB 80 , Ngời 300 kg/m 2 Kích thớc gối cầu (mm): (Gối cao su) Gối cố định 310 x 460 x 56 Gối di động 410 x 460 x 80 Móng trên nền thiên nhiên, cờng độ tính toán đất nền R = 5 kg/cm 2 Mố cầu đặt ở nơi khô cạn không bị ảnh hởng của mực nớc Nội dung tính toán: Bản tính gồm : Tính mặt cắt đỉnh móng Tính mặt cắt đáy móng Tính các bộ phận mố (tờng thân, tờng cánh) trụ (mũ trụ), đá kê gối II./ Tính toán 1/. Cấu tạo , kích thớc chung của mố cầu . Sơ đồ mặt cắt ngang kết cấu nhịp Xác định kích thớc tờng đỉnh Chiều cao tờng đỉnh h 1 = h dầm + h gối + h đá kê gối h 1 = 170 + 8 + 20 = 198 cm Chiều dày tờng đỉnh: b 1 = 50 cm Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 1 Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu chiều dài tờng đỉnh (theo phơng ngang cầu): lấy bằng bề rộng cầu bằng 11.8m Chiều dày tờng thân (theo dọc cầu) b 2 = 1.5 m Chiều dày tờng cánh: l c = s + n*H Độ ngập : do chiều cao mố H = 5 m nên chọn s = 65 cm, n = 1 Vậy l c = 65 + 1*500 = 565 cm Mố U BTCT dùng bê tông mác 300 đổ tại chỗ , móng cọc BTCT Các kích thớc của mố cầu đợc thể hiện nh trong hình vẽ . 2.Tính toán tải trọng tác dụng lên mố . 2.1.Các loại tải trọng tác dụng lên mố. Mố cấu đặt ở nơi khô cạn, không bị ảnh hởng của mực nứơc do đó nó chịu tác dụng của các loại tải trong : Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 2 ống nmhwạ thoát nớc 6 cọc khoan nhồi ỉ1,5m ; L=20m Hình 4.1: Cấu tạo mố cầu Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu 1 Trọng lợng bản thân mố 2 Phản lực thẳng đứng do trọng lợng kết cấu nhịp 3 Phản lực thẳng đứng do hoạt tải đứng trên kết cấu nhịp 4 Lực hãm dọc cầu 5 Ma sát gối cầu 6 áp lực của đất sau mố 7 Phản lực truyền xuống từ bản quá độ Mô U bê tông cốt thép cần tính toán các bộ phận sau: mặt cắt tờng đỉnh (I-I) , mặt cắt tờng thân (II-II) và mặt cắt tờng cánh (III-III), mặt cắt đáy bệ móng(IV-IV) các giá trị tải trọng của các mặt cắt đợc ghi theo chỉ số mặt cắt . ở đây theo yêu cầu của đề ra ,chỉ tính toán đối với 2 mặt cắt :Mặt cắt đỉnh móng và mặt cắt đáy móng 2.2.Tính toán tải trọng . Các tải trọng tính toán dới đây là lực dọc và lực ngang , còn mômen đối với các mặt cắt sẽ đợc thể hiện trong bảng tổng hợp. 2.2.1.Trọng lợng bản thân mố , Bao gồm tờng đỉnh , tờng cánh , tờng thân và bệ mố TT Bộ phận G tc (T) G tt (T) 1 Tờng đỉnh 4.33 4.76 2 Tờng cánh(2 cánh) 69.65 76.615 3 Tờng thân 239.4 263.34 4 Bệ mố 455 500.5 2.2.2.Phản lực thẳng đứng do trọng lợng kết cấu nhịp . Xây dựng đờng ảnh hởng phản lực gối trên mố do tải trọng P=1 di chuyển trên kết cấu nhịp gây ra ( Hình vẽ ) : Từ đó tính đợc diện tích phần ĐAH : = 16.2 +Phản lực do tĩnh tải dầm : R dầm tc = 354.7 T ; R dầm tt = 390.17 T Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 3 Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu +Phản lực do tĩnh tải giai đoạn II : g II tc * = 3.024*16.2 = R gđ2 tc = 48.99 T R gđ2 tt = g II tt * = 4.29*16.2 = 69.5 T 2.2.3.Phản lực thẳng đứng do hoạt tải chạy kết cấu nhịp . Xét cho 2 tổ hợp hoạt tải : 1_H30+Ngời ; 2_ XB80 Các hệ số tính toán nh đã nêu +Tổ hợp 1 : Xếp 2 làn H30 và 2 đoàn ngời : R h = R H + R ng R H tc = 2* q tđ * * l tt /2 * (1 +à) : Hệ số làn xe, với cầu có 2 làn xe = 0.9 q tđ : Tải trọng rải đều tơng đơng = 0 l tt = 32,4 => q tđ = 2.451 T/m 1 +à = 1.3 khi l <= 5 m 1 +à = 1 khi l = 45 m với l tt = 32.4 m nội suy ta đợc 1 +à =1.095 => R H tc = 2* 2.451* 0.9* 1.095 * 32.4/2 = 78.261 T R H tt = R H tc * 1.4 = 109.565 T R ng tc = q ng * l tt /2 = 0.3* 32.4/2 = 4.86 T R ng tt = R ng tc * 1.4 = 6.804 T Vậy R h tc = R H tc + R ng tc = 78.261 + 4.86 = 83.121 T R h tt = R H tt + R ng tt =109.565 + 6.804 = 116.369 T +Tổ hợp 2 : Xếp 1 xe XB80 : = 0 l tt = 32.4 => q tđ = 4.661 T/m R XB tc = q tđ * l tt /2 = 4.661 * 32.4/2 =75.508 T R XB tt = R XB tc * 1.1 = 83.06 T So sánh: Trong 2 giá trị phản lực gối R do ôtô H 30 + Ngời và R do xe XB 80 gây ra ta dùng giá trị lớn nhất để tính toán Vậy R h tc = 83.121 T ; R h tt =116.369 T 2.2.4. Lực hãm dọc cầu . Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 4 Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu Lực hãm dọc cầu là lực tập trung đặt tại cao độ mặt xe chạy. Với đờng ảnh hởng phản lực gối nh trên nhận thấy 25 m < < 50 m , vậy giá trị lực hãm do H30 tính nh sau: H H tc = 0.6*P = 0.6*30 = 18 T. Hệ số n = 1.1 ( hoặc 0.9) 2.2.5.Lực ma sát gối cầu . Lực ma sát ở gối cầu gây ra do chuyển vị của kết cấu nhịp. Điểm đặt của lực ma sát gối cầu là tại trung tâm khớp gối và độ lớn của nó đợc tính nh sau: H ma sát tc = f*N = 0.5*668.65 = 334.33 T Hệ số n=1.1 ( hoặc 0.9 ) Trong đó: f - hệ số ma sát của gối cầu, với gối cao su chậu thép f = 0.05 N- phản lực tĩnh của kết cấu nhịp và hoạt tải (không xét xung kích) N = R đàm tt + R gđ2 tt + R hoat tt ( lấy 1+à =1) = 668.65 T 2.2.7.áp lực của đất sau mố , Đất đắp sau mố sử dụng đất tốt đầm chặt có tc = 1.8 T/m 3 . tc = 35 0 . 2.2.8.1.áp lực thẳng đứng . N đất tc = 1.8*2.9*11*7 = 404.94 T , hệ số n=1.2 ( hoặc 0.9 ) 2.2.7.1.áp lực ngang tĩnh . Ta coi áp lực đẩy ngang của đất phân bố theo qui luật đờng thẳng và hợp lực đẩy ngang tính theo công thức : E t tc = 0.5*e p *H*B Trong đó : e p áp lực mằm ngang của đất , e p = à* tc *H à = tg 2 (45 o - tc /2) = 0.271 , là hệ số áp lực ngang của đất . H: Chiều cao tầng đất tính toán , H 2 =6.1m , H 4 = 8.1m ( Tính từ đáy móng đến mặt trên tầng phủ mặt cầu ) B :chiều rộng tính toán mố , B=12.8m E 2t tc = 81.2 T ; E 4t tc = 113.05 T Cánh tay đòn đối với mặt cắt tính toán e = 3 h Hệ số tải trọng n=1.2 ( hoặc 0.9 ) ; góc nội ma sát tính toán 30 o ( hoặc 40 o ) 2.2.7.1.áp lực ngang do hoạt tải đứng sau mố . Đợc tính toán theo sơ đồ mố có bản quá độ .Bản quá độ làm việc nh một dầm kê 1 đầu lên vai kê tờng đỉnh , một đầu lên thanh kê ( Hình vẽ ) . Hoạt tải trên bản quá độ đợc truyền trên diện tích Sxb . Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 5 Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu S = 11.8 m là chiều rộng bản quá độ b = 2 L b = 2 5 = 2.5 m (L b chiều dài bản quá độ). Phần chiều dài bản quá độ, tiếp giáp với tờng trớc, không tham gia truyền lực a = L b b = 5 2.5 = 2.5 m Chiều dài lăng thể trợt giả định: L 02 = H 2 *tg(45 0 + 2 ) = 6.1*tg(45 0 - 2 35 o ) = 2.65 m > a L 04 = H 4 *tg(45 0 + 2 ) = 8.1*tg(45 0 - 2 35 o ) = 4.74 m > a Vậy tờng thân mố và bệ mố chịu tác dụng của hoạt tải đứng trên phần b, tính theo sơ đồ 3 ở đây tính cho trờng hợp hệ số tải trọng n=1.2 , còn trờng hợp hệ số n=0.9 thì lấy bằng 0.9/1.2=0.75 giá trị tính đợc Chiều cao khối đất tơng đơng : h o tt = bS***1.2 Pn tc + Tính với xe H30 : Trong phạm vi Sxb có thể xếp 2 trục xe H30 ( cách nhau 1.6m) , và có 3 xe theo ngang cầu => P = 72T , n = 1.4 Tính đợc : h Ho tt = 1.69 m ; h Ho tc = 1.45m + Tính với XB80 : Trong phạm vi Sxb có thể xếp 3 trục xe XB80 ( cách nhau 1.2m) => P = 60 T , n = 1.1 => h Xo tt = 1.11m ; h Xo tc =1.21 => h Ho tt > h Xo tt ( Các kí hiệu trong tính toán xem hình vẽ 4.3 ) Tính áp lực tiêu chuẩn : Cho mặt cắt 2-2 Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 6 L b h H 2 H 4 E 0 E B ab h 0 L 0 Hình 4.3 Sơ đồ tính áp lực đất do hoạt tải Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu A 2 tc = )h2(HH ah2 tc o22 tc o + = )45.1*27.09(7.09 45.1*2.5*2 + =0.1023 tg = -tg + ) tg A 1)(tg1( 2 ++ = -tg(35 o ) + ) 35tg 1023.0 1)(35tg1( o o2 ++ = 0.607 h 2 tc = tg a = 4.118 m Hệ số áp lực ngang : à 2 tc = )(tg tg + = )3525.31(tg 607.0 + =0.267 Tơng tự cho mặt cắt 4-4 : A 4 tc = 0.0665 ; tg = 0.577 ; h 4 tc = 4.33 ; à 4 tc = 0.269 Tính áp lực tính toán : A 2 tt = )h2(HH ah2 o22 tt 2 + = 1.69)*27.09(7.09 1.69*2.5*2 + =0.1138 tg = -tg + ) tg A 1)(tg1( 2 ++ = -tg(35 o ) + ) 35tg 1138.0 1)(35tg1( o o2 ++ = 0.616 h 2 tt = 4.058 m ; à 2 tt = 0.266 A 4 tt = 0.0745 ; tg = 0.583 ; h 2 tt = 4.288 ; à 4 tt = 0.269 Khi đó trị số áp lực đất đất do hoạt tải trên lăng thể trợt tính nh sau. E B = *h 0 *(H - h)*à*S Cánh tay đòn : e B = 0.5(H-h) Ta đợc kết quả trong bảng dới : Mặt cắt tính E B tc (T) e B tc (m) E B 1,2 (T) e B 1,2 (m) E B 0,9 =0.75 E B 1,2 (T) e B 0,9 (m) 2-2 22.78 1.486 32.4 1.516 24.3 1.516 4-4 36.76 2.38 51.87 2.401 38.9 2.401 2.2.8.Phản lực gối do trọng lợng bản thân và hoạt tải đứng trên bản quá độ - Do trọng lợng bản thân bản: R B-b = 0.5*0.3*11*5*2.5 = 20.625 T - Do H30 đứng trên bản : R B-H30 = 24 T - Do XB 80 đứng trên bản : R B-XB80 = 30 T 2.3.Tổ hợp tải trọng . Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 7 R A R B Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu Các tải trọng lần lợt đợc tổ hợp cho các mặt cắt nh đã nêu . Kết quả đợc tổng hợp trong các bảng từ 4.1 đến 4.4 sau : Bảng 4.1 Các tổ hợp tải trọng tính cho mặt cắt 1-1 Tổ hợp Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn Tải trọng tính toán N (T) H (T) M(Tm) N (T) H(T) M(Tm) Tổ Tờng đỉnh 4.33 4.76 hợp Đất đắp sau mố 29.97 31.97 35.96 38.364 Bản quá độ 20.625 -5.1563 22.6875 -5.672 I H30 trên lăng thể trợt 24 -6 33.6 -8.4 Tổng cộng 48.955 29.97 20.814 61.0475 35.96 24.292 Tổ Tờng đỉnh 4.33 4.76 hợp Đất đắp sau mố 29.97 31.97 35.96 38.364 II Bản quá độ 20.625 -5.1563 22.6875 -5.672 XB80 trên lăng thể trợt 30 -7.5 33 -8.25 Tổng cộng 54.955 29.97 19.314 60.4475 35.96 24.442 Bảng 4.2 Các tổ hợp tải trọng tính cho mặt cắt 2-2 Tổ hợp Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn Tải trọng tính toán N (T) H (T) M(Tm) N (T) H(T) M(Tm) 1 2 3 4 5 6 7 Tờng đỉnh 4.33 -3.464 4.76 -3.808 Tờng thân 239.4 263.34 Tổ Tờng cánh 69.65 -222.88 76.615 -245.2 hợp Tĩnh tải kết cấu nhịp 409.59 102.4 473.9 118.48 chính Hoạt tải kết cấu nhịp 148.35 37.088 207.7 51.925 áp lực tĩnh đất sau mố 147.12 347.2 176.54 416.64 1 2 3 4 5 6 7 8 áp lực đất do hoạt tải 22.78 33.851 32.4 49.118 Hoạt tải trên lăng thể trợt 30 -31.5 33 -34.65 Bản quá độ 20.625 -21.656 22.688 -23.82 Tổng cộng 921.95 169.9 241.04 1082 208.94 328.71 Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 8 Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu Tờng đỉnh 4.33 -3.464 4.76 -3.808 Tờng thân 239.4 263.34 Tờng cánh 69.65 -222.88 76.615 -245.2 Tĩnh tải kết cấu nhịp 409.59 102.4 473.9 118.48 Tổ Hoạt tải kết cấu nhịp 148.35 37.088 207.7 51.925 hợp áp lực tĩnh đất sau mố 147.12 347.2 176.54 416.64 phụ áp lực đất do hoạt tải 22.78 33.851 32.4 49.118 I Hoạt tải trên lăng thể trợt 30 -31.5 33 -34.65 Bản quá độ 20.625 -21.656 22.688 -23.82 Lực hãm hớng ra phía sông 27 191.43 29.7 210.57 Tổng cộng 921.95 196.9 432.47 1082 238.64 539.29 Tờng đỉnh 4.33 -3.464 4.76 -3.808 Tờng thân 239.4 263.34 Tờng cánh 69.65 -222.88 76.615 -245.2 Tổ Tĩnh tải kết cấu nhịp 409.59 102.4 473.9 118.48 hợp Hoạt tải kết cấu nhịp 148.35 37.088 207.7 51.925 phụ áp lực tĩnh đất sau mố 147.12 347.2 132.41 312.48 II áp lực đất do hoạt tải 22.78 33.851 24.3 36.839 Hoạt tải trên lăng thể trợt 30 -31.5 33 -34.65 Bản quá độ 20.625 -21.656 22.688 -23.82 Lực hãm hớng vào mố 27 -191.43 29.7 -210.6 Tổng cộng 921.95 196.9 49.609 1082 186.41 1.7008 Tờng đỉnh 4.33 -3.464 4.76 -3.808 Tờng thân 239.4 263.34 Tổ Tờng cánh 69.65 -222.88 76.615 -245.2 hợp Tĩnh tải kết cấu nhịp 409.59 102.4 473.9 118.48 phụ Hoạt tải kết cấu nhịp 148.35 37.088 207.7 51.925 III áp lực tĩnh đất sau mố 147.12 347.2 176.54 416.64 áp lực đất do hoạt tải 22.78 33.851 32.4 49.118 Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 9 Bộ môn Cầu Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ cầu 1 2 3 4 5 6 7 8 Hoạt tải trên lăng thể trợt 30 -31.5 33 -34.65 Bản quá độ 20.625 -21.656 22.688 -23.82 Lực ma sát về phía sông 31.08 186.48 34.188 205.13 Tổng cộng 921.95 200.98 427.52 1082 243.13 533.84 Tờng đỉnh 4.33 -3.464 4.76 -3.808 Tờng thân 239.4 263.34 Tờng cánh 69.65 -222.88 76.615 -245.2 Tĩnh tải kết cấu nhịp 409.59 102.4 473.9 118.48 Tổ Hoạt tải kết cấu nhịp 148.35 37.088 207.7 51.925 hợp áp lực tĩnh đất sau mố 147.12 347.2 132.41 312.48 phụ áp lực đất do hoạt tải 22.78 33.851 24.3 36.839 IV Hoạt tải trên lăng thể trợt 30 -31.5 33 -34.65 Bản quá độ 20.625 -21.656 22.688 -23.82 Lực ma sát vào mố 31.08 -186.48 34.188 -205.1 Tổng cộng 921.95 200.98 54.559 1082 190.9 7.1458 Bảng 4.3 Các tổ hợp tải trọng tính cho mặt cắt 3-3 Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn Tải trọng tính toán N (T) H (T) M(Tm) N (T) H(T) M(Tm) Tờng cánh 34.825 38.31 Đất đắp sau mố 48.75 156.14 58.55 187.37 Tổng cộng 34.825 48.75 156.14 38.31 58.55 187.37 Bảng 4.4 Các tổ hợp tải trọng tính cho mặt cắt 4-4 Tổ hợp Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn Tải trọng tính toán N (T) H (T) M(Tm) N (T) H(T) M(Tm) 1 2 3 4 5 6 7 8 Tổ Tờng đỉnh 4.33 -1.5155 4.76 -1.666 hợp Tờng thân 239.4 107.73 263.34 118.5 chính Tờng cánh 69.65 -206.72 76.615 -227.4 Bệ mố 455 500.5 Đậu Minh Đức Lớp Cầu HầmA -K39 10 [...]... đỉnh cần tính duyệt Vậy c u kiện ch u nén lệch tâm => đi u kiện tính duyệt là: Nhận thấy e0 = Ntt*e m2'*Ru*b*x*(h0 0.5*x) + Ra*Fa*(h0 a) (*) Bố trí cốt thép theo c u tạo nh hình vẽ, bớc cốt thép 20 cm Bê tông sử dụng #300 có Ru = 140 kG/cm2 Chi u cao có hi u của tiết diện h0 = h a = 50 5 = 45 cm Chi u cao vùng bê tông ch u nén xác định theo công thức: N tt + R a * Fa R a '*Fa ' x= Ru * b 5080 +... duyệt là: Ntt*e m2'*Ru*b*x*(h0 0.5*x) + Ra*Fa*(h0 a) n (*) m Bố trí cốt thép nh trong bản vẽ c u tạo mố ( bản vẽ 08 ) , sơ bộ nh sau : Lới phía II Ii sông dùng loại thép CT5 18 , còn lới phía trong đùng loại thép CT525 , cả 2 lới đ u có bớc 20cm , mỗi lới có 60 thanh theo phơng thẳng đứng Chi u cao có hi u của tiết diện h0 = h a = 210 5 = 205 cm Chi u cao vùng bê tông ch u nén xác định theo công... 263.34 118.5 Đ u Minh Đức 409.59 3 148.35 11 Lớp C u HầmA -K39 Bộ môn C u Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ c u Tờng cánh 69.65 -206.72 76.615 -227.4 Bệ mố 455 500.5 Tĩnh tải kết c u nhịp 409.59 1105.89 473.9 1279.5 Tổ Hoạt tải kết c u nhịp 148.35 400.545 207.7 571.18 hợp áp lực tĩnh đất sau mố 241.84 1099.16 290.21 1319 phụ áp lực đất do hoạt tải 36.76 87.4888 51.87 124.54 Trọng lợng đất sau mố 404.94 -242.96... đàn hồi của cốt thép, thép A-II Ea = 2.1*106 kg/cm2 a : ứng súât trong cốt thép dọc ch u kéo Tiết diện ch u nén lệch tâm nên a xác định theo công thức: a = Z = h0 - N * ( Z e) 4780 * ( 43.968 20.629) = = 252.343 kg/cm2 Fa * Z 10.055 * 43.968 x = 45 - 0.5*2.065 = 43.968 cm , chi u cao có hi u của tiết diện 2 Đ u Minh Đức 16 Lớp C u HầmA -K39 Bộ môn C u Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ c u N tc + R a...Bộ môn C u Hầm 1 Tổ hợp phụ I Tổ hợp phụ II 1 Tĩnh tải kết c u nhịp 2 Hoạt tải kết c u nhịp áp lực tĩnh đất sau mố áp lực đất do hoạt tải Trọng lợng đất sau mố Hoạt tải trên lăng thể trợt Bản quá độ Tổng cộng Thiết kế môn học Mố Trụ c u 1105.89 473.9 1279.5 4 5 6 7 8 400.545 207.7 571.18 241.84 1099.16 290.21 1319 36.76 87.4888... chính Tính duyệt cho toàn bộ mặt cắt II-II , các giá trị tải trọng dùng cho tính toán : Ntt = 1082 T ; Htt = 208.94 T ; Mtt = 328.71 Tm Đ u Minh Đức 14 Lớp C u HầmA -K39 Bộ môn C u Hầm Nhận thấy e0 = Thiết kế môn học Mố Trụ c u M tt 328.71 = = 0.304 m N tt 1082 > Lo = = 0.0175 m 800 L0 =2*l = 2*7 m/ với l là chi u cao tờng trớc cần tính duyệt Vậy c u kiện ch u nén lệch tâm => đi u kiện tính duyệt là:... phải của (*) khi xét cốt thép ch u nén là: m2'*Ru*b*x*(h0 0.5*x) + Ra*Fa*(h0 a) = = 0.9937*140*1200*8.47*(205 0.5*8.47) + 2400*152.604*(205 5) = 3.571*108 kG.cm = 3571 T.m => m2' = 1 0.2* Đ u Minh Đức 15 Lớp C u HầmA -K39 Bộ môn C u Hầm Ta có: 3571 T.m > 1411 T.m Thiết kế môn học Mố Trụ c u => Đạt y u c u 3.1.3.2.Tính duyệt theo tổ hợp tải trọng phụ Tải trọng dùng cho tính duyệt là : Ntt = 1082... móng cọc đài cao 4.2.2.Xác định nội lực trong các cọc Nội lực trong các cọc đợc xác định theo sơ đồ móng cọc bệ cao trên các cọc thẳng đứng Các đặc trng của cọc : F = 1.77m2 ; J = 0.249m4 ; E = 3.15*106 T/m2 Chi u dài ch u uốn của cọc : LM = Lo + 6D = 0 + 6*1.5 = 9 m Chi u dài ch u nén của cọc : LN = L = 20 m Đ u Minh Đức 19 Lớp C u HầmA -K39 Bộ môn C u Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ c u Công thức... => không tính đến cốt thép ch u nén Khi đó x đợc xác định lại theo công thức: = N tt + R a * Fa 5080 + 2400 * 10.055 x= = = 2.087 cm Ru * b 140 * 100 Độ lệch tâm của lực Ntt so với trọng tâm cốt thép ch u kéo: 50 e = e0 + 0.5h- a = 0.629 + - 5 = 20.629 cm 2 Ntt*e = 5080*20.87 = 105997.83 KG.cm Đ u Minh Đức 13 Lớp C u HầmA -K39 Bộ môn C u Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ c u Hệ số đi u kiện làm việc của... Fa ) 4780 + 2400 * 10.055 x= = = 2.065 cm (Chi u cao vùng bê tông ch u Ru * b 140 * 100 nén ) e =20.629 độ lệch tâm của lực N so với trọng tâm cốt thép ch u kéo 252.343 *0.5* 182.5 = 0.0024 cm < [an] = 0.02 cm 2.1 * 10 6 => Đạt y u c u Vậy an = 3* 3.2.1.Mặt cắt III-III Ntc = 3.448 T ; Htc = 9.03 T ; Mtc = 28.91 Tm Tính duyệt tơng tự nh mặt cắt I-I , cốt thép dùng 16 , bớc 20cm 3.2.2.Mặt cắt II-II . Bộ môn C u Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ c u Thiết kế môn học mố trụ c u I / Số li u thiết kế : Thiết kế mố U BTCT Chi u cao mố : H = 5 m Kết c u nhịp : L = 30 m h = 1.7 m Khổ c u K9 + 2*1.5. lợng kết c u nhịp 3 Phản lực thẳng đứng do hoạt tải đứng trên kết c u nhịp 4 Lực hãm dọc c u 5 Ma sát gối c u 6 áp lực của đất sau mố 7 Phản lực truyền xuống từ bản quá độ Mô U bê tông cốt thép. . Đ u Minh Đức Lớp C u HầmA -K39 5 Bộ môn C u Hầm Thiết kế môn học Mố Trụ c u S = 11.8 m là chi u rộng bản quá độ b = 2 L b = 2 5 = 2.5 m (L b chi u dài bản quá độ). Phần chi u dài bản quá