Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 232 CHƯƠNG 4: TÍNH DẦM PHỤ LIÊN HP THÉP – BÊ TÔNG CỐT THÉP ¾ Tính toán dầm phụ liên hợp theo tiêu chuẩn Eurocode 4 ¾ Các lý thuyết tính toán và công thức xem trong Lý Thuyết Tính Toán- Chương 4- Dầm đơn giản; Chương 5- Dầm liên tục; Chương 6- Liên kết chống trượt ¾ Dùng Visual Basic –Excel (Visual Basic Editor) viết Chương trình máy tính CSSCB(Choose Steel for Simply Composie Beam) để chọn thép hình. Nguyên tắc là chọn ra loại thép hình có diện tích tiết diện bé nhất nhưng vẫn đảm bảo khả năng chòu lực của dầm trong giai đoạn thi công và sử dụng. Phần trình bày chương trình này xem ở Phụ lục 1- Phần B:Ứng Dụng Thiết Kế ¾ Sau khi đã chọn được thép hình, kiểm tra TTGH I, TTGH II ở giai đoạn thi công và sử dụng, tính toán neo chống trượt cho dầm, tính toán cốt thép ngang, tính toán nứt bê tông . G1G1G1G1 G1 G1 G1 G1 G1G1G1G1 G2G2 G2 G2 G3 G3 G4 G4 G6 G7G7 G8 G7G7 G7G7 G9G9 G10 G11G11 G12 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B2 B2 B2 B2 B2 B1 B1 B2 B2 B2 B4 CG1 CG1 B3 B3 B 3 B 3 B6 B5 B5 B4 B3 B3 G5 G5 G5 G5 B1 B1 B1 B1 B5 B5 G6 B3 B3 G6 B6 B6 3000 2800 3000 +27.500->+63.500 2000 340018002600 3600 4000 2150 4750 7 6 5 4 3 2 1 12400 8800 8800 8800 8800 4200 47600 A B C D 10800 7800 10800 2700 2700 2700 2700 2600 2600 2600 2700270027002700 29400 C1 C2 C3 C5 C3 C5 C6 C7 C8 C9 C1 C2 C3 C5 C3 C5 C6 C7 C8 C9 MẶT BẰNG BỐ TRÍ DẦM THÉP TẦNG 7-16 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 233 I. DẦM PHỤ B2 CÓ NHỊP 12400 1. CẤU TẠO DẦM LIÊN HP 182 404 10 16 Tấm thép sóng D6a100 D6a150 6555 120404 30 122 30 IPEO400 y z ¾ Thép hình IPE O 400 có: Giới hạn chảy: f y =235N/mm 2 . Module đàn hồi: E a =210000 N/mm 2 . Chiều cao: h a =404 mm. Bề rộng: b = 182mm Bề dày bản bụng: t w =9.7 mm. Bề dày bản cánh: t f = 15.5 mm. Diện tích: A a = 9639 mm 2 . Diện tích chòu cắt A vz = 4798 mm 2 . Moment quán tính đ/v trục uốn chính: I ay =26750 *10 4 mm 4 . Moment kháng uốn dẻo đối với trục uốn chính: W pl.y = 1502*10 3 mm 3 . Khối lượng: G=0.757 kN/m. ¾ Bêtông C30: Cường độ chòu nén tiêu chuẩn: f ck =30N/mm 2 Module đàn hồi ngắn hạn: E cm =32000 N/mm 2 Module đàn hồi hiệu quả: E’ c = E cm /2=16000 N/mm 2 Chiều cao bê tông bên trên tấm thép sóng h c = 65 mm Chiều cao tấm thép sóng h p = 55 mm ¾ Neo chống trượt:(loại headed stud) Đường kính thân: d=19mm 19 32 10 111 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 234 Chiều dài trước khi hàn: h osc =111 mm Chiều dài sau khi hàn: h sc =100 mm Cường độ chòu kéo tới hạn: f u = 415 N/mm 2 2. KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC VÀ ĐỘ VÕÙNG TRONG GIAI ĐOẠN THI CÔNG ¾ Sơ đồ tính Trong giai đoạn này bêtông chưa đạt đến cường độ cần thiết nên dầm làm việc như một dầm thép bình thường, sơ đồ tính là dầm đơn giản một nhòp. 404 182 R21 16 10 16 IPE O 400 y z 1 - 1 ¾ Tải tác dụng Trong giai đoạn thi công, dầm chòu tải trọng bản thân , tải trọng do sàn truyền xuống gồm: tải thi công, tải bản thân bêtông ướt và tải bản thân tấm thép. - Tải trọng bản thân thép hình g ko = 0.757 kN/m - Tải trọng bê tông ướt và thép tấm: G k1 = 0.743/300*1000 = 2.326 kN/m 2 => g k1 = 2.236*2.7 = 6.037 kN/m - Tải trọng thi công :Q k = Q k 1 + Q k2 = 1.5 kN/m 2 =>q k = 1.5* 2.7 = 4.05 kN/m => Tổng tải trọng tính toán tác dụng: p = 1.35Σg k + 1.5q k = 1.35*(0.757+6.037) + 1.5*4.05 = 15.247 kN/m 12400 p =15.247kN/m ¾ Nội lực : Mmax =293 kN/m + Biểu đồ momen (kNm) 12400 1 1 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 235 94.531kN/m - 94.531kN/m Biểu đồ lực cắt (kNm) Momen M max = pL 2 /8 = 15.247*12.4 2 /8 = 293 kNm Lực cắt V max = pL = 15.247*12.4/2 = 94.531 kN ¾ Kiểm tra khả năng chòu uốn Theo EC3 1.1 235 10*1502 γ f WM 3 s s sppla.Rd == =320.881*10 3 N/mm 2 = 320.881 kN/m 2 M max =293 kNm < M pl.Rd ¾ Kiểm tra khả năng chòu cắt thẳng đứng Kiểm tra ổn đònh bụng dầm d/t w <69ε t w = 9.7mm d=h a -2t f -2r = 404 -2*15.5 -2*21=331 mm )/235( y f= ε = =)235/235( 1 d/t w = 331/9.7=31.12 <69ε =69 Khả năng chòu cắt thẳng đứng: V pl.Rd = 3*1.1 235 *4798 3 = a y v f A γ =591.8 *10 3 N= 591.8 kN V max =94.531 kN < V pl.Rd ¾ Kiểm tra độ võng mm EI pL 45.45 10*26750*210000 12400*)025.2037.6757.0( * 384 5 384 5 4 44 = ++ == δ δ < [δ]= L/250 = 49.6 mm 3. KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC VÀ ĐỘ VÕÙNG TRONG GIAI ĐOẠN GIAI ĐOẠN SỬ DỤNG Trong giai đoạn sử dụng bêtông đạt đến cường độ thiết kế, dầm là dầm liên hợp thép - bêtông cốt thép. Sơ đồ tính là dầm đơn giản một nhòp. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 236 ¾ Tải trọng tác dụng – nội lực Trong giai đoạn này, dầm chòu tải trọng từ sàn truyền vào: - Tải trọng bản thân thép hình g ko = 0.757 kN/m - Tỉnh tải sàn: G k1 = 5.165 kN/m 2 => g k1 = 5.165*2.7 = 13.946 kN/m - Hoạt tải sàn :Q k =3 kN/m 2 =>q k = 3* 2.7 = 8.1 kN/m => Tổng tải trọng tính toán tác dụng: p = 1.35Σg k + 1.5q k = 1.35*(0.757+13.946) + 1.5*8.1 = 32 kN/m 12400 p =32kN/m ¾ Nội lực : Mmax =615.04 kN/m + Biểu đồ momen (kNm) 198.54kN/m -198.54kN/m Biểu đồ lực cắt (kNm) Momen M max = pL 2 /8 = 32*12.4 2 /8 = 615.04 kNm Lực cắt V max = pL = 32*12.4/2 = 198.4 kN ¾ Kiểm tra khả năng chòu uốn Bề rộng hữu hiệu: L o =L=12400 mm ( dầm đơn giản) b + eff =2.min(L o /8; 2700/2)=2700mm Khả năng chòu lực kéo dọc của dầm thép 12400 1 1 182 404 10 16 Tấm thép sóng D6a100 D6a150 6555 120404 30 122 30 IPEO400 y z 1-1 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 237 1.1 235*9639 γ fA N a ya pla == =2059.24*10 3 N Khả năng chòu lực nén dọc của bêtông 30/1.5)*(0.85*2700*65)/γ(0.85fbhN cckeffccf == + =2983*10 3 N Vì N pla <N cf =>trục trung hoà đi qua cánh bê tông 0,85 f ck / γ c (compression) N cf N pla z P.N.A. h a / 2 h a / 2 f/ γ y a b eff + (tension) h c h p h a Vò trí trục trung hoà dẻo so với mép trên cánh bê tông là: z = N pla / (b + eff 0,85f ck / γ c )= 2059.24*10 3 /(2700*0.85*30/1.5)= 44.9 mm <h c = 65mm Lấy mômen với đối với trọng tâm miền nén, ta có khả năng chòu uốn là : M + plRd = N pla (0,5h a + h c + h p - 0,5z) =2059.24*10 3 (0.5*404+65+51-0.5*44.9)= 616.883*10 6 Nmm M + max =615.04 kNm < M + pl.Rd = 616.883 kNm ¾ Kiểm tra khả năng chòu lực cắt thẳng đứng: V max =194 kN<V plRd =591.8 kN ¾ Kiểm tra độ võng EC4 yêu cầu tính toán kiểm tra độ võng cho hai trường hợp: toàn bộ tải trọng tác dụng ngắn hạn và tải trọng dài hạn (tónh tải và hoạt tải dài hạn) tác dụng dài hạn. • Độ võng dưới ảnh hưởng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng - Tỉ số môđun n=E a /E’ c =E a /E cm =210000/32000=6.56 - Tải trọng tác dụng: p =(Σg k +q k )=(0.757+13.946+8.1)=22.803 kN/m Giả sử trục trung hoà qua dầm thép Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 238 beff hc hp ha ENA xe dc da 76.7mm 2 55*240465 65/6.56*27009639 9639 2 2hhh /nhbA A d pac c eff a a c = ++ + = ++ + = + x e = d c + h c /2 = 76.7+65/2=109.2 mm > h c =65 mm=> giả thiết đúng - Mômen quán tính của tiết diện tương đương được tính theo công thức: () 4 h2hh .*A 12 .hb n 1 II 2 cpa 3 ceff a ++ ++= 65/6.56*27009639 65/6.56*2700*9639 /n.hbA /n.h.bA A* ceffa c eff a + = + = + =7085 mm 2 => ( ) 4 6555*2404 5740 12 65*2700 56.6 1 10*26750 2 3 4 ++ ++=I =870.732*10 6 mm 4 - Độ võng do tải trọng : EI pL 1 384 5 4 = δ = 63 4 10*732.870*10*210 1 12400*803.22* 384 5 =38.4 mm δ < [δ] max = L/250 =49.6 mm => THOẢ • Độ võng dưới ảnh hưởng dài hạn của tải trọng dài hạn - Tỉ số môđun n=E a /E’ c =E a /(E cm /3)=210000/(32000/3)=19.69 - Tải trọng tác dụng: xem 50% hoạt tải sử dụng tác dụng dài hạn p =(Σg k +q k /2)=(0.757+13.946+8.1/2)=18.753 kN/m Giả sử trục trung hoà qua dầm thép mm4.150 2 55*240465 65/19.69*27009639 9639 2 2hhh /nhbA A d pac c eff a a c = ++ + = ++ + = + x e = d c + h c /2 = 150.4+65/2=182.9 mm > h c =65 mm=> giả thiết đúng - Mômen quán tính của tiết diện tương đương được tính theo công thức: () 4 2 .* 12 . 1 2 3 cpaceff a hhh A hb n II ++ ++= 69.19/65*27009639 69.19/65*2700*9639 /. / * + = + = + nhbA nhbA A ceffa c eff a =4631 mm 2 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 239 => ( ) 4 6555*2404 4775 12 65*2700 69.19 1 10*26750 2 3 4 ++ ++=I =658.784*10 6 mm 4 - Độ võng do tải trọng : EI pL p 1 384 5 4 = δ = 63 4 10*784.658*10*210 1 12400*753.18* 384 5 =31.6 mm - Độ võng thêm do bêtông co ngót δ sh = 2 cceff sh a 2 sh L nI dhb 0.125ε I8E lM + = M sh : mômen dương do bê tông co ngót = N sh d c N sh : lực nén tác dụng vào cánh bê tông do co ngót = ε sh E’ c b + eff h c E’ c : môđun đàn hồi hiệu quả của bê tông =16000 N/mm 2 ε sh : tổng biến dạng dài dài hạn trong cánh bê tông do co ngót = 200x10 -6 d c : là khoảng cách từ trọng tâm tiết diện cánh bê tông đến trọng tâm toàn bộ tiết diện δ sh = mm8.712400 10*658.784*13.13 106.07*65*2700 10*200*0.125 2 6 6- = - Tổng độ võng: δ = δ p + δ sh =39.4 mm Ta có : δ < [δ] 2 = L/300 =41.3 mm 4. TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ NEO CHỐNG TRƯT ¾ Lực cắt gây phá hoại neo là: vuRd dfP γπ /)4/².( 8,0 )1( = =0.8*415*(π*19 2 /4)/1.25= 75 305 N ¾ Lực gây phá hoại vùng bê tông xung quanh neo là: vcmckRd EfdP γα / ² 29.0 )2( = = 25.1/32000*3019*1*29.0 2 = 82 060 N (h sc /d=100/19 >4 => α=1) ¾ Khả năng chòu lực cắt của một neo là: ),min( )2()1( RdRdRd PPP = = 75305 N ¾ Hệ số giảm khả năng chòu lực khi sử dụng tấm thép sóng: Do sườn thép tấm vuông góc với dầm thép nên 19.11 55 100 55*2 162*7.0 1 70,0 0 = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ −= ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ −= p sc p r t h h h b N k (Nr : số neo trên một sườn thép tấm, Nr = 2) Do tấm thép có chiều dày bé hơn 1mm và neo được hàn xuyên qua tấm thép nên k t ≤0.7 => k t =0.7 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 240 Vậy khả năng chống trượt của một neo: P Rd =0.70*75305=52 714 N ¾ Lực dọc mà neo chống trượt phải chòu: V=Min(N cf ;N apl )=Min(2984*10 3 ; 2059*10 3 )= 2059*10 3 N ¾ Số neo cần thiết để đạt được liên kết hoàn toàn là: N f =2V/P Rd =79 neo ¾ Bố trí (xem thêm bản vẽ sàn) Ta có số sườn (thung lũng) của tấm thép sóng trên dầm là 41 sườn Bố trí trên mỗi sườn là 2 neo Tổng số neo trên dầm là: 41*2=82>79 Khoảng cách giữa các cặp neo theo phương dọc trục dầm là i= 300mm, thỏa 5d sc =95mm <i<6h=720mm Khoảng cách giữa 2 neo trên một sườn là theo phương dọc vuông góc trục dầm là s = 122 mm thoả >4d sc =76mm Với d sc là đường kính thân neo =19mm, h tổng chiều cao sàn =120 mm 5. KIỂM TRA CỐT THÉP NGANG Ta kiểm tra tại hai mặt cắt a-a, b-b như hình vẽ, xét trên 1m dài dọc trục dầm a a A b A t a a bb với A t : diện tích cốt thép chòu momen âm bản sàn trên 1m dài của dầm phụ ∅6a100 => A t = 283 mm 2 A b : diện tích cốt thép ngang nằnm dưới đỉnh neo chống trượt, vì đã có tấm thép sóng nên ta không đặt, A b = 0 Tiết diện a-a ¾ Khả năng của bê tông chòu cắt và cốt thép chòu kéo là: V Rd (1) = 2,5 τ Rd L s + A e f sk / γ s + A p f yp /γ ap f ck = 30 N/mm 2 =>tra bảng 6.2 –Lý thuyết tính toán được τ Rd = 0.34 N/mm 2 L s =h =120 mm A e : tổng diện cốt thép tại mặt cắt a-a A e = A t = 283 mm 2 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 241 f sk = 460 N/mm 2 A p diện tích tấm thép sóng tại tiết diện đang xét A p =1312 mm 2 => V Rd (1) = 2.5*0.34*120*1000+283*460/1.15+1312*350/1.1= 601 052 N ¾ Khả năng của bê tông chòu nén là: V Rd (2) = 0,2 L s f ck / γ Rd = 0.2*120*1000*(0.85*30/1.5)=408 000 N ¾ Khả năng chòu lực cắt của mặt phá hoại L s *1000 mm là: V Rd =min(V Rd (1) ;V Rd (2) )= 408 000 N ¾ Lực cắt dọc trục tính toán tác dụng trên 1m chiều dài: V Sc1 = N f P Rd /L = 82*52714/12.4 = 348 590 N Ta có : V Sc1 < V Rd => THOẢ  Tiết diện b-b ¾ Khả năng của bê tông chòu cắt và cốt thép chòu kéo là: V Rd (1) = 2,5 τ Rd L s + A e f sk / γ s + 2A p f yp /γ ap L s =2h sc +s+d sc = 2*100+122+19=341 mm A e = 0 A p =1312 mm 2 => V Rd (1) = 2.5*0.34*341*1000+ 0 +2*1312*350/1.1=907 377 N ¾ Khả năng của bê tông chòu nén là: V Rd (2) = 0,2 L s f ck / γ Rd = 0.2*341*1000*(0.85*30/1.5)=1 159 400 N ¾ Khả năng chòu lực cắt của mặt phá hoại L s *1000 mm là: V Rd =min(V Rd (1) ;V Rd (2) )= 907 377 N ¾ Lực cắt dọc trục tính toán tác dụng trên 1m chiều dài: V Sc1 = N f P Rd /L = 82*52714/12.4 = 348 590 N Ta có : V Sc1 < V Rd => THỎA 6. TÍNH TOÁN NỨT BÊ TÔNG Vết nứt trong dầm đơn giản là do co ngót bê tông trong khi đông cứng. Theo Eurocode 2 để giới hạn bề rộng vết nứt là 0.3 mm thì lượng cốt thép tối thiểu trong bề rộng hiệu quả b + eff là : A smin = k s k c k f ct,eff A ct / σ s Với - f ct,eff là cường độ chòu kéo trong bê tông, thường được lấy 3N/mm 2 . - k: hệ số tính đến sự phân bố ứng suất không đều lấy bằng k= 0,8 - k s : hệ số tính đến sự giảm lực trong bản bê tông do nứt cục bộ và biến dạng của các liên kết chống cắt, k s = 0,9 [...]... Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 5 KIỂM TRA CỐT THÉP NGANG Ta kiểm tra tại hai mặt cắt a-a, b-b như hình vẽ, xét trên 1m dài dọc trục dầm với At : diện tích cốt thép chòu momen âm bản sàn trên 1m dài của dầm phụ ∅6a100 => At = 283 mm2 Ab : diện tích cốt thép ngang nằm dưới đỉnh... LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING - Tải trọng bê tông ướt và thép tấm: Gk1 = 0. 743 /300*1000 = 2.326 kN/m2 => gk1 = 2.236*2.7 = 6.037 kN/m - Tải trọng thi công :Qk = 1.5 kN/m2 =>qk = 1.5* 2.7 = 4. 05 kN/m => Tổng tải trọng tính toán tác dụng: p = 1.35Σgk + 1.5qk = 1.35*(0 .43 +6.037) + 1.5 *4. 05 = 14. 805 kN/m... IPEA330 1-1 Trang 244 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Tải trọng tác dụng – nội lực Trong giai đoạn này, dầm chòu tải trọng từ sàn truyền vào: - Tải trọng bản thân thép hình gko = 0 .43 kN/m - Tỉnh tải sàn: Gk1 = 5.165 kN/m2 => gk1 = 5.165*2.7 = 13. 946 kN/m - Hoạt... CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING - kc là hệ số tính đến kiểu phân phối lại ứng suất ngay trước khi bê tông bò nứt kc = 1 / {1 + hc / (2 zo)} + 0,3 ≤ 1,0 hc là chiều dày của cánh bê tông = 65mm zo là khoảng cách giữa các trọng tâm của cánh bê tông và tiết diện composite với giả thiết rằng bê tông. .. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING VRd =min(VRd(1) ;VRd(2))= 744 600 N Lực cắt dọc trục tính toán tác dụng trên 1m chiều dài: VSc1 = NpPRd/L = 10*527 14/ 3.0 = 175 712 N Ta có : VSc1< VRd => THỎA 6 TÍNH TOÁN NỨT BÊ TÔNG Vết nứt trong dầm đơn giản là do co ngót bê tông trong khi đông... n=Ea/E’c=Ea/(Ecm/3)=210000/(32000/3)=19.69 - Tải trọng tác dụng: xem 50% hoạt tải sử dụng tác dụng dài hạn p =(Σgk+qk/2)=(0 .43 +13. 946 +8.1/2)=18 .42 6 kN/m Giả sử trục trung hoà qua dầm thép GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 246 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép dc = B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING h c + h a + 2h p Aa 547 4 65 +... 2200*65= 143 000 mm2 σs = fsk = 46 0 N/mm2 => Asmin = 0.9*0.908*0.8* 3* 143 000 /46 0= 609 mm2 Bố trí ∅6a100 => As = (π /4* 62)/100*2200 = 622 mm2 > Asmin GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 250 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING III DẦM PHỤ B3 CÓ NHỊP 3000 1 CẤU TẠO DẦM LIÊN... được τRd = 0. 34 N/mm2 Ls=h =120 mm Ae = At =189 mm2 fsk = 46 0 N/mm2 => VRd(1) = 2.5*0. 34* 120*1000+189 *46 0/1.15=1 84 198 N Khả năng của bê tông chòu nén là: VRd(2) = 0,2 Ls fck / γRd = 0.2*120*1000*(0.85*30/1.5) =40 8 000 N GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 2 64 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG... =172.68*103 N= 172.68 kN Vmax= 21 kN < Vpl.Rd Kiểm tra độ võng δ= 5 pL4 5 (0.2 24 + 5.8 14 + 3.9) * 3000 4 = = 2.1mm * 3 84 EI 3 84 210000 *1 943 *10 4 δ < [δ]= L/250 = 12 mm GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 252 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 3 KIỂM TRA KHẢ NĂNG... Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép Bề rộng: b = 160 mm Bề dày bản bụng: tw =6.5 mm Bề dày bản cánh: tf = 10 mm Diện tích: Aa = 547 4 mm2 Diện tích chòu cắt Avz = 2699 mm2 Moment quán tính B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Iay=10230 *1 04 mm4 Moment kháng uốn dẻo Wpl.y= 701.9*103 mm3 Khối lượng: G=0 .43 kN/m B tông C37/30: Cường . cốt thép. Sơ đồ tính là dầm đơn giản một nhòp. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép SUNWAH TOWER. Giả sử trục trung hoà qua dầm thép Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING . thuyết tính toán được τ Rd = 0. 34 N/mm 2 L s =h =120 mm Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC -Chương 4: Tính dầm phụ liên hợp thép- bê tông cốt thép