Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP Giáo viên hướng dẫn :Cao Thị Mai Hương Sinh viên : Phạm Quang Sơn Lớp : Đường ôtô& sân bay K48 Đề bài: Thiết kế một dầm chủ, nhịp giản đơn trên đường ôtô, có mặt cắt chữ I dầm thép ghép hàn trong nhà máy và lắp ráp mối nối tại công trường bằng bulông độ cao, không liên hợp. I. SỐ LIỆU GIẢ ĐỊNH Chiều dài nhịp Hoạt tải Khoảng cách tim hai dầm Số làn xe thiết kế : L = 18 m : HL-93 : b f + 32 cm : n L =2 làn Tĩnh tải lớp phủ mặt cầu và các tiện ích (DW) Tĩnh tải bản BTCT mặt cầu (DC 2 ) : 3.0kN/m : 7.4 kN/m Hệ số phân bố ngang tính cho mômen : mg M = 0.56 Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt : mg Q = 0.53 Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng : mg d = 0.5 Hệ số phân bố ngang tính mỏi : mg f = 0.5 Hệ số cấp đường : k = 0.5 Số lượng giao thông trung bình 1 ngày/ 1 làn : ADT = 20000 xe/ngày/làn Tỷ lệ xe tải trong luồng : k truck = 0,2 Độ võng cho phép của hoạt tải : L/800 Vật liệu Thép chế tạo dầm Bulông cường độ cao : f y = 345 MPa : A325 Quy trình thiết kế cầu 22TCN-272-2005 II-YÊU CẦU VỀ NỘI DUNG 1. Chọn mặt cắt ngang dầm. 2. Tính mômen, lực cắt lớn nhất do tải trọng gây ra. 3. Vẽ biểu đồ bao mômen, lực cắt do tải trọng gây ra. 4. Kiểm toán dầm theo các TTGHCĐI, sử dụng và mỏi. 5. Tính toán thiết kế sườn tăng cường. 6. Tính toán thiết kế mối nối công trường. 7. Thể hiện trên giấy A1. Cấu tạo dầm và thống kê sơ bộ khối lượng Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 1 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU I. CHỌN MẶT CẮT DẦM Mặt cắt dầm được chọn theo phương pháp thử sai, tức là ta lần lượt chọn kích thước mặt cắt dầm dựa vào kinh nghiệm và các quy định khống chế của tiêu chuẩn thiết kế rồi kiểm toán lại, nếu không đạt thì ta phải chọn lại và kiểm toán lại. Quá trình này được lập lại cho đến khi thoả mãn. 1. Chiều cao dầm thép Chiều cao dầm chủ có ảnh hưởng rất lớn đến giá thành công trình, do đó phải cân nhắc kỹ khi lựa chọn giá trị này. Đối với cầu đường ôtô nhịp giản đơn ta có thể chọn theo công thức kinh nghiệm sau: L 25 1 d ≥ , và ta thường chọn L 12 1 20 1 d       ÷= Ta có: 1/25L = 0,72 m 1/20L = 0.9 m 1/12L = 1,5 m Vậy ta chọn d =1100 mm 2. Bề rộng cánh dầm Chiều rộng cánh dầm được lựa chọn sơ bộ theo công thức kinh nghiệm sau: b f = d 3 1 2 1 b f       ÷= ta chọn: Chiều rộng bản cánh trên chịu nén: b c = 400 mm Chiều rộng bản cánh dưới chịu kéo: b f = 400 mm 3. Chiều dày bản cánh và bản bụng dầm Theo quy định của quy trình (A6.7.3) thì chiều dày tối thiểu của bản cánh, bản bụng dầm là 8mm. Chiều dày tối thiểu này là do chống rỉ và yêu cầu vận chuyển, tháo lắp trong thi công. Ta chọn: Chiều dày bản cánh trên chịu nén: t c = 25 mm Chiều dày bản cánh dưới chịu kéo: t t = 25 mm Chiều dày bản bụng dầm: t w = 14 mm Do đó chiều cao của bản bụng sẽ là: D = 1050 mm Mặt cắt dầm sau khi chọn có hình vẽ: Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 2 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU 4. Tính các đặc trưng hình học của mặt cắt Đặc trưng hình học của mặt cắt dầm được tính toán và lập thành bảng sau: Mặt cắt A i (mm 2 ) h i (mm) A i .h i (mm 3 ) I oi (mm 4 ) A i. y i 2 (mm 4 ) I total (mm 4 ) Cánh trên 10000 1088 1.09+E07 0.5+E06 2.9+E09 2.9+E09 Bản bụng 14700 550 0.8+E07 1.3+E09 0 1.35+E09 Cánh dưới 10000 13 125000 0.5+E06 2.9+E09 2.9+E09 Tổng 34700 1.9+E07 1.35+E09 5.8+E09 7.1+E09 Trong đó: Ai=Diện tích (mm 2 ) hi=Khoảng cách từ trọng tâm từng phần tiết diện dầm đến đáy dầm (mm) I o =Mômen quán tính của từng phần tiết diện dầm đối với trục nằm ngang đi qua trọng tâm của nó. h total =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm ( nhóm các phần tiết diện dầm) đến đáy bản cánh dưới dầm (mm). h total = ∑ ∑ = − )( ).( A hA y (mm). y=Khoảng cách từ trọng tâm từng bộ phận đến trọng tâm của mặt cắt dầm (mm) y= hy− − (mm). I total =I o +A.y 2 (mm 4 ). Từ đó ta tính được: Mặt cắt y bot y top y botmid y topmid S bot S top S botmid S topmid mm mm mm mm mm 3 mm 3 mm 3 mm 3 Dầm thép 550 550 537.5 537.5 1.29E+071.29E+07 1.32E+07 1.32E+07 Trong đó: Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 3 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU y bot =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến đáy bản cánh dưới dầm thép (mm) y top =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến đỉnh bản cánh trên dầm thép (mm) y botmid =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến trọng tâm bản cánh dưới dầm thép (mm) y topmid =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến trọng tâm bản cánh trên dầm thép (mm) s bot =mômen kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y bot s top =mômen kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y top s botmid =mômen kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y botmid s topmid =mômen kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y topmid 5. Tính toán trọng lượng bản thân dầm thép Diện tích mặt cắt ngang dầm thép A = 34700mm 2 Trọng lượng riêng của thép làm dầm s γ = 78.5kN/m 3 Trọng lượng bản thân dầm thép w DC1 = 2.724kN/m II. TÍNH TOÁN VÀ VẼ BIỂU ĐỒ BAO NỘI LỰC 1.Tính toán M, V theo phương pháp đường ảnh hưởng Chia dầm thành các đoạn bằng nhau. Chọn số đoạn dầm: N dd = 10 đoạn Chiều dài mỗi đoạn dầm: L dd = 1.8 m Trị số đường ảnh hưởng mômen được tính toán theo bảng sau: Trong đó: X i =Khoảng cách từ gối đến mặt cắt thứ i Đah M i =Tung độ đah M i` A Mi =Diện tích đường ảnh hưởng M i Ta có hình vẽ đường ảnh hưởng mômen tại các mặt cắt dầm như sau: Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay Mặt cắt x i (m) Đah M i (m) A Mi (m 2 ) 1 1.800 1.620 14.580 2 3.600 2.880 25.920 3 5.400 3.780 34.020 4 7.200 4.320 38.880 5 9.000 4.500 40.500 4 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU ĐAH M 1 ĐAH M 2 ĐAH M 3 ĐAH M 4 ĐAH M 5 Hệ số điều chỉnh tải trọng tính cho TTGHCĐ lấy như sau: 95.0= η Mômen tại các tiết diện bất kì được tính theo công thức: Đối với TTGHCĐI: M i = ( ) [ ] { } MiMiLMWDDC AIMkLLLLmgww ++++ 175.175.15.125.1 ¦ η =M DC i +M WD i ¦ +M LL i Đối với trạng thái giới hạn sử dụng: M i = ( ) [ ] { } MiMiLMWDDC AIMkLLLLmgww ++++ 13.13.10.10.10.1 ¦ =M DC i +M WD i ¦ +M LL i Trong đó: LL L =Tải trọng làn rải đều (9.3 kNm) LL Mi =Hoạt tải tương đương ứng với đường ảnh hưởng Mi mg M =Hệ số phân bố ngang tính cho mômen W DC =Tải trọng rải đều do bản thân dầm thép và bản BTCT mặt cầu W DW =Tải trọng rải đều do lớp phủ mặt cầu và các tiện ích trên cầu 1+IM=Hệ số xung kích A Mi =Diện tích đường ảnh hưởng Mi k=Hệ số cấp đường Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 5 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU Bảng trị số mômen theo TTGHCĐI Mặt cắt x i (m) a A Mi (m 2 ) LL Mi truck (kN/m) LL Mi tan dem (kN/m) M i DC (kNm) M i DW (kNm) M i LL (kNm) M i CĐ (kNm) 1 1.800 0.100 14.580 29.640 23.522 174.845 62.174 376.752 613.771 2 3.600 0.200 25.920 28.880 23.414 310.836 110.531 658.347 1079.714 3 5.400 0.300 34.020 28.112 23.250 407.972 145.072 848.916 1401.960 4 7.200 0.400 38.880 27.336 23.030 466.254 165.796 952.678 1584.728 5 9.000 0.500 40.500 26.560 22.810 485.681 172.705 974.131 1632.517 Biểu đồ bao mômen cho dầm ở trạng thái giới hạn cường độ M (kNm) 613.77 1079.71 1401.96 1584.73 1632.52 1584.73 1401.96 1079.17 613.77 Trị số đường ảnh hưởng lực cắt được tính toán theo bảng sau: Mặt cắt x i (m) Đah V i (m) A Vi (m 2 ) A Vi.l (m 2 ) 0 0.000 1.000 9.000 9.000 1 1.800 0.900 7.200 7.290 2 3.600 0.800 5.400 5.760 3 5.400 0.700 3.600 4.410 4 7.200 0.600 1.800 3.240 5 9.000 0.500 0.000 2.250 Trong đó: X i =Khoảng cách từ gối đến mặt cắt thứ i Đah V i =Tung độ đường ảnh hưởng V i A V =Tổng đại số diện tích đường ảnh hưởng V i A Vi =Diện tích đường ảnh hưởng V i (phần diện tích lớn hơn) Ta có hình vẽ đường ảnh hưởng lực cắt tại các mặt cắt dầm như sau: Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 6 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU Lực cắt tại các tiết diện bất kì được tính theo công thức sau: Đối với TTGHCĐI: V i = ( ) [ ] { } ViViLVvWDDC AIMkLLLLmgAww ++++ 175.175.1)5.125.1( ¦ η =V DC i +V WD i ¦ +V LL i Đối với TTGHSD: V i = ( ) [ ] { } ViViLVvWDDC AIMkLLLLmgAww ++++ 13.13.1)0.10.1(0.1 ¦ =V DC i +V WD i ¦ +V LL i Trong đó : LL Vi =Hoạt tải tương ứng với đường ảnh hưởng V i mg v =Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt Bảng trị số lực cắt theo TTGHCĐ và TTGHSD Mặt cắt x i (m) li A Vi (m 2 ) A Vi.l (m 2 ) LL Vi truck (kN/m) LL Vi tan dem (kN/m) V i DC (kN) V i DW (kN) V i LL (kN) V i CĐ (kN) 0 0.000 18.000 9.000 9.000 30.400 23.630 107.929 38.379 223.861 370.170 1 1.800 16.200 7.200 7.290 33.100 26.186 86.343 30.703 192.140 309.187 2 3.600 14.400 5.400 5.760 36.242 29.312 64.758 23.027 161.756 249.541 3 5.400 12.600 3.600 4.410 39.968 33.300 43.172 15.352 132.871 191.394 4 7.200 10.800 1.800 3.240 44.350 38.528 21.586 7.676 105.419 134.680 5 9.000 9.000 0.000 2.250 49.400 45.630 0.000 0.000 79.449 79.449 Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 7 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU Mặt cắt x i (m) li A Vi (m 2 ) A Vi.l (m 2 ) LL Vi truck (kN/m) LL Vi tan dem (kN/m) V i DC (kN) V i DW (kN) V i LL (kN) V i SD (kN) 0 0.000 18.000 9.000 9.000 30.400 23.630 91.116 27.000 175.488 293.604 1 1.800 16.200 7.200 7.290 33.100 26.186 72.892 21.600 150.622 245.114 2 3.600 14.400 5.400 5.760 36.242 29.312 54.669 16.200 126.803 197.672 3 5.400 12.600 3.600 4.410 39.968 33.300 36.446 10.800 104.159 151.406 4 7.200 10.800 1.800 3.240 44.350 38.528 18.223 5.400 82.639 106.262 5 9.000 9.000 0.000 2.250 49.400 45.630 0.000 0.000 62.281 62.281 Biểu đồ bao lực cắt cho dầm ở trạng thái giới hạn cường độ : Q(V) (kN) III. KIỂM TOÁN DẦM THEO TTGHCĐI 3.1.Kiểm toán điều kiện chịu mômen 3.1.1.Tính toán ứng suất trong các bản cánh dầm thép Ta lập bảng tính toán ứng suất trong các bản cánh dầm thép tại mặt cắt giữa nhịp dầm theo TTGHCĐI như sau: Mặt cắt M S bot S top S botmid S topmid f bot f top f botmid f topmid KN.mm mm mm mm mm 3 Mpa Mpa Mpa Mpa Dầm thép 1.63E+9 1.30E+7 1.30E+7 1.33E+7 1.33E+7 1.26E+21.26E+2 1.23E+2 1.23E+2 Trong đó: F bot =ứng suất tại đáy bản cánh dầm thép F top =ứng suất tại đỉnh bản cánh trên dầm thép F botmid =ứng suất tại điểm giữa bản cánh dưới dầm thép F topmid =ứng suất tại điểm giữa bản cánh trên dầm thép Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 8 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU 3.1.2.Tính mômen chảy của tiết diện Mômen chảy của tiết diện không liên hợp được xác định theo công thức sau: M y =F y S NC Trong đó: F y =Cường độ chảy nhỏ nhất theo quy định của thép làm dầm S nc =mômen kháng uốn của tiết diện không liên hợp Ta có: F y = 345 MPa S NC = 1.3E+07 mm 3 M y = 4.47E+09 Nmm 3.1.3.Tính mômen dẻo của tiết diện Chiều cao bản bụng chịu nén tại mômen dẻo được xác định như sau: (A6.10.3.3.2) Với tiết diện đối xứng kép, do đó: D cp =D/2=525mm Khi đó mômen dẻo của tiết diện không liên hợp được tính theo công thức: M p =P w       ++       ++       22224 t t c c t D P t D P D Trong đó: P w =F yw A w =Lực dẻo của bản bụng P c =F yc A c = Lực dẻo của bản cánh trên chịu nén P t =F yt A t =Lực dẻo của bản cánh dưới chịu kéo Vậy ta có: M p = 5.04E+09Nmm 3.1.4.Kiểm toán sự cân xứng của tiết diện Tiết diện I chịu uốn phải được cấu tạo cân xứng sao cho: (A6.10.2.1) 9.01.0 ≤≤ y yc I I (1) Trong đó: I y =Mômen quán tính của tiết diện dầm thép đối với trục thẳng đứng đi qua trọng tâm bản bụng I yc =Mômen quán tính của bản cánh chịu nén của mặt cắt thép quanh trục thẳng đứngđi qua trọng tâm bản bụng Ta có: I y = 2.669 E+08 mm 4 I yc = 1.333+08 mm 4 I yc /I y = 0.5 Vậy 0.1<I yc /I y <0.9 ⇒ Đạt Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 9 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU 3.1.5.Kiểm toán độ mảnh của vách đứng Ngoài nhiệm vụ chông cắt, vách đứng còn có chức năng tạo cho bản biên đủ xa để chịu uốn có hiệu quả. Khi một tiết diện I chịu uốn, có hai khả năng hư hỏng có thể xuất hiện trong vách đứng. Đó là vách đứng có thể mất ổn định như cột thẳng đứng chịu ứng suất nén có bản biên đõ hoặc có thể mất ổn định như một tấm do ứng suất dọc trong mặt phẳng uốn. Bản bụng của dầm phải được cấu tạo sao cho thoả mãn điều kiện sau: (A6.10.2.2) cw c f E t D 77.6 2 ≤ (2) Trong đó: F c =ứng suất ở giữa bản cánh chịu nén do tải trọng ở TTGHCĐI gây ra D c =Chiều cao bản bụng chịu nén trong phạm vi đàn hồi Ta có: Đối với tiết diện không liên hợp đối xứng kép thì D c =D/2 D c = 525 mm f c = 123.073 MPa VT = 75.0 VP2 = 268.88 Thoả mãn 3.1.6.Kiểm tra tiết diện dầm là đặc chắc, không đặc chắc hay mảnh 3.1.6.1.Kiểm toán độ mảnh của vách đứng có mặt cắt đặc chắc Độ mảnh của vách đứng để đảm bảo tiết diện là đặc chắc phải thoả mãn điều kiện sau: (A6.10.4.1.2) ycw cp f E 76.3 t D2 ≤ (3) Trong đó: D cp =Chiều cao của bản bụng chịu nén tại lúc mômen dẻo F yc =Cường độ chảy nhỏ nhất theo quy định của bản cánh chịu nén Ta có: Trên ta đã tính được D cp = 525 mm Vế trái của (3) VT3 = 75 Vế phải của (3) VP3 = 90.53 Kiểm toán (3) ⇒ Đạt 3.1.6.2.Kiểm toán độ mảnh của biên chịu nén có mặt cắt đặc chắc Độ mảnh của biên chịu nén để đảm bảo tiết diện là đặc chắc phải thoả mãn điều kiện sau: (A.6.10.4.1.3) Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 10 [...]... Quang Sơn 15 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU Vế phải của (15)VP15 = 137.24 mm Kiểm toán (15) ⇒ Đạt Do đó ứng suất nén đàn hồi lớn nhất phải thoả mãn điều kiện: fcf ≤ RhFyc (16) Trong đó: Fcf=ứng suất nén đàn hồi lớn nhất ở bản biên chịu nén khi uốn do tác dụng của tải trọng dài hạn chưa nhân hệ số và của tải trọng mỏi theo quy định, đại diện cho ứng suất nén khi uốn lớn. .. đó ta có thể sử dụng hoạt tải tương đương của xe tải thiết kế để tính toán Phạm Quang Sơn 14 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU Độ võng lớn nhất (tại mặt cắt giữa dầm) do tải trọng rải đều gây ra được tính theo công thức: 5wL4 384 EI Trong đó: W=tải trọng rải đều trên dầm E=Môđun đàn hồi của thép làm dầm I=Mômen quán tính của tiết diện dầm Ta có: Tải trọng rải đều tương... Vcf=ứng suất cắt đàn hồi lớn nhất trong vách do tác dụng của tải trọng dài hạn chưa nhân hệ số và của tải trọng mỏi theo quy định Xếp xe tải mỏi bất lợi nhất cho mặt cắt gối như sau: Phạm Quang Sơn 16 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU Tải trọng trục P1= 35kN Đặt cách gối P2= 145kN P3= 145kN Ta có: Lực cắt do xe tải mỏi tác dụng Tĩnh tải rải đều của dầm thép và bản BTCT Tĩnh... hàng bulông liền kề với cạnh tự do của bản nối hay thép hình phải thoả mãn: S ≤ (100 + 4.0t ) ≤ 175 (27) Trong đó: t=Chiều dày nhỏ hơn của bản nối hay thép hình Ta có: Vế trái (27) Vế phải (27) Kiểm toán (27) VT27 = VP27 = KT27 = 80 156 OK mm mm 7.3.2.3.Khoảng cách đến mép cạnh Phạm Quang Sơn 26 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU Khoảng cách nhỏ nhất từ tim bulông đến mép thanh... các bản bụng khi không có STC dọc, phải sử dụng STC đứng nếu: D > 150 (10) tw Ta có: Vế trái của (10) VT10 = Kiểm toán (10) ⇒ Không đạt 75 Kết luận: Không cần sử dụng STC đứng khi bốc xếp Phạm Quang Sơn 12 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU 3.2.2.Kiểm toán sức kháng cắt của dầm 3.2.2.1.Kiểm toán khoang trong Sức kháng cắt của khoang trong phải thoả mãn điều kiện sau: (A6.10.7.1)... 2598960 N Vế trái của (11) VT11 = 309187 N Vế phải của (11) VP11 = 2598960 N Phạm Quang Sơn 13 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU Kiểm toán (11) ⇒ Đạt 3.2.2.2.Kiểm toán khoang biên Sức kháng cắt của khoang biên phải thoả mãn điều kiện sau: Vu max ≤ Vr = ϕ vVn = ϕ v CV p (12) Trong đó: Vumax=lực cắt lớn nhất tại mặt cắt gối Ta có: Vế trái của (12) VT12 = 370169.5 N Vế phải của... ∆F )n = Sức kháng mỏi danh định(MPa); *Tính biên độ ứng suất do xe tải mỏi gây ra (∆f ) ; + Đối với tiết diện không liên hợp : Phạm Quang Sơn 17 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép ∆f = BỘ MÔN KẾT CẤU M cf S Trong đó : S = Mô men kháng uốn của tiết diện dầm thép =1.296E+7(mm3) Mcf = Mô men uốn tại mặt cắt giữa nhịp dầm do xe tải mỏi, có nhân hệ số, xếp ở vị trí bất lợi nhất gây ra M cf =... của STC phải thoả mãn các phương trình sau: (A6.10.8.1.3) 3 I l ≥ d 0t w J Phạm Quang Sơn (21) 20 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép  Dp J = 2.5 d  0 BỘ MÔN KẾT CẤU 2   − 2.0 ≥ 0.5   (22) Trong đó: D0=khoảng cách giữa các STC đứng trung gian dp=Chiều cao của vách không có STC dọc hoặc chiều cao phụ lớn nhất của vách có STC dọc Ta chỉ xét khi không có STC dọc nên Dp=D Il=mômen quán... hợp liên kết bản ở hai đầu thì k=0.75 (A4.6.2.5) l=Chiều dài không giằng =chiều cao vách D r= Bán kính quán tính của tiết diện cột r= I As I=Mômen quán tính của tiết diện cột đối với trục trung tâm của vách Ta có: φc = 0.9 A= 6408mm2 I = 1.64E+07mm2 r = 50.57mm l = 1050mm k = 0.75 kl/r= 15.75 λ = 0.0424 Pn= 2172152 N Phạm Quang Sơn 23 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU Vế... liên kết dọc của biên chịu nén có mặt cắt đặc chắc Khoảng cách giữa các liên kết dọc Lb để đảm bảo cho tiết diện là đặc chắc phải thoả mãn điều kiện sau: (A6.10.4.1.7)  M Lb ≤ 0.124 − 0.0759 l M   p     ry E      F     yc  (8) Trong đó: Ry=Bán kính quán tính của tiết diện đối với trục đối xứng thẳng đứng Phạm Quang Sơn 11 K48 Đường ô tô sân bay Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT . Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP Giáo viên hướng dẫn :Cao Thị Mai Hương Sinh viên : Phạm Quang Sơn Lớp : Đường ôtô& sân bay K48 Đề bài: Thiết. điểm giữa bản cánh dưới dầm thép F topmid =ứng suất tại điểm giữa bản cánh trên dầm thép Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 8 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU 3.1.2.Tính mômen chảy của. mm 3 mm 3 mm 3 mm 3 Dầm thép 550 550 537.5 537.5 1.29E+071.29E+07 1.32E+07 1.32E+07 Trong đó: Phạm Quang Sơn K48 Đường ô tô sân bay 3 Bài tập lớn Kết cấu thép BỘ MÔN KẾT CẤU y bot =Khoảng cách