Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công Nghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐ - LỰC DỌC 10.1 GIỚI THIỆU Mc ích ca phn này là trình bày các thông tin tóm lưc v ch  làm vic hay ng x ca các thành phn BTCT thông thưng (không ng sut trưc) chu tác dng ca lc gây un và lc dc trc . 10.2 CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC GÂY UỐ (DẦM) 10.2.1 Khái quát Các phn trình bày trong chương 3 và chương 4 ã gii thiu bê tông b ép ngang và các mi quan h mômen- cong. Các thông tin trình bày dưi ây phc v cho vic xây dng nên ni dung ca hai chương ó. Vi mc ích bàn lun dưi ây, thành phn kt cu ch yu chu lc un ưc gi là “dm”. Tiêu chuNn ACI 318-08 dùng giá tr ngưng chn gì ca lc nén dc trc  xem kt cu như là mt “dm thun túy” hay “dm-ct” (beam- column)? N u chúng ta tp trung vào iu khon §10.3.5 và các iu khon chng ng t trong chương 21, giá tr ngưng chn lc dc  kt cu BTCT xem như “dm BTCT” là :  004,0 10 fA P t ' cg ≥ε ≤ (10-1) Dm phi có t l kích thưc và b trí thép sao cho tho mn các yêu cu v hàm lưng ti a và ti thiu ca ct thép dc chu kéo. 10.2.2 Hàm lượng tối thiểu cốt thép chịu kéo Cn thit mt hàm lưng thép chu kéo ti thiu trong dm  m bo rng :  Mômen kháng un M vưt qua mômen gây nt M cr  N t ưc phân b tt + Vi dm ch nht, din tích thép chu kéo nh nht bng: (§10.5.1 ACI 318-08)           = y w w y ' c min,s f db200 ,db f f3 maxA (10-2) vi f’ c (psi) là cưng  bê tông, f y (psi) là cưng  thép, b w (in) là chiu rng sưn dm, d (in) là chiu cao hiu qu. im chuyn tip trong (10-2) t gii hn th nht n gii hn th hai là f ’ c = 4400 psi. Vi f ’ c = 2500 psi và f y = 60 ksi, hàm lưng thép chu kéo nh nht ρ min là: ) 60000 200 , 60000 25003 max() f 200 , f f3 max( db A yy ' c w min,s min ===ρ = 0,0033 = 0,33 % Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC + Vi dm ch T có cánh chu kéo, lưng thép chu kéo A s,min cn thit, để bảo đảm cường độ kháng uốn của tiết diện có gia cường thép bằng cường độ của tiết diện không gia cường thép, là hai ln ln hơn so vi dm ch nht hay dm ch T có cánh chu nén. Do ó, vi dm ch T có cánh chu kéo, ACI (§10.5.2) yêu cu din tích thép chu kéo nh nht là:           = db f f3 , f db200 ,db f f6 minA f y ' c y f w y ' c min,s (10-3) vi b w (in) là chiu rng sưn dm ch T, b f (in) là chiu rng cánh dm ch T. 10.2.3 Hàm lượng tối đa cốt thép chịu kéo ACI cũng yêu cu khng ch mt hàm lưng ti a ct thép chu kéo trong dm :  thun li cho thi công bê tông.  bo m thép chy do trưc khi bê tông b nghin v. Có th dùng mt trong hai phương pháp sau  xác nh hàm lưng ti a thép chu kéo: phương pháp truyn thng (ACI 318-99, phn §10.3.3) và phương pháp hp nht (ACI 318-08, phn §10.3.3). 1)- Phương pháp truyền thống (Traditional Aproach, ACI 318-99) Xét hình sau do MacGregor cung cp: Chiu cao n trc trung hoà (c b ) ti v trí cân bng (ε cu = 0,003,ε s = ε y ), có th ưc xác nh bng cân bng ni lc trên tit din v trong hình (c)  trên. Gi thit E s = 29,000 ksi cho thép, hàm lưng thép cân bng (ρ b ) có th tính như sau:         + β =ρ yy ' c1 b f87000 87000 f f85,0 (10-4) vi f ’ c và f y có ơn v là psi. Ví d vi f ’ c = 2500 psi và f y = 60 ksi, → ρ b = 0,0178 N .A. N i lc ng sut Tit din Bin dng khi ρ = ρ b Bin dng khi ρ ≠ ρ b β 1 = 0.85 vi f’ c ≤ 4 ksi Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC Biu  xác nh h s β 1 trong công thc (10-4) Trong ACI 318-99 phn §10.3.3, hàm lưng thép ti a là ρ max = 0,75ρ b mà s to ra iu kin bin dng cân bng, c th là khi thép chu kéo va t bin dng do ε y thì bê tông vùng chu nén cũng va t bin dng phá hy lý thuyt ε cu = 0,003 (nhưng điều khoản này bị loại bỏ trong ACI 318-08). Tuy nhiên, do s thay i cưng  thc t ca thép và bê tông so vi các giá tr danh nghĩa, mt dm trên danh nghĩa tho yêu cu ρ ≤ 0,75 ρ b có th b phá hu nén (dòn). Và khi hàm lưng thép tin gn 0,75 ρ b , dm có th b võng và nt quá mc cho phép. Vì các lý do như vy, trong thc hành nên gii hn : ρ max = 0,5ρ b Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC 2)- Phương pháp hợp nhất (Unified Approach, ACI 318-08) Mt phương pháp hp nht  thit k các thành phn BTCT ưc trình bày trong ACI 318-08 phn §10.3.3. Phn này gii thiu vic ưc phép s dng công thc chuyn tip ca h s gim cưng  φ (strength reduction factor) khi có nhiu thép hơn thêm vào tit din. N u trong ACI 318-99 h s φ ưc xác nh theo loi ti trng tác dng, thì trong ACI 318-08 h s φ ưc xác nh theo s phân b bin dng trong tit din vi cưng  danh nghĩa ca vt liu BTCT. Không có gii hn trên ρ max ưc áp t lên hàm lưng thép dc trong dm. Tiêu chuNn ACI 318-08 phn §9.3.2 xác nh φ = 0,9 cho tit din “dm” (tension- controlled section), φ = 0,65 cho tit din “ct” (compression-controlled section) vi thép ai thưng , hay φ = 0,75 cho tit din “ct” vi thép ai xon như hình dưi ây: Bin dng thép chu kéo ngoài cùng ε t d t d φ tính theo c/d t  vùng chuyn tip: úng hơn là, mt tit din xem là “dm” (do kéo quyết định) nu bin dng kéo thc ε t (bao gm t bin, co ngót, ) trong lp ct thép xa nht t mt chu nén (không phi chiu cao có ích d) ca dm vưt quá 0,005 và khi ó φ = 0,9. Mt tit din xem là “ct” (do nén quyết định) nu bin dng kéo thc ε t < ε y và khi ó φ = 0,65 hay φ = 0,75. Các công thc chuyn tip tuyn tính xác nh h s φ ∈ [0,65 ; 0,9] khi thay i giá tr ε t ∈ [0,002 ; 0,005]. Tiêu chuNn ACI 318-08 phn §10.3.5 qui nh các kt cu chu un không ng sut trưc có ti trng dc trc thp hơn 0,1f” c A g (phương trình (10-1)), bin dng thép chu kéo ngoài cùng ε t ti cưng  danh nghĩa M n không thp hơn 0,004 Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC Bài toán mẫu 1: Cường độ chịu uốn (M n ) của dầm BTCT bố trí thép đơn Xét dm ch nht thép ơn  hình dưi, cho bit bê tông f’ c = 4 ksi, và thép f y = 60 ksi. Giải : a. Xác định phân phối ứng suất trong bê tông theo §10.2.7 ca ACI 318-08 Din tích thép chu kéo A s = 2.37 in 2 (3 N o. 8) có d t = h - 2.5 = 16 - 2.5 = 13.5” Gi thit ε s > ε y , ni lc do thép chu kéo A s tham gia: T = A s f y = 2.37 x 60 = 142.2 kips (§10.2.4) Do T = C ⇔ ba'f85.0fA cys = ⇒ 10485.0 2.142 b'f85.0 fA a c ys ×× == = 4.18” b. Xác định biến dạng thép ε εε ε s và hệ số giảm cường độ φ φφ φ Chiu cao vùng bê tông chu nén bng: 85.0 18.4a c 1 = β = = 4.92” Bin dng thép chu kéo bng: ε s = ε u (d t - c) / c = 0.003 (13.5 - 4.92) / 4.92 = 0.00523 > 0.005 Do ó tit din là chu “un” ( tension-controlled ) (§10.3.4) ⇒ φ = 0.9 (§9.3.2.1) Mt khác vì ε s = 0.00523 > 0.004 nên tho iu kin (§10.3.5) cho kt cu BTCT chu un, giá tr này ca ε s cũng xác nhn gi thit ε s > ε y  trên là chính xác. c. Xác định cường độ uốn danh nghĩa M n và cường độ uốn thiết kế φ φφ φ M n M n = A s f y (d t - 0.5a) = 142.2 x (13.5 - 0.5 x 4.18) = 1662.3 kips-in = 135.2 kips-ft ⇒ φM n = 0.9 x (135.2) = 121.7 kips-ft (§9.3.2.1) Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC d. Kiểm tra hàm lượng thép chống uốn tối thiểu db f 200 db f 'f3 A w y w y c min,s ≥= (§10.5.1) vi 5.1310 60000 40003 db f 'f3 w y c ×= = 0.43 in 2 ; 5.1310 60000 200 db f 200 w y ×= = 0.45 in 2 Do thép chu kéo A s = 2.37 in 2 > A s,min = 0.45 in 2 nên t yêu cu. 10.2.4 Chế độ làm việc của dầm chịu uốn Gi thit rng mt dm và ct thép ca nó tha mn các yêu cu trên, hin nhiên là cưng  kháng un ca dm ph thuc ch yu vào tích s gia lc dc (T) và cánh tay òn (jd), c th ph thuc vào A s f y (jd). S gia tăng din tích thép (A s ) kéo theo s gia tăng cưng  kháng un. Vai trò hay nh hưng ca thép chu nén trong tit din như th nào? Theo chương 4,  tăng  cng và tăng cưng  vùng chu nén.  tăng mt ít cưng  kháng un.  tăng ln trong kh năng bin dng,  do, và t l chy do. Vai trò hay nh hưng ca thép ngang hay thép ai như th nào? Theo chương 4,  tăng không áng k cưng  kháng un.  tăng rt ln trong kh năng bin dng và  do. o tăng kh năng bin dng ca bê tông (chương 4). o làm chm hay gim on ( buckling ) ca thép dc. o gim ng sut ct trong lõi bê tông b ép ngang. Các nh hưng do có thêm thép chu nén và thép ai ưc trình bày dưi ây vi thông s vt liu và kích thưc tit din dm trong ví d mu dm BTCT chu un  chương 4: ← ←← ← thép chịu kéo ← ←← ← thép chịu nén (thép đai) Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC Không thép ai Không thép ai Có thép ai Dầm BTCT Không thép nén Có thép nén Không thép nén M y 3207 3238 3207 φ y 1,56E-4 1,50E-4 1,50E-4 M u 3282 3331 3215 φ u 0,72E-3 1,0E-3 1,19E-2 µ φ 4,6 6,7 79,3 0 1000 2000 3000 4000 5000 0 1 10 100 Độ cong - log( φ φφ φ x10 -3 ) Mômen - (kip-in)  không thép nén + không thép ai  có thép nén + không thép ai  không thép nén + có thép đai Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC 10.3 CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC GÂY UỐ VÀ LỰC DỌC (CỘT) 10.3.1 Giới thiệu và các giới hạn về cốt thép Không như các tit din dm, trong tiêu chuNn M các tit din ct thưng i xng c hai trc. Tương t dm, ACI 318 qui nh hàm lưng thép ti thiu và ti a trong ct. ACI 318-08 phn § 10.9.1 qui nh tng din tích thép dc trong ct (A st ) không nh hơn 1% và không ln hơn 8% ca din tích tit din ct (A g ). Cho thit k chng ng t, gii hn trên gim xung còn 6% ca din tích A g (phn § 21.6.3). Gii hn dưi 0,01A g tha nhn rng mt lưng thép cn thit nh nht  chng nh hưng un dù có tính hay không lc gây un trong ct. Hơn na, thc nghim ã ch rng t bin và co ngót dn n s truyn lc dc t bê tông sang thép, mà hu qu là gia tăng ng sut trong ct thép. S gia tăng càng ln khi hàm lưng thép càng gim. Gii hn trên 0,08A g xét n hàm lưng thép ln nht trong thc t vì các lý do kinh t và d dàng cho thi công. 10.3.2 Ảnh hưởng của lực dọc và các đường cong tương tác Lúc ti dc trc còn nh, ng x ca tit din ct gn như ng x ca tit din dm. Khi tăng ti dc trc :  yêu cu trên vùng chu nén tăng.  cưng  kháng un có th tăng hay gim.  kh năng bin dng ( cong ti hn) gim. Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC nh hưng lc dc (P) trên ng x ca tit din ct nhn thy ưc qua biu  tương tác P-M ( P-M interaction chart ) như ví d tit din ct dưi ây : Cao hc: Xây Dng Dân Dng và Công N ghip Bài ging: Prof. Andrew Whittaker Môn hc: Phân Tích ng X & Thit K Kt Cu BTCT Biên dch: PhD H Hu Chnh Chương 10: CH  LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC DC TRC  hình dưi, MacGregor trình bày các sơ  phân b bin dng tương ng vi các im c trưng ca biu  tương tác P-M : N ăm im ưc nhn dng trong biu  tương tác  trên là:  nén thun túy, không mômen un: im A  nén + un lch tâm nh: im B ← ε c = ε cu (bê tông) & ε t < ε y (thép)  phá hoi cân bng: im C ← ε c = ε cu (bê tông) & ε t = ε y (thép)  nén + un lch tâm ln: im D ← ε c = ε cu (bê tông) & ε t > ε y (thép)  un thun túy, không có lc dc: im E [...]... mômen uốn (0, Pn) và (0, Tn) Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Bài toán mẫu 2: Sức chịu tải cột chịu lực dọc- mômen (Pn-Mn) Tính khả năng chịu lực dọc- mômen (Pn-Mn) cột vuông khi ứng suất lớp thép gần mặt chịu kéo bằng 0.5fy... Cs2 + Cs3 - T = 468.4 + 28.9 + 142.2 - 71.1 = 568.4 kips Mn = Cc (0.5h - 0.5a) + Cs2 (0.5h - d2) + Cs3 (0.5h - d3) + T (d1 - 0.5h) = 468.4 x (8 - 4.31) + 28.9 x (8 - 8) + 142.2 x (8 - 2.38) + 71.1 x (13.62 - 8) = 2927.1 kips-in = 243.9 kips-ft Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài... εu (c - d’) / c = 0.003 (10. 13 - 2.38) / 10. 13 = 0.0023 > εy = 0.00207 ⇒ thép chịu nén chảy dẻo ⇒ a = β1c = 0.85 (10. 13) = 8.61” ( 10. 2.7.1) N ội lực do bê tông tham gia chịu nén: Cc = 0.85f’c ba = 0.85 x 4 x 16 x 8.61 = 468.4 kips Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC ( 10. 2.7) Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài... giảm xuống zero Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Bài toán mẫu 3: Lập đường cong tương tác (Pn-Mn) thể hiện khả năng chịu tải cột Tính khả năng chịu lực dọc- mômen (Pn-Mn) cột vuông theo các điều kiện biến dạng sau: 1 Ứng. .. định ' φPn (max) = 0,85φ[0,85f c ( A g − A st ) + f y A st ] (1 0-1 0) Với cột có thép đai thường, ACI (phương trình 1 0-2 ) qui định ' φPn (max) = 0,80φ[0,85f c ( A g − A st ) + f y A st ] Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC (1 0-1 1) Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu... - 2.38) / 5.11 = 0.0016 < εy = 0.00207 ⇒ thép chịu nén không chảy dẻo ⇒ a = β1c = 0.85 (5.11) = 4.34” ( 10. 2.7.1) N ội lực do bê tông tham gia chịu nén: Cc = 0.85f’c ba = 0.85 x 4 x 16 x 4.34 = 236.1 kips N ội lực do thép chịu nén tham gia : Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC ( 10. 2.7) Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu. .. (Pn-Mn) φ = 0.65 TH 2 phương trình (1 0-1 1) (φPn-φMn) TH 3 φ = 0.65 φ = 0.9 TH 4 φ = 0.9 Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Bài toán mẫu 4: Lập đường cong tương tác (Pn-Mn) bằng GALA software 100 0 Axial Load (kN) ACI 31 8-0 8... ứng suất tương đương với giá trị trung bình 0.85f’c và chiều cao vùng chịu nén a = β1c < h (chiều cao cột), β1 = 0.85 với f’c ≤ 4 ksi Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Lực nén của bê tông là : C c = (0,85f c' )(ab) (1 0-5 )... kips Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC ( 10. 2.7) Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh N ội lực do thép chịu nén tham gia : Cs = A’s fy = 1.58 x 60 = 94.8 kips N ội lực do thép chịu kéo tham gia : T = As fs = As fy = 1.58 x 60 = 94.8 kips b Xác định (Pn - Mn)... (kN) ACI 31 8-0 8 ACI 31 8-0 5 f' c = 22 MPa f y = 335 MPa 750 500 250 (P-N)nominal (P-N)design 0 0 50 100 150 Bending Moment (kNm) Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC 200 Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Bài giảng: Prof Andrew Whittaker Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh 10. 3.4 Cột có thép đai thường và thép đai xoắn MacGregor . Dụng và Công Nghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIC CA BTCT CHNU LC UN - LC. Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐ - LỰC DỌC 10. 1 GIỚI THIỆU Mc ích ca phn này là trình bày các thông tin tóm lưc v ch  làm vic hay ng x ca các thành phn BTCT. gây un và lc dc trc . 10. 2 CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC GÂY UỐ (DẦM) 10. 2.1 Khái quát Các phn trình bày trong chương 3 và chương 4 ã gii thiu bê tông b ép ngang và các mi