Thiết kế Mố trụ Tính toán mố 1 Cấu tạo mố: Do điều kiện địa hình, địa chất khu vực hai đầu cầu giống nhau, cũng nh kết cấu nhịp đợc thiết kế đối xứng có các tiêu chuẩn kỹ thuật nh nhau nên ta thiết kế mố cầu hai bên nh nhau. Vì vậy ta chỉ tính toán một mố. Do kết cấu nhịp là BTCTDUl , chiều cao đất đắp không lớn quá do đó ta có thể áp dụng mố dạng nặng kiểu chữ U BTCT đổ tại chỗ, bê tông dùng mác M300, có thiết kế bản quá độ . Mố có kích thớc cấu tạo nh hình vẽ: - Mốdợc đúc tại chỗ bằng bê tông cốt thép, bê tông M300 cốt thép CT3,CT5. - Móng trên nền thiên nhiên,cờng độ tính toán đất nền R=5Kg/cm 2 2. Tính toán mố: Mố ở trên mực nớc thông thuyền và hầu nh không ngập nớc nên không tính tải trọng va xô tầu bè và cũng không tính tải trọng gió. Đất đắp sau mố sử dụng đất tốt đầm chặt có = 1.8 T/m 3 . = 35 0 . Lê Duy Đông - Cầu A - K39 50 1 0 0 200 4 0 0 185 165 9 0 2 0 0 4 0 0 2 0 0 5055070 1100 50 1200 6 0 0 50 100 90 3 0 600 50 1200 3 6 0 1 0 0 1100 90 155 790 175 85 I II II I Thiết kế Mố trụ Nên tải trọng tác dụng lên mố gồm : 1 Trọng lợng bản thân mố 2 Phản lực thẳng đứng do trọng lợng kết cấu nhịp 3 Phản lực thẳng đứng do hoạt tải đứng trên kết cấu nhịp 4 Lực hãm dọc cầu 5 Ma sát gối cầu 6 áp lực đất tĩnh, áp lực đất do hoạt tải đứng trên lăng thể trợt 7 Phản lực gối do trọng lợng bản thân và hoạt tải trên bản quá độ Với mố cầu ta cần tính và bố trí cốt thép cho toàn bộ các bộ phận của mố ( bao gồm tờng đỉnh, tờng thân và tờng cánh ). Để thiên về an toàn và giảm bớt khối lợng tính toán ta chỉ tiến hành tính toán cốt thép cho các mặt cắt làm việc bất lợi và tiến hành bố trí cốt thép tù lợng cốt thép đã tính đợc. Sau khi bố trí cốt thép ta cần tiến hành kiểm duyệt. Cụ thể các mặt cắt đó là I I, II II, III III, và các mặt cắt thuộc tờng cánh nh hình vẽ + Mặt cắt I I : Có tiết diện chữ nhật. Sơ đồ tính: Thanh một đầu ngàm, một đầu tự do. Tải trọng tác dụng bao gồm : tải trọng bản thân, đất đắp trên lng tờng, áp lực đất do tĩnh tải và hoạt tải ( H30 hoặc XB80 ). Tại mặt cắt này tính duyệt theo kết cấu bê tông chịu uốn. + Mặt cắt II II : là mặt cắt có tiết diên chữ nhật có thể lấy chiều rộng 1 m để tính toán Tải trọng tác dụng bao gồm: . Các tải trọng thẳng đứng: tuờng mố, mũ mố, phản lực tĩnh tải, hoạt tải trên KCN, bản quá độ . Các tải trọng ngang: Lực hãm xe, áp lực ngang của đất của hoạt tải Duyệt mặt cắt này theo kết cấu BTCT chịu nén lệch tâm ( vì lực nén khá lớn ) + Mặt cắt III III : là mặt cắt đáy bệ: Tính toán mặt cắt này để phục vụ cho việc tính toán móng bên dới. + Mặt cắt tờng cánh: Tờng cánh tính gần đúng bằng cách chia làm 3 khu vực Khu vực I là bản ngàm trên 2 cạnh Tính toán áp lực đất do tĩnh tải và hoạt tải sau đó chia đều cho hai phơng, tính ra số cốt thép cho từng phơng Khu vực II là ngàm trên 1 cạnh tính ra Ft II Khu vực III là ngàm trên 1 cạnh tính ra Ft III Lợng cốt thép chọn là Max ( Ft II ,Ft III ) 2.1 Tính toán mặt cắt I I. Sơ đồ tính nh hình vẽ Ta tiến hành tính toán cốt thép cho 1 m chiều rộng Tải trọng tác dụng: 1. Tĩnh tải: 1.1. Tĩnh tải bản thân: N= 2,5* 2,0* 1* 0,5= 2,5 (T) 1.2. Bản quá độ: Bản quá độ đợc thiết kế có chiều dày 25 cm; dài 4m; rộng 8 m. Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ Chiều dày lớp phủ trên bản quá dộ lấy trung bình là 30 cm với trọng lợng = 2,3 (T/m3). Phản lực do trọng lợng bản thân bản quá độ: R bqđ = 2,5* 0,25* 4* 8/ 2= 10 (T) Phản lực do trọng lợng lớp phủ trên bản quá độ: R lp = 2,3* 0,3* 4* 8/ 2= 11,04 (T) Cánh tay đòn: y= 0,15 m M bqđ = 1,5 (T.m) M lp = 1,656 (T.m) 1.3. á p lực ngang do tĩnh tải đất đắp: Tính với = 30 0 , n=1,2 và à= tg 2 ( 45 0 / 2)= 0,33 áp lực ngang của đất tính cho 1m rộng : Ea = 0,5. . à. h 2 . 1 Trong đó: = 1,8 (T/m2) h = 2,0 (m) Thay số: E a = 0,5* 1,8* 0,33* 2 2 * 1*1,2= 1,426 (T) Cánh tay đòn: y= 2/ 3= 0,667 (m) Mômen: M= 1,426* 0,667= 0,9509 (T.m) Tính với = 40 0 , n= 0,9 và à= tg 2 ( 45 0 / 2 )= 0,217 áp lực ngang của đất: E a = 0,5. . à. h 2 . 1 Trong đó: = 1,8 (T/m 2 ) h= 2 (m) Thay số ta đợc: E a = 0,5* 1,8* 0,217* 2 2 * 1* 0,9= 0,703 (T) Cánh tay đòn: y= 2/ 3= 0,667 (m) Mômen: M= 0,703 * 0,667= 0,469 (T.m) 2. Hoạt tải sau mố, trên bản quá độ: Với chiều dài bản quá độ là: l b = 4 m, theo quy trình CHUH 2.05.030-84 của Liên Xô cũ, thì phần hoạt tải tác dụng trên 1/2 bản trở về mố sẽ đợc truyền xuống vai kê và không gây ra áp lực đất sau mố. Chiều dài đoạn hoạt tải không gây ra áp lực đất là: a = 2,0 (m) Chiều dài đặt tải gây ra áp lực đất là: b = 2,0 (m) Chỉ phần hoạt tải đặt sau 1/2 bản quá độ mới gây ra áp lực đất nếu phần này nằm trên lăng thể trợt của vùng đất sau mố. Chiều dài của lăng thể trợt giả định: L 0 = H. tg(45 0 / 2)= ( 2+6)*tg( 45 0 35 0 / 2 )= 4,16 (m) > a = 2,0 (m) Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ Do đó phần hoạt tải kể từ sau 1/2 bản quá độ về phía đờng sẽ gây ra áp lực đất đối với mố cầu với chiều dài đặt tải a= 2 m. Trờng hợp xếp xe H30: -Với cầu khổ 8+ 2 x 1,5 với 2 làn xe: Ta xếp đợc 2 trục của 2 làn xe trên vùng a= 2 m ( vì khoảng cách nhỏ nhất giữa 2 trục = 1,6 m ) Với diện tích phân bố của tải trọng bánh xe (s x b) đợc tính nh sau: S= 2* 1,9+1,1+ 0,6= 5,5 (m) Chiều rộng của diện tích phân bố tải trọng: b = b 1 + 2H Trong đó: b 1 : Chiều dài tiếp xúc giữa lốp xe và mặt đờng , b 1 =20 cm H: Bề dày lớp phủ mặt đờng, lấy trung bình 10 cm. b= 0,2+ 2. 0,1= 0,4 (m) Ta quy đổi tải trọng bánh xe về lớp đất tơng đơng có bề dày đợc tính theo công thức sau: tc o bS P h ** = Trong đó: P: Là toàn bộ tải trọng tác dụng lên diện tích ( S x b ) tc : Dung trọng đất tính toán tiêu chuẩn, g tc = 1,8 (T/m3) Trong trờng hợp bài toán chỉ xếp đợc một trục xe trong một làn > P= 2*24= 48 (T) Thay số ta đợc: h 0 = 12,12 (m) Lê Duy Đông - Cầu A - K39 L b h H đấy móng H đỉnh móng E 0 E B ab h 0 L 0 H h 1 h 2 Thiết kế Mố trụ Dùng sơ đồ tính số 5 bảng 4-2 trang 111, Giáo trình Mố trụ Trờng đại học GTVT; với chiều dài đặt tải là b= 0,4 (m). Khi đó áp lực do hoạt tải sẽ đợc tính theo công thức: E B = . h 0 . h 2 . à'. B Với cánh tay đòn áp lực: e B = H h 1 0,5. h 2 Trong đó: )(tg tg ' + =à tg = tg + ) tg A ).(tg( + 11 2 Với 1515,0 8 12,124,02 .*2 22 0 = = = H hb A tg= 0,381 = arctg(0,381)= 20,856= 20 0 49 / 48 // . Hệ số áp lực đất à'= tg/ tg (+ )= 0,2645. + h 1 = a/ tg= 2,0 / 0,318= 5,25 (m) + h 2 = b/ tg= 0,4/ 0,318=1,05 (m) Từ kết quả trên ta thấy hoạt tải không gây ra áp lực ngang đối với tiết diện I I 3. Tính toán bố trí cốt thép: Cốt thép đợc tính với tiết diện là hình chữ nhật có b x h = 1 x 0,5 m Mô men bất lợi nhất tác dụng lên 1 m chiều rộng: M = 1,5+ 1,656 ( 0,9509+ 0,469)/ 2= 2,44605 T.m= 244605 kG . cm Hệ số mô men tĩnh của vùng bê tông chịu nén A 0 = 2 0 hbR M u = 0,0121 tra bảng ta có = 0,0121. Với h 0 = h a= 0,35 m Diện tích cốt thép cần thiết t u t R hbR F 0 . = = 3,68 cm2 có b=200; R t =1900Kg/cm 2 Cốt thép dùng cho tờng đỉnh là: 14 có F = 1,54 cm 2 Số thanh cốt thép cho 1 m rộng n= 3,68/ 1,54= 2,39 Do vậy ta bố trí 5 thanh / 1m rộng ( Bố trí thành lới có a= 20 cm ) 2.2 Tính toán mặt cắt II II. * Tải trọng tác dụng: 1. Tĩnh tải: Lê Duy Đông - Cầu A - K39 M N H I I 50 1 0 0 15 15 2 0 0 Thiết kế Mố trụ 1.1. Tĩnh tải bản thân mố tác dụng lên mặt cắt II - II : Để tính tĩnh tải mố ta chia mố thành các khối có dạng hình học đơn giản, để có thể dễ dàng tính trọng lợng của từng khối và cánh tay đòn đến một mặt cắt nào đó cần tính. Chia thành các khối nh hình vẽ: * Khối lợng riêng của bê tông: = 2,5 (T/m 3 ) * Khối lợng riêng đất đắp sau mố: = 1,8(T/m 3 ) * Khối lợng riêng bê tông lớp phủ: = 2,2 (T/m 3 ) Lập bảng tính toán hợp lực đối với trọng tâm mặt cắt đáy móng ( II II ) (Mômen mang dấu hớng ra sông ) STT Bộ phận Lực thẳng đứng Tay đòn Mô men 1 Đá kê 3.375 1.075 3.63 2 Tờng đỉnh 27.5 0.075 2.0625 3 Tờng thân 220 0.825 181.5 4 Tờng cánh Phần thẳng 15.5 -3.275 34 Phần vát 22.75 -3.342 66.84 Phần tờng đứng 20.625 - 1 20.625 5 Đất đắp lòng 255.42 2.075 529.997 Tổng 565.17 864.606 1.2. Bản quá độ: Theo xu hớng thiết kế ngày nay mố cầu đờng ô tô thờng thiết kế bản quá độ bằng BTCT để chuyển dần độ cứng đờng toạ độ êm thuận khi xe vào cầu và giảm áp lực đất sau mố do hoạt tải. Bản quá độ đợc thiết kế có chiều dày 25cm; dài 4 m; rộng 8m. Chiều dày lớp phủ trên bản quá dộ lấy trung bình là 30 cm với trọng lợng 2,3 (T/m 3 ). Phản lực do trọng lợng bản thân bản quá độ: R bqđ = 2,5* 0,25* 4* 8/ 2= 10,0 (T) Phản lực do trọng lợng lớp phủ trên bản quá độ: R lp = 2,3* 0,3* 4* 8/ 2 = 11,04 (T) Lê Duy Đông - Cầu A - K39 I I I I 2 4 4 4 1 3 6 II III III II Thiết kế Mố trụ Vai kê : P 2 tc = (2*20/2 + 20*20 + 20*20/2)*10 -4 *11*2.5 = 1,705 T Cánh tay đòn: y= 3,5 m Với hệ số n= 1,1 R bqđ = 11 (T) M bqđ = 38,5 (T.m) R lp = 12,144 (T) M lp = 42,504 (T.m) R vk = 1.8755 (T) M vk = 2,063 (T.m) Với hệ số n = 0,9: R bqđ = 9 (T) M bqđ = 31,5 (T.m) R lp = 9,936 (T) M lp = 34,776 (T.m) R vk = 1,535 (T) M vk = 1,688 (T.m) 1.3. áp lực ngang do tĩnh tải đất đắp: - Tính với = 30 0 , n=1,2 và à= tg 2 ( 45 0 / 2)= 0,33 + áp lực ngang của đất tính cho 1m rộng : E a = 0,5. . à. h 2 . 1 Trong đó: = 1,8 (T/m 2 ) h = 6 (m) E a = 0,5* 1,8* 0,33* 6 2* 1*1,2= 102,64 (T) + Cánh tay đòn: y= 6/ 3= 2(m) + Mômen: M= 102,64 *2 = 205,28 (T.m) - Tính với = 40 0 , n= 0,9 và à = tg 2 ( 45 0 / 2 )= 0,217 + áp lực ngang của đất: E a = 0,5. . à. h 2 . 1 Trong đó: = 1,8 (T/m 2 ) h= 6 (m) Thay số ta đợc: Ea= 0,5* 1,8* 0,217* 6 2 * 1* 0,9= 50,623 (T) + Cánh tay đòn: y= 6/ 3= 2 (m) + Mômen: M= 50,623* 2= 101,244 (T.m) 2. Hoạt tải: Để tính phản lực do hoạt tải ta vẽ đờng ảnh hởng phản lực mố sau đó xếp tải lên đờng ảnh hởng tìm vị trí bất lợi ta đợc nội lực lớn nhất. Ta chỉ phản lực gối do H30 + Ngời =30 , = 0 q tđ H30 =2,54 T/m Vậy: P tc = 2 * [q tđ H30 * (1+à) + q Ng ] * P tc H30+Ng = 2*(2,54*1,1125+0,45)*0,5*30 = 98,27 T P tt H30+Ng = 1,4*98,27 = 137,58T - Do XB80 =30 , = 0 q tđ XB80 =5,01 T/m Vậy: P tc XB80 = 5,01*0,5*30 = 75,15 T P tt XB80 = 1,1*75,15 = 82,66 T Ta thấy tổ hợp H30+Ngời bất lợi hơn nên ta dùng tổ hợp này để tính toán số cọc Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ - Tổng tại trọng thẳng đứng tác dụng tại mặt cắt II-II: e = 0,2 m P tc = 98,27 T M tc = 19,534 T m P tt = 137,58 T Mtt= 27,348 Tm: 3. Phản lực do tĩnh tải kết cấu nhịp: Kết cấu nhịp sử dụng dầm định hình 30m,mặt cắt ngang có 5 dầm, chiều rộng toàn cầu là 12m. Ta tính đợc tổng tĩnh tải giai đoạn I và II là: q tc = 17,94 T/m q tt = 21,24 T/m Vậy: P tc = 0.5*30*17,94 = 269,1 T P tt = 0.5*30*21,24 = 318,6 T M tc = 53,82 Tm Mtt = 63,72 Tm 4. Lực hãm do H30: Lực hãm T h = 0,9 P Trong đó: P =(12+12+6)=30 T là trọng lợng của chiếc xe nặng nhất trong đoàn xe tiêu chuẩn. Ttch =0,9*30 = 27 T Với : n=1,12 T h tt = 1,12*27 = 30,24 T Do lực hãm đặt tại tim gối, với chiều cao gối: 30cm, chiều cao đá kê gối 30cm. Mômen tiêu chuẩn do lực hãm với đỉnh bệ: M tc lh = 27* 6,67= 180,9 (T.m) M tt lh =1,12*180,9 =202,61 (T.m) 5. Hoạt tải sau mố trên bản quá độ: Theo tính toán ở trên ta đợc kết quả sau: E B = *h 0 *h 2 *à / *B = 47,2796 ; e B = H-h 1 -0,5*h 2 = 2,225 m. M E = 105,197 Tm. H30 tác dụng lên vai kê: Để đơn giản tính toán phản lực vai kê do H30 nằm trên bản quá độ ta coi bản quá độ kê trên hai gối với khẩu độ nhịp bằng chiều của lăng thể trợt giả định. Nên phản lực này bằng 1/2 tổng các trục đặt trên bản quá độ. Trên đoạn 0,5 l b = 2 m ta có thể đặt bất lợi đựoc 2 trục của 2 làn xe Lê Duy Đông - Cầu A - K39 l 2,0 R A R B Thiết kế Mố trụ P = 0,5 * 4 * 24 = 48 (T) Mô men đối với mặt cắt II II : M = 48 * 1,1 = 52,8 (T.m) Lập bảng tổ hợp tải trọng tác dụng lên mặt cắt II - II Thứ tự Lực tác dụng N(T) H(T) M(T.m) 1 TT bản thân mố n = 1 565.17 864.606 n= 1,1 621.687 951.0662 n= 0,9 508.653 778.1451 2 Lớp phủ trên bản quá độ n = 1 11,04 38,64 n= 1,1 12,144 42,504 n= 0,9 9,936 34,776 3 Bản quá độ n= 1 10.0 35 n= 1,1 11.0 38.5 n= 0,9 9 31.5 4 áp lực đất ngang Với = 30 0 , n= 1,2, à= 0,33 102.64 -205.28 Với = 40 0 , n= 0,9, à= 0,217 50.623 -101.244 5 Phản lực tĩnh tải KCN n > 1 318.6 63.72 6 Phản lực H30+ Ngời n = 1 98.27 19.53 n= 1,4 137.58 27.348 n= 1,12 109.39 21.878 7 Lực hãm H30 ra sông n= 1 27 -180.9 n= 1,4 37.8 -253.26 n= 1,12 30.24 -202.61 8 H30 trên lăng thể trợt 47.2796 -105.197 H30 trên bản quá độ 9 n=1 48 52.8 n=1,4 67,2 73.92 Tổ hợp bất lợi Thứ tự Lực tác dụng N(T) H(T) M(T.m) 1 TT bản thân mố n= 1,1 621.687 951.0662 2 Lớp phủ trên bản quá độ n= 1,1 12,144 42,504 3 bản quá độ n= 1,1 11.0 38.5 4 áp lực đất ngang Với = 40 0 , n= 0,9, à= 0,217 50.623 -101.244 5 Phản lực tĩnh tải KCN n > 1 318.6 63.72 6 Phản lực H30+ Ngời n= 1,4 137.58 27.348 7 Lực hãm H30 ra sông Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ n= 1,12 30,24 202,61 8 H30 trên lăng thể trợt 44.2796 -105.197 9 H30 trên bản quá độ n=1,4 67,2 73.92 Tổng cộng 1167.37 128.1426 788.01 6. Kiểm toán: 6.1 Đặc tr ng hình học mặt cắt II - II : * Diện tích: F= * 2= 16 (m 2 ) * Mômen quán tính: Jx= 8* 2 3 / 12= 5,333 (m 4 ) * Mômen quán tính: Jy= 2* 8 3 / 12= 85,833 (m 4 ) * Mômen kháng uốn: W= 5,333/ 1= 5,3333 (m 3 ) 6.2 Kiểm toán: 6.2.1 Kiểm toán ứng suất: Do mặt cắt IIII chịu uốn nên ta tính duyệt theo công thức sau: un R W M F N = Trong đó: Ru: Cờng độ chịu nén khi uốn của bê tông mác M300, Ru = 140(kg/cm2) = 1400 (T/m2) Trên tiết diện chỉ có ứng suất nén, không có ứng suất kéo W M F N n += = 2 /713.220 3333,5 01.788 16 37,1167 mT=+ < 1400 (T/m2) > Đạt Riêng phần bê tông đã đủ khả năng chịu lực nên chỉ bố trí cốt thép cấu tạo. 6.2.2.Kiểm toán chống lật: Công thức e 0 / y m Trong đó: e 0 = 788,01/1167,37= 0,675 (m) y = 1 (m) m = 0,8 e 0 / y= 0,675 < 0,8 Đạt yêu cầu. 2.3.Tính toán mặt cắt III III. 2.3.1 .Tải trọng tác dụng lên mố tạị mặt cắt III III: tĩnh tải bản thân mố, bản quá độ. Tĩnh tải bệ mố. Tĩnh tải do KCN truyền xuống. áp lực ngang do đất đắp. Lực hãm xe H30 theo phơng ngang. Hoạt tải trên lăng thể trợt. Họat tải thẳng đứng tác dụng lên mố. Hoạt tải trên bản quá độ. Lê Duy Đông - Cầu A - K39 [...]... bản quá độ Trên đoạn 0,5 lb= 2 m ta có thể đặt bất lợi đựoc 2 trục của 2 làn xe P = 0,5 * 4 * 24 = 48 (T) Mô men đối với mặt cắt II II : M = 48 * 0,95 = 45,6 (T.m) Lê Duy Đông - Cầu A - K39 RA RB Thiết kế Mố trụ 4.2.3.2 Tính duy t mặt cắt đáy móng ( III - III ): Bảng tổng hợp nội lực: Thứ tự 1 2 3 Lực tác dụng N(T) TT bản thân mố, bệ mố n = 1 n = 1,1 n = 0,9 Lớp phủ trên bản quá độ n=1 n = 1,1 n... này gọi là cọc có độ cứng hạn chế 4.4.1 Tính khung phẳng dọc: Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ Tính khung phẳng dọc thờng giả thiết nh tính một khung phẳng trong mặt phẳng z0x Có 3 khung phẳng song song với mặt phẳng z0x , giả thiết bệ cọc tơng đối cứng nên tải trọng phân bố đều cho 3 khung Tất cả các tải trọng tác dụng lên trụ khi tính toán móng ta chuyển nó về trọng tâm đáy bệ và đợc hệ... phơng ngang cầu hàng, mỗi hàng 2 cọc +Khoảng cách tim các cọc theo phơng ngang là 3m và theo phơng dọc cầu là 4,5 m Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ 600 150 300 1200 150 450 450 150 4.4 Tính toán móng cọc Do cọc có đờng kính D = 1 m > 0.9 m nên cọc đợc coi là cọc đờng kính lớn Loại cọc này phụ thuộc rất nhiều vào tác dụng giữ chặt của đất xung quanh, phải xét đến áp suất của đất lên thành bên... e0/ y m e0= M/ N= 340,3397/ 1404.973= 0,242(m) y= 6/ 2= 3 (m) m = 0,8 e0/ y= 0,0805 < 0,8 Đạt yêu cầu * Kiểm tra ổn định chống trợt: H m = 0,7 Công thức: . P với = 0,6 H= 164,314 (T) P= 1404.973(T) H = 164,314 = 0,195 < m = 0,7 Đạt yêu cầu! P 0,6 1404.973 Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ 2.4.Tính toán tờng cánh Thực tế tờng cánh làm việc nh bản hai cạnh một phía ngàm vào tờng trớc... tính duy t: Bố trí cốt thép theo cấu tạo nh hình vẽ, bớc cốt thép 20 cm Bê tông sử dụng #300 có Rn = 135 kG/cm2 Ftđ = b*h - Fa + *Fa = 100*50 - 10*1,539 + 2.1 *10 6 10*1,539 3.15 10 5 = 5087,2 cm2 Jtđ = - Fa*ya + *Fa*ya = -15,39*20 6,66*15,39*20 = 1043408 cm4 Wtđ = = = 41736 cm3 6270 3661600 = 5087,2 + = 89 kG/cm2 < Rn = 135 kG/cm2 41736 => Đạt yêu cầu Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ 4.3... -3.275 -3.342 -1 0 2.075 34 66.84 20.625 0 529.997 864.606 3.63 2.0625 181.5 1.2 Bản quá độ: Theo xu hớng thiết kế ngày nay mố cầu đờng ô tô thờng thiết kế bản quá độ bằng BTCT để chuyển dần độ cứng đờng toạ độ êm thuận khi xe vào cầu và giảm áp lực đất sau mố do hoạt tải Bản quá độ đợc thiết kế có chiều dày 25cm; dài 4 m; rộng 8m Chiều dày lớp phủ trên bản quá dộ lấy trung bình là 30 cm với trọng... 45.6 63.84 Tổ hợp tải trọng bất lợi Thứ tự 1 2 3 4 Lực tác dụng TT bản thân mố, bệ mố n = 1,1 Lớp phủ trên bản quá độ n = 1,1 Bản quá độ n = 1,1 áp lực đất ngang Với = 400, n =0,9, à = 0,217 Phản lực tĩnh tải KCN Lê Duy Đông - Cầu A - K39 N(T) H(T) M(T.m) 859.278 893.8155 12,144 42,504 11.0 38.5 89.999 -240.015 Thiết kế Mố trụ n>1 Phản lực H30 + Ngời n = 1,4 Lực hãm H30 ra sông n = 1,12 H30 trên lăng... -Lực dọc trục tại đáy cọc : Nh= Nmax+ Ncọc = 668.479 + 60.445 = 728.924 T * Kiểm toán áp lực đất tại đáy cọc : max = Nh M h + R F W Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ Trong đó : F,W : Diện tích và mô đun chống uốn của cọc F = 0.785 m 2 W = 0.01D2= 0.01 m3 R : Cờng độ tính toán của đá ở chân cọc R = 2000 T/ m2 Vậy max = 930.65 T/ m2 < R = 2000 T/ m2 Đạt * Tính chuyển vị ngang của đỉnh mố : -... rvu.u + rvw.w = Pn ruv.v + ruu.u + ruw.w = Hn (1) rwv.v+ rwu.u + rww.w = Mn -Khi móng gồm những cọc thẳng đứng thì rvu = ruv = rvw = 0 - Các phản lực trong các liên kết thừa đợc tính theo công thức sau : Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ rvv = PP = 12*0.3328*105 = 1.374*105 ruu = HH =12*(-0.43)*105 = -1.175*108 rww = MM + x2 *PP = -2.241 *108 ruv = rvu = MH =-2.696*108 - Chuyển vị của trọng tâm.. .Thiết kế Mố trụ Tơng tự tính các tải trọng nh trên ta có: * Tải trọng tác dụng: 1 Tĩnh tải: 1.1 Tĩnh tải bản thân mố tác dụng lên mặt cắt III - III: Để tính tĩnh tải mố ta chia mố thành các khối có dạng hình học đơn giản, để có thể dễ dàng tính trọng lợng của từng khối và cánh tay đòn đến một mặt cắt nào . dụng: 1. Tĩnh tải: Lê Duy Đông - Cầu A - K39 M N H I I 50 1 0 0 15 15 2 0 0 Thiết kế Mố trụ 1.1. Tĩnh tải bản thân mố tác dụng lên mặt cắt II - II : Để tính tĩnh tải mố ta chia mố thành các khối. 12,12 (m) Lê Duy Đông - Cầu A - K39 L b h H đấy móng H đỉnh móng E 0 E B ab h 0 L 0 H h 1 h 2 Thiết kế Mố trụ Dùng sơ đồ tính số 5 bảng 4-2 trang 111, Giáo trình Mố trụ Trờng đại học GTVT;. =2.959*10 -8 (m/kg) - Góc quay đầu cọc : HMMM HM d L EJ L ++= * 3 0 2 0 =3.515*10 -8 (m/kg) Lê Duy Đông - Cầu A - K39 Thiết kế Mố trụ b, Khi tác dụng lực H x = 0 , M y = 1 - Chuyển