ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 THIẾT KẾ THI CÔNG LẮP GHÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG I.PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH Công trình là loại nhà công nghiệp một tầng 3 nhịp, 27 bước cột; thi công bằng phương pháp lắp ghép các cấu kiện khác nhau: cột, dầm mái, dầm cầu chạy và dàn vì kèo bằng bêtông . Các cấu kiện này được sản xuất tại nhà máy và vận chuyển bằng các phương tiện vận chuyển chuyên dụng đến công trường để tiến hành lắp ghép. Đây là công trình nhịp lớn (3 nhịp), 27 bước cột có chiều dài công trình là: 27x6=162m vì vậy cần phải bố trí 2 khe lún. Công trình được thi công trên khu đất bằng phẳng, không bị hạn chế về mặt bằng, các điều kiện cho thi công là thuận lợi, các phương tiện phục vụ thi công đầy đủ, nhân công luôn đảm bảo, không bị giới hạn. Chiều dài công trình: L= 2L 1 + L 2 = 2x15 + 24 = 54 (m). 1.Sơ đồ công trình Từ các đặc điểm công trình và các thông số đề bài ta có sơ đồ lắp ghép công trình bao gồm: một mặt bằng và các mặt cắt thể hiện dưới đây. 2.Số liệu tính toán Căn cứ vào số liệu đầu bài ta có: - Cột ngoài:(C1) H=10,5m h = 7,2m p = 3,9T - Cột trong:(C2) H=12,5m h = 9,8m p = 5,7 T - Dàn bêtông ở hai biên (D1): L1 = 15 m h=2,20 m p = 5,1T - Vì kèo bê tông ở giữa:(D2): L 2 =24m d=3,3m p = 12,2T - Dầm cầu chạy bê tô ng (DCC): L = 6m h = 0,75m p = 3,5 T - Cửa trời bê tông : l 2 =9m e=3,0m p=3,1T - Panen mái (Pm): kích thước :1,5x6m p = 1,4T - Panen tường (Pt): kích thước 1,2x6 m p = 1,2 T 3. Thống kê cấu kiện lắp ghép Từ các số liệu nêu trên ta có bảng thống kê các cấu kiện lắp ghép như sau: 1 ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 II.TÍNH TOÁN THIẾT BỊ PHỤC VỤ THI CÔNG 1.Chọn và tính toán thiết bị treo buộc a.Thiết bị treo buộc cột Do cột có trọng lượng nhẹ, sử dụng đai ma sát làm thiết bị treo buộc cột có cấu tạo như hình vẽ: Trong đó: 1.Đòn treo 2.Dây cáp 3.Các thanh thép chữ U 4.Đai ma sát Căn cứ vào sơ đồ buộc cáp tính được đường kính cáp cần thiết. - Cột trong C2: P tt =1,1.p=1,1.5,7=6,27 T Lực căng cáp được tính theo công thức: )(81,18 1.2.1 27,6.6 cos . T nm Pk S tt === ϕ Trong đó: k – hệ số an toàn(kể tới lực quán tính k=6) m – hê số kể đến sức căng các sợi cáp không đều n – số sợi dây cáp ϕ - góc nghiêng của cáp so với phương đứng( ϕ =0) Vậy chọn cáp mềm cấu trúc 6x37x1, đường kính D=19,5 mm, cường độ chịu kéo là: 160 kg/cm 2 ,có γ =1,33 q tb = γ .l cáp +q đai ma sát =1,33.8,4 +30=41,72 kg ≈ 0,042T - Cột ngoài C1: Có trọng lượng và kích thước nhỏ hơn cột giữa nên ta chọn cáp như trên là đảm bảo. b.Thiết bị treo buộc dầm cầu chạy Dầm cầu chạy là kết cấu nằm ngang nên thiết bị treo buộc là thiết bị treo buộc đơn giản thông thường. Do L dcc =6m nên dùng chùm dây 2 nhánh có khóa bán tự động. Cấu tạo như hình vẽ: Trong đó: 1- miếng đệm 2- dây cẩu kép 3- khóa bán tự động 4- đoạn ống ở khóa để luồn dây cáp Ta có: P tt = 1,1.p=1,1.3,5=3,85 T Lực căng cáp được tính theo công thức: )(33,16 707,0.2.1 85,3.6 cos . T nm Pk S tt === ϕ Vậy chọn cáp mềm cấu trúc 6x37x1, đường kính D=19,5 mm, cường độ chịu kéo là: 150kg/cm 2 với q tb = γ .l cáp +q đai ma sát =1,33.7,2+30=39,576 kg ≈ 0,04 T 2 4 3 2 1 4 3 1 2 ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 c.Thiết bị treo buộc dàn mái, vì kèo và cửa trời Trước khi lắp dàn mái ta tiến hành tổ hợp dàn mái và vì kèo sau đó mới cẩu lắp đồng thời. Do dàn mái là cấu kiện nặng và cồng kềnh nên ta sử dụng thiết bị treo buộc và dây treo tự cân bằng với 2 điểm treo buộc. Cấu tạo hệ treo buộc dàn mái thể hiện như hình vẽ:    -Dàn vì kèo bê tôngD P tt =1,1.p=1,1.12,2=13,42 T Lực căng cáp được xác định theo công thức: )(84,27 921,0.4.785,0 42,13.6 cos . T nm Pk S tt === ϕ Vậy chọn cáp mềm cấu trúc 6x37x1, đường kính D=19,5 mm, cường độ chịu kéo là: 160 kg/cm 2 ,có γ =1,33q tb =1,09T. -Dàn mái bê tông: P tt =1,1.p=1,1.5,1 =5,61 T Lực căng cáp được xác định theo công thức: )(16,15 707,0.4.785,0 61,5.6 cos . T nm Pk S tt === ϕ Vậy chọn cáp mềm cấu trúc 6x37x1, đường kính D=19,5 mm, cường độ chịu kéo là: 150 kg/cm 2 ,có γ =1,33 q tb =0,04T. 3 ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49       d.Thiết bị treo buộc panel mái Thiết bị treo buộc panel mái là chùm dây móc cẩu 4 nhánh có vòng treo tự cân bằng. Có cấu tạo như hình vẽ: Ta có: P tt =1,1.p=1,1.1,4=1,54 (T) Lực căng cáp được tính theo công thức: )(16,4 707,0.4.785,0 54,1.6 cos . T nm Pk S tt === ϕ Vậy chọn cáp mềm cấu trúc 6x37x1, đường kính D=11 mm, cường độ chịu kéo là:140kg/cm 2 với q tb =0,01T e.Thiết bị treo buộc tấm tường Thiết bị treo tấm tường là chùm dây móc cẩu 2 nhánh có vòng treo tự cân bằng. Ta có: P tt =1,1.p=1,1.1,2=1,32 (T) Lực căng cáp được xác định theo công thức: )(6,5 707,0.2.1 32,1.6 cos . T nm Pk S tt === ϕ Vậy chọn cáp mềm cấu trúc 6x37+1, đường kính D=13mm, cường độ chịu kéo là:140kg/cm 2 với q tb =0,01T 4 ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 2.Tính toán các thông số cẩu lắp Việc lựa chọn sơ đồ di chuyển cẩu trong quá trình lắp ghép là bước đầu rất quan trọng, nó ảnh hưởng đến việc tính toán thông số cẩu lắp. Trong một số trường hợp do bị khống chế mặt bằng thi công trên công trường mà cẩu không thể đứng ở vị trí thuận lợi nhất dùng tối đa sức trục được khi đó R yc sẽ phải lấy theo vị trí thực tế trên mặt bằng cẩu có thể đứng được. Song với bài toán đề ra của đầu bài, việc bố trí sơ đồ di chuyển không bị hạn chế mặt bằng và kỹ sư công trường hoàn toàn có thể chủ động lựa chọn. Như vậy để có lợi nhất ta sẽ chọn theo phương án sử dụng tối đa sức trục của cẩu. Để chọn được cần trục dùng cho quá trình thi công lắp ghép ta cần phải tính các thông số cẩu lắp theo yêu cầu bao gồm: - H yc - chiều cao puli đầu cần; - L yc -chiều dài tay cần; - Q yc -sức nâng; - R yc 2.1.Lắp ghép cột Việc lắp ghép cột không có trở ngại gì, do đó ta chọn tay cần theo )732,375;259,075cos;966,075(sin75 max ≈°≈°≈°°= tg α Do cột giữa có kích thước và khối lượng lớn hơn cột biên, nên chỉ cần tính toán cho môt cột giữa, cột còn lại lấy kết quả tính toán của cột trên. Dùng phương pháp hình học ta có sơ đồ để chọn các thông số cần trục như sau: - Với cột giữa: H=h 1 +h 2 +h 3 +h 4 H mc = h 1 +h 2 +h 3 Trong đó: 5 ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 h 1 -đoạn chiều cao nâng cấu kiện hơn cao trình máy đứng h 1 =H L +(0,5-1)=0+1=1m h 2 -Chiều cao cấu kiện lắp ghép,h 2 =12,5m h 3 -Chiều cao của thiết bị treo buộc tính từ điểm cao nhất của cấu kiện tới móc cẩu của cần trục lấy h 3 =1,5m h 4 -Đoạn puli,ròng rọc,móc cẩu đầu cần h 4 =1,5m H=1+12,5+1,5+1,5=16,5m H mc =1+12,5+1,5=15m ° − = 75sin c hH L h c -khoảng cách từ khớp quay của tay cần đến cao trình của cần trục đứng,h c =1,5->1,7 lấy h c =1,5m mL 53,15 75sin 5,15,16 = ° − = S=L. ° 75cos =15,53.0,259=4,02(m) Với r-Khoảng cách từ khớp quay của tay cần đến trục quay của cần trục r=(1-1,5)m Lấy r = 1,5 m Suy ra: R yc =4,02+1,5=5,52(m) Trọng lượng Q của vật cẩu tính bằng công thức Q yc =Q ck +q tb Với Q ck -Trọng lượng cấu kiện lắp ghép(t) Q ck =5,7T q tb -Trọng lượng các thiết bị và dây treo buộc,q tb =0,05T Q yc =5,7 + 0,05=5,75T - Với cột biên : H=h 1 +h 2 +h 3 +h 4 H mc =h 1 +h 2 +h 3 Trong đó: h 1 -đoạn chiều cao nâng cấu kiện hơn cao trình máy đứng h 1 =H L +(0,5-1)=0+1=1m h 2 -Chiều cao cấu kiện lắp ghép,h 2 =10,5m h 3 -Chiều cao của thiết bị treo buộc tính từ điểm cao nhất của cấu kiện tới móc cẩu của cần trục lấy h 3 =1,5m h 4 -Đoạn puli,ròng rọc,móc cẩu đầu cần h 4 =1,5m H=1+10,5+1,5+1,5=14,5m H mc =1+10,5+1,5 =13m ° − = 75sin c hH L h c -khoảng cách từ khớp quay của tay cần đến cao trình của cần trục đứng,h c =1,5-1,7 lấy h c =1,5m mL 46,13 75sin 5,15,14 = ° − = S=L. ° 75cos =13,46.0,259=3,49(m) Với r-Khoảng cách từ khớp quay của tay cần đến trục quay của cần trục r=(1-1,5)m Lấy r = 1,5 m Suy ra: R yc =3,49+1,5=4,99(m) Trọng lượng Q của vật cẩu tính bằng công thức Q yc =Q ck +q tb Với Q ck -Trọng lượng cấu kiện lắp ghép(t) Q ck =3,9T q tb -Trọng lượng các thiết bị và dây treo buộc,q tb =0,05T 6 ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 Q yc =3,9 + 0,05=3,95T S Hmc H hc 7 5 0 r=1.5m Ryc= r+S h1 h2 h3 h4 Thông số cẩu lắp cột 2.2.Lắp ghép dầm cầu chạy Việc lắp ghép dầm cầu chạy không có trở ngại gì, do đó ta chọn tay cần theo )732,375;259,075cos;966,075(sin75 max ≈°≈°≈°°= tg α Dùng phương pháp hình học ta có sơ đồ để chọn các thông số cần trục như sau: - Nhịp giữa: 7 ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 H=H c +h 1 +h 2 +h 3 +h 4 H mc =H c +h 1 +h 2 +h 3 Trong đó: H c -là cao trình dầm cầu chạy so với vị trí dứng của máy,H c =9,8-1,5=8,3m h 1 -đoạn chiều cao nâng cấu kiện hơn cao trình đặt dầm cầu chạy h 1 =(0,5÷1)=1m h 2 -Chiều cao cấu kiện lắp ghép,h 2 =0,75m h 3 -Chiều cao của thiết bị treo buộc tính từ điểm cao nhất của cấu kiện tới móc cẩu của cần trục lấy h 3 =1,5m h 4 -Đoạn puli,ròng rọc,móc cẩu đầu cần h 4 =1,5m H=8,3+1+0,75+1,5+1,5=13,05m H mc =8,3+1+0,75+1,5 =11,55m ° − = 75sin cyc hH L h c -khoảng cách từ khớp quay của tay cần đến cao trình của cần trụcđứng,h c =1,5÷1,7 lấy h c =1,5m mL 96,11 75sin 5,105,13 = ° − = S=L. ° 75cos =11,96.0,259=3,1(m) Với r-Khoảng cách từ khớp quay của tay cần đến trục quay của cần trục r=(1÷1,5)m Lấy r = 1,5 m Suy ra: R yc =3,1+1,5=4,6(m) Trọng lượng Q của vật cẩu tính bằng công thức Q yc =Q ck +q tb Với Q ck -Trọng lượng cấu kiện lắp ghép(t) Q ck =3,5T q tb -Trọng lượng các thiết bị và dây treo buộc,q tb =0,05T Q yc =3,5 + 0,05=3,55T - Nhịp biên: H= H c + h 1 +h 2 +h 3 +h 4 =(7,2-1,5)+1+0,75+1,5+1,5=10,45m H mc = H c + h 1 +h 2 +h 3 =(7,2-1,5)+1+0,75+1,5=8,95m )(27,9 966,0 5,145,10 75sin m hH L c = − = ° − = S=L. ° 75cos =9,27.0,259=2,4(m) Suy ra: R yc =2,4+1,5=3,9 (m) Q yc = Q ck +q tb = 3,5+0,05=3,55 (T). 8 ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 r=1.5m Ryc= r+S S hc 7 5 o Hc H1 H2 H3 H4 Hmc H Thông số cẩu lắp dầm cầu chạy 2.3. Lắp ghép tấm tường Việc lắp ghép tấm tường không có chướng ngại vật nên ta chọn tay cần theo )732,375;259,075cos;966,075(sin75 max ≈°≈°≈°°= tg α Bằng phương pháp hình học ta có sơ đồ để chọn các thông số cần trục như sau (chọn cần trục cho trường hợp lắp ghép cho tấm tường có độ cao lắp ghép max): H=H c +h 1 +h 2 +h 3 +h 4 =(10,5-1,5)+0,5+1,2+1,5+1,5 =13,7 (m) H mc =H c +h 1 +h 2 +h 3 =(10,5-1,5)+0,5+1,2+1,5=12,2m )(63,12 966,0 5,17,13 75sin m hH L c = − = ° − = S=L. ° 75cos =12,63.0,259=3,27 (m) 9 ĐỒ ÁN KĨ THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 Suy ra: R yc =3,27+1,5=4,77 (m) Q yc = Q ck + q tb =1,2+0,01=1,21 (T) Hc H1 H2 H3 H4 Hmc H r=1.5m Ryc= r+S S hc Thông số cẩu lắp tấm tường 2.4. Lắp ghép dàn mái Việc lắp ghép dàn mái không có chướng ngại vật nên ta chọn tay cần theo: )732,375;259,075cos;966,075(sin75 max ≈°≈°≈°°= tg α Dùng phương pháp hình học ta có sơ đồ để chọn các thông số cần trục như sau: -Vì kèo bê tông D1: 10 [...]... 5 AG. 415 6 AG. 412 7 AG. 415 8 3 Ct biờn Ct gia DCC AG. 415 Vỡ kốo bờtụng Panel mỏi1 Dm mỏi Panel mỏi2 Tm tng PHM QUANG VINH 5948.49 4 5 6 7 8 9 11 12 10 3.9 40 0.07 1. 17 2.8 46.8 1 8 6 5.7 40 0.09 1. 58 3.6 63.2 1 11 6 3.5 11 4 0.2 1. 36 22.8 15 5.04 1 16 10 6.8 20 0.3 2.73 6 54.6 1 8 7 2.4 11 4 0. 019 0 .1 2 .16 6 11 .4 1 3 4 3.2 40 0 .13 1. 04 5.2 41. 6 1 6 7 2.4 11 4 0. 019 0 .1 2 .16 6 11 .4 1 3 4 1. 2 304 0 .18 0.09... 14 .5 12 .5 3,55 4,6 11 ,55 11 ,96 gia 18 5 18 7.8 12 .2 22.8 Vỡ kốo Bờ tụng 7,8 6 ,14 17 ,3 17 , 91 13 6.29 23.8 3 .1 17.8 19 Dn mỏi Bờ tụng 3,55 4,65 13 ,25 12 ,16 5 .1 23.8 XKG-30 13 25 L=25m Panel 1( khụng m 1, 41 19 ,1 22,2 27,9 ph) 3 .1 17.8 19 Panel 2(cú m ph) 1, 41 13 ,1 17,4 19 ,2 9.8 10 .25 23.2 Tờn cu kin Tm tng 1, 21 4,77 12 ,2 KX1.85 12 ,63 53 61 18 L=20m 18 5 10 .2 18 20 gim s cn trc ti mc cú th ta tin hnh nhúm... KX-53 61/ 20m) 3.Lp tin thi cụng v biu nhõn lc BIU TIN - NHN CễNG 29 21 58.5 21 1 4 56.5 21 1 1 11 2 16 4 3 58.5 4 4 59 4 55 56 22 21 1 12 9 4 3 4 4 21 1 11 59 56 44 4 21 1 55.5 59.5 6 22 17 16 2 9 4 4 3 21 1 11 1 53.5 33 55 4 1 TRụC A PHM QUANG VINH 5948.49 4 NHịP AC TRụC C NHịP CB TRụC B NHịP BD TRụC D N K THUT THI CễNG 2 59.5 4 4 60 4 53 0 5 NGƯờI 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 16 13 11 11 9... THUT THI CễNG 2 PHM QUANG VINH 5948.49 Dựng mt cn cu lp ghộp ta cú: H=Hc+h1+h2+h3+h4 = (12 ,5 -1, 5)+0,5+2,20+3,6 +1, 5 =18 ,80(m) Hmc=Hc+h1+h2+h3= (12 ,5 -1, 5)+0,5+2,75+3,6 =17 ,30m L= H hc = 18 ,80 1, 5 = 17 , 91( m) 0,966 sin 75 S=L cos 75 =17 , 91. 0,259=4,64 (m) Suy ra: Ryc=4,64 +1, 5=6 ,14 (m) Qyc=qd+qtb =5 ,1+ 1,0=7,8 (T) - Dn mỏi bờ tụngD2: H=Hc+h1+h2+h3+h4 = (10 ,5 -1, 5)+0,5+0,75 +1, 5 +1, 5 =13 ,25 m Hmc=Hc+h1+h2+h3= (10 ,5 -1, 5)+0,5+0,75 +1, 5 =11 ,75... sau: 14 N K THUT THI CễNG 2 PHM QUANG VINH 5948.49 BNG THNG Kấ CC THễNG S CU TRC TT 1 2 3 4 5 Yờu cu Thụng s cn trc Q(T) R(m) Hmc(m) L(m) Loi cu Q(T) R(m) Hmc(m) L(m) 4 14 13 Ct biờn 3,95 4,99 13 13 ,46 18 5 18 5.75 12 .2 15 Ct gia 5,75 5,52 15 15 ,53 KX17 5.52 17 .8 53 61 20 Dm cu chy nhp 3.55 14 .5 12 .5 3,55 3,9 8,95 9,27 L=20m biờn 18 5 18 Dm cu chy nhp 3.55 14 .5 12 .5 3,55 4,6 11 ,55 11 ,96 gia 18 5 18 7.8... = (10 ,5 -1, 5)+0,5+0,75 +1, 5 +1, 5 =13 ,25 m Hmc=Hc+h1+h2+h3= (10 ,5 -1, 5)+0,5+0,75 +1, 5 =11 ,75 m H h c 13 ,25 1, 5 = = 12 ,16 (m) sin 75 0,966 S=L cos 75 =12 ,16 .0,259=3 ,15 (m) L= Suy ra: Ryc=3 ,15 +1, 5=4,65(m) Qyc=qd+qtb =3,5+0,05=3,55 (T) 11 PHM QUANG VINH 5948.49 hc 75 0 Hc Hmc H h1 h2 h3 h4 N K THUT THI CễNG 2 S Ryc= r+S Thụng s cu lp dn mỏi 12 r =1. 5m N K THUT THI CễNG 2 PHM QUANG VINH 5948.49 2.5 Lp ghộp tm mỏi Tm mỏi l... cụng thi cụng lp ghộp theo nh mc d toỏn Xõy dng cụng trỡnh s: 12 42 /19 98/QUB Kt qu tớnh toỏn c th hin di bng sau: Bng nh mc ca mỏy, nhõn cụng thi cụng lp ghộp S TT S hiu nh mc Tờn cu kin Trng lng 1 cu kin(T) S lng cu kin (chic) nh mc Ca mỏy 28 Nhõn cụng (gi cụng) Tng s Ca mỏy Nhõn cụng (ngy cụng) S mỏy S nhõn cụng (ngi) Thi gian thi cụng (ngy) N K THUT THI CễNG 2 1 2 1 AG. 411 2 AG. 411 3 AG. 413 4 AG. 412 ... =27,9.0,524 =14 ,6 (m) tw = arctg 3 Suy ra: Ryc =14 ,6 +1, 5+3 =19 ,1 (m) Qyc=qp+qtb =1, 4+0, 01= 1, 41 (T) Thụng s cu lp tm mỏi khụng m ph Trng hp cú m ph: tớnh toỏn vi trng hp max = 75 (sin 75 0,966; cos 75 0,259; tg 75 3,732) tw = arctg 3 H L hc 18 ,8 1, 5 = arctg 3 = 75 e+ b l' 1+ 3 l ' Trong ú l=lm.cos(vúi =30) Suy ra: l=3,67 m lm=4,23m L= H L hc e + b l ' 18 ,8 1, 5 1 + 3 3, 67 + = + = 19 , 2(m) sin... dn d 9000 6000 R =1 720 0 r=62 0 R =1 070 0 0 00 R =16 4 b xà gồ giằng tạm 18 000 0 80 R6 1 R= 00 03 R=9000 R= 10 30 0 R =15 130 R= 16 7 70 c a 1 5500 2 6000 3 6000 4 6000 0 700 R =16 6000 9000 0 r=62 6000 5 6 R =1 6000 0 070 7 Mt bng tp kt cu kin v cu lp 22 6000 8 6000 9 N K THUT THI CễNG 2 PHM QUANG VINH 5948.49 4.Lp ghộp panel mỏi lắp ghép vì kèo bêtông 3600 cần trục xkg-30 l=25m,l'=8m +14 050 500 2750 thanh... cu k thut theo thit k ó t yờu cu, tin hnh c nh vnh vin panel bng cỏch hn cỏc tm tng vo chi tit chụn sn trong ct v hn cỏc tm tng vi nhau Cu lp tm tng 25 N K THUT THI CễNG 2 PHM QUANG VINH 5948.49 10 00 10 00 3500 10 9000 d 18 000 b 3500 10 00 a 10 00 9000 c 2 6000 7 6000 8 6000 9 6000 10 6000 11 6000 12 6000 13 mặt bằng bố trí, cẩu lắp tấm tường và hướng di chuyển của cần trục 26 N K THUT THI CễNG 2 PHM . 23.8 4 Panel 1( không mở phụ) 1, 41 19 ,1 22,2 27,9 Panel 2(có mở phụ) 1, 41 13 ,1 17,4 19 ,2 3 .1 9.8 17 .8 10 .25 19 23.2 5 Tấm tường 1, 21 4,77 12 ,2 12 ,63 KX- 53 61 L=20m 1. 85 18 18 5 10 .2 18 20 Để. giữa 3,55 4,6 11 ,55 11 ,96 3.55 18 14 .5 5 12 .5 18 3 Vì kèo Bê tông 7,8 6 ,14 17 ,3 17 , 91 XKG-30 L=25m 7.8 13 12 .2 6.29 22.8 23.8 25 Dàn mái Bê tông 3,55 4,65 13 ,25 12 ,16 3 .1 13 17 .8 5 .1 19 23.8 4 Panel. THUẬT THI CÔNG 2 PHẠM QUANG VINH 5948.49 THI T KẾ THI CÔNG LẮP GHÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG I.PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH Công trình là loại nhà công nghiệp một tầng 3 nhịp, 27 bước cột; thi công