I ĐẶC ĐIỂM CỦA HỆ THỐNG KẾT CẤU CÔNG TRÌNH Các tiêu chuẩn áp dụng: Phần tải trọng: - TCXDVN 2737–1995 : Tiêu chuẩn tải trọng tác động - TCXDVN 229-1999 : Chỉ dẫn tính toán thành phần động tải gió Phần Thân: - TCXDVN 356–2005 : Tiêu chuẩn thiết kế BTCT - TCXDVN 338–2005 : Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép - TCXDVN 198–1997 : Nhà cao tầng-Thiết kế kết cấu BTCT toàn khối - TCXDVN 305–2004 : Bê tông khối lớn – quy phạm thi công nghiệm thu - TCXDVN 4453–1995 : Kết cấu BT BTCT toàn khối Quy phạm thi công nghiệm thu - BS 8110: Kết cấu sử dụng bê tông (tiêu chuẩn Anh quốc) - BS 5400: Kết cấu thép, bê tông composite (tiêu chuẩn Anh quốc) II TÍNH TOÁN KẾT CẤU PHẦN THÂN Giới thiệu nội dung tính toán kết cấu phần thân (kết cấu khung): Nội dung tính toán kết cấu khung (cột – dầm – sàn) gồm có: - Xây dựng mô hình tính toán kết cấu khung không gian cho phản ánh trung thực điều kiện làm việc kết cấu công trình ( dạng hình học phần tử, điều kiện liên kết) Vì công trình có khe co giãn, nên xây dựng mô hình có thể tách làm ba khối: khối khối biên - Xác định đầy đủ loại tải trọng tác động lên kết cấu khung (TCVN 2737 – 95) tải trọng thẳng đứng (tónh tải, hoạt tải sàn), tải trọng ngang ( tải gió, động đất, áp lực đất) - Phân tích động học công trình để xác định tần số dao động ứng với mode dao động khác nhau, xác định gia tốc dao dộng công trình - Phân tích tónh học công trình để xác định chuyển vị nội lực phần tử kết cấu ( cột, dầm, sàn, vách) Tiếp sử dụng kết nội lực thu để tính toán bố trí cốt thép cho phần tử kết cấu Kết chuyển vị phần tử kết cấu dùng để kiểm tra độ võng lớn dầm, sàn, chuyển vị ngang đỉnh công trình Danh mục phần mềm sử dụng: - Phần mềm tính toán kết cấu khung: sử dụng phần mềm chuyên dụng cho thiết kết nhà cao tầng CSI (Bberkeley) ETABS 9.70 - CEDRUS Version 5.0 Phân tích sàn dự ứng lực - FAGUS Version 5.0 Phân tích tiết diện cấu kiện dự ứng lực bê tông Tải trọng tác dụng lên hệ kết cấu - Tải trọng tác dụng lên công trình bao gồm: a Tónh tải: - Tónh tải gồm có trọng lượng thân hạng mục kết cấu chịu lực như: cột, dầm, sàn, vách cứng, cấu kiện khác :tường gạch, gạch lát vữa lót trát - Trọng lượng thân hạng mục kết cấu chịu lực tính tự động chương trình ETABS, giá trị loại tónh tải khác nêu bảng Bảng 3: Tónh tải sàn δ γ n gtt Vật liệu (mm) (kG/m³) (kG/m2) - Lớp gạch lót 10 2200 1.1 24.2 Tải Lớp vữa lót, trát 50 1800 1.3 117 trọng Đóng trần đường 55 troïng ống kĩ thuật lượng TỔNG CỘNG 196.2 baûn thân các cấu kiện như: tường ngăn, tường bao che, lớp hoàn thiện mặt sàn, trần, đường ống kỹ thuật…, xác định theo kích thước thực tế (do nhà sản xuất cung cấp) Bảng 4: Tónh tải tường gạch: Vật liệu g n gtt (kG/m3) (kG/m²) Tường 10 gạch ống 1800 1.1 198 Tường 20 gạch ống 3300 1.1 363 b Hoạt tải tác dụng lên sàn: - Các giá trị hoạt tải tác dụng lên sàn nêu bảng 5: Baûng 5: Hoạt tải ptc n ptt Hoạt tải tác dụng (kG/m²) (kG/m²) 400 Phòng khán giả 300 1.2 480 Sảnh tầng, hành lang đợi 500 1.2 360 Sảnh triển lãm, chiêu đãi, tiệc cưới 500 1.2 600 Kho trang phục, kho trí, 300 kho đạo cụ, … 750 1.2 600 Hành lang, cầu thang 750 Phòng kỹ thuật thang máy 150 1.2 360 Sân khấu 200 Mái có sử dụng 1.2 900 Văn phòng làm việc 1.2 900 1.2 180 1.2 240 c Tải trọng gió: - Tải trọng ngang gió tác động lên công trình tính theo TCVN 2737 – 1995 - Do công trình có chiều cao nhỏ 40m nên tính áp lực gió không cần xét phần động + Thành phần tónh tải gió: - Giá trị tiêu chuẩn W: W = Wo x k x c (1) Trong đó: o Wo = giá trị áp lực gió lấy theo vùng IIA (Wo = 0.83 kN/m²) o k = hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao dạng địa hình ( dạng C) o c = hệ số khí động - Giá trị tính toán Wtt : W tt=W ×n (2) o n = hệ số tin cậy (n=1.2) TẢI GIĨ (TCVN 2737-1995) Traø Vinh - Địa điểm xây dựng: Thành Phố - Vị trí xây dựng: Phường - Phân vùng áp lực gió: II.A - Dạng địa hình: C - Áp lực gió tiêu chuẩn: 83 ( daN/m² ) Tải trọng gió tónh khối giữa: P = Wott*HS*K*(Cđ+Ch)*B*Ht Bảng xác định áp lực gió: Tầng §é cao Wott HƯ sè C® Ch Bx®ãn ,hót C.cao tầng Px(T) Byđón,hút Py(T) nhà tầng(m) T/m2 K Bx(m) Ht(m) By(m) TÇng 1.8 0.083 0.470 0.8 0.6 69.6 1.8 6.842 71.2 6.999 6.4 0.083 0.545 0.8 0.6 69.6 TÇng 10.3 0.083 0.665 0.8 0.6 69.6 20.26 20.72 14.55 0.083 0.733 0.8 0.6 69.6 4.6 TÇng 71.2 TÇng 20.96 21.45 3.9 71.2 25.18 25.76 4.25 71.2 Tải trọng gió tónh khối biên: Bảng xác định áp lực gió: P = Wott*HS*K*(Cđ+Ch)*B*Ht Tầng Độ cao Wott Hệ số Cđ Ch Bxđón ,hút C.cao tầng Px(T) Byđón,hút Py(T) nhà tầng(m) T/m2 K Bx(m) Ht(m) By(m) TÇng 0.8 0.083 0.470 0.8 0.6 57 0.8 2.490 26.4 1.153 TÇng 21.88 10.13 TÇng 6.85 0.083 0.546 0.8 0.6 57 6.05 26.4 32.35 14.98 13.65 0.083 0.718 0.8 0.6 57 6.8 26.4 Các tổ hợp tải trọng - Tónh tải - Hoạt tải sử dụng - Gió trái theo phương X - Gió phải theo phương X - Gió trái theo phương Y - Gió phải theo phương Y Các trường hợp tổ hợp tải trọng: TT + HT TT + GX TT - GX TT + GY TT - GY TT + 0,9*( HT + GX) TT + 0,9*( HT - GX) TT + 0,9*( HT + GY) TT + 0,9*( HT - GY) 10 Tổ hợp BAO ( 1,2,3,4,5,6,7,8,9 ) Mô hình tính toán kết cấu: a Vật liệu: - Dùng bêtông cấp độ bền B30, Rb = 17 MPa; - Cốt thép Þ ≤ dùng CI,AI có Rs = Rsc = 225 MPa - Cốt thép Þ > dùng CII,AII có Rs = Rsc = 280 Mpa b Chọn sơ kích thước tiết diện cột: Tiết diện cột chọn sơ theo công thức: kt N A0 = Rb Trong đó: +Rb: cường độ chịu nén bêtông Với bêtông cấp độ bền B30 Rb = 1,70(kN/cm2) +kt: hệ số xét đến ảnh hưởng khác momen uốn, hàm lượng cốt thép, ñoä mảnh cột -Với cột bieân ta lấy kt = 1,3 -Với cột goùc ta lấy kt = 1,2 -Với cột ta lấy kt = 1,5 +N: lực nén tính toán gần sau: N = mS.q.FS Trong đó: mS: số tầng phía tiết diện xét FS: diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột xét q: tải trọng tương đương tính mét vuông mặt sàn Giá trị q lấy theo kinh nghiệm thiết kế Với sàn bêtông dày 22 cm lấy q = 15 (kN/m2) Tại vị trí hoạt tải tải tường lớn kho chứa lấy q = 25 (kN/m2) c Mô hình tính toán kết cấu: - Để đảm bảo tính tổng thể công trình sử dụng mô hình tính toán hệ khung không gian ngàm vào hệ móng Mô hình khối Mô hình khối biên: 6 Tính toán thiết kế cột: - Dựa kết nội lực phần tử cột xuất từ chương trình Etab (gồm lực dọc N, moment Mx, My), việc tính toán bố trí cốt thép cho cột bê tông cốt thép tiến hành với tổ hợp tải trọng khác - Ứng với tổ hợp tải trọng cốt thép cột tính toán theo toán nén lệch tâm xiên với cạnh tiết diện cột - Lý thuyết tính cột theo phương pháp nén lệch tâm xiên tuân theo TCVN 356-2005 Tại tiết diện tìm cặp nội lực sau : Nmax, Mx, My tương ứng Mx max, N, My tương ứng My max, N, Mx tương ứng Mx My lớn 6.1 Tính toán thép cột : - Các cặp nội lực nguy hiểm dùng để tính cột: khung làm việc không gian nên cột chịu momen theo phương X, Y Do cột chịu nén lệch tâm xiên, cặp nội lực nguy hiểm dùng để tính cột là: Nmax, Mx, My tương ứng Mx max, N, My tương ứng My max, N, Mx tương ứng Mx My lớn Có độ lệch tâm e1x M x N e1y M y N lớn Ở ta xét đến cặp nội lực 6.2 Phương pháp tính cốt thép cột Sử dụng phương pháp gần để tính toán cột nén lệch tâm xiên Biến đổi trường hợp nén lệch tâm xiên thành nén lệch tâm phẳng tương đương để tính với trình tự sau: a/Tính độ lệch tâm theo phương: Xét đến độ lệch tâm ngẫu nhiên ea theo phương 600  lc   ea max  h  30  Lúc độ lệch tâm ban đầu:e0x = max(e1x, eax) e0y = max(e1y, eay) Trong đó:lc : chiều cao cột h : chiều cao tiết diện cột e1x  M x e1y  M y Nx ; Ny Mx – mô men theo phương X My – mô men theo phương Y Qui ước: mô men xoay quanh trục Y Mx, xoay quanh trục X My Trong lúc thể mặt cắt bố trí thép thực thiện xoay trục cho phù hợp với lý thuyết tính toán đưa Y My Mx X Hình 3.4 Qui ước chiều mô men cột b/Tính hệ số uốn dọc theo phương: l0 x l0 y Tìm độ mảnh phương x = ix , y = iy Xét ảnh hưởng uốn dọc theo phương độ mảnh theo phương lớn 14 bỏ qua độ mảnh lớn 14 Hệ số ảnh hưởng uốn dọc:   1N 1 Ncr Ncr  6.4Eb    Ib  0.11  0.1  Is  l0  l  0.1e   Trong : l – hệ số kể đến tác động dài hạn tải trọng đến độ cong cấu kiện l 1  Ml M 1  Lưu ý: Nếu mô men uốn toàn tải trọng M tổng tải trọng thường xuyên dài hạn Ml có dấu khác l lấy sau: Khi e0  0.1h :l 1 Khi e0 0.1h :l l1 10(1 l1) eoh Trong đó: l1 – xác định l lấy M =Na a – khoảng cách từ trọng tâm tiết diện dến thớ chịu kéo –nén Ml , Nl gây e – hệ số, lấy e0 / h, nhỏ e,min e,mim 0.5  0.01 l0h  0.01Rb Lúc Mx1 =Nxeox ; My1 =Nyeoy c/Tính toán cột tiết diện chữ nhật theo phương pháp gần đúng: Xét tiết diện cạnh Cx ,Cy Điều kiện để áp dụng phương pháp gần là: 0.5 Cx 2 Cy , cốt thép đặt theo chu vi, phân bố mật độ cốt thép cạnh b lớn (cạnh b giải thích bảng mô hình tính) Tiết diện chịu lực nén N, mô men uốn Mx, My, độ lệch tâm ngẫu nhiên eax, eay Sau xét uốn dọc theo phương, ta có: Mx1 =Nxeox = x Mx ; My1 =Nyeoy = yMy Tuøy theo tương quan giá trị Mx1 My1 với kích thước cạnh mà ta đưa hai mô hình tính toán (theo phương X Y) Bảng 3.2 Phân loại điều kiện làm việc cột Theo phương X Theo phương Y Mơ hình Điều kiện M x1  M y1 M y1  M x1 Cx Cy Cy Cx Kí hiệu h = Cx; b = Cy h = Cy; b = Cx M1 = Mx1; M2 = My1 M1 = My1; M2 = Mx1 ea = eax +0.2 eay ea = eay +0.2 eax Giaû thiết chiều dày lớp bê tông bảo vệ ao, chọn a, tính ho = h – a; Z = h –2a Tiến hành tính toán theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng: x N Rbb Hệ số chuyển đổi mo 0.6 x1 Khi x1  h0 mo = - h0 x1> h0 mo = 0.4 Tính mô men tương đương (đổi nén lệch tâm xiên nén lệch tâm phẳng ): h M = M1 + moM2 b e1 M Độ lệch tâm N ; tính eo = max( e1; ea ); e = eo + h/2 –a Tính toán độ mảnh theo hai phương: x lox ; y loy ix iy  max(x ;y ) Dựa vào độ lệch tâm eo giá trị x1 để phân biệt trường hợp tính toán  eo 0.3 - Trường hợp 1: Nén lệch tâm bé ho , tính toán gần nén tâm Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm e: e = (0.5   )(2  ) Hệ số uốn dọc phụ thêm xét nén tâm: (1 ) e =  + 0.3 Khi  14 laáy  = 1; 14 <  < 104 lấy  theo công thức:  = 1.028 – 0.00002882 – 0.0016 hôn) Diện tích toàn cốt thép dọc Ast: e N  Rbbh Ast  e Rsc  Rb Coát thép chọn đặt theo chu vi (mật độ cốt thép cạnh b lớn 10 LT rat HAM C31 COMB1 175.57 0.264 4.003 40 60 be 24 TANG1 C32 COMB1 115.05 10.459 22.414 40 60 LT lon 24.7 1.03 LT rat BASE1 C32 COMB1 120.05 7.09 0.315 60 40 be 24 LT rat HAM C32 COMB1 170.52 0.697 0.544 40 60 be 24 TANG4 C33 COMB1 36.76 21.84 23.132 40 60 LT lon 63.46 2.64 14 TANG3 C33 COMB8 100.44 24.508 26.758 40 60 LT lon 52.12 2.17 14 LT rat 14 TANG2 C33 COMB1 157.79 1.236 12.211 60 40 be 24 LT rat 14 TANG1 C33 COMB1 266.1 4.73 5.443 40 60 be 24 LT rat 14 BASE1 C33 COMB1 274.62 3.347 3.177 40 60 be 24 LT rat 14 HAM C33 COMB1 344.75 0.5 1.047 60 40 be 24 TANG4 C34 COMB1 74.93 1.322 9.268 50 60 LT lon 30 16 TANG3 C34 COMB1 194.6 30 16 TANG2 C34 COMB1 336.37 0.095 13.969 50 60 LT rat 30 16 TANG1 C34 COMB1 461.03 be 36.1 1.2 16 BASE1 C34 COMB1 478.92 3.59 1.435 60 50 43.21 1.44 16 LT rat 0.895 21.693 50 60 be 2.324 20.66 50 60 LT rat be LT rat be TANG4 C35 COMB8 38.23 24.387 10.902 50 50 LT lon 44.4 1.78 14 TANG3 C35 COMB8 102.58 28.59 12.238 50 50 LT lon 33.24 1.33 14 TANG2 C35 COMB1 182.94 28.996 1.811 50 50 LT lon 25 14 14 LT rat 14 14 TANG1 C35 COMB1 257.54 5.216 9.287 50 50 be 25 LT rat BASE1 C35 COMB1 265.56 20.606 11.117 50 50 be 25 LT rat HAM C35 COMB1 316.13 4.048 1.856 50 50 be 25 TANG4 C36 COMB9 40.19 23.027 8.442 50 50 LT lon 37.43 1.5 12 TANG3 C36 COMB9 102.09 29.919 10.589 50 50 LT lon 33.26 1.33 12 LT rat 12 TANG2 C36 COMB1 175.23 1.401 1.803 50 50 be 25 LT rat 12 TANG1 C36 COMB1 176.47 7.467 1.679 50 50 be 25 LT rat 12 BASE1 C36 COMB1 196.46 2.044 0.749 50 50 be 25 LT rat 12 TANG4 C37 COMB1 78.37 3.74 4.876 50 50 be 25 LT rat 12 TANG3 C37 COMB1 209.59 2.604 6.225 50 50 be 25 LT rat 12 TANG2 C37 COMB1 350.67 0.03 5.908 50 50 be 25 LT rat 12 TANG1 C37 COMB1 351.91 0.076 8.54 50 50 be 25 LT rat 12 BASE1 C37 COMB1 388.22 2.632 0.025 50 50 be 25 TANG4 C38 COMB6 11.42 15.942 20.5 40 60 LT lon 58.05 2.42 16 TANG3 C38 COMB9 120.99 18.016 21.959 40 60 LT lon 27.19 1.13 16 LT rat 16 TANG2 C38 COMB7 227.14 0.023 12.68 60 40 be 24 LT rat 16 TANG1 C38 COMB1 263.22 1.415 6.813 60 40 be 24 LT rat 16 BASE1 C38 COMB7 275.57 0.894 6.549 60 40 be 24 TANG4 C39 COMB7 11.49 15.938 21.708 40 60 LT lon 59.69 2.49 16 TANG3 C39 COMB9 120.06 18.04 21.853 40 60 LT lon 27.28 1.14 16 TANG2 C39 COMB6 226.22 0.001 12.739 60 40 24 16 TANG1 C39 COMB1 262.19 1.503 6.752 60 40 LT rat 24 16 be LT rat be 17 LT rat 16 12 BASE1 C39 COMB6 274.55 0.953 7.022 60 40 be 24 12 12 LT rat 12 12 TANG4 C40 COMB1 78.37 3.691 4.959 50 50 be 25 LT rat TANG3 C40 COMB1 209.38 2.578 6.202 50 50 be 25 LT rat TANG2 C40 COMB1 350.43 0.005 5.646 50 50 be 25 LT rat TANG1 C40 COMB1 351.67 0.036 8.149 50 50 be 25 LT rat BASE1 C40 COMB1 387.84 2.549 2.037 50 50 be 25 TANG4 C41 COMB9 40.18 23.013 8.518 50 50 LT lon 37.54 1.5 12 TANG3 C41 COMB9 102.08 29.894 10.807 50 50 LT lon 33.53 1.34 12 LT rat 12 TANG2 C41 COMB1 175.21 1.384 1.778 50 50 be 25 LT rat 12 TANG1 C41 COMB1 176.45 7.435 1.665 50 50 be 25 LT rat 12 BASE1 C41 COMB1 196.32 1.977 1.421 50 50 be 25 TANG4 C42 COMB9 17.42 27.788 7.904 60 40 LT lon 48.93 2.04 16 TANG3 C42 COMB9 88.64 51.501 16.111 60 40 LT lon 73.44 3.06 16 LT rat 16 TANG2 C42 COMB1 146.77 7.507 2.355 60 40 be 24 TANG1 C42 COMB1 147.96 21.198 6.313 60 40 LT lon 24 16 16 LT rat 10 BASE1 C42 COMB1 175.58 6.541 5.029 40 60 be 24 LT rat TANG4 C43 COMB1 73.78 2.295 6.068 60 40 be 24 TANG3 C43 COMB1 107.69 0.159 24.319 60 40 LT lon 24 10 10 LT rat 10 10 TANG2 C43 COMB1 128.33 0.234 4.241 60 40 be 24 LT rat TANG1 C43 COMB8 181.16 0.749 4.161 60 40 be 24 LT rat BASE1 C43 COMB8 194.68 0.777 0.375 40 60 be 24 TANG4 C44 COMB9 17.43 27.642 7.944 60 40 LT lon 48.79 2.03 16 TANG3 C44 COMB9 88.61 51.371 16.254 60 40 LT lon 73.53 3.06 16 LT rat 16 TANG2 C44 COMB1 146.76 7.431 2.358 60 40 be 24 TANG1 C44 COMB1 147.95 21.091 6.302 60 40 LT lon 24 16 16 LT rat 10 BASE1 C44 COMB1 175.3 6.366 4.624 40 60 be 24 LT rat TANG4 C45 COMB1 73.78 2.201 6.182 60 40 be 24 TANG3 C45 COMB1 108.29 0.016 24.474 60 40 LT lon 24 10 10 LT rat 10 10 TANG2 C45 COMB1 129.06 0.262 4.145 60 40 be 24 LT rat TANG1 C45 COMB8 182.04 0.633 4.225 60 40 be 24 LT rat BASE1 C45 COMB8 195.46 0.716 0.774 40 60 be 24 TANG4 C46 COMB6 57.66 27.767 14.214 60 40 LT lon 46.12 1.92 14 TANG3 C46 COMB6 134.64 34.507 22.535 60 40 LT lon 48.24 2.01 14 LT rat 14 TANG2 C46 COMB1 234.94 5.384 3.729 40 60 be 24 LT rat 14 TANG1 C46 COMB1 238.52 16.316 1.729 60 40 be 24 LT rat 14 BASE1 C46 COMB7 260.69 3.53 2.024 60 40 be 24 TANG4 C47 COMB7 57.16 28.693 14.432 60 40 LT lon 48.01 14 TANG3 C47 COMB7 136.15 35.018 22.678 60 40 LT lon 49 2.04 14 24 14 LT rat 24 14 TANG2 C47 COMB1 236.35 5.369 3.653 40 60 be LT rat TANG1 C47 COMB1 239.93 16.226 1.738 60 40 be 18 LT rat 14 10 BASE1 C47 COMB6 261.81 3.582 2.034 60 40 be 24 LT rat TANG4 C48 COMB1 49.41 5.796 0.066 60 40 be 24 TANG3 C48 COMB1 66 17.094 4.799 60 40 LT lon 24 10 10 LT rat 10 10 TANG2 C48 COMB1 192.69 0.812 1.024 40 60 be 24 LT rat TANG2 C48 COMB1 216.77 1.903 1.105 60 40 be 24 LT rat TANG1 C48 COMB9 215.51 1.847 3.501 40 60 be 24 TANG4 C49 COMB1 66.07 16.922 4.39 60 40 LT lon 24 10 10 LT rat 10 10 TANG3 C49 COMB1 191.84 0.698 1.022 40 60 be 24 10 LT rat TANG2 C49 COMB7 188.31 2.095 0.974 60 40 be 24 LT rat TANG2 C49 COMB1 215.93 1.783 1.267 40 60 be 24 LT rat TANG1 C49 COMB9 214.69 1.727 3.339 40 60 be 24 TANG4 C50 COMB1 80.51 16.199 2.211 60 40 LT lon 24 10 10 LT rat 10 10 TANG3 C50 COMB1 105.98 4.714 1.108 60 40 be 24 LT rat TANG2 C50 COMB1 118.1 2.708 2.458 40 60 be 24 LT rat TANG1 C50 COMB7 117.87 6.511 2.454 60 40 be 24 TANG4 C51 COMB1 80.96 16.208 2.193 60 40 LT lon 24 10 10 LT rat 10 TANG3 C51 COMB1 106.61 4.734 0.99 60 40 be 24 LT rat TANG2 C51 COMB1 118.65 2.577 2.397 40 60 be 24 TANG1 C51 COMB6 33.82 26.034 0.194 60 40 LT lon 24.26 1.01 10 TANG4 C52 COMB1 51.72 22.83 0.068 60 40 LT lon 24 16 16 LT rat 16 16 TANG3 C52 COMB1 202.62 1.654 1.495 40 60 be 24 LT rat TANG2 C52 COMB6 198.98 0.697 1.574 40 60 be 24 LT rat TANG1 C52 COMB1 235.18 2.357 0.626 60 40 be 24 LT rat TANG1 C53 COMB1 171.78 0.39 1.067 40 40 be 16 LT rat TANG1 C54 COMB1 152.46 0.004 1.155 40 40 be 16 LT rat TANG1 C55 COMB1 171.77 0.397 1.116 40 40 be 16 TANG4 C56 COMB7 33.94 26.187 0.185 60 40 LT lon 24.42 1.02 16 TANG3 C56 COMB1 51.83 22.879 0.488 60 40 LT lon 24 16 16 LT rat 16 16 TANG2 C56 COMB1 201.43 1.592 1.509 40 60 be 24 LT rat TANG2 C56 COMB1 233.98 2.354 0.511 60 40 be 24 LT rat TANG1 C56 COMB7 230.39 0.328 1.172 40 60 be 24 TANG4 C58 COMB1 56.4 27.427 6.187 60 40 LT lon 30.38 1.27 10 TANG3 C58 COMB7 56.31 27.723 6.27 60 40 LT lon 31.36 1.31 10 LT rat 10 TANG2 C58 COMB1 133.96 3.92 1.283 60 40 be 24 LT rat 10 TANG1 C58 COMB7 133.51 6.231 1.234 60 40 be 24 TANG4 C59 COMB1 57.89 27.355 6.04 60 40 LT lon 29.54 1.23 10 TANG3 C59 COMB6 57.8 27.646 6.125 60 40 LT lon 30.5 1.27 10 TANG2 C59 COMB1 135.6 24 10 LT rat 3.905 1.326 60 40 be TANG1 C59 COMB1 15.75 13.267 5.794 60 40 LT lon 24.48 1.02 10 TANG4 C60 COMB1 21.46 17.547 6.817 60 40 LT lon 30.34 1.26 12 19 TANG3 C60 COMB8 21.59 17.35 7.746 60 40 LT lon 32.09 1.34 12 TANG2 C60 COMB1 76.82 3.461 24 12 0.7 60 40 LT rat be TANG1 C60 COMB1 80.98 0.921 15.185 40 60 LT lon 24 12 TANG4 C61 COMB1 104.96 4.58 13.083 40 60 LT lon 24 16 16 LT rat 16 16 TANG3 C61 COMB1 233.54 4.085 3.564 40 60 be 24 16 LT rat TANG2 C61 COMB7 231.26 6.192 3.748 60 40 be 24 LT rat TANG2 C61 COMB1 262.39 3.729 0.1 60 40 be 24 LT rat TANG1 C61 COMB7 260.07 5.02 0.281 60 40 be 24 LT rat TANG1 C62 COMB8 124.91 2.729 2.199 40 40 be 16 LT rat TANG1 C63 COMB1 126.74 2.723 0.743 40 40 be 16 LT rat TANG1 C64 COMB8 124.86 2.728 2.238 40 40 be 16 TANG4 C65 COMB1 105.05 4.658 12.884 40 60 LT lon 24 16 16 LT rat 16 16 TANG3 C65 COMB1 233.37 4.094 3.557 40 60 be 24 LT rat TANG2 C65 COMB6 231.1 6.2 3.74 60 40 be 24 LT rat TANG1 C65 COMB1 262.24 3.718 0.033 60 40 be 24 TANG4 C66 COMB8 11.04 0.72 1.022 40 60 LT lon 24 12 TANG3 C66 COMB8 25.32 17.628 6.932 60 40 LT lon 29.37 1.22 12 TANG2 C66 COMB8 62.54 10.892 2.71 60 40 LT lon 24 12 12 LT rat 10 10 TANG1 C66 COMB8 74.82 3.186 0.157 60 40 be 24 10 10 LT rat 10 10 TANG4 C67 COMB1 97.71 2.801 0.916 60 40 be 24 10 10 LT rat 16 TANG3 C67 COMB1 100.95 7.498 4.9 40 60 be 24 LT rat TANG2 C67 COMB1 211.77 0.592 1.741 40 60 be 24 LT rat TANG1 C67 COMB1 243.43 0.42 1.82 40 60 be 24 LT rat TANG4 C68 COMB1 90.81 2.628 1.011 60 40 be 24 LT rat TANG3 C68 COMB1 94.04 7.036 4.691 40 60 be 24 LT rat TANG2 C68 COMB1 205 0.182 1.851 40 60 be 24 LT rat TANG1 C68 COMB1 235.66 0.072 1.748 40 60 be 24 LT rat TANG4 C69 COMB1 38.7 0.164 0.371 50 50 be 25 TANG3 C69 COMB1 42.07 18.279 3.077 50 50 LT lon 25 16 16 LT rat 16 12 TANG2 C69 COMB1 115.22 11.348 3.862 50 50 be 25 12 12 LT rat 12 TANG1 C69 COMB1 134.3 1.753 1.158 50 50 be 25 LT rat TANG4 C70 COMB1 90.74 0.137 0.575 40 60 be 24 LT rat TANG3 C70 COMB1 93.98 3.467 0.948 60 40 be 24 LT rat TANG2 C70 COMB1 230.2 3.163 1.218 60 40 be 24 LT rat TANG1 C70 COMB1 258.64 0.688 1.792 40 60 be 24 TANG4 C72 COMB6 28.63 13.225 0.966 60 40 LT lon 24 10 10 LT rat 10 10 TANG3 C72 COMB8 56.91 1.344 1.527 40 60 be 24 10 LT rat TANG2 C72 COMB1 112.91 0.204 2.393 40 60 be 24 LT rat TANG1 C72 COMB8 144.99 0.392 0.881 40 60 be 24 LT rat TANG4 C73 COMB1 2.81 40 60 be 24 20 ... tiết diện cấu kiện dự ứng lực bê tông Tải trọng tác dụng lên hệ kết cấu - Tải trọng tác dụng lên công trình bao gồm: a Tónh tải: - Tónh tải gồm có trọng lượng thân hạng mục kết cấu chịu lực... nghiệm thiết kế Với sàn bêtông dày 22 cm lấy q = 15 (kN/m2) Tại vị trí hoạt tải tải tường lớn kho chứa lấy q = 25 (kN/m2) c Mô hình tính toán kết cấu: - Để đảm bảo tính tổng thể công trình sử...2 Danh mục phần mềm sử dụng: - Phần mềm tính toán kết cấu khung: sử dụng phần mềm chuyên dụng cho thiết kết nhà cao tầng cuûa CSI (Bberkeley) ETABS 9.70 - CEDRUS Version