GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 SOÁ LIỆU BAN ĐẦU Mã đề : B1h362B Loại tường cừ có neo, yêu cầu tính neo Số liệu hình học học sơ đồ tính : Phụ tải bề mặt q (kN/m2) tường Góc nghiêng mặt đất với phương nằm ngang Độ sâu đặt neo y1(m) Vật liệu tường cừ Độ sâu mức nước ngầm z1(m) 10 Góc ma sát đất-lưng Mặt đất nằm ngang 1.5 Thép 1.5 Địa chất có xuất dịng thấm Số liệu địa chất đất sau tường chiều sâu chắn đất : Mã số số (kN/m3) (kPa) (kN/m3) (kPa) liệu 30 17 20 30 (kN/m3) 21 H (m) 10 a) Lựa chọn kích thước khả thi cho sơ đồ tính: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 b) Xác lập sơ đồ tính -Tường cừ dùng để chắn bờ đất thẳng hay dốc - Tường cừ vách hố móng cho nhà cao tầng, nhà có khoảng tầng hầm có diện tích mặt rộng để thi cơng neo.Theo ý kiến em nên dùng cọc BARET thi cơng thành vách tầng hầm ln, với trạng thành phố quy hoạch khơng có mặt rộng tận dụng mặt thi cơng cao ốc văn phịng trung tâm thương mại, nên ta dùng neo sang đất cơng trình khác được, ta nên dùng cọc BARET, dùng hệ thống chống có quy mơ lớn dùng thép chữ I300*400 để chống làm hàng chống móc đất tới đâu chống tới dùng kích thủy lực có sức đẩy lớn đặt chống - Tường đề giao không neo chiều cao cắm cừ lớn (H=10m) nên ta tính có neo, giả sử đặt neo cách mặt đất 1.5 m ,đất bên khơng có tải tác BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 dụng dùng làm hệ thống thủy lợi đào kênh chẳng hạn hệ thống đường hầm cho thành phố giai đoạn thi công sở hạ tầng Tính tốn thiết kế tường cừ tập này, ta sử dụng phương pháp tính theo giả thiết tường dịch chuyển ta có ( ϕ = 0; δ = ) lưng tường trơn phẳng, dùng công thức Rankine với sơ đồ tính sau: BIỂU ĐỒ ÁP LỰC NGANG TL 1:100 BIỂU ĐỒ ÁP LỰC NGANG TL 1:100 c) Vẽ biểu đồ áp lực ngang Hệ số áp lực ngang chủ động lớp (đất cát chiều cao z1 =y1=1.5 m) − sin ϕ1 − sin 300 Ka = = = 0.33 + sin ϕ1 + sin 300 Hệ số áp lực ngang bị động lớp 1 + sin ϕ1 + sin 300 Kp = = = 3.00 − sin ϕ1 − sin 300 BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Hệ số áp lực ngang chủ động lớp (đất cát chiều cao a=8.5 m) − sin ϕ − sin 300 Ka = = = 0.33 + sin ϕ + sin 300 Hệ số áp lực ngang bị động lớp + sin ϕ + sin 300 Kp = = =3 − sin ϕ − sin 300 Hệ số áp lực ngang chủ động lớp (đất cát chiều cao f m) − sin ϕ3 − sin 300 Ka = = = 0.33 + sin ϕ3 + sin 300 Hệ số áp lực ngang bị động lớp + sin ϕ3 + sin 300 Kp = = =3 − sin ϕ3 − sin 300 Trình tự tính tốn sau: B1 : + giả thiết giá trị f + tính tốn chênh lệch cột áp ∆H =H-z1 + chiều dài dịng thấm ∆L=∆H+2f +tính giá trị i=∆H/∆L +tính j=i x γw + tính γ↓=γdn +j ; tính γ↑=γdn –j tương ứng với lớp B2: tính vẽ biểu đồ ALCĐ ALBĐ ∑ B3: tính tốn HSAT = M BD / neo ∑M tương ứng với giá trị f giả thiết B1 CD / neo B4: lặp lại trình tự tính tốn từ B1 để có mối quan hệ f-HSAT (*)Giả thiết chiều sâu chôn cừ f=10(m) Áp dụng lý thuyến áp lực ngang nước: UC = 2af 2*8.5*10 γn = *10 = 59.65KN / m 2f +a 2*10 + 8.5 Lực thấm khối j tác dụng lên dung trọng: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM j= SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 ∆H H − z1 10 − 1.5 γn = × 10 = × 10 = 2.983KN / m3 ∆L × f + ∆H × 10 + 8.5 Sau lưng tường dòng thấm hướng xuống (lớp 2): ' γ ↓'2 = γ1 + j = (20 - 10) +2.983 = 12.983 KN / m3 Sau lưng tường dòng thấm hướng xuống (lớp 3): ' γ ↓3 = γ '2 + j = (21 - 10) +2.983 = 13.983 KN / m3 Trước tường dòng thấm hướng lên: ' γ ↑3 = γ '2 − j = (21 - 10) -2.983 = 8.017 KN / m3 BIỂU ĐỒ ÁP LỰC NGANG TL 1:100 Ta lập bảng tính phần tử tường dạng tổng quát sau: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM STT SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Các giá trị pi Ký hiệu Giá trị (KN/m2) z1 a 2 a 1 z1 p1 x z1 a × p2 x a 2 a × p3 a f × p4 x( f + a ) z1 p5 x z1 a × p6 x a f × p7 x( f + a ) 2 a × p8 x a 1 f × p9 x( f + a ) f × p10 x( f + a ) p1= z1.γ1.Ka1 z1 p1 2 p2= z1.γ1.Ka1 a × p2 p3= a.γ’↓2 Ka1 a × p3 p4=p2+p3= (a.γ’↓2 +z1.γ1).Ka1 f × p4 p5= Ka1.q z1 p5 p6= Ka2.q a × p6 p7= Ka3.q f × p7 p8=uc p9= uc 2ab γw 2b + a 2ab γw 2b + a 10 p10= a × p8 f × p9 f × p10 f.(γ’↑3 Kp3 - γ’↓3 Ka3) f +a z1 a f +a 2 a f +a f +a Sử dụng excel ta có kết sau ứng với giả thiết f=10 m stt 10 lực phân bố KN/m2 8.5 8.5 36.784 45.284 3.3333 3.3333 3.3333 59.649 59.649 193.92 lực /1m tới tường (KN)/m tới 6.375 72.25 156.33 452.836 28.3333 33.3333 253.509 298.246 969.591 cánh tay đòn đ neo O (m) 0.5 4.25 5.6667 13.5 0.75 4.25 13.5 5.6667 11.833 15.167 Moment M /O 3.1875 307.0625 885.8723 6113.2895 3.75 120.4167 450 1436.5497 3529.2398 14705.458 Tổng moment chủ động Mxô : ∑M/oCĐ = M2 + M3 + M4 + M6 + M7+ M8 +M9 =307.0625+885.8723+6113.2895+120.4167+450+1436.5497+3529.2398 BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 =12842.4305 KNm Tổng moment bị động Mgiữ : ∑M/oBĐ = M1 + M5 + M10 =3.1875+3.75+14705.458= 14712.3956 M giu KNm 14712.3956 = 1.1456 M xơ 12842.4305 Ta tiến hành trình tự lặp với giá trị f khác kết ta bảng đồ thị biểu thị mối quan hệ f-HSAT sau: d) Biểu đồ quan hệ f FS: Hệ số an toàn SF = f (m) = HSAT 9.25 10 12 14 16 18 0.7747 0.955 1.0018 1.1456 1.5519 1.9848 2.4384 2.9084 Dựa vào biểu đồ quan hệ f FS ta có: Với hệ số an tồn : SF =2 (dư cân giới hạn) ứng với giá trị chiều sâu cắm cừ cần đóng vào đất f= 14 m BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Với hệ số an toàn : SF=1 (cân giới hạn) ứng với giá trị chiều sâu cắm cừ cần đóng vào đất f= 9.25 m Trong thực tế chiều sâu phần cọc đóng vào đất thường gia tăng 20% ÷ 40% nên: fthực tế = 1.2xf = 1.2 x 9.25 = 11.1 m Vậy chiều sâu cắm cù thiết kế là: ftt=11.1m e)Tính lực chống neo với f = 9.25(m) Áp dụng lý thuyết áp lực ngang nước: UC = 2af 2*8.5*9.25 γn = x10 = 58.241KN / m 2f +a 2*9.25 + 8.5 Lực thấm khối j tác dụng lên dung trọng: j= ∆H 8.5 γn = x10 = 3.148 KN / m3 ∆L x9.25 + 8.5 Sau lưng tường dòng thấm hướng xuống (lớp 2): ' γ ↓'2 = γ1 + j = (20 - 10) +3.148 = 13.148 KN / m3 Sau lưng tường dòng thấm hướng xuống (lớp 3): ' γ ↓3 = γ '2 + j = (21 - 10) +3.148 = 14.148 KN / m3 Trước tường dòng thấm hướng lên: ' γ ↑3 = γ '2 − j = (21 - 10) -3.148 = 7.852 KN / m3 BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Biểu đồ áp lực ngang Ta có bảng giá trị lực cho phần tử tường sau: stt 10 lực phân bố pi KN/m2 8.5 8.5 37.25309 45.75309 3.333333 3.333333 3.333333 58.24074 58.24074 174.2654 lực /1m tới tường Pi (KN)/m tới 6.375 72.25 158.326 423.216 28.3333 30.8333 247.523 269.363 805.978 cánh tay đòn đ neo O (m) 0.5 4.25 5.6667 13.125 0.75 4.25 13.125 5.6667 11.583 14.667 Moment M /O 3.1875 307.0625 897.1785 5554.711 3.75 120.4167 404.6875 1402.631 3120.126 11821.01 Tổng moment chủ động Mxô : ∑M/oCĐ = M2 + M3 + M4 + M6 + M7+ M8 +M9 =11806.8134KNm Tổng moment bị động Mgiữ : BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 ∑M/oBĐ = M1 + M5 + M10 =11827.9426KNm Ta có tổng nội lực theo phương ngang là: Tổng lực chủ động :Pa =P1 + P2 + P3 + P4 + P5 + P6 + P7 + P8 + P9 =1241.22 KN/ mét tới tường Tổng lực bị động :Pp= P10 =805.978 KN/ mét tới tường Tneo = Pa - Pp=1241.22-805.978=435.24 KN Ta có khoảng cách neo s =3 m 4.1 Tính toán thép neo : Thanh neo thép tròn có Ra = 270000 kN/m2 Tiết diện neo yêu cầu : Fneo _ yc = Dneo _ yc = Tneo * s *1.25 435.24 × ×1.25 = = 6.045 ×10−3 m = 6045mm Ra 270000 4S = 87.73mm Π Chọn D = 90 mm bố trí Hay chọn 5φ 40 = 6283.2mm Tính tốn neo: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 10 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Ta lập bảng tính thành phần lực sau: Phần ALBĐ Lực phân bố KN/m2 pp1= y1.γ1.Kp pp2=.γ’1.KpB/2 pp3= y1.γ1.Kp pp4= q.Kp Phần ALCĐ Lực tập trung KN/m tới tường Pp1 = y1 p p1 1B Pp = pp2 22 B Pp = p p3 Pp = H × p p Lực phân bố KN/m2 pa1= y1.γ1.Ka pa2=.γ’1.KaB/2 pa3= y1.γ1.Ka pa4= q.Ka Lực tập trung KN/m tới tường Pa1 = y1 pa1 1B Pa = pa 22 B Pa = pa Pa = H × pa ∑Pp ∑Pa Trong : • H=y1 +B/2 • Với γ1 =17 Kpa ; γ’ =20-10=10 Kpa • B ,H chưa biết tự giả thiết Sau tính Tbản neo =∑Pp -∑Pa Tính HSAT=( Tbản neo x s)/ Tneo ≥1.25 ok Giả thiết B=1.2m Ta có bảng tính sau: ALBĐ Giả thiết B neo= H neo= T bản= HSAT= ALCĐ lực phân bố lực tập trung KN/ lực phân bố lực tập trung KN/ m KN/m2 m tới tường KN/m2 tới tường 76.5 57.375 8.5 6.375 18 5.4 0.6 76.5 45.9 8.5 5.1 30 63 3.33333333 171.675 19.075 1.2 m 2.1 m 152.6 KN / m tới tường 1.051828 T neo= KN / m tới 435.2423 tường Giả thiết B=2m Ta có bảng tính sau BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 11 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM Giả thiết B neo= H neo= T bản= T neo= HSAT= SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 ALBĐ ALCĐ lực phân bố lực tập trung KN/ lực phân bố lực tập trung KN/ KN/m2 m tới tường KN/m2 m tới tường 76.5 57.375 8.5 6.375 30 15 3.33333333 1.666667 76.5 76.5 8.5 8.5 30 75 3.33333333 8.333333 223.875 24.875 2.5 199 435.24228 1.3716498 m m KN / m tới tường KN / m tới tường ok Phải neo vào đất cố định vậy: Chiều dài neo L > ( H + f)tg(45o +30o/2) = (10 + 9.25)*tg60o = 33.342m Chọn chiều dài neo L = 34m f) Vẽ biểu đồ Moment biểu đồ lực cắt Biểu đồ tổng hợp lực tác dụng lên tường cừ hình vẽ: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 12 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Dựa vào biểu đồ áp lực ngang, ta tính moment vị trí có độ sâu x Ta có bảng giá trị lực cho phần tử tường sau: stt 10 lực phân bố pi KN/m2 8.5 8.5 37.25309 45.75309 3.333333 3.333333 3.333333 58.24074 58.24074 174.2654 lực /1m tới tường Pi (KN)/m tới 6.375 72.25 158.326 423.216 28.3333 30.8333 247.523 269.363 805.978 Tneo =435.24 KN Xác định lực cắt : Lực cắt neo : BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 13 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 1 Qnt = −(0.5γ K a y12 + K a qy1 ) = −(0.5 ×17 × ×1.52 + × 10 ×1.5) = −11.375 kN (tính 3 m tới) Qnd = Tneo + Qnt = 435.24 − 11.375 = 423.865 kN (tính m tới) Tại vị trí khaùc : Q0 = kN Q1 = Tneo − ( P + P5 ) = 423.865 kN Q2 = Tneo − ( P + P2 + P3 + P5 + P6 + P8 ) = 435.24 − (6.375 + 72.25 + 158.326 + + 28.33 + 247.523) = −82.564kN BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 14 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Tìm Mx = ta xét cụ thể cho đoạn theo hàm phương trình moment ứng với áp lực ngang 1) Đoạn AO: (O điểm đặt neo) Ta có : p x x px x 17 10 37 M AO = ( × × × x) + ( × x × ) = × x + × x = × x (0 ≤ x ≤ 1.5) X 1.5 1.5 18 18 AO Với x = ⇒ M = 37 AO Với x = 0.75 ⇒ M 0.75 = × 0.75 = 0.8672 KN.m 18 37 AO Với x = 1.5 ⇒ M1.5 = ×1.5 = 6.9375KN.m 18 (0 ≤ x ≤ 8.5) 2) Đoạn OC : BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 15 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Ta có : z x z x p x x x x uc x x p1 × z1 × ( x + ) + p1 x × + p5 × z1 × ( x + ) + p6 × + × × + × − Tneo × x 2 8.5 8.5 = 6.375( x + 0.5) + 4.25 x + 5(0.75 + x) + x + 0.731x + 1.142 x3 − 435.24 x OC Với x = ⇒ M = 6.9375 KN.m OC Với x=1 ⇒ M1 = −409 KN.m OC Với x =3 ⇒ M = −1161KN.m OC Với x =5 ⇒ M = −1730.5 KN.m OC Với x =7 ⇒ M = −2028KN.m OC Với x =7.114 ⇒ M 7.114 = −2034.86 KN.m OC Với x =8.5 ⇒ M 8.5 = −2018.52 KN.m M OC = X 3) Đoạn CD: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 16 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 z1 z1 a a a a x2 M = P1 ( + a + x) + P5 ( + a + x) + P2 ( + x) + P3 ( + x) + P6 ( + x) + P8 ( + x) + ( p2 + p3 ) 2 3 x2 ( f − x) x x x 2x xxx + p7 + p9 + p9 − p10 − Tneo (a + x) f f23 f 23 CD X M CD = 6.375(9 + x) + 5(9.25 + x) + 72.25(4.25 + x) +158.326(2.83 + x) X x2 x2 +28.3(4.25 + x) + 247.523(2.83 + x) + (8.5 + 37.2531) + 3.33 2 (9.25 − x) x x3 x3 +58.241 + 58.241 −174.27 − 435.24(8.5 + x) 9.25 × 111 55.5 Với x = ⇒ M = -2019 KN.m CD Với x=1 ⇒ M1 = -1888 KN.m CD BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 17 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Với x =3 ⇒ M = -1402.54 KN.m CD Với x =5 ⇒ M = -789.32 KN.m CD Với x =7 ⇒ M = -249.4 KN.m CD Với x =9 ⇒ M = 16.24 KN.m CD Với x =9.25 ⇒ M 9.25 = 20.14 KN.m CD Vẽ biểu đồ moment: h )Tính tốn chuyển vị tường cừ : Chuyển vị ngang tính theo cơng thức: ∆ ε= L Ta có: hệ số giãn dài đất ε = 0.05% Chiều dài neo Lneo= 34m Vậy ta có ∆ = ε L = 0.05% × 34 = 0.017m = 1.7cm BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 18 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Độ biến dạng ngang tương đối nhỏ, kết cấu ổn định: i) Tính toán chọn cừ larsen Sử dụng moment lớn : Mmax = 2035 KN.m 2 Ta chọn cường độ cho thép :  σa  = Ra = 2700 daN / cm = 27 KN/cm   Sức kháng uốn tiết diện tường cừ : M max 2035 ×102 W= = = 7537cm3 27 σ   a Nhận xét: • số liệu tập có số chỗ mặc định khoảng cách neo s=3 m nên khiến cho việc tính tốn neo tiết diện lớn • Do chiều cao tường chôn tường tương đối lớn nên giá trị Mmax lớn nên em đề xuất ta neo thêm neo cách vị trí neo ban đầu 2m theo phương từ xuống nhằm chia bớt lực kéo neo ,giảm bớt trị số Mmax trình tính ta có sơ đồ sau: Bảng giá trị lực ứng với độ sâu f=9.25m có HSAT=1 : BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 19 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM lực phân bố pi KN/m2 stt 2’ 3’ 6’ 8’ 10 8.5 8.5 8.5 37.25309 8.765 45.75309 3.333333 3.333333 3.333333 3.333333 58.24074 13.704 58.24074 174.2654 SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 lực /1m tới tường Pi (KN)/m tới 6.375 55.25 17 149.55 8.765 423.216 21.67 6.667 30.8333 233.82125 13.704 269.363 805.978 Bố trí neo Tneo1= Tneo2 2Tneo = Pa - Pp=1241.22-805.978=435.24 KN Tneo =217.62 KN Tính toán thép neo cho Tneo1và Tneo2 : Thanh neo thép tròn có Ra = 270000 kN/m2 Tiết diện neo yêu cầu : T * s *1.25 217.62 × ×1.25 Fneo _ yc = neo = = 3.023 ×10−3 m = 3023mm Ra 270000 Dneo _ yc = 4S = 62mm Π Choïn D = 65 mm bố trí Hay chọn 4φ 32 = 3217mm Tính tốn neo Tneo1 : Giả thiết B=2m Ta có bảng tính sau lực phân bố KN/m2 76.50000001 30 76.50000001 30 ALBĐ lực tập trung KN/ m tới tường 57.37500001 15 76.50000001 75.00000001 BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT lực phân bố KN/m2 8.5 3.33333333 8.5 3.33333333 ALCĐ lực tập trung KN/ m tới tường 6.374999999 1.666666666 8.499999999 8.333333332 Trang: 20 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 223.875 Giả thiết B neo= H neo= T bản= T neo= HSAT= 2.5 199 217.6211418 2.74329964 24.875 m m KN / m tới tường KN / m tới tường ok Phải neo vào đất cố định vậy: Chiều dài neo L > ( H + f)tg(45o +30o/2) = (10 + 9.25)*tg60o = 33.342m Chọn chiều dài neo L = 34m Vì neo bố trí chạy song song với tường cừ nên có chiều dài lớn M uốn nhỏ ta bố trí thép theo cấu tạo Chọn thép 2φ 20 , bố trí hàng Chọn thép đai φ12 Khoảng cách cốt đai s = 200 mm BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 21 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Xét đoạn OC Ta có giá trị M max bố trí thêm neo sau BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 22 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 z x z x p x x x x uc x x p1 × z1 × ( x + ) + p1 x × + p5 × z1 × ( x + ) + p6 × + × × + × − Tneo × (2 x − 2) 2 8.5 8.5 = 6.375( x + 0.5) + 4.25 x + 5(0.75 + x) + x + 0.731x + 1.142 x3 − 217.62(2 x − 2) OC Với x = ⇒ M = 442.2 KN.m OC Với x =3 ⇒ M = −725.6 KN.m OC Với x =5 ⇒ M = −1295.2 KN.m OC Với x =7.334 ⇒ M 7.334 = −1616KN.m OC Với x =8.5 ⇒ M 8.5 = −1583 KN.m Xét Đoạn CD: M OC = X z1 z1 a a a a x2 M = P1 ( + a + x) + P5 ( + a + x) + P2 ( + x) + P3 ( + x) + P6 ( + x) + P8 ( + x) + ( p2 + p3 ) 2 3 x2 ( f − x) x x x 2x xxx + p7 + p9 + p9 − p10 − Tneo (a + x) − Tneo (6.5 + x) f f23 f 23 CD X Với x = ⇒ M = -1584 KN.m CD Với x=1 ⇒ M1 = -1452.78 KN.m CD Với x =3 ⇒ M = -967.303 KN.m CD Với x =5 ⇒ M = -354.08 KN.m CD BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 23 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Với x =7 ⇒ M = 186 KN.m CD Với x =9 ⇒ M = 451.5 KN.m CD Với x =9.25 ⇒ M 9.25 = 455.38 KN.m CD Tính tốn chọn cừ larsen Sử dụng moment lớn : Mmax = 1616 KN.m 2 Ta chọn cường độ cho thép :  σa  = Ra = 2700 daN / cm = 27 KN/cm   Sức kháng uốn tiết diện tường cừ : M max 1616 ×102 = = 5985cm3 27 σ   a Chọn cừ larssen 430 có W=6450 cm3 /m W= j) Nhận xét: Tường cừ Larsen dễ thi công kinh tế so với cọc bêtông cốt thép - Đánh giá thiết kế tường cừ bản: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 24 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Tường cừ thiết kế theo phương pháp truyền thống có số bất cập số điểm sau: + Giả thiết đầu với tường khơng có chuyển vị thực tế có + Hệ số an tồn lấy lớn (gây tốn kém) + Không xét tới yếu tố độ cứng (tức giả thiết tường luôn thẳng, không bị mềm, uốn áp lực ngang) + Mmax thực tế < Mmax tính tốn - Ta thấy tường cừ vừa thiết kế thiên an tốn nhiều, gây lãng phí vật liệu làm tăng quy mô thi công, tăng số lượng nhân công BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 25 ... GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Xét đoạn OC Ta có giá trị M max bố trí thêm neo sau BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 22 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197. .. M = -2 019 KN.m CD Với x=1 ⇒ M1 = -1 888 KN.m CD BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 17 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197 Với x =3 ⇒ M = -1 402.54 KN.m CD Với x =5 ⇒ M = -7 89.32... = -1 584 KN.m CD Với x=1 ⇒ M1 = -1 452.78 KN.m CD Với x =3 ⇒ M = -9 67.303 KN.m CD Với x =5 ⇒ M = -3 54.08 KN.m CD BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT Trang: 23 GVHD: TS DƯƠNG HỒNG THẨM SVTH: BÙI CAO MINH-1051022197