ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ THUYẾT MINH TÍNH TOÁN ĐỒ ÁN THÉP 2 THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG ,1 NHỊP ( KHUNG ZAMIL) A. THIẾT KẾ XÀ GỒ MÁI: Xà gồ mái chịu tác dụng của tải trọng tấm mái, lớp cách nhiệt và trọng lượng bản thân của xà gồ. Lớp mái và xà gồ được chọn trước theo tài liệu “ Pre – Engineered Buildings Design Manual “. Sau đó được kiểm tra lại theo điều kiện bền và điều kiện biến dạng của xà gồ. - Tấm lợp mái : (single skin panels) hình dạng tấm lợp mái chọn như sau: Có các thông số kỹ thuật : Chiều dày (mm) Trọng lượng 1 tấm (kG/m 2 ) D.tích 1tấm (m 2 ) Tải trọng cho phép (kN/m 2 ) 0,7 6,59 8,39 1,96 SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 1 - 200 60 1.75 2 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ 1065 213 213 213 213 213 3 6 10 10 31 31 Type " F " steel panel - Lớp cách nhiệt: - Xà gồ : Ta chọn xà gồ hình chữ “ Z “ ở bên trong và 2 xà gồ hình chữ “ C ” ở ngoài biên nhằm làm tăng ổn định cho mái.  Hình dạng và các thông số của xà gồ chữ “ Z “ ∗ Chọn tiết diện xà gồ là tiết diện chữ Z (là loại xà gồ được chế tạo từ thép cán nguội). Tiết diện I x (cm 4 ) W x (cm 3 ) I y (cm 4 ) W y (cm 3 ) Trọng lượng (kg/m) Chiều dày (mm) Diện tích (cm 2 ) Tải trọng cho phép (KN) 200Z17 358,8 35,88 49,86 7,01 4,74 1,75 6,04 16,44 Xà gồ chữ Z(200Z17). Xà gồ chữ C(180ES20). Tiết diện J x (cm 4 ) W x (cm 3 ) J y (cm 4 ) W y (cm 3 ) Trọng lượng (kg/m) Chiều dày (mm) Diện tích (cm 2 ) L (mm) 180ES20 491,7 49,17 73,73 12,12 6,11 2,0 7,8 20 SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 2 - 1.75 180 2 0 8 5 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ 1. Tải trọng tác dụng lên xà gồ : Tải trọng tác dụng lên xà gồ gồm : tải trọng tôn lợp mái, tải trọng lớp cách nhiệt, tải trọng bản thân xà gồ và tải trọng do hoạt tải sửa chữa mái. Chọn khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt bằng là : 1,5 m ⇒ Khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt phẳng mái là : m52,1 53,8cos 5,1 0 = . (Độ dốc i = 15 ⇒ α = 8,53 o ). a.Tĩnh tải : Vật liệu mái Hệ số vượt tải Tải trọng tiêu chuẩn (kG/m 2 ) Tải trọng tính toán (kG/m 2 ) 1 lớp tôn lợp mái 1,05 6,59 6,92 Xà gồ mái 200Z17 1,05 4,74 4,98 Xà gồ mái 180ES20 1,05 6,11 6,416 Bọt thuỷ tinh cách nhiệt 1,2 10 12 b . Hoạt tải: Hoạt tải sử dụng lấy p tc = 30 kG/m 2 với hệ số vượt tải n = 1,3 ⇒ p tt = 30.1,3 = 39 kG/m 2 . Tải trọng tác dụng lên xà gồ 200Z17: q tc = (6,59 + 10 + 30). 0 53,8cos 5,1 + 4,74 = 75,56 (kG/m). q tt = (6,92 + 12 + 39). 0 53,8cos 5,1 + 4,74.1,05 = 93,01(kG/m). 2 . Kiểm tra lại xà gồ đã chọn : Xà gồ dưới tác dụng của tải trọng lớp mái và hoạt tải sửa chữa được tính toán như cấu kiện chịu uốn xiên. Ta phân tải trọng tác dụng lên xà gồ tác dụng theo 2 phương với trục x-x tạo với phương ngang một góc α = 8,53 o (Độ dốc i = 15). a. Kiểm tra với xà gồ chữ “Z” Tải trọng tác dụng theo các phương x-x và y-y là m/kG2,1153,8sin.56,75sin.qq 0tc tc x === α . SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 3 - y y x y x x y a q.sin a q.cos a q q.cos a q q.sin a x ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ m/kG72,7453,8cos.56,75cos.qq 0tc tc y === α . m/kG79,1353,8sin01,93sin.qq 0tt tt x === α . m/kG98,9153,8cos.01,93cos.qq 0tt tt y === α . *Theo điều kiện bền: f W M W M c y y x x yxtd γσσσ ≤+=+= γ c = 1 hệ số điều kiện làm việc. f =2150 kG/cm 2 : cường độ của thép xà gồ Xà gồ tính toán theo 2 phương đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mô men đạt giá trị lớn nhất ở giữa nhịp. Ta có : 98,41391 8 10.600.98,91 8 B.q M 22 2 tt y x === − kG.cm 8,1551 32 10.600.79,13 32 B.q M 22 2 tt x y === − kG.cm. q y q x 6000 3000 3000 Mx My Sơ đồ tính xà gồ theo phương x-x và y-y: 2 c 2 yxtd cm/kG2150fcm/kG137538,2216,1153 01,7 8,1551 88,35 98,41391 =≤=+=+=+= γσσσ *Kiểm tra theo điều kiện biến dạng: Xà gồ có độ võng theo cả 2 phương tuy nhiên độ võng theo phương mặt phẳng mái rất nhỏ nên có thể bỏ qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phương vuông góc với mặt phẳng mái y δ Công thức kiểm tra : 3 10.5 200 1 BB − ==       < δδ Ta có : cm7,1 1,409.10.1,2 600.10.72,74 . 384 5 I.E B.q . 384 5 6 42 x 4 tc y y === − δ 33 10.510.83,200283,0 600 7,1 B −− <=== δ Vậy xà gồ giữa 200Z17 đảm bảo điều kiện cường độ và điều kiện độ võng. b. Kiểm tra với xà gồ chữ “C” *Tải trọng tác dụng: Tải trọng tác dụng lên xà gồ 180ES20: q tc = (6,59+ 10 + 30). 0 53,8cos2 5,1 + 6,11 = 41,52 (kG/m). SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 4 - ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ q tt = (6,92 + 12 + 39). 0 53,8cos2 5,1 + 6,11.1,05 = 50,44(kG/m). Tải trọng tác dụng theo các phương x-x và y-y là : m/kG16,653,8sin.52,41sin.qq 0tc tc x === α . m/kG1,4153,8cos.52,41cos.qq 0tc tc y === α . m/kG48,753,8sin.44,50sin.qq 0tt tt x === α . m/kG88,4953,8cos.44,50cos.qq 0tt tt y === α . *Theo điều kiện bền : f W M W M c y y x x yxtd γσσσ ≤+=+= γ c = 1 hệ số điều kiện làm việc. f =2150 kG/cm 2 : cường độ của thép xà gồ Xà gồ tính toán theo 2 phương đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mô men đạt giá trị lớn nhất ở giữa nhịp. Ta có : 22446 8 10.600.88,49 8 B.q M 22 2 tt y x === − kG.cm 5,841 32 10.600.48,7 32 B.q M 22 2 tt x y === − kG.cm. q y q x 6000 3000 3000 Mx My Sơ đồ tính xà gồ theo phương x-x và y-y: 2 c 2 yxtd cm/kG2150fcm/kG93,52543,695,456 12,12 5,841 17,49 22446 =≤=+=+=+= γσσσ *Kiểm tra theo điều kiện biến dạng: Xà gồ có độ võng theo cả 2 phương tuy nhiên độ võng theo phương mặt phẳng mái rất nhỏ nên có thể bỏ qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phương vuông góc với mặt phẳng mái y δ . Công thức kiểm tra : 3 10.5 200 1 BB − ==       < δδ Ta có : cm82,0 7,491.10.1,2 600.10.1,41 . 384 5 I.E B.q . 384 5 6 42 x 4 tc y y === − δ 33 10.510.37,100137,0 600 82,0 B −− <=== δ Vậy xà gồ chữ “C” 180SE20 đảm bảo điều kiện cường độ và điều kiện độ võng. B.CÁC KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG. 1.Các thông số của cầu trục: Với sức trục Q = 10 tấn, chế độ làm việc trung bình ,chọn trục định vị trùng với mép ngoài của cột và λ = 750 mm. SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 5 - 200 16 500 14 14 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ Các thông số kỹ thuật Sức trục Q(T) Nhịp cầu trục Kích thước gabarit chính (mm) áp lực bánh xe lên ray (T) Trọng lượng (T) B K H ct B 1 P max c Xe con Toàn cầu trục 10 19,5 6300 4400 1900 260 13,5 4 24 2.Ray cầu trục: Loại ray sử dụng là KP-70 có các thông số kỹ thuật sau: Lấy chiều cao ray và lớp đệm là: H r = 120 + 20 = 140 (mm). 3.Dầm cầu trục: Từ bước cột và các thông số của cầu trục ta chọn dầm tiết diện chữ I định hình cao 50 cm có các thông số như sau: 4.Kích thước của khung ngang: Xác định chiều cao cột và vai cột: Sơ đồ cấu tạo khung nhà SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 6 - Loại ray Khối lượng Kích thước (mm) H B b KP-70 52,83 120 120 70 120 120 28 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ A B 8700 6500 2200 21000 Ta có : H 1 = 6,5 m. H 2 = H k + 100+f = 1900 + 100 +200 = 2200 mm = 2,2 m. H t = H 2 + H DCT + H r = 2,2+0,5+0,14 = 2,84 m. H d = H 1 + H 2 - H k = 6,5 +2,2- 2,84 = 5,86 m. H c = H t + H d = 2,84+5,86 = 8,7 m. C. TÁC DỤNG VÀ CÁCH BỐ TRÍ HỆ GIẰNG MÁI , GIẰNG CỘT * Tác dụng của hệ giằng : - Bảo đảm tính bất biến hình và độ cứng không gian của hệ khung . - Bảo đảm ổn định tổng thể cho một số cấu kiện chịu nén . - Chịu các tải trọng dọc nhà . - Bảo đảm cho việc thi công dựng lắp được an toàn và thuận tiện. a.Tác dụng và cách bố trí hệ giằng mái - Tác dụng + Bảo đảm ổn định cho dàn theo phương ngoài mặt phẳng uốn . + Dàn gió chịu tác dụng của tải trọng gió theo phương dọc nhà . + Hệ giằng dọc theo đầu cột chịu lực hãm theo phương dọc nhà . *Cách bố trí : xem trên bản vẽ A1. bTác dụng và cách bố trí hệ giằng cột - Tác dụng : + Bảo đảm sự bất biến hình học . + Bảo đảm độ cứng của toàn nhà theo phương dọc . + Chịu tác dụng của các tải trọng dọc nhà và đảm bảo ổn định cho cột . *Cách bố trí : xem trên bản vẽ A1. D. THIẾT KẾ KHUNG NGANG I. Xác định tải trọng : 1.Tĩnh tải: - Tải trọng mái và xà gồ : trên thực tế tải này truyền lên khung dưới dạng lực tập trung tại điểm đặt các xà gồ, số lượng lực tập trung > 5 nên ta có thể quy về tải phân bố (trên mặt bằng). tc xm o (6,59 10) 16.5,42 g = . ) .6 125,43(kG / m) cos8,53 21 +   + =     SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 7 - ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ g r tt )m/kG(8,1406.) 21 05,1.42,5.16 . 53,8cos )1292,6( o =       + + = -Tải trọng bản thân khung ngang : Chương trình Sap 2000 sẽ tự tính khi ta giả thiết tiết diện cột và rường ngang . - Tải trọng do xà gồ tường tôn đặt tại các cao trình của xà gồ tường: Với cột cao 8,7 m, nhưng do có 1m tường gạch tự mang ở dưới cùng không kể đến, chỉ tính đến trọng lượng xà gồ tường và tôn tường từ cốt +1m trở lên trên, tương ứng với chiều dài cột là 7,7m , giả thiết dùng 5 xà gồ 200Z17 dặt cách nhau 2 m , trọng lượng quy thành lực phân tập trung đặt tại đỉnh cột, còn gây ra mômen ngược chiều với mômen do tải trọng trong nhà gây ra nên không xét đến . 6.8.92,6G tuong = + 4,98.5.6 = 481,6 kG Vậy tĩnh tải tác dụng lên rường ngang là : g r = 140,8 kG/m Tĩnh tải tác dụng lên đỉnh cột : G c = 481,6 kG -Tĩnh tải cầu trục: Tải trọng bản thân dầm cầu trục, ray và các lớp đệm :Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập trung và 1 mô men. G tc =(g ct +g ).l = (76,1+ 71,23).6 = 883,98 kG G tt = 1,05 .G tc = 1,05 .883,98= 928,18 kG M tc = G tc .e = 883,98 . 0,55 = 486,2 kGm M tt = G tt .e = 928,18 . 0,55 = 510,5 kGm 2.Hoạt tải: Tải trọng tạm thời do sử dụng trên mái được lấy theo TCVN 2737-1995 đối với mái không người qua lại, chỉ có hoạt tải sửa chữa có giá trị tiêu chuẩn: p tc =30kG/m 2 . p tt =1,3.30.6 = 234 (kG/m) 3.Hoạt tải do cầu trục: a. Hoạt tải đứng cầu trục: = tc max P 13,5T T5,35,13 2 2410 P n GQ P tc max o tc min =− + =− + = Áp lực thẳng đứng lớn nhất do cầu trục truyền lên vai cột D max xác định theo đường ảnh hưởng phản lực. D max = n.n c .( P tc max . ∑ i y ) D min = n.n c .( P tc min . ∑ i y ) p max tc p max tc p max tc y 1 =1 y 3 =0,683 y 2 =0,267 6000 6000 4400 44001900 4100 1600 Trong đó : n = 1,1 SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 8 - ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ n c = 0,85 là hệ số tổ hợp khi xét tải trọng do hai cầu trục chế độ trung bình hoặc nhẹ . Từ đó ta tính được áp lực D max , D min : D max = n.n c .( P tc max . ∑ i y ) = 1,1.0,85.13,5.( y 1 + y 2 + y 3 ) = 1,1.0,85.13,5.( 1 + 0,267 + 0,683) D max = 24,61 T D min = n.n c .( P tc min . ∑ i y ) =1,1.0,85. 3,5.( y 1 + y 2 + y 3 ) = 1,1.0,85. 3,5.( 1 + 0,267 + 0,683) D max = 6,38 T Điểm đặt của D max , D min trùng với điểm đặt của dầm cầu trục . Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập trung và 1 mô men. M max = D max . e = 24,61,0,55 = 13,536 Tm M min = D min . e = 6,38. 0,55 = 3,509 Tm T37,22 1,1 61,24 n D D max tc max === T8,5 1,1 38,6 n D D min tc min === == e.DM tc max tc max 22,37 . 0,55 = 12,3 Tm == e.DM tc min tc min 5,8 .0,55 = 3,19 Tm b.Lực hãm ngang T : Lực hãm ngang do một bánh xe truyền lên dầm cầu trục trong trường hợp móc mềm xác định theo công thức : ∑ = i1c y.T.n.nT Với T 1 : lực hãm ngang tiêu chuẩn của 1 bánh xe cầu trục lên ray. T 1 = o o n T T o : lực hãm tác dụng lên toàn bộ cầu trục T7,0)410.( 2 1,0 )GQ.( 2 f T xecono =+=+= T35,0 2 7,0 n T T o o 1 ===⇒ Đối với móc mềm f = 0,1 638,0)683,0267,01.(35,0.1,1.85,0y.T.n.nT i1c =++== ∑ T Lực hãm đặt trên cột ở mặt trên dầm cầu trục và cách mặt vai cột 0,64m ; cách đỉnh cột một đoạn y = 8,7 - 6,5 = 2,2 m . 4.Tải trọng gió: Tải trọng gió gồm hai thành phần : phần tĩnh và phần động.ở đây chiều cao nhà < 36m và tỉ số chiều cao nhịp < 1,5 nên bỏ qua thành phần động của gió. Tải trọng gió tác dụng lên khung bao gồm: - Gió thổi lên mặt tường dọc được chuyển thành phân bố trên cột khung. - Gió thổi trong phạm vi mái được tính là tải phân bố trên mái, chuyển thành phân bố lên khung. - Khu vực xây dựng công trình thuộc vùng gió II-B, áp lực phân bố là: W o =95 (kG/m 2 ). Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mỗi m 2 bề mặt thẳng đứng của công trình là: q=(n.W o .k.c). α Trong đó: W o là áp lực ở độ cao 10m. SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 9 - ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ - k là hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao, phụ thuộc vào dạng địa hình. k xác định ở hai mức, mức đỉnh cột và mức đỉnh mái. - Mức đỉnh cột ở cao trình 8,7 (m) có k 1 = 0,9688 (nội suy). - Mức đỉnh mái ở cao trình 10,275 (m) có k 2 = 1,0044 (nội suy). - C là hệ số khí động: c = +0,8 với phía gió đẩy. Phần tải trọng gió tác dụng lên mái từ đỉnh cột trở lên lấy k hệ số trung bình : 9866,0 2 0044,19688,0 2 kk k 21 = + = + = .  Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang được tính như sau: q=( n.W o .k.C.B) α (Với B là bước cột). Trong đó : + n = 1,2 : Hệ số độ tin cậy của tải trọng gió + c : Hệ số khí động , được tra bảng với sơ đồ sau đây: 21000 +0,8 Ce 1 =-0,4115 Ce 2 =-0,4 Ce 3 =-0,5 q q q q 1 2 3 4 8700 10275 có      = == 0 35,8 414,0 21 7,8 L H α => Nội suy tuyến tính được C e1 = -0,4115 ; 2286,4 21 90 L b >== ⇒ C e2 = -0,4 ; C e3 = -0,5 α :Hệ số qui đổi xét đến sự phân bố áp lực gió ; H =8,7 m < 10m lấy α =1 q 1 = 1,2.95.0,9688.0,8.6.1 = 530,13 (kG/m). q 2 = 1,2.95.0,9866.(- 0,4115).6.1 = - 277,69 (kG/m). q 3 = 1,2.95.0,9866.(- 0,4).6 = - 269,93 (kG/m). q 4 = 1,2.95.0,9688.(- 0,5).6 = - 331,33 (kG/m). II.Tính nội lực khung: 1.Sơ đồ tính kết cấu: SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 2002X3 -Trang: 10 - [...]... 38,8  2  t w h 3 w 4 Ix = + 2 +   t f b f  = + 2.  +  1 ,2. 22 = 23 422 cm 12 12  2   2  12   12      3 3 3 3 h t 2. t f b f 2. 1 ,2. 22 37,6.0,8 Iy = + w w = + = 21 31cm 4 12 12 12 12 + Bán kính quán tính: ix = Ix = A Iy 23 422 = 16 ,81cm 82, 88 21 31 = 5,07cm A 82, 88 2. I x 2. 23 422 = = 11 71cm 3 + Mômen chống uốn: Wx = h 40 + Độ mảnh và độ mảnh qui ước của tiết diện: iy = λx = λy = = l x 12 3 8,9... 8. hb  1 + b t 3   f    f 1  2 3  586 .2, 4   18 ,8.0,8   = 21 ,08 α = 8.  1 + 22 .2, 4 3   40 .22     ψ như sau :ψ = 0,07α + 2, 25 = 0,07 . 21 ,08 + 2, 25 = 3, 725 6 Do 0 ,1 < α < 40 nên tính 2 213 1  40  2, 1. 10 6 ⇒ 1 = 3, 725 6 . = 1, 543 > 0,85  23 422  586  21 50 ⇒ ϕ d = 0,68 + 0 , 21 1 = 0,68 + 0 , 21 .1, 543 = 1, 004 > 1 , do đó lấy ϕd =1 1 C= = 0, 12 8 0,4899 1 + 13 , 92 1 1 010 8 ⇒σy = = 19 44,9 0,85  15 115  1 52  21 50 ⇒ ϕ d = 0,68 + 0 , 21 1 = 0,68 + 0 , 21 .14 ,25 = 3,6 72 > 1 ; do đó lấy ϕ d = 1 1 C= = 0,039 0,936 1 + 26 , 42 1 426 7 ⇒σy = = 16 60,4 < γ c f = 21 50kG / cm 2 0,039.0,936.70,4 Vậy tiết diện đảm... bình ở tiết diện đang khảo sát : Q 426 7 τ= = = 16 1,63kG / cm 2 h w t w 33.0,8 16 1,63 ⇒ β = 1, 4. (2 . 1, 927 − 1) = 0,389 16 61, 8 hw  (2 − 1) E   = 4,35 σ (2 − α ) + α 2 + 4β 2  tw  (2 . 1, 927 − 1) .2, 1. 10 6 E 2, 1. 10 6 = 4,35 = 958,7 > 3,8 = 3,8 = 11 8,76 f 21 50 16 61, 8. (2 − 1, 927 ) + 1, 927 2 + 4.0,389 2 hw  = 11 8,76 để so sánh : tw    Nên lấy  hw  hw = 41 ,25   = 11 8,76 > tw  tw  Vậy bản bụng đảm... +Mômen quán tính của tiết diện: SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI 33 - - LỚP 20 02X3 -Trang: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS PHẠM MINH HÀ  b f t f 3  h f  2  0,8.333  22 .13  34  2  t w h 3 w Ix = + 2 +   t f b f  = + 2.  +   1 .22  = 15 115 cm 4 12 12  2  2  12   12      3 3 3 3 h t 2. t f b f 2. 1 .22 33.0,8 Iy = + w w = + = 17 76cm 4 12 12 12 12 + Bán kính quán tính: ix = Ix 15 115 = = 14 ,65cm A... 6500 22 0 015 75 - Phương án 8 : T trái - 21 000 6500 0,638T 22 0 015 75 - Phương án 9 : T phải + 21 000 Phương án 10 : T phải - 6500 0,638T 22 0 015 75 - 21 000 - Phương án 11 : Gió trái SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI 14 - - LỚP 20 02X3 -Trang: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS PHẠM MINH HÀ 27 7,69kG/m 26 9,93kG/m 8700 15 75 Giã tr¸i 3 31, 13 kG/m 530 ,13 kG/m 21 000 - Phương án 12 : Gió phải 27 7,69 kG/m Giã ph¶i 3 31, 13kG/m 530 ,13 ... ≥ 18 cm SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI 28 - - LỚP 20 02X3 12 400 12 -Trang: 22 0 - 1 1 ÷ )H t = (0 ,3 ÷ 0,5) h = ( 12 ÷ 20 ) 20 30 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 + bf ≥ h 10 GVHD: TS PHẠM MINH HÀ = 4cm Chọn bf = 22 0 mm Diện tích toàn tiết diện : A = 2A f + A w = 2. 1 ,2. 22 + 37,6.0,8 = 82, 88(cm 2 ) c.Xác định các đặc trưng hình học của tiết diện: +Mômen quán tính của tiết diện:  b f t f 3  h f  2  0,8.37,6 3  22 .1 ,2. .. VĂN THÁI 12 - - LỚP 20 02X3 -Trang: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS PHẠM MINH HÀ 8700 5860 23 4 kG/m 21 000 28 40 15 75 - Phương án 5 : Dmax trái 13 ,536Tm 3,509Tm 6,38T 5860 24 ,61T 21 000 Phương án 6 : Dmax phải 28 40 15 75 - 13 ,536Tm 3,509Tm 24 ,61T 5860 6,38T 21 000 - Phương án 7 : T trái + SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI 13 - - LỚP 20 02X3 -Trang: GVHD: TS PHẠM MINH HÀ 0,638T 6500 22 0 015 75 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 210 00 0,638T... f 21 50 = = 73,7 ⇒ λ x = λ x = 73,7 = 2, 36 i x 16 , 81 E 2, 1. 10 6 ly iy = 586 f 21 50 = 11 5,56; ⇒ λ y = λ y = 11 5,56 = 3,7 5,07 E 2, 1. 10 6 + Độ lệch tâm tương đối và độ lệch tâm tính đổi: Độ lệch tâm tương đối : m x = e A 82, 88 = 46,97 = 3, 3 2( cm) Wx 11 71 + Từ mx = 3, 32 , λ x = 2, 36 và Af/Aw =26 ,4/30,08 = 0,88 < 1 mx =3, 32 < 5 tra bảng II.4 ta có : η = (1 , 9 − 0,1m x ) − 0, 02. (6 − m x )λ x = (1 , 9-0 ,1. 3, 32) -0, 02. (6 -3, 32) .2, 36=... −786,2kG / cm 2 A W 82, 88 11 71 σ − σ 1 14 62, 6 − ( −786 ,2) ⇒α = = = 1, 536 σ 14 62, 6 Vì α > 1 nên : hw  (2 − 1) E E = 4,35 ≤ 3,8   f σ (2 − α ) + α 2 + 4 β 2  tw  α= β = 1, 4( 2 − 1) τ σ τ : ứng suất tiếp trung bình ở tiết diện đang khảo sát : SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI 30 - - LỚP 20 02X3 -Trang: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS PHẠM MINH HÀ Q 28 0 31 = = 9 31, 9kG / cm 2 h w t w 37,6.0,8 9 31, 9 ⇒ β = 1, 4. (2 . 1, 536 . ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ THUYẾT MINH TÍNH TOÁN ĐỒ ÁN THÉP 2 THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG ,1 NHỊP ( KHUNG ZAMIL) A. THIẾT KẾ XÀ GỒ MÁI: Xà. (kN/m 2 ) 0,7 6,59 8,39 1, 96 SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI - LỚP 20 02X3 -Trang: 1 - 20 0 60 1. 75 2 0 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ 10 65 21 3 21 3 21 3 21 3 21 3 3 6 10 10 31 31 Type " F ". B 8700 6500 22 00 21 000 Ta có : H 1 = 6,5 m. H 2 = H k + 10 0+f = 19 00 + 10 0 +20 0 = 22 00 mm = 2, 2 m. H t = H 2 + H DCT + H r = 2, 2+0,5+0 ,14 = 2, 84 m. H d = H 1 + H 2 - H k = 6,5 +2, 2- 2, 84